菱形掛籃設(shè)計計算書

PAGE12PAGE1目錄TOC\o"1-1"\h\z\uHYPERLINK\l"_Toc72378887"一.概況 4HYPERLINK\l"_Toc72378887"二.設(shè)計依據(jù) 4HYPERLINK\l"_Toc72378888"三.荷載 4HYPERLINK\l"_Toc72378889"四.掛籃施工時主要構(gòu)件檢算(施工1＃及5#塊為控制工況) 5（HYPERLINK\l"_Toc72378891"一）施工1＃時掛籃計算（3.25m節(jié)段） 51、HYPERLINK\l"_Toc72378891"底模平臺縱梁檢算 52、HYPERLINK\l"_Toc72378891"箱梁翼緣縱梁計算 63、HYPERLINK\l"_Toc72378891"箱梁頂板縱梁計算 074、HYPERLINK\l"_Toc72378891"底模平臺前下橫梁檢算 085、HYPERLINK\l"_Toc72378891"底模平臺后下橫梁檢算 086、HYPERLINK\l"_Toc72378891"底模平臺前、后吊掛檢算 097、HYPERLINK\l"_Toc72378891"前上橫梁檢算 098、HYPERLINK\l"_Toc72378891"主梁系統(tǒng)檢算 109、HYPERLINK\l"_Toc72378891"后錨固梁系統(tǒng)檢算 12（HYPERLINK\l"_Toc72378891"二）施工3＃時掛籃計算（3.5m節(jié)段） 131、HYPERLINK\l"_Toc72378891"底模平臺縱梁檢算 132、HYPERLINK\l"_Toc72378891"箱梁翼緣縱梁計算 143、HYPERLINK\l"_Toc72378891"箱梁頂板縱梁計算 154、HYPERLINK\l"_Toc72378891"底模平臺前下橫梁檢算 165、HYPERLINK\l"_Toc72378891"底模平臺后下橫梁檢算 176、HYPERLINK\l"_Toc72378891"底模平臺前、后吊掛檢算 177、HYPERLINK\l"_Toc72378891"前上橫梁檢算 188、HYPERLINK\l"_Toc72378891"主梁系統(tǒng)檢算 189、HYPERLINK\l"_Toc72378891"后錨固梁系統(tǒng)檢算 21（HYPERLINK\l"_Toc72378891"三）施工6＃時掛籃計算（4m節(jié)段） 211、HYPERLINK\l"_Toc72378891"底模平臺縱梁檢算 212、HYPERLINK\l"_Toc72378891"箱梁翼緣縱梁計算 233、HYPERLINK\l"_Toc72378891"箱梁頂板縱梁計算 234、HYPERLINK\l"_Toc72378891"底模平臺前下橫梁檢算 245、HYPERLINK\l"_Toc72378891"底模平臺后下橫梁檢算 246、HYPERLINK\l"_Toc72378891"底模平臺前、后吊掛檢算 277、HYPERLINK\l"_Toc72378891"前上橫梁檢算 278、HYPERLINK\l"_Toc72378891"主梁系統(tǒng)檢算 279、HYPERLINK\l"_Toc72378891"后錨固梁系統(tǒng)檢算 30掛籃設(shè)計計算書一、概況××鐵路工程第×項目經(jīng)理部××特大橋×#～×#墩上部結(jié)構(gòu)為（58+96+58）米三跨一聯(lián)的預(yù)應(yīng)力砼連續(xù)箱梁，主橋箱梁為單箱單室斷面，箱頂板寬12.16m，底板寬6.8m。在各墩與箱梁相接的根部斷面梁高7.5m，中跨合攏段梁高4.5米，邊跨現(xiàn)澆段及合攏段高4.5米。墩頂0#梁段長12m，箱梁在與墩身對應(yīng)的4m長范圍內(nèi)等梁高，兩邊各4m范圍外則處于圓曲線線上。兩個“T構(gòu)”的懸臂縱橋向中跨劃分為11個節(jié)段、邊跨劃分為13個節(jié)段，節(jié)段數(shù)及節(jié)段長度從根部至跨中分別為：中跨2×3.25米+3×3.5米+6×4米+合攏段2米和邊跨2×3.25米+3×3.5米+6×4米+合攏段2米+現(xiàn)澆段9.75。箱梁頂板厚為20cm～49.5cm，箱梁底板厚根部為91.8cm，跨中為40cm。箱梁腹板厚度為48cm～90cm。箱梁縱坡1.15%，橫坡為雙向2%。箱梁為三向預(yù)應(yīng)力，其中豎向預(yù)應(yīng)力為Φ28精軋螺紋鋼。豎向預(yù)應(yīng)力布置在腹板中。腹板中的豎向預(yù)應(yīng)力沿縱向按50cm的間距布置，每側(cè)腹板中布置2排。施工圖設(shè)計的基本要求：要求掛籃最大承載力不小于1715KN，掛籃重量以600KN控制。2、根據(jù)本橋的結(jié)構(gòu)特點和施工特點，掛籃為菱形掛籃，其由以下幾個主要部分組成。（1）主桁系統(tǒng)：由上弦桿、下弦桿和腹桿組成單片主桁，共2片，橫向由前上橫梁、平聯(lián)、門架連接；（2）底模平臺：由模板、縱梁、前后下橫梁組成整體平臺；（3）吊掛系統(tǒng)：由前上橫梁，前后吊帶組成；（4）外導(dǎo)梁系統(tǒng)：由外導(dǎo)梁、錨固滑行設(shè)備等組成，為側(cè)模、底模平臺滑道設(shè)備；（5）走行系統(tǒng)：由前后支腿、滑板及滑道組成，為主桁系統(tǒng)的滑行設(shè)備；(6)平衡及錨固系統(tǒng)：由錨固部件、錨固筋等組成，以便掛籃在灌注砼和空載行走時，具有必要的穩(wěn)定性。二、設(shè)計依據(jù)1.《公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范》（JTJ041-2000）2.《公路橋涵鋼結(jié)構(gòu)及木結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（JTJ025-86）3.《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50017-2003）4．××特大橋施工圖設(shè)計三、荷載：1、掛籃施工控制工況1＃、3＃、6＃塊。1＃塊為3.25m節(jié)段最重塊，混凝土68.6m3，重170t；3#塊為3.5m節(jié)段最重塊，混凝土66.6m3，重166t；6#塊為4m節(jié)段最重塊，混凝土59.1m3，重148t。2、單只掛籃重量：一只掛籃總重為60t，與設(shè)計院要求相符。3、掛籃工作系數(shù)：0.35。四、掛籃施工時主要構(gòu)件檢算(施工1＃、3＃、6＃塊為控制工況)：掛籃各個構(gòu)件結(jié)構(gòu)見總圖：（一）、施工1＃時掛籃計算（3.25m節(jié)段）1、底模平臺縱梁檢算：1)、底模平臺腹板下縱梁(：腹板縱梁承擔(dān)著箱梁腹板混凝土荷載及底板倒角混凝土部分荷載及底模平臺部分重量：一側(cè)腹板及部分倒角混凝土荷載：G=162KN/m砼超打重量按1.1計、施工荷載及掛籃底模平臺重量為2.1KN/m：G’=1.1×G＋2.0=180KN/m該重量由4根[36b縱梁承受則q＝45KN/m。計算模型：計算采用sap2000計算軟件對縱梁建模檢算；計算結(jié)果：最大彎矩M=128.8KN.m最大彎曲應(yīng)力σmax=186MPa<{215MPa}；最大變形fmax=-12mm<L/400=13.1mm；由以上計算可知縱梁受力符合規(guī)范要求。支座反力（下橫梁所受壓力）：R前=88.3KN，R后＝60.4KN；2)、底模平臺縱梁：混凝土底板下6根縱梁承擔(dān)著箱梁底板混凝土荷載及底模平臺的一部分重量：梁底板混凝土荷載：G=90.8KN/m砼超打重量按1.1計、施工荷載及掛籃底模平臺重量為7.5KN/m：G’=1.1×G＋7.5=107.4KN/m該重量由6根縱梁承受則q＝17.9KN/m。由于底板下的縱梁每根槽鋼承受的荷載小于腹板下縱梁的荷載故底板下縱梁受力符合規(guī)范要求。2、箱梁翼緣縱梁計算：計算圖示：一側(cè)翼緣混凝土荷載：G=26.5KN/m砼超打重量按1.1計、施工荷載及外滑梁、模板重量為11.1KN/m：q＝1.1×G＋11.1=40.3KN/m由兩根縱梁[36b共同承擔(dān)：計算結(jié)果：最大彎矩M=58.6KN.m最大彎曲應(yīng)力σMAX=89.8MPa<{215MPa}；最大變形f=-6mm<L/400=13.1mm；R前=80KN，R后=56KN3、箱梁頂板縱梁計算：計算圖示：A=2.6m2，由兩根縱梁2[36B共同承擔(dān)q’=2.6*25＝65KN/m砼超打重量按1.1計、施工荷載及內(nèi)滑梁重量35.7KN/m：q=1.1×q’＋35.7=107.2KN/m每根槽鋼承受的荷載為q=107.2/4=26.8KN/m計算結(jié)果：最大彎矩M=77.2KN.m最大彎曲應(yīng)力σMAX=112MPa；最大變形f=-9mm；R前=106KN，R后=73KN4、底模平臺后下橫梁檢算：掛籃澆注混凝土1＃塊時后下橫梁受力圖示：后下橫梁采用兩根[36b型鋼，抗彎截面模量：wx=703cm3計算結(jié)果：最大彎矩M=84.04KN.m最大彎曲應(yīng)力σMAX=120.9MPa；最大變形f=-2(+1)mm；支座反力（吊帶所受拉力）：R邊=249KN，R中＝283KN。5、底模平臺前下橫梁檢算：施工狀態(tài)時，由于后橫梁承擔(dān)的荷載大于前橫梁，而后橫梁的支點間距小于前橫梁，且前后橫梁的型鋼相同，故前橫梁安全。掛籃澆注混凝土1＃塊時前下橫梁受力圖示：前下橫梁采用兩根[36b型鋼，抗彎截面模量：wx=703cm3計算結(jié)果：最大彎矩M=30KN.m最大彎曲應(yīng)力σMAX=43.4MPa；最大變形f=-0.5(+0.1)mm；支座反力（吊帶所受拉力）：R邊=76KN，R中1＝220KN，R中2＝20KN。6、底模平臺前、后吊掛檢算：吊帶中最大受力：283KN；。吊帶采用φ32精軋螺紋鋼，吊板采用厚36mm,φ51銷孔的鋼板；銷軸φ50，材質(zhì)為40Cr。吊帶允許承受的拉應(yīng)力為400KN>283KN；φ50銷軸承承受的剪應(yīng)應(yīng)力：τ=Q//A=722MPa＜[3155MPa];孔壁承壓應(yīng)力力：σC=Njy//dt==157MPPa＜[3155MPa];7、前上橫梁梁檢算：計算圖示：前上橫梁承受受荷載為前前吊掛系統(tǒng)統(tǒng)反力。前上橫梁梁采用I45bb計算結(jié)果：最大彎矩M==186KN..m最大彎曲應(yīng)力力σMAX=1125MPPa；最大變形f==－14mm；支座反反力（主桁桁所受壓力力）：R＝456KN。8、主梁系統(tǒng)統(tǒng)檢算：掛籃的荷載主主要由前上上橫梁傳來來的荷載，主主梁系統(tǒng)由由主梁、斜斜拉塔架組組成。按梁梁、桿單元元模型計算算。計算模模型如下：：計算結(jié)果：桿件強度驗算算λλ的計算ll0=6..38米[[36bA==68.11cm22IIy=4997ccm4Zx=0..134mmiiy=2..7cmIz=22*(688.1*113.4^^2+4997)=2254500cmm4ix=√Iz/AA=13..7cmmλλx=6..38/00.1377=46..6λλl的計算ll0=0.5575mmiy==2.7cmλl=00.5755/0.0027=221.2λλ=√λx2+λl2=511.2查鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)設(shè)計規(guī)范范附錄cφ=0.8856截面積A==136(cm22)σ=f/((φ*A)==2*4885*10000/((0.8556*1336/100000))=83..4(MPPa)<2215(MMPa)由以上計計算可知桿桿件的強度度和穩(wěn)定性性均滿足規(guī)規(guī)范要求。銷孔孔壁壓強強驗算P=484KKNA=0.1**0.0225=0..00255m2σb=4844*10000/0..00255=1933.6MMPa＜[3155MPa]銷子強度驗算算φ100銷軸軸承受的彎彎剪應(yīng)力：：τ=p/a=4844*10000/(33.14**0.055^2)//1e6=61.7MMPa＜[1455MPa];掛籃主梁的前前上橫梁位位置的撓度度為13mm；掛籃支座反力力：后錨固固支座R1=5556KKN前錨固支座RR2=11112KKN9、后錨固系系統(tǒng)檢算：：主桁后錨錨固力由后后錨固梁分分配梁的錨錨固筋提供供。計算中中未計該部部分自重，是是偏安全的的。每片主桁后錨錨固采用4根25預(yù)應(yīng)力力鋼筋主體32預(yù)應(yīng)應(yīng)力鋼筋張張拉控制力力379KKN。則K=F/PP=2.772＞2。（二）、施工工3＃時掛籃籃計算（3.5m節(jié)段）1、底模平臺臺縱梁檢算算：1)、底模平平臺腹板下下縱梁(：腹板縱梁梁承擔(dān)著箱箱梁腹板混混凝土荷載載及底板倒倒角混凝土土部分荷載載及底模平平臺部分重重量：一側(cè)腹板及部部分倒角混混凝土荷載載：G=149KN/mm砼超打重量按按1.1計、施工工荷載及掛掛籃底模平平臺重量為為2.1KKN/m：GG’=1.11×G＋2.0==166KN/mm該重量由4根根[36b縱梁承受受則q＝41.555KNN/m。計算模型：計算采用saap20000計算軟件件對縱梁建建模檢算；；計算結(jié)果：最大彎矩M=1226KKN.m最大彎曲應(yīng)力力σmax==181MMPa<{{215MMPa}；最大變形fmmax=-12..5mm<L//400==13.11mm；由以上計算可可知縱梁受受力符合規(guī)規(guī)范要求。支座座反力（下下橫梁所受受壓力）：：R前=84KKN，R后＝63KN；2)、底模平平臺縱梁：：混凝土底底板下6根縱梁承承擔(dān)著箱梁梁底板混凝凝土荷載及及底模平臺臺的一部分分重量：梁底板混凝土土荷載：G=84.88KN//m砼超打重量按按1.1計、施工工荷載及掛掛籃底模平平臺重量為為7.5KKN/m：GG’=1.11×G＋7.5==100..7KNN/m該重量由6根根縱梁承受受則q＝16.88KN//m。由于底板板下的縱梁梁每根槽鋼鋼承受的荷荷載小于腹腹板下縱梁梁的荷載故故底板下縱縱梁受力符符合規(guī)范要要求。2、箱梁翼緣緣縱梁計算算：計算圖示：一側(cè)翼緣混凝凝土荷載：：G=26.55KN/mm砼超打重量按按1.1計、施工工荷載及外外滑梁、模模板重量為為11.11KN/mm：qq＝1.1××G＋11.11=40..3KN//m由兩根縱梁[[36b共同承擔(dān)擔(dān)：計算結(jié)果：最最大彎矩M=622.1KN.mm最大彎曲應(yīng)力力σMAX=995.1MMPa<{{215MMPa}；最大變形f==-8mm<L//400==13.11mm；R前=83KKN，R后=63KKN3、箱梁頂板板縱梁計算算：計算圖示：A=2.6mm2，由兩根根縱梁2[366B共同承擔(dān)擔(dān)q’=2.66*25＝65KKN/m砼超打重量按按1.1計、施工工荷載及內(nèi)內(nèi)滑梁重量量35.77KN//m：q=1.1××q’＋35.77=1077.2KKN/m每根槽鋼承受受的荷載為為q=1007.2//4=266.8KKN/m計算結(jié)果：最最大彎矩M=811.8KN.mm最大彎曲應(yīng)力力σMAX=1125MPPa；最大變形f==-10mmm；R前=1100KN，R后=83KKN4、底模平臺臺后下橫梁梁檢算：掛籃澆注混凝凝土1＃塊時后后下橫梁受受力圖示：：后下橫梁采用用兩根[36bb型鋼底板混凝土：：37KN/mm腹板混凝土：：327..5KNN/m底模模板重及及施工荷載載：6..6KN//m抗彎截面模量量：wx=7033cmm3計算結(jié)果：最最大彎矩M=600.2KN.mm最大彎曲應(yīng)力力σMAX=886.6MMPa；最大變形f==-1(++1)mmm；支座座反力（吊吊帶所受拉拉力）：R邊=1800KN，R中＝232KKN。5、底模平臺臺前下橫梁梁檢算：施工狀態(tài)時，由由于后橫梁梁承擔(dān)的荷荷載大于前前橫梁，而而后橫梁的的支點間距距小于前橫橫梁，且前前后橫梁的的型鋼相同同，故前橫橫梁安全。掛籃澆注混凝凝土1＃塊時前前下橫梁受受力圖示：：前下橫梁采用用兩根[36bb型鋼，抗彎截面模量量：wx=7033cmm3底板混凝土：：28KN/mm腹板混凝土：：247KN/mm底模模板重及及施工荷載載：5KKN/m計算結(jié)果：最大彎矩M==30KN.mm最大彎曲應(yīng)力力σMAX=443.4MMPa；最大變形f==-0.55(+0..1)mmm；支座反力（吊吊帶所受拉拉力）：R邊=76KKN，R中1＝220KKN，R中2＝20KN。6、底模平臺臺前、后吊吊掛檢算：：吊帶中最大受受力：232KKN；小于1號塊吊帶帶的拉力故故此處吊帶帶不需要再再進(jìn)行驗算算。7、前上橫梁梁檢算：計算圖示：前上橫梁承受受荷載為前前吊掛系統(tǒng)統(tǒng)反力。前上橫梁梁采用I45bb計算結(jié)果：最大彎矩M==194KN..m最大彎曲應(yīng)力力σMAX=1130MPPa；最大變形f==－15mm；支座反反力（主桁桁所受壓力力）：R＝474KN。8、主梁系統(tǒng)統(tǒng)檢算：掛籃的荷載主主要由前上上橫梁傳來來的荷載，主主梁系統(tǒng)由由主梁、斜斜拉塔架組組成。按梁梁、桿單元元模型計算算。計算模模型如下：：計算結(jié)果：桿件強度驗算算λλ的計算ll0=6..38米[[36bA==68.11cm22IIy=4997ccm4Zx=0..134mmiiy=2..7cmIz=22*(688.1*113.4^^2+4997)=2254500cmm4ix=√Iz/AA=13..7cmmλλx=6..38/00.1377=46..6λλl的計算ll0=0.5575mmiy==2.7cmλl=00.5755/0.0027=221.2λλ=√λx2+λl2=511.2查鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)設(shè)計規(guī)范范附錄cφ=0.8856截面積A==136(cm22)σ=f/((φ*A)==2*4885*10000/((0.8556*1336/100000))=83..4(MPPa)<2215(MMPa)由以上計計算可知桿桿件的強度度和穩(wěn)定性性均滿足規(guī)規(guī)范要求。銷孔孔壁壓強強驗算P=484KKNA=0.1**0.0225=0..00255m2σb=4844*10000/0..00255=1933.6MMPa＜[3155MPa]銷子強度驗算算φ100銷軸軸承受的彎彎剪應(yīng)力：：τ=p/a=4844*10000/(33.14**0.055^2)//1e6=61.7MMPa＜[1455MPa];掛籃主梁的前前上橫梁位位置的撓度度為13mm；掛籃支座反力力：后錨固固支座R1=5556KKN前錨固支座RR2=11112KKN9、后錨固系系統(tǒng)檢算：：主桁后錨錨固力由后后錨固梁分分配梁的錨錨固筋提供供。計算中中未計該部部分自重，是是偏安全的的。每片主桁后錨錨固采用4根25預(yù)應(yīng)力力鋼筋主體32預(yù)應(yīng)應(yīng)力鋼筋張張拉控制力力379KKN。則K=F/PP=2.772＞2。（三）、施工工6＃時掛籃籃計算（4m節(jié)段）1、底模平臺臺縱梁檢算算：1)、底模平平臺腹板下下縱梁(：腹板縱梁梁承擔(dān)著箱箱梁腹板混混凝土荷載載及底板倒倒角混凝土土部分荷載載及底模平平臺部分重重量：一側(cè)腹板及部部分倒角混混凝土荷載載：G=95KKN/m砼超打重量按按1.1計、施工工荷載及掛掛籃底模平平臺重量為為2.1KKN/m：GG’=1.11×G＋2.0==107KN/mm該重量由4根根[36b縱梁承受受則q＝26.77KN//m。計算模型：計算采用saap20000計算軟件件對縱梁建建模檢算；；計算結(jié)果：最大彎矩M=888.3KN.mm最大彎曲應(yīng)力力σmax==127MMPa<{{215MMPa}；最大變形fmmax=-10mmm<L/4400=113.1mmm；由以上計算可可知縱梁受受力符合規(guī)規(guī)范要求。支座座反力（下下橫梁所受受壓力）：：R前=57KKN，R后＝52KN；2)、底模平平臺縱梁：：混凝土底底板下6根縱梁承承擔(dān)著箱梁梁底板混凝凝土荷載及及底模平臺臺的一部分分重量：梁底板混凝土土荷載：G=69KKN/m砼超打重量按按1.1計、施工工荷載及掛掛籃底模平平臺重量為為7.5KKN/m：GG’=1.11×G＋7.5==83.55KN//m該重量由6根根縱梁承受受則q＝14KKN/m。由于底板板下的縱梁梁每根槽鋼鋼承受的荷荷載小于腹腹板下縱梁梁的荷載故故底板下縱縱梁受力符符合規(guī)范要要求。2、箱梁翼緣緣縱梁計算算：計算圖示：一側(cè)翼緣混凝凝土荷載：：G=26.55KN/mm砼超打重量按按1.1計、施工工荷載及外外滑梁、模模板重量為為11.11KN/mm：qq＝1.1××G＋11.11=40..3KN//m由兩根縱梁[[36b共同承擔(dān)擔(dān)：計算結(jié)果：最最大彎矩M=677.3KN.mm最大彎曲應(yīng)力力σMAX=996.7MMPa<{{215MMPa}；最大變形f==-8mm<L//400==13.11mm；R前=86KKN，R后=80KKN3、箱梁頂板板縱梁計算算：計算圖示：A=2.6mm2，由兩根根縱梁2[366B共同承擔(dān)擔(dān)q’=2.66*25＝65KKN/m砼超打重量按按1.1計、施工工荷載及內(nèi)內(nèi)滑梁重量量35.77KN//m：q=1.1××q’＋35.77=1077.2KKN/m每根槽鋼承受受的荷載為為q=1007.2//4=266.8KKN/m計算結(jié)果：最最大彎矩M=888.7KN.mm最大彎曲應(yīng)力力σMAX=1127MPPa；最大變形f==-9mm；R前=1155KN，R后=1044KN4、底模平臺臺后下橫梁梁檢算：掛籃澆注混凝凝土1＃塊時后后下橫梁受受力圖示：：后下橫梁采用用兩根[36bb型鋼，抗彎截面模量量：wx=7033cmm3腹板混凝土2666.5KKN/m底模及施工荷荷載3..6Knn/m底模縱梁3KKN/m底板混凝土26..7KNN/m計算結(jié)果：最最大彎矩M=699.1KN.mm最大彎曲應(yīng)力力σMAX=999.4MMPa；最大變形f==-2(++1)mmm；支座座反力（吊吊帶所受拉拉力）：R邊=1233KN，R中＝154KKN。5、底模平臺臺前下橫梁梁檢算：施工狀態(tài)時，由由于后橫梁梁承擔(dān)的荷荷載大于前前橫梁，而而后橫梁的的支點間距距小于前橫橫梁，且前前后橫梁的的型鋼相同同，故前橫橫梁安全。掛籃澆注混凝凝土1＃塊時前前下橫梁受受力圖示：：前下橫梁采用用兩根[36bb型鋼，抗彎截面模量量：wx=7033cmm3腹板混凝土2411KN//m底模及施工荷荷載3..3Knn/m底模縱梁2.7KN//m底板混凝土24..1KNN/m計算結(jié)果：最大彎矩M==30KN.mm最大彎曲應(yīng)力力σMAX=443.4MMPa；最大變形f==-0.55(+0..1)mmm；支座反力（吊吊帶所受拉拉力）：R邊=76KKN，R中1＝220KKN，R中2＝20KN。6、底模平臺臺前、后吊吊掛檢算：：吊帶中最大受受力：283KKN；。吊帶采用φ332精軋螺紋紋鋼，吊板板采用厚36mmm,φ51銷孔的鋼鋼板；銷軸軸φ50，材質(zhì)為40Cr。吊帶允許承受受的拉應(yīng)力力為400KKN>2883KN；φ50銷軸承承受的剪應(yīng)應(yīng)力：τ=Q//A=722MPa＜[3155MPa];孔壁承壓應(yīng)力力：σC=Njy//dt==157MPPa＜[3155MPa];6、底模平臺臺前、后吊吊掛檢算：：吊帶中最大受受力：232KKN；小于1號塊吊帶帶的拉力故故此處吊帶帶不需要再再進(jìn)行驗算算。7、前上橫梁梁檢算：計算圖示：前上橫梁承受受荷載為前前吊掛系統(tǒng)統(tǒng)反力。前上橫梁梁采用I45bb計算結(jié)果：最大彎矩M==194KN..m最大彎曲應(yīng)力力σMAX=1130MPPa；最大變形f==－15mm；