「35m預應力簡支梁橋畢業(yè)設計-yg-2」

HYPERＬINK＂"35m預應力簡支梁橋畢業(yè)設計道路等級:城市快速路?荷載：城市——A級?橋道寬:獨立橋寬?道路縱斷面圖,橋位平面圖,橋道標高?材料:鋼材Ⅰ，Ⅱ級,混凝土３0-5０級,支座用橡膠板式支座?選用預應力簡支梁橋(一跨）?橋梁跨徑及橋寬：

標準跨徑：(墩中心距離）?主梁全長：３4．９6m?計算跨徑：34ｍ

橋面凈空：７m+２×１.5m

設計荷載:公路—Ⅰ級,人群荷載3.5KN／m２,結構重要性系數(shù)每側的欄桿及人行道構件重量的作用力為2.5KN/m。

……?主梁截面細部尺寸HＹPEＲLINK"＂?T梁翼板的厚度主要取決于橋面承受車輪局部荷載的要求,還應考慮能否滿足主梁受彎時上翼板受壓的強度要求。本設計預制Ｔ梁的翼板厚度取用１50mm,翼板根部加寬道２10mm以抵抗翼緣根部較大的彎矩。

預應力混凝土梁中腹板內主拉力較小,腹板厚度一般由布置預制孔管的構造決定，同時從小腹板本身的穩(wěn)定性出發(fā),腹板厚度不宜小于其高度的1／15,本設計腹板厚度?。?0ｍｍ。

馬蹄尺寸基本由布置預應力鋼束的需要確定，設計實踐表明,馬蹄面積占截面積占截面總面積的1０%-20%為合適本設計考慮了主梁需要配置的鋼束的需要,同時還根據(jù)《公預規(guī)》9.4.9條對鋼束凈距及預留管道的構造要求,初擬馬蹄寬度400mm，高度290mm，馬蹄與腹板交接處作三角過渡,高度110ｍｍ，以減小局部應力。

……

在荷載作用處的主梁彎矩橫向分布,當該處有橫隔梁時比較均勻,否則直接在荷載作用下的主梁彎矩很大。為減小隊主梁設計起主要控制作用的跨中彎矩,在跨中設置一道橫隔梁。本設計在橋跨中點,支點，及其他幾處設橫隔梁?……?內容包括:

工程概述?方案比選?橋梁設計資料及上部構造布置?主梁作用效應計算

預應力鋼束估算、布置?鋼束預應力損失計算?截面承載力驗算?抗裂驗算?應力計算

變形驗算

局部承壓計算

橫隔梁計算?行車道板計算?方案一ＴＯC\ｏ"1-3"\ｈ\z＼uHＹＰERLINK\ｌ"_Toc2３3773６49"第一章工程概述 ２3３77364９\h5ＨYＰERＬIＮＫ1.1設計題目?ＰＡGERＥF_Toc233７７3６50\h5HYPＥRLINＫ\ｌ＂＿Ｔoc２３377３６51"1.2設計資料?ＰAGEＲEF_Ｔｏc２３37736５1＼ｈ５HYPERLＩNＫ＼l"_Toｃ233７7365２"1．３橋梁設計的基本要求?PAGＥREF_Toｃ23３773６５2＼ｈ51.3.2經(jīng)濟上的要求:?PAＧEREF_Toc23377３654\h5HYPEＲLINK＼l＂_Ｔoｃ２3377３65５＂１.3.3結構和尺寸上的要求:?PAＧＥREF＿Toｃ２337７３655\h５HYPＥRLINK＼l"_Toｃ233７7３６5６"1.3.4施工上的要求:?PＡGＥRＥF_Toc23３77３65６\h6ＨYＰERLINK第二章方案比選 PＡGＥRＥF_Ｔｏｃ23３7736５8\h6HＹPERLINK\l＂＿Toc23３773659＂2.１橋位概述?PＡGERＥF_Toc2３3773659\h６HYＰERLIＮK\ｌ"_Toｃ2３3773６60"2.２方案一:預應力簡支Ｔ梁結構 PAGERＥF_Tｏc2３３7７3660\h6HYPERＬINＫ\ｌ"_Tｏｃ2３377３6６1"2.２．1預應力簡支T梁結構（祥圖見A3圖)立面圖?PＡGＥREF＿Toc２33７7366１＼h6HＹPＥＲＬINK\ｌ＂_Ｔｏｃ23３７7３6６2"2.2.2全橋主要尺寸?PAＧEＲＥF＿Tｏc2３3773６62\h6HYPEＲLＩNＫ2.2.4預應力簡支Ｔ梁結構經(jīng)濟性 ＰＡＧEREF_Toc233７７366４\ｈ７HYPEＲLIＮK\l＂_Ｔｏc2３37７3６6５＂2.3鋼筋混凝土簡支Ｔ形橋梁?PAGEＲEF_Toc２３37７3６6５\h8HYPERLIＮK\l＂＿Tｏc２3377３66６"2．３方案二：鋼筋混凝土非預應力簡支T梁橋?PＡGEREF_Tｏc23３７７3６66\h8HYPEＲLＩNK2.３.1鋼筋混凝土橋立面圖(詳圖見A3圖) ＰAGEＲEF_Toc2３3７73667＼h8HYPＥＲLINK\ｌ"_Ｔoｃ2３37７3６68"２.3.2全橋主要尺寸?PAGERＥF_Ｔｏc233773６6８＼h8ＨYPERLＩNＫ２．４方案確定?PＡＧEREF＿Tｏc2３377３6７1＼h9HYPＥRLINK第三章橋梁設計資料及上部構造布置?PAGＥRＥF_Toc233７73672\h1２HYPERLINK＼l"_Ｔoｃ23３773673"3.1設計資料 ＰAGEＲEF_Toｃ23３7７367３\h12ＨＹPERLINK\ｌ＂＿Toｃ2３３7７367４"3.1.１橋梁跨徑及橋寬?PAGEＲEF_Ｔoc2３３７73674＼h12ＨYPERLINK\l＂_Ｔoc2337７3６７5＂3.1.2設計荷載 PAGEREＦ_Tｏc２33773675＼h1２HYＰＥRLIＮＫ\ｌ＂_Toc2３37736７6"3．1.3環(huán)境?PAGERＥF_Toｃ23377３676＼ｈ1２3.1.4材料及工藝?ＰAＧEREF_Toc23３77３677\ｈ12HYPERLIＮK\l"_Ｔoc２３３７73６７8"3.1．5設計要求 PAＧERＥF_Ｔoc2337736７8\h12HYPＥRLIＮＫ３.１.7設計依據(jù)?２33７7３6８0\h１3HＹPERLINK\l＂_Toc2337736８1"3.1.8基本計算數(shù)據(jù) PAGEＲEF_Ｔoc23３7７３6８1\ｈ１3ＨYPERＬＩＮK\ｌ＂_Tｏc23３773682"3．２構造布置（上部結構） PAＧEREF＿Tｏc23３77368２\h１４ＨＹPERLINＫ＼l"_Toｃ233７73683"３．2.1橫截面布置?PAGERＥF＿Tｏｃ2３３77３6８3＼h１4HＹPＥRＬINK3.2．２橫截面沿跨長的變化 PAGＥREF_Tｏc23３7736８4\h19ＨYPERLＩNK＼l"＿Toc２33７７36８5"3.２．3橫隔梁的設置 PAGEＲＥF_Ｔoc233773６8５\h２0HYPERLＩNK\ｌ"_Toc233７７3６86＂3.３構造布置圖見Ａ3圖紙?PＡGＥＲＥF_Tｏｃ2337７368６\h20HYPＥRLINＫ＼l"_Ｔoｃ2337７３６8７"3.４四個驗算截面斷面圖見Ａ3圖?PAＧＥREＦ＿Toc２337７368７\h20ＨYPERLＩＮK\l＂＿Ｔoc２3377３688＂第四章主梁作用效應計算?PAGEREＦ_Toc２337７3688\h2１4.1主梁編號ＨYPERＬINＫ＼l"＿Toc233773689＂?17HＹPEＲＬINＫ\l＂_Toc23３77369０"4．21號梁永久作用效應計算 PAGEＲEＦ_Toc2３37７3690＼h21HＹPERＬINK＼l"_Ｔoｃ233773６9１＂4．2．1永久作用集度 PAGＥＲＥF_Tｏc2337７３６91\h21HYPERLIＮK\l＂_Ｔoc2３3７7369２＂4．２.２永久作用效應 PＡＧＥREF_Toc23３７7369２\ｈ２２HYPEＲLINK４.３可變作用效應計算(修正剛性橫梁法） PAGEＲＥＦ＿Toc2337７3693\h２3HYPERLINＫ4．３.1沖擊系數(shù)和車道折減系數(shù) PＡＧEREF_Ｔoc233773694\h2３ＨＹPERＬINK\ｌ"_Toc2３3773695＂4.3．2計算主梁的的荷載橫向分布系數(shù) PAGEREF_Toｃ２３37７3６95\h23HYＰEＲLＩＮＫ\ｌ"＿Ｔoｃ２33７73696"４．３．３車道荷載的取值?PＡGEREF_Ｔoｃ2337７3696＼h２７ＨYＰEＲLINK\ｌ"_Toc233７7369７"4．3.4計算可變作用效應?PAＧEREF_Ｔoc2337７3697＼ｈ2８HＹPERＬINＫ＼l"_Ｔoc2337７3６9８＂４．4主梁作用效應組合 PＡGＥＲEＦ_Toc233773６９8＼h3３HYPEＲLINK\l＂_Ｔoc23377369９"第五章預應力鋼束估算、布置 PAGEREF_Toｃ23３773699＼h３4HYPERLＩNK5．1預應力鋼筋面積的估算 PAGEREF_Toｃ233７7370０＼h3４HＹPERLＩNK\l＂_Tｏｃ2３3７7３70１＂５.2預應力鋼筋布置 ＰＡＧＥREF＿Toc２３３773701\h35HYPERLINK\ｌ"_Toｃ2３３773702"5.3非預應力鋼筋面積估算及布置?PAＧEＲＥＦ_Tｏc233773702\h42HYPＥRLINK\l＂_Tｏc２337７1２８1"ＨＹPEＲＬIＮK\l＂_Tｏc2３37７1282"6.1后張法預應力混凝土梁主梁截面幾何特性計算 ＰAGＥREF_Ｔoｃ23３771282\ｈ43HYPEＲLＩNK\ｌ"_Toc2337７1283"６.1．１孔道壓漿前?43HYPEＲＬＩＮK\ｌ"_Ｔｏc23３771284"6．1．3橋面、欄桿及人行道施工和運營階段 ４４HYPERLＩＮＫ＼l＂_Toc233771285＂6.2跨中截面面積、慣矩、靜矩的計算 45HYPEＲLINK\l"_Toc233771286＂6.2.1截面面積及慣矩計算 46HYPERLIＮＫ\ｌ"_Toｃ233771287"6.2.2截面凈矩計算?47HYPＥRLINK＼l"_Toc２33771288＂6.3變化點截面面積和慣矩計算，靜矩計算 4８ＨYPERＬINＫ\ｌ"_Toc233７71289"6．3.1變化點面積慣矩計算?49ＨYPERＬINK\l＂_Ｔoc233771２90"6.3.2變化點截面靜矩計算 50HＹPＥRLINK6.4．1支點截面面積及慣矩計算 52HYPＥRLIＮK\ｌ"_Toc2３3７712９３"6.4.2支點截面靜矩計算?５３HＹＰＥRLＩＮＫ\l＂_Toc23377１29４＂6.5四分點面積及慣矩靜矩計算?55HＹＰERLINK\ｌ＂＿Ｔoc2337７1295"6．5.1四分點面積及慣矩計算?55ＨYPERＬＩNＫ6.5.２四分點靜矩計算?5６6.6主梁截面幾何特性匯總?57HＹPＥRＬＩＮＫ7．1預應力鋼束與管道壁之間的摩擦引起的預應力損失 5９ＨYＰEＲLINK\l"_Toc2３3771300"7.２由錨具變形、鋼束回縮引起的預應力損失?60HYPERLＩNK\l＂_Toc2３377１30１"7．3鋼筋與臺座間的溫差引起的應力損失 61HYPERLINＫ7.5由鋼束應力松弛引起的預應力損失?６2HYＰERLINK\ｌ＂_Toc2337７１303＂7．6混泥土收縮和徐變引起的預應力損失 63HYPERLINＫ7．7成橋后鋼束混凝土彈性壓縮引起的預應力損失 637.８預加應力計算ＨYPERLIＮK＼l"_Toｃ２3377１3０5＂ 64ＨＹPERＬＩNＫ\l＂_Toc２3３77130６＂7.9鋼束預應力損失匯總?6９TOC\o＂1-3"＼h＼z＼uＨYPERＬIＮK＼l＂＿Ｔoc2３377360４"第八章截面承載力驗算 PＡＧEREF_Ｔoc23３７73604\h72HYPERＬＩNＫ\l＂_Ｔoc2３377３605"8．１正截面承載力驗算 ＰAＧEREF＿Toc233７736０５\ｈ72ＨYPERLINK8.1.１確定混凝土受壓區(qū)高度 PＡGEREＦ＿Toc2３３77360６\ｈ73HＹＰＥＲLIＮK＼ｌ"_Ｔoc23３77360７"８．１.２驗算正載面承載力?PAGERＥF＿Toc2３３77３６0７\h74HYPERLINK＼ｌ"_Ｔoc23３773608"８．1.３驗算最小配筋率 ２3３７７３６08＼h74ＨYPＥＲLINK\l＂_Tｏc233773６0９"8.2斜截面承載力驗算?PAＧEＲEＦ_Toｃ233７73609＼ｈ７5ＨＹＰERLIＮK\l＂_Tｏc2337７3610＂8．2.1復核主梁載面尺寸 PAＧERＥF＿Toc233７7361０\h7５HYPＥRLINＫ＼l＂_Tｏc２33773611"8.2.２截面抗剪承載力驗算 PAGＥＲEF_Toc23３77３611\h76HYＰＥRＬＩＮK\l"＿Ｔｏc23377３612"8．2.3計算斜截面水平投影長度C PAＧEREF_Toc23377３612\ｈ７6HＹPEＲLINK8.2．4箍筋計算（斜截面） PＡGEＲEＦ＿Toc２33７73613\ｈ77HＹPEＲＬINK\l"_Tｏc２３３77361４"8.2．５抗剪承載力計算(斜截面） PAGERＥF_Toc２33773614＼h77HＹPERLIＮK\l"_Tｏc233773615"8.2.6抗彎承載力驗算(斜截面） ＰＡGEREＦ_Toｃ233773615\ｈ７９ＨYPＥRLINK８.2．7其它斜截面承載力驗算?ＰAＧEREF_Ｔoｃ23377３6１6\h７9ＨＹPEＲLINK＼l＂_Toｃ2337７36１7"第九章抗裂驗算?PAGＥRＥF＿Toｃ233７7３６17\h７9HYPERＬINＫ＼l＂_Toc２３37736１8＂９.1正截面抗裂驗算?PAＧEREF_Tｏｃ２33773618\ｈ7９HＹＰＥRLINK\l＂＿Tｏｃ233７７3６19"9.2斜截面抗裂計算?PAGEＲEＦ_Toc2３377３619＼h80HYPERLINK\ｌ"_Tｏc2337736２0＂第十章應力計算 ＰAGEREF＿Toｃ2３3７73620\h8６HＹＰEＲLINK1０.2持久狀況預應力筋拉應力驗算 ＼h89HYPERLINＫ１0.3持久狀況斜截面混凝土主壓應力驗算 ３77362３\h９1HYPＥRLIＮK\l＂_Toｃ233773624＂１0.4短暫狀況預加應力階段的應力驗算 PAＧEREF_Ｔoc2３37７36２４\h９7HYＰERLINK\ｌ"_Toc2３377３６２5"10.5短暫狀況構件的吊裝應力驗算 PAGEREＦ＿Toｃ２３３７73625＼h99ＨYPEＲLIＮK\l＂＿Tｏc23377３626＂第十一章變形驗算 PＡGERＥF_Toc2３37736２６\h101HYPEＲLIＮK＼l"＿Ｔｏc233７73627"11．１計算由預加力引起的跨中反拱度 PAGＥＲＥF_Tｏｃ23３773６27\ｈ1０１HＹＰERLINＫ\ｌ"_Toｃ２３3773628"11.２計算由荷載引起的跨中撓度?ＰAＧEREF_Ｔoc２337７3628\h1０5HYPＥRLINK１1.4預撓度的設置?ＰAＧERＥF_Ｔoｃ2３3７73630\h１0６HYPERLＩNK1２.1局部承壓區(qū)的截面尺寸驗算?PＡGＥREF_Toc233７７３６３2\h1０７HYPＥRLINＫ＼l"_Toｃ２33773633"12.2局部抗壓承載力驗算?ＰＡGEREF_Ｔoc23377３633\h10９ＨYPERＬINK\l＂_Toc2337７3６34"第十三章橫隔梁計算 ２337736３4＼h110ＨYPERLINK＼l"_Tｏc２3377３63５"13.1確定作用在跨中橫隔梁上的可變作用?PAGＥＲEF＿Toc2３377３6３5\h1１0HYPERLＩNK\l＂＿Toc23377３６36"13．２跨中橫隔梁的作用效應影響線?ＰAGＥREF_Toc2３37７3６36\h111HYPEＲLINＫ\l"＿Tｏｃ２３３77３637"13.3截面作用效應計算?PAGEREF＿Ｔoｃ2337７3637\h11４ＨYＰＥRＬＩNK13.4截面配筋計算?PＡGＥREF＿Tｏｃ2337７36３８\h11５ＨＹPEＲLＩNK\l＂_Tｏｃ233７7３639"第十四章行車道板計算?PAＧERＥF_Toc２33773639\ｈ11７HYPＥＲＬINK\ｌ＂＿Ｔoc23３773６4０"１4.1懸臂板荷載作用效應計算（考慮跨中邊梁）?PＡＧEREＦ＿Ｔoc233７73６4０\h117HＹＰＥRLINＫ１4.1.1永久作用?PＡＧＥREF_Toc2３３773641\h11７HYPERＬINK＼l"＿Toc2３3773642"14.1.２可變作用 PAGＥRＥF_Toｃ２337736４２＼ｈ118HＹPERＬＩNＫ１4．１．3承載能力極限狀態(tài)作用效應基本組合?PAＧEＲEF_Toc2３3７7３64３\h118HYPERＬＩNK１4.2連續(xù)板荷載作用效應計算（考慮跨中處) PAGEREF_Ｔｏc23377３644\ｈ11８ＨYPERＬINK\l＂_Toc233773645"14.2．1永久作用?PAＧEREF_Toｃ233７7３6４5\ｈ119HYPERLIＮK＼l"_Tｏc２3３773646"14.２.2可變作用?ＰAGＥRＥF_Toc23３773646\ｈ121HYＰERLINK\ｌ"_Toc23３77３６47"14．2.３作用效應組合 PAＧＥＲEＦ_Toc２33773647\ｈ123HYPERLINＫ\ｌ"_Tｏc2３3773648＂１4.3截面設計、配筋及承載力驗算?PＡＧＥRＥF_Toc233７７３64８\h１23第一章工程概述１.1設計題目城市橋梁設計(XＸ市XX路)1.2設計資料①道路等級:城市快速路②荷載:城市——A級③橋道寬:獨立橋寬④道路縱斷面圖，橋位平面圖，橋道標高⑤材料：鋼材Ⅰ,Ⅱ級，混凝土３０-5０級，支座用橡膠板式支座詳細計算數(shù)據(jù)見第三章1.３橋梁設計的基本要求橋梁是公路或城市道路的重要組成部分,特別是大、中橋梁對當?shù)氐恼?、?jīng)濟、國防等都具有中重要的意義。因此，應根據(jù)所設計橋梁的適用任務、性質和所在路線的遠景發(fā)展需要、按照實用、經(jīng)濟和適當照顧美觀的原則進行總體規(guī)劃和設計。與設計其他工程結構物一樣，在橋梁設計中必須考慮以下各項要求。1．３.１使用上的要求：橋上的車行道與人行道寬度應保證車輛和人群的安全暢通，并應滿足未來交通量增長的需求。橋型、跨度大小和橋下凈空應滿足泄洪、安全通航或用通車等要求。建成的橋梁要保證使用年限，并便于檢查和維修1.3．2經(jīng)濟上的要求：橋梁設計應體現(xiàn)經(jīng)濟上的合理。在技術經(jīng)濟比較中，應充分考慮橋梁在使用期間的運營條件以及養(yǎng)護和維修等方面的問題。另外，橋梁設計應根據(jù)因地制宜、就地取材、方便施工的原則,合理選用適當?shù)臉蛐?。還要能滿足快速施工的要求以達到縮短工期的目的,不僅能降低造價,而且提早通車在運輸上將帶來很大的經(jīng)濟效益。1.3．３結構和尺寸上的要求：整個橋梁結構及其各部分構件，在制造、運營、安裝和適用過程中應具有足夠的強度、剛度、穩(wěn)定性和耐久性。1．3.4施工上的要求：橋梁結構應便于制造和架設。應盡量采用先進的工藝技術和施工機械,以利于加快施工速度，保證工程質量和施工安全。1．3．5美觀上的要求：一座橋梁應具有優(yōu)美的外形，應與周圍的精致相協(xié)調。城市橋梁和旅游地區(qū)的橋梁,可較多地考慮建筑藝術上的要求。合理的結構布局和輪廓是美觀的主要因素，決不應把美觀片面的理解為豪華的細部裝飾。第二章方案比選2.1橋位概述該橋位于城市支路上，跨越XX市劍江。該橋長約35米，其路線標高與地面標高之差有6．5米。故在考慮橋型時要注意橋下凈空與美觀。在考慮工藝施工時,更注意不影響附近居民的生活。2.2方案一:預應力簡支T梁結構２.2.1預應力簡支Ｔ梁結構（祥圖見A3圖)立面圖2.2．2全橋主要尺寸本設計采用一跨，T梁全長34.96m,高２.25m，現(xiàn)澆混凝土50cm，采用5片主梁,預制主梁采用C50混凝土，計算跨徑3４m,橋面鋪裝采用1０cmＣ30混凝土,面層用30cm厚的瀝青混凝土。橋面布置，人行道寬1.5ｍ，車行道7ｍ。預應力筋為低松弛鋼紋線。2.2．3預應力簡之T梁結構特點：1預應力混凝土梁式橋具有以下主要特征:①混凝土材料以砂、石為主，可就地取材，成本較低;②結構造型靈活,可以根據(jù)使用要求澆鑄成各種形狀的結構；③結構的耐久性和耐火性較好，建成后維修費用較少；④結構的整體性好,剛度較大,變性較小；⑤可以采用預制方式建造,將橋梁的構件標準化,進而實現(xiàn)工業(yè)化生產(chǎn);⑥結構自重較大，自重耗掉大部分材料的強度,因而大大限制其跨越能力；⑦預應力混凝土梁式橋可有效利用高強度材料，并明顯降低自重所占全部設計荷載的比重，既節(jié)省材料、增大其跨越能力,又提高其抗裂和抗疲勞的能力;⑧預應力混凝土梁式橋所采用的預應力技術為橋梁裝配式結構提供了最有效的拼裝手段,通過施加縱向、橫向預應力,使裝配式結構集成整體,進一步擴大了裝配式結構的應用范圍。2．由于采用預制構件,因而可以在預制場內批量生產(chǎn)。這樣則便于統(tǒng)一生產(chǎn)管理并嚴格控制預制構件的尺寸。采用標準構件時更有利于技術操作,提高預制速度，節(jié)約模板用費。3.由于在下部結構施工的同時便可以進行上部結構的預制，因而節(jié)約了施工時間，加快了施工速度,有利于提高經(jīng)濟效益。4.整片梁的吊裝就位僅需要吊裝設備,簡支梁的預應力筋張拉可在工廠進行，而負彎矩的布置或張拉可在梁上或掛藍上進行,因而減少了施工設備,又可避免造成地面障礙,在擁擠的市區(qū)或風景區(qū)以及城市立交橋等一些要求施工中不能中斷交通的工程中特別適用。５．避免采用大量的腳手架,可保護環(huán)境,節(jié)約用費。2.2.４預應力簡支T梁結構經(jīng)濟性(1）造價材料費的估價由于目前缺乏經(jīng)濟指標的資料,而各地區(qū)的計算又不一致,故暫按材料用量來衡量。一片主梁的體積為26.4５3m３，全橋總體積為１32．265m３,橋面鋪裝的墊層為1０cm的防水混凝土，瀝青混凝土的3cm，它們體積分別為24.472ｍ３、7.3４１6m3。（2）工期該橋梁采用預制T梁,對于本設計方案可以用上、下結構平行施工,可節(jié)約時間。（３）養(yǎng)護與組修在橋梁規(guī)定使用年限內維修費用的多少要考慮，預應力橋主梁裂縫不出現(xiàn)或很少,維修費用少。(4）舒適度由于只有一跨，橋面連續(xù)，施工接縫少，提高了行車速度和行車舒適度。2．3鋼筋混凝土簡支T形橋梁２.3方案二：鋼筋混凝土非預應力簡支T梁橋2.3．1鋼筋混凝土橋立面圖（詳圖見A3圖）2．3.2全橋主要尺寸本設計方案分兩跨,每跨計算跨徑17ｍ,主梁長17.48m。主梁間距1.６m,梁高1.3m,全長34.96m，用１2片主梁，每邊人行道外懸０.２m。預制Ｔ梁采用Ｃ30混凝土,普通鋼筋用HRB40０級鋼筋，橋面鋪裝采用10cm的C30防水混凝土。3cm瀝青鋪裝。橋面布置為人行道1.５m,車行道7ｍ。橋臺采用２個直徑為１．4m獨立圓墩,其上是蓋梁。2．３．3鋼筋混凝土簡支橋梁的特點１預應力混凝土梁式橋具有以下主要特征：①混凝土材料以砂、石為主,可就地取材，成本較低;②結構造型靈活，可以根據(jù)使用要求澆鑄成各種形狀的結構;；③結構的整體性好，剛度較大，變性較小；④可以采用預制方式建造，將橋梁的構件標準化,進而實現(xiàn)工業(yè)化生產(chǎn);⑤結構自重較大,自重耗掉大部分材料的強度,因而大大限制其跨越能力;；2.由于采用預制構件,因而可以在預制場內批量生產(chǎn)。這樣則便于統(tǒng)一生產(chǎn)管理并嚴格控制預制構件的尺寸。采用標準構件時更有利于技術操作,提高預制速度，節(jié)約模板用費。３.由于在下部結構施工的同時便可以進行上部結構的預制，因而節(jié)約了施工時間，加快了施工速度,有利于提高經(jīng)濟效益。4.避免采用大量的腳手架,可保護環(huán)境,節(jié)約用費。5.結構本身的自重大,約占全部設計荷載(包括恒載和活載的30%—6０％）跨度越大則自重所占的比值更顯著增大。鑒于材料大部分為結構本身的重量說消耗,大大限制了鋼筋混凝土梁式橋的跨越能力。６.就地澆筋的鋼筋混凝土橋施工工期長,支梁河橫板耗損大7.容易開裂，不利于養(yǎng)護2.３.４鋼筋混凝土簡支梁橋經(jīng)濟性（１)造價：一片主梁體積0.37０4×１7＝６.２９7ｍ3,全橋的總體積為7５.564m３，橋面鋪裝10cｍC３0防水混凝土2４.47２ｍ3,3cｍ的瀝青鋪裝7．3416m3，但中間橋墩費用極大(上部費用較少)。(2)該橋梁采用的預制Ｔ梁,對于不了方案可以用上、下結構平行施工，節(jié)約時間。（3）養(yǎng)護與維修:容易開裂,維修費用高(4)舒適度:施工縫比一跨的多,沒有方案1的舒適度好。2.４方案確定鋼筋混凝土與預應力Ｔ梁簡支梁橋在我國都有相當?shù)臍v史，技術相當成熟，兩者都屬于梁橋，其受力相同。表2－１方案比選表目項較比型類案方目項較比型類案方第一方案第二方案預應力簡支Ｔ梁橋鋼筋混凝土簡支Ｔ梁橋梁高大小受力特點垂直荷載作用大,支座僅產(chǎn)生垂直反力,而無水平推力，Ｔ梁下緣是壓應力或拉應力極小，不開裂垂直荷載作用下,支座僅產(chǎn)生垂直反力，而無水平推力,T梁下緣可能較大的拉應力，容易開裂技術成熟成熟結構自重重較重表2－1(續(xù)）施工梁體采用預制，然后用架橋機架設，由于單片梁體自重較大,對架橋機要求高，現(xiàn)流部分寬度大,每跨橋所需粱數(shù)少，工作量小梁體采用預制，然后用架橋機架設，單片梁體自重較小,架設方便，但每塊梁寬小,每跨橋所需的粱數(shù)少，工作量大,較簡單使用安全安全安全美觀好好經(jīng)濟混凝土,鋼筋，原料可就地取材，成本較低。梁體自重體積較大，材料用量大混凝土,鋼筋，原料可就地取材，成本較低。梁體自重體積較小，材料用量小，但加了一個橋墩和基礎費用極大兩種方案都屬于簡支梁橋，在我國發(fā)展歷史很悠久了,技術力量雄厚、經(jīng)濟、實用、美觀等方面相差不多,綜上所述，選用預應力簡支梁橋（一跨）第三章橋梁設計資料及上部構造布置３.1設計資料3．1.1橋梁跨徑及橋寬標準跨徑：(墩中心距離)主梁全長:3４.96ｍ計算跨徑：３４m橋面凈空：7m+2×1．５ｍ3.１．２設計荷載公路—Ⅰ級,人群荷載３.5ＫＮ/m2,結構重要性系數(shù)每側的欄桿及人行道構件重量的作用力為２.5KN/ｍ。3.1.３環(huán)境橋址位于城市地區(qū),跨河橋,Ⅰ類環(huán)境條件，年平均相對濕度為75％。3．1.４材料及工藝混凝土：主梁采用C50,欄桿及橋面鋪裝用C30預應力鋼筋:采用《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》（JTGDＧＺ-200４)中的15-2鋼紋線,共用25根,配3束，非預應力鋼筋:HＲB400級鋼筋,抗拉強度標準值。直徑d<１2ｍm者，一律采用HＲB335級鋼筋，抗拉強度標準值,抗拉強度設計值。鋼筋彈性橫量均為。3.1．5設計要求根據(jù)《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》（ＪＴGＤGZ-2０04)要求,按A類預應力混凝土構件設計此梁。3.1．6施工方法施工方法:按后張法施工,工藝制作主梁，采用內徑７0mm,外徑77ｍm的預埋波紋管和夾片錨具,鋼紋線采用TＤ雙作用千斤頂兩端同時張拉,主梁安裝就位后現(xiàn)澆500ｍm寬的濕接縫。最后施工在100mm的防水混凝土為鋪水層(施工于橋面上），防水混凝土再鋪３0mｍ瀝青混凝土。3．１.7設計依據(jù)(１）交通部頒《公路工程技術標準》(JＴGB01-2003)簡稱《標準》（２)交通部頒《公路橋涵設計通用規(guī)范》(JTGD６０-200４)，簡稱《橋規(guī)》(３)交通部頒《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》（JTGDＧＺ-20０４)簡稱《公預規(guī)》３.1.8基本計算數(shù)據(jù)基本計算數(shù)據(jù)名稱項目符號單位數(shù)據(jù)混凝土立方強度50彈性橫量Ｅc３.4５軸心抗壓標準強度32．4軸心抗壓標準強度2.65軸心抗壓設計強度22.4短暫狀態(tài)容許拉應力容許拉應力持久狀態(tài)荷載標準組合容許壓應力１６.2容許主壓應力1９.４4短期效應組合容許拉應力0容許主拉應力１.59鋼紋線標準強度1860彈性橫量抗拉設計強度126０最大控制應力為1395持久狀態(tài)應為標準荷載組合材料重度鋼筋混凝土（主梁)ＫＮ/m3２５.０瀝青混凝土(鋪裝）KN/m3２3．0防水混凝土(鋪裝）KN/ｍ324．0鋼紋線KN/m3７8.５鋼束與混凝土的彈性橫量比無量綱量5.6５3.2構造布置（上部結構）3.2.1橫截面布置主梁間距與主梁片數(shù)主梁間距通常應隨梁高與跨徑的增大而加寬為經(jīng)濟,同時加寬翼板對提高主梁截面效率指標很有效，故在許可條件可適當加寬T梁翼板210０mm,由于寬度較大,為保證橋梁的整體受力性能，橋面板采用現(xiàn)澆混凝土剛性接頭,因此加上此梁為預應力梁,主梁的工作截面有3種：預應力孔道壓漿前為一階段，管道結硬后至濕接縫前為一階段,濕接縫結硬后為一階段。凈７m+2×1.5m的橋寬采用五片主梁。3.2．１．2主梁跨中截面主要尺寸擬訂(中梁）（１)主梁高度：預應力混凝土簡支梁橋的主梁高度與其跨徑之比通常在1/15—１/２5，標準設計中高跨比約在１/18—１/19，當建筑高度不受限制時，增大梁高往往是較經(jīng)濟的方案。因為增大梁高往往是可以節(jié)省預應力鋼束用量，同時梁高加大一般只是腹板加高，而混凝土用量增加不多。綜上所述，本設計取用2250ｍm的主梁高度是比較合適的。（2）主梁截面細部尺寸T梁翼板的厚度主要取決于橋面承受車輪局部荷載的要求，還應考慮能否滿足主梁受彎時上翼板受壓的強度要求。本設計預制Ｔ梁的翼板厚度取用1５0ｍm,翼板根部加寬道2１0ｍm以抵抗翼緣根部較大的彎矩。預應力混凝土梁中腹板內主拉力較小,腹板厚度一般由布置預制孔管的構造決定，同時從小腹板本身的穩(wěn)定性出發(fā)，腹板厚度不宜小于其高度的1/１5,本設計腹板厚度取18０mm。馬蹄尺寸基本由布置預應力鋼束的需要確定，設計實踐表明,馬蹄面積占截面積占截面總面積的１0%-20%為合適本設計考慮了主梁需要配置的鋼束的需要,同時還根據(jù)《公預規(guī)》9.4.9條對鋼束凈距及預留管道的構造要求，初擬馬蹄寬度400mm，高度２90mｍ，馬蹄與腹板交接處作三角過渡,高度１１0mm,以減小局部應力。(3）計算截面幾何特征(中梁)將主梁跨中截面劃分五個規(guī)劃圖形的小單元,截面幾何特性見下表。?圖3-1內梁中梁跨中截面尺寸圖表3-1分塊名稱分塊面積（cｍ２)分塊面積形心至上緣距分塊面積對上緣靜距分塊面積自身慣距（cm)=（cm）分塊面積對表面形心的慣距(1）（２)(3）（4)（5）大毛截面翼板31507.５23６2559062.573.２216887680．46169４６742.96三角承托22２17377444４63．7290137２．9２９018１６．92腹板3２5８１05.53４37198894６11．5-24.7８20０05６9.69108９５181．19下三角12119２.3323２7１.９38１3.３９-1１1．61１５０72７1.８４1５０8085.２3馬蹄116021０.524418081２9６.67－１29.781９53７７04.１４1９61900０．81791１638569.9３4９8708２7.11小毛截面翼板24007.５1８0０0４５０0０81.1２15７９30９0．5６158３8090．56三角承托２２21737７4４4471.3211２92１２.４1１12９656．4１腹板３2581０5.534371988９46１１.5-17.18９616０6.52９8562１8．02下三角12１19２.３323271.９381３.39－１０4.０1．7013０98０1.0９馬蹄1１602１0.524418081296．６7-122.1８17316４２4．781739７７２1.4571616３29４4.9345５３1484.5３注：大毛截面形心至上緣距離小毛截面形心至上緣距離（4)檢驗截面效率指標(希望在0.5以上)上核心距離下核心距離截面效率指標表明以初擬的主梁中梁跨中截面是合理的主梁跨中截面主要尺寸擬定（邊梁）（１）同理可定為圖３-２主梁跨中截面（邊梁）(2）跨中截面分成五個規(guī)則圖形的小單元，截面幾何特性見表所示表3-2分塊名稱分塊面積(cｍ2）分塊面積形心至上緣距分塊面積對上緣靜距分塊面積自身慣距(ｃｍ)=（cｍ)分塊面積對表面形心的慣距(１)(2)（３）(4)（5）大毛截面翼板１85０592５01５41６.6７84．３３13156365.471３1７１78.14三角承托5９417.３３102９4.02399372腹板３３4８1033４4.８44-1３．676２5637.07１0277９21.07下三角１2119２.3323271.93８1３.391０3128４５0２.39馬蹄116021０.５24418０81２9６．６７-１21.171７031315．92１703１3１５.9２7０７363１8３９.９５４48488１0．５2小毛截面翼板1６0０58000133３３.3387.4212227610．241２２40９43．57三角承托5９４1７.3310２94.０23９9３7５.093349２7３.813３５3266.81腹板3３4８１０3344.8４4－1０.５８３７4763.0610０２７0４7．０６下三角121１92.33232７１.９3813．39-９9．9１１2０7822.98１2０8６３6.37馬蹄1１6０210．52４41８0812９６.67－1１８.０8161737４8．221６2５5０4４．8９6８2３６30589.95430859３８.7注:大毛截面形心至上緣距離小毛截面形心至上緣距離(３)檢驗截面效率指標(希望在0．5以上）上核心距離下核心距離截面效率指標表明以初擬的主梁中梁跨中截面是合理的3.２.２橫截面沿跨長的變化如圖A3圖所示,本設計主梁采用等高形式，橫截面的下梁翼板厚度沿跨長度不變。在梁端部區(qū)段由于錨頭集中力的作用而引起較大的局部應力，也為不知錨具的需要,在距梁端部19８0mｍ范圍內將腹板加厚到馬蹄同寬。馬蹄部分為配合鋼束彎起而從第三道橫隔梁處向支點附近逐漸抬高，在馬蹄抬高的同時腹板也開始變化。３.2.3橫隔梁的設置模型實驗結果表明，在荷載作用處的主梁彎矩橫向分布,當該處有橫隔梁時比較均勻,否則直接在荷載作用下的主梁彎矩很大。為減小隊主梁設計起主要控制作用的跨中彎矩，在跨中設置一道橫隔梁。本設計在橋跨中點，支點，及其他幾處設橫隔梁,具體尺寸布置見A3圖。3.3構造布置圖見A3圖紙3．4四個驗算截面斷面圖見A３圖

第四章主梁作用效應計算 4.1主梁編號4.21號梁永久作用效應計算4．２.1永久作用集度(１)一期永久作用:預制梁自重①跨中截面段主梁的自重(第三根橫隔梁到第五根橫隔梁,１５米)×1５×25KＮ/=２79.77ＫＮ②馬蹄抬高與腹板寬度漸變段梁的自重(長１6米)=（1．0８３00+0.74605)×16×25KN/×==365．８２③支點段梁的1.０83６自重(長1.９８×２)=１.0836×25KＮ/×1.98×2＝1０7.22KＮ④邊主梁的橫隔梁：中橫隔梁和端橫隔梁體積一樣，邊主梁的橫隔梁＝0．１48３８７7×８×25KＮ／=３３.３9⑤預制梁永久作用集度÷3４．96＝2２.４9KN/m(2)二期永久作用①現(xiàn)澆T梁翼板集度×０.25×25KN/=0．937５KN／m②現(xiàn)澆橫隔梁部分＝0．0135625×２5×8÷34.96＝0.0872８KN/m③鋪裝10cm混凝土鋪裝0．1×７×２４＝１6.8KＮ/ｍ３cm瀝青鋪裝0.03×７×2３=３.2３KN/m將橋面鋪裝均攤給五片主梁＝（1６．8+３.22)／5=4.00KN／m④欄桿及其構件按設計資料,欄桿及其構件在每側2.5KN/m均攤給五片主梁=2.5×2／５＝１KN／m⑤邊梁二期永久作用集度＝0.9３７５+0．08７287+4．0０００+1.００0=6.024KN/ｍ永久作用效應如圖所示,設Ｘ為計算截面離左支座的距離，并令主梁彎矩和剪力的計算公式Q＝×（1-2×）×l×g?永久作用效應計算見表４－-1·作用效應計算跨中四分點支點變化點一期彎矩(KN.m)3249.805２437.3540２617.27０剪力(ＫN）０1９1．16５382.33０168.676二期彎矩（KN．m）８７0.4６8652.85１07０１．０41剪力（KN)０51.204102．40８45.18０彎矩(KＮ．m）４120.２73３090．20５０3318．311剪力（KN）0242.369４84．７３8213.856表4--１4.3可變作用效應計算(修正剛性橫梁法）4．3.1沖擊系數(shù)和車道折減系數(shù)按《橋規(guī)》規(guī)定，結構的沖擊系數(shù)與結構的基頻有關，因此先要計算結構的基頻，簡支梁橋的基頻可用下列公式估算：其中Ｇ:結構跨中處每延米結構重力（Ｎ/m)根據(jù)本橋的基頻，可算出汽車荷載的沖擊系數(shù)為按《橋規(guī)》當車道大于兩車道，需要進行車道折減,三車道折減２2％,四車道折減33％當折減后不得小于用兩車道布載的計算結果。本設計按兩車道設計,因此計算可變作用效應時無需進行車道折減計算主梁的的荷載橫向分布系數(shù)(1）跨中的荷載橫向分布系數(shù)()如前所述，本設計橋跨內設８道橫隔梁，有可靠的橫向聯(lián)系，且承重結構的長寬比=。所以可以按修正的剛性橫梁法來繪制橫向影響線和計算橫向分布系數(shù)計算主梁的抗扭慣矩對于T形梁截面,抗扭慣矩可近似按下列公式計算

式中：，相應位為單個矩形截面的寬度和高度：矩形截面抗扭剛度系數(shù)?m:梁截面劃分成單個矩形截面的個數(shù)對于邊梁跨中截面翼緣板的換算平均厚度:馬蹄部分的換算平均厚度

表4－-2抗扭慣矩計算表分塊名稱翼緣板①18514．7１2.5８5.０.333１.9588腹板②17５.81８９．76670.３1４3.2１93馬蹄③40３４．5１．159４0.16３２．6７73７.85５4計算抗扭修正系數(shù)對本設計主梁間距相同，并將主梁近似看作等截面式中G=0．4Ｅ,l=３４.0０,,,計算③按修正的剛性橫梁法計算橫向影響線豎坐標值式中:ｎ＝5×（計算所得的值列于表43梁號10.5716０.3８580．20.01４2-０．17１6２0.38５8０.29290.20.107１0.0142３０.20.20.２0．20．2表4—３計算表計算荷載橫向分布系１號梁的橫向影響線和最不利布載圖圖4-4跨中的橫向分布系數(shù)計算圖式 可變作用(汽車公路-Ⅰ級)(本設計為兩車道故取可變作用的荷載橫向分布系數(shù)可變作用(人群）(ｚ)支點截面的荷載橫向分布系數(shù)如圖所示,按杠桿原理法繪制荷載橫向分布影響線并進行布載,1號梁可變作用的橫向分布計算可計算如下圖４-5可變作用(汽車)可變作用(人群）(3)橫向分布系數(shù)匯總可變作用類別mcm0公路-Ⅰ級0.49740．2１43人群0.５76０１．0２３84.３．3車道荷載的取值根據(jù)《橋規(guī)》4.3．１,公路－Ⅰ級的均布荷載標準值gk和集中荷載標準值Pk為：=１0.５ＫＮ/m計算產(chǎn)矩時:(最前面那個打印的看不清楚)計算剪力時:4.３.4計算可變作用效應在可變作用效應計算中，本設計對于橫向分布系數(shù)值作如下考慮，支點處橫向分布系數(shù)取,從支點到第一跟橫梁段,橫向分布系數(shù)從直線過渡到,其余梁段均取跨中截面的最大彎矩和最大剪力計算跨中截面最大彎矩和最大剪力才用直接加載求可變作用效應，如圖跨中截面作用效應計算圖式,計算公式為:圖４－6跨中截面作用效應計算圖式式中：S-所求截面汽車（人群)標準荷載的彎矩或剪力車道均布荷載標準值車道集中荷載標準值Ω－影響線上同號區(qū)段的面積y－影響線上最大坐標值(1)可變作用(汽車)標準效應：可變作用(汽車)沖擊效應:可變作用(人群)效應由設計資料可知（2)求四分點截面的最大彎矩和最大剪力根據(jù)《公預規(guī)》對預制的部分預應力混凝土構件，在作用短期效應組合下，斜截面混凝土的主拉應力斜截面抗裂驗算計算表9-2表應力部位ａ－ａ0-0ｎ-ｎb-b（1)397９３．3339793.3３39７9３.3339793.3３（2）(3）７002.65１7002.65170０２.６51７0０2.6５1（4）4.7１04.71０４.７104.７10(5)6４.5382.3060.0０0-9９.４６２（見表６－9)（6）1.5201．52０１．52０1．５20(７）６2.２３２0.000-2.306－101.7６８（8）（9)（１0）=（1)/(3）5.６825．６825.68２5．682(11)＝(２)×(5）／(4)7．739０.2７20.000-11.74４（12)=(10)-(11)-2.0575.４1０5.68２17．4２6(13)=(8）×(5)／（4)4．９440.1740．000－7.503（14)=［（9）-(8)］×(7)/(6）3.０45０.0０0-0.1１3-４.979(15)=(13)+(14）７.9８90．174-０.113-12.482（１６)＝(12)＋（１5）5．9325.584５.5６9４.9４44.18２4.9６85．０036.12４4．6９０5.２69５．3106.１992．２93３.5６73.655—斜截面抗裂驗算計算表9-3表.a項目荷載V(0.１KN)InIo上梗肋a-a凈軸n－nＳａ-nSａ－ｏSn-nＳn-o跨中一期恒載(1)04308-５246-０.０002472－2953-0.000短期組合（2)８5８．７８01２5４.７10６１91.5２０20９８0０.7４０26０304．3６00.2３787.121６6．0980.２6９預加力(3)0０.0000.00０短期組合剪應力（４）=(１)＋（2）+(３)0．2370.2６9四分點0.５０10．5９2變化點0.6630.7５9點支０.0８80．083斜截面抗裂驗算計算表９－３表.ｂ項目荷載V（0.1KN)InIｏ換軸o－ｏ下梗肋b-bSo-nSo-oＳｂ-nＳb－o跨中一期恒載（１)０4308-52４6-24６9-29５１－0．0０0１5８7４-2０１９－0.000短期組合（２)858.7801２５４.7106１91.52092．399５8．7５１0.２6855４42.239０．１84預加力(3）00.0０00.000短期組合剪應力(4)=(1)+（２)+(3)0．2680.184四分點0．6220.411變化點０.7５8０.５89點支0.０84斜面抗裂驗算計算表９－4截面主應力部位短期組合短期組合短期組合(１）（3)（５）跨中a-a５．932０.237-0.009４5ｎ-ｎ５.5690.269-0.０１2９6o－ｏ5.584０．２68-0.0１283b-b４.94４０.18４-０．0０６8４四分點a-a4．1860．501-0.0５９1３n-n５.0０３0.5９2－0.0６910ｏ－o４.9６80.６22－０．076６9ｂ-b６.１240.411-0.0２7４6變化點ａ－a4.６900.633-0.09192n-n5.310０．７５9-0.106３59o-ｏ5．２690．7５8-0.10６８78b－ｂ6.１99０.5８９－0.05５4６7支點-0.003３7-0.0０１９7-0.０0１88注:在混凝土構件主應力計算中,習慣上在計算剪應力時取用各計算截面的最大剪力，計算法向應力也取用各計算截面的最大彎矩。實際上,對于同一計算截面不能同時出現(xiàn)最大剪力和最大彎矩，因此，上表所計算的主應力值稍偏大些。由上表可知,斜截面抗裂驗算全部通過。第十章應力計算按持久狀況設計的預應力為混凝土受彎構件，應計算其使用階段正截面混泥土的法向壓應力，受拉去鋼筋的拉應力和斜截面混凝土的主壓力，并不得超過規(guī)范規(guī)定的限值。計算時荷載取標準值,汽車荷載應考慮沖擊系數(shù)。橋梁構件的短暫狀況，應計算其在制作,運輸及安裝等施工階段混凝土邊緣的法向應力。１0．１持久狀況正截面混凝土壓應力驗算根據(jù)《公預規(guī)》，使用階段正截面應力應符合下列要求：式中—在作用標準效應組合下混凝土的法向應力。按下式計算—由預應力產(chǎn)生的混凝土法向拉應力為—標準效應組合的彎矩值表10-1示處了正截面混凝土壓應力驗算的計算過程和結果。持久狀況混凝土正截面壓應力驗算表10-1應力部位跨中上緣跨中下緣四分點上緣四分點下緣變化點上緣變化點下緣支點上緣支點下緣(1)3９７93.333９79３．33386１6.97３861６．９738428.0038４２8.０019２93.６４1９２９3.64(2)５0８７．02４（3）7002．6517002.6５17566.3567566．3５6７002．6５1７00２．6５１1０７50.95110750．9５1（4)503６50.4７9308910．146５157４5.３３5３3３37.5８94939８９．９7231５１98.8１16２98３2726４５０7６９.700(5)630360.817３７0084.８６8６3８020.０60３９０941.2８96２8829.0673６9５３9.３386810506164４5927.84(6)３249.8５０3249.80500?(7)００(Mpa)(8)=(1)／（3)5.6８２5．682５.１045.１０45．48８5.４883.６５53.6５5(Ｍｐa）(9）=-10.1０01６.4６8-8.92４13．8０6-9.５６014.983-1.71２2.92(10)=（8)+（９）－4.４18２２.150－3.8２018．910-４.07２２０.4７1１.９43６.047（Ｍpa)(１1)=(6）/(４)６.4５3-10.５２04.726－7.3115．2９８-8.30400o(Mpa）（12）=[(7)－（6）]/(５)5.751－１.7644.268-1.6694.632-1.902０0（Mｐa)(13)＝(11)+（１２）１2．2０4-1２．２848．９94－8.９809.９3０-1０.206０0（Ｍpa）(14)=(１0）+(13)１9.7869．８66０5.1７４9.93０5.8５８10．2６51.9436．047注：計算上緣最大壓應力時，為荷載標準值的最大彎矩組合,計算下緣最大應力時,為最小彎矩組合,即活載效應為零。表10-１驗算全部通過。1０.2持久狀況預應力筋拉應力驗算根據(jù)《公預規(guī)》，使用階段預應力筋拉應力應符合下列要求式中—預應力筋扣除預應力損失后的有效預應力—在作用標準效應組合下受拉區(qū)預應力筋產(chǎn)生的拉應力，按下式計算:分別為鋼末重心到截面凈軸和換軸的距離—在作用標準效應組合下預應力筋重心處混凝土的法向拉應力—預應力筋與混凝土的彈性模量比取最不利外層鋼筋進行驗算,計算結果見表10-2后張法中，鋼筋的控制應力是在預加力和自重作用下測得的,所以在計算鋼絞線最大應力時，不再考慮自身的影響。但考慮到在預加應力時,梁的兩端并非理想支座,而梁架設后的支座反力明確,因此,由預應力反拱所產(chǎn)生的要小。偏安全計,在計算鋼絞線應力時，應考慮自重應力。號預應力筋拉應力筋驗算表１０-2應力部位跨中四分點變化點支點(1）4３081２54.710455５99１1.４4043294７6３．0９0591１43８9.９1(2）5２４66191.５2054541782.９９0522８08４8.65０６０633255．3(cm)(3)1２９．462１2６.662129.3578３．６０２(cm)(4)131．７68129.514131.８6088.４3１(N﹒m)(5)0．０00(N﹒m）(６)5529．9３90．0０0（Ｍpa）(7)＝(5)(3）/(１)9.７６66．7７6７.7170．0０0(Ｍpa)(8)=[(６)-(５)］(4）／(2)９．1056.4667．3460．000（Mｐa)（９)=(７)+（８）１8.8７1１3.２4215.063０.000（Ｍｐａ)(1０)＝5.65(９）106．62１74．81７85．１06０.0０0（Mｐa)(１１)1１54.５8６５111２.53８2１115．３82３1１５5.５７15（Mpa）(12）=(10）+(１1)1２61.208１187.35５1200.48８1155.5715最大拉應力在跨中截面,為1261.208，略大于1２09,可認為其符合要求。1０.3持久狀況斜截面混凝土主壓應力驗算此項驗算主要是為了保證混凝土在沿主壓應力破壞時也具有足夠的安全度。根據(jù)《公預規(guī)》斜截混凝土主壓應力應符合下列要求：式中:—由作用標準效應組合和預應力產(chǎn)生的混凝土主壓應力，按下式計算:式中：—在計算主應力點，由荷載標準值組合和預應力產(chǎn)生混凝土法向應力?！谟嬎阒鲬c,由荷載標準值組合和預應力產(chǎn)生的混凝土剪應力。注:表１0-3計算中，計算a—a,o—o，n—ｎ處壓應力時，為荷載標準值,計算不b—ｂ處壓應力時,為最小彎矩組合,即活載效應為0。持久狀況斜截面混凝土主壓應力驗算.計算表10-3應力部位a-ao-ｏn－ｎb-ｂ（0.１ＫN)(1)397９3.333９７9３.33３979３.３３3979３．33(N·m)(2)（ｃm2)(3）70０2.6517０02.6517002．６51700２．65１(４)４3０81254.７１04３812５４.71043081254.710４3０8１２54.７１0(cm）(5)6４.5382.3０60－９9．4１2(Ｎ·m)(8)(cm)（7)６２．2320-2．３０６－１0１.7６8(N·m）(9）(Mpa）(10)=(１)/（3)5．68２5．6８２５.6８25.6８2(Ｍｐa）(11）＝(2)(5)/(4)7.７3９0.２72０．000-1１．744(Mpa)（１２）=(10)-(11)-２.05７5.４105.68217．4２6／(1３）＝(8)(５)／（4）４．9440.17４0.000-７.50３(Ｍpａ)(14)=[（9)－（８）](７）／(6）4.3010.0005.68２－1.688（Mpa）(1５)=(13)+（１4)９.245０．１74-０．159-19.191(Mpa)(１6)=(12)+(１5)7.１885.58４-０.1５９8.23５(Mｐa)5.１2４4.968４.96１5.5２３(Mpa)5.6985．2６95.６６58.351(Ｍpa)2．2933.5６7３.６658.85６（6)5２4６1191.52０46６１91５20５２466191.５２0斜截面壓力驗算計算表10-４表.a項目荷載V(0.１ＫN)InIｏ上梗肋ａ－a凈軸n-nSａ-ｎＳa-oSn-nＳn－ｏ跨中腹板b=1８ｃm一期恒載（1）0０.00０0．００0標準組合（2）1４42.２６43０8１25４.71０5２466191.52０209800.740２６03０4．3600.3９８２47287．１21２953６6.098預加力(3）00．０00０.０00標準組合剪應力(4)=(1)+（２）＋（３）0.3９８０.4５2四分點標準組合剪應力６0．7080.８３３變化點標準組合剪應力０.9１51.045支點標準組合剪應力0.47６０.606斜截面壓力驗算計算表10-４表.b項目荷載Ｖ(０.1KN)IｎＩo換軸o-ｏ下梗肋ｂ-bSo-nＳo-oSb－nＳｂ-o跨中一期恒載(1）0２4６９92０．0００２01９４00.000標準組合（2）1442.2６４３0８1254.710５24６6191.5２0399０2９5158.750.1６015８７4１.7７423910.11０預加力（３)0０.0０00.000標準組合剪應力(4）=（1）+(2）+（3）0．450０.3０9四分點標準組合剪應力0.8７80．５７９變化點標準組合剪應力1.0440．８2６支點標準組合剪應力0.608持久狀況斜截面混凝土主壓力計算表１0-5截面主力部位(Mpa)(Mpa)標準組合標準組合標準組合（１）（2)（3)四分點ａ-a5.1240．7０85.２20o-o4.9６８０.8785.119n-n４.96１０．833５.097b-b８.3510.57９８.39０跨中a－ａ７.1８８０.３9８７.2１0o－o５.5840.45０5.620n-ｎ5.5２３0.45２5.560b-b８．2750.３098.2４7變化點a-a5．６980.９155.84１ｏ－ｏ5.2６9１.０445．468n-n５.665１.０４55.85２ｂ－ｂ８.856０.８2６8.932支點a-a2.2９3０．4762.387o-o3．5６７0.６0８3．６68n－n2.65５０.６０６３.752驗算全部通過10.4短暫狀況預加應力階段的應力驗算此階段指初始預加力與主梁重力共同作用的階段，驗算混凝土截面下緣的最大壓應力和上緣的最大拉應力預加應力階段的法向應力計算表10-６應力部位跨中上緣四分點變化點支點上緣下緣上緣下緣上緣下緣上緣下緣（見表7—10)⑴45７1７．5045717.504４308.6２4430８.6244185．93４4１85.9３42８18.9842818.9８(見表７—1０）⑵9７１21697121６（見表6—9）⑶7002.6517００2.651756６.536756６.５36700２．６5１７00２.651107５０.8511０７5０.85１(見表６—9)⑷503６50.47９3０891０.３４６5１5745.355333３76.5894939８９.9７2315198．８11６298３２.７2６450769．700(見表4—5)⑸０0⑹=６．52866.52865．8５５95.8559６.30996.3０993．９8283.9８28⑺=－１１．394７１８.5780－9.80３315.16６1-10．５9671６.60７４-1.５４202．15４6⑻=-4.87062５.1066－３.947４２1.0220-4.2８6８2２