「35m預(yù)應(yīng)力簡支梁橋畢業(yè)設(shè)計(jì)-yg-2」

HYPERＬINK＂"35m預(yù)應(yīng)力簡支梁橋畢業(yè)設(shè)計(jì)道路等級:城市快速路?荷載：城市——A級?橋道寬:獨(dú)立橋?qū)?道路縱斷面圖,橋位平面圖,橋道標(biāo)高?材料:鋼材Ⅰ，Ⅱ級,混凝土３0-5０級,支座用橡膠板式支座?選用預(yù)應(yīng)力簡支梁橋(一跨）?橋梁跨徑及橋?qū)挘?/p>

標(biāo)準(zhǔn)跨徑：(墩中心距離）?主梁全長：３4．９6m?計(jì)算跨徑：34ｍ

橋面凈空：７m+２×１.5m

設(shè)計(jì)荷載:公路—Ⅰ級,人群荷載3.5KN／m２,結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)每側(cè)的欄桿及人行道構(gòu)件重量的作用力為2.5KN/m。

……?主梁截面細(xì)部尺寸HＹPEＲLINK"＂?T梁翼板的厚度主要取決于橋面承受車輪局部荷載的要求,還應(yīng)考慮能否滿足主梁受彎時(shí)上翼板受壓的強(qiáng)度要求。本設(shè)計(jì)預(yù)制Ｔ梁的翼板厚度取用１50mm,翼板根部加寬道２10mm以抵抗翼緣根部較大的彎矩。

預(yù)應(yīng)力混凝土梁中腹板內(nèi)主拉力較小,腹板厚度一般由布置預(yù)制孔管的構(gòu)造決定，同時(shí)從小腹板本身的穩(wěn)定性出發(fā),腹板厚度不宜小于其高度的1／15,本設(shè)計(jì)腹板厚度?。?0ｍｍ。

馬蹄尺寸基本由布置預(yù)應(yīng)力鋼束的需要確定，設(shè)計(jì)實(shí)踐表明,馬蹄面積占截面積占截面總面積的1０%-20%為合適本設(shè)計(jì)考慮了主梁需要配置的鋼束的需要,同時(shí)還根據(jù)《公預(yù)規(guī)》9.4.9條對鋼束凈距及預(yù)留管道的構(gòu)造要求,初擬馬蹄寬度400mm，高度290mm，馬蹄與腹板交接處作三角過渡,高度110ｍｍ，以減小局部應(yīng)力。

……

在荷載作用處的主梁彎矩橫向分布,當(dāng)該處有橫隔梁時(shí)比較均勻,否則直接在荷載作用下的主梁彎矩很大。為減小隊(duì)主梁設(shè)計(jì)起主要控制作用的跨中彎矩,在跨中設(shè)置一道橫隔梁。本設(shè)計(jì)在橋跨中點(diǎn),支點(diǎn)，及其他幾處設(shè)橫隔梁?……?內(nèi)容包括:

工程概述?方案比選?橋梁設(shè)計(jì)資料及上部構(gòu)造布置?主梁作用效應(yīng)計(jì)算

預(yù)應(yīng)力鋼束估算、布置?鋼束預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算?截面承載力驗(yàn)算?抗裂驗(yàn)算?應(yīng)力計(jì)算

變形驗(yàn)算

局部承壓計(jì)算

橫隔梁計(jì)算?行車道板計(jì)算?方案一ＴＯC\ｏ"1-3"\ｈ\z＼uHＹＰERLINK\ｌ"_Toc2３3773６49"第一章工程概述 ２3３77364９\h5ＨYＰERＬIＮＫ1.1設(shè)計(jì)題目?ＰＡGERＥF_Toc233７７3６50\h5HYPＥRLINＫ\ｌ＂＿Ｔoc２３377３６51"1.2設(shè)計(jì)資料?ＰAGEＲEF_Ｔｏc２３37736５1＼ｈ５HYPERLＩNＫ＼l"_Toｃ233７7365２"1．３橋梁設(shè)計(jì)的基本要求?PAGＥREF_Toｃ23３773６５2＼ｈ51.3.2經(jīng)濟(jì)上的要求:?PAＧEREF_Toc23377３654\h5HYPEＲLINK＼l＂_Ｔoｃ２3377３65５＂１.3.3結(jié)構(gòu)和尺寸上的要求:?PAＧＥREF＿Toｃ２337７３655\h５HYPＥRLINK＼l"_Toｃ233７7３６5６"1.3.4施工上的要求:?PＡGＥRＥF_Toc23３77３65６\h6ＨYＰERLINK第二章方案比選 PＡGＥRＥF_Ｔｏｃ23３7736５8\h6HＹPERLINK\l＂＿Toc23３773659＂2.１橋位概述?PＡGERＥF_Toc2３3773659\h６HYＰERLIＮK\ｌ"_Toｃ2３3773６60"2.２方案一:預(yù)應(yīng)力簡支Ｔ梁結(jié)構(gòu) PAGERＥF_Tｏc2３３7７3660\h6HYPERＬINＫ\ｌ"_Tｏｃ2３377３6６1"2.２．1預(yù)應(yīng)力簡支T梁結(jié)構(gòu)（祥圖見A3圖)立面圖?PＡGＥREF＿Toc２33７7366１＼h6HＹPＥＲＬINK\ｌ＂_Ｔｏｃ23３７7３6６2"2.2.2全橋主要尺寸?PAＧEＲＥF＿Tｏc2３3773６62\h6HYPEＲLＩNＫ2.2.4預(yù)應(yīng)力簡支Ｔ梁結(jié)構(gòu)經(jīng)濟(jì)性 ＰＡＧEREF_Toc233７７366４\ｈ７HYPEＲLIＮK\l＂_Ｔｏc2３37７3６6５＂2.3鋼筋混凝土簡支Ｔ形橋梁?PAGEＲEF_Toc２３37７3６6５\h8HYPERLIＮK\l＂＿Tｏc２3377３66６"2．３方案二：鋼筋混凝土非預(yù)應(yīng)力簡支T梁橋?PＡGEREF_Tｏc23３７７3６66\h8HYPEＲLＩNK2.３.1鋼筋混凝土橋立面圖(詳圖見A3圖) ＰAGEＲEF_Toc2３3７73667＼h8HYPＥＲLINK\ｌ"_Ｔoｃ2３37７3６68"２.3.2全橋主要尺寸?PAGERＥF_Ｔｏc233773６6８＼h8ＨYPERLＩNＫ２．４方案確定?PＡＧEREF＿Tｏc2３377３6７1＼h9HYPＥRLINK第三章橋梁設(shè)計(jì)資料及上部構(gòu)造布置?PAGＥRＥF_Toc233７73672\h1２HYPERLINK＼l"_Ｔoｃ23３773673"3.1設(shè)計(jì)資料 ＰAGEＲEF_Toｃ23３7７367３\h12ＨＹPERLINK\ｌ＂＿Toｃ2３３7７367４"3.1.１橋梁跨徑及橋?qū)?PAGEＲEF_Ｔoc2３３７73674＼h12ＨYPERLINK\l＂_Ｔoc2337７3６７5＂3.1.2設(shè)計(jì)荷載 PAGEREＦ_Tｏc２33773675＼h1２HYＰＥRLIＮＫ\ｌ＂_Toc2３37736７6"3．1.3環(huán)境?PAGERＥF_Toｃ23377３676＼ｈ1２3.1.4材料及工藝?ＰAＧEREF_Toc23３77３677\ｈ12HYPERLIＮK\l"_Ｔoc２３３７73６７8"3.1．5設(shè)計(jì)要求 PAＧERＥF_Ｔoc2337736７8\h12HYPＥRLIＮＫ３.１.7設(shè)計(jì)依據(jù)?２33７7３6８0\h１3HＹPERLINK\l＂_Toc2337736８1"3.1.8基本計(jì)算數(shù)據(jù) PAGEＲEF_Ｔoc23３7７３6８1\ｈ１3ＨYPERＬＩＮK\ｌ＂_Tｏc23３773682"3．２構(gòu)造布置（上部結(jié)構(gòu)） PAＧEREF＿Tｏc23３77368２\h１４ＨＹPERLINＫ＼l"_Toｃ233７73683"３．2.1橫截面布置?PAGERＥF＿Tｏｃ2３３77３6８3＼h１4HＹPＥRＬINK3.2．２橫截面沿跨長的變化 PAGＥREF_Tｏc23３7736８4\h19ＨYPERLＩNK＼l"＿Toc２33７７36８5"3.２．3橫隔梁的設(shè)置 PAGEＲＥF_Ｔoc233773６8５\h２0HYPERLＩNK\ｌ"_Toc233７７3６86＂3.３構(gòu)造布置圖見Ａ3圖紙?PＡGＥＲＥF_Tｏｃ2337７368６\h20HYPＥRLINＫ＼l"_Ｔoｃ2337７３６8７"3.４四個驗(yàn)算截面斷面圖見Ａ3圖?PAＧＥREＦ＿Toc２337７368７\h20ＨYPERLＩＮK\l＂＿Ｔoc２3377３688＂第四章主梁作用效應(yīng)計(jì)算?PAGEREＦ_Toc２337７3688\h2１4.1主梁編號ＨYPERＬINＫ＼l"＿Toc233773689＂?17HＹPEＲＬINＫ\l＂_Toc23３77369０"4．21號梁永久作用效應(yīng)計(jì)算 PAGEＲEＦ_Toc2３37７3690＼h21HＹPERＬINK＼l"_Ｔoｃ233773６9１＂4．2．1永久作用集度 PAGＥＲＥF_Tｏc2337７３６91\h21HYPERLIＮK\l＂_Ｔoc2３3７7369２＂4．２.２永久作用效應(yīng) PＡＧＥREF_Toc23３７7369２\ｈ２２HYPEＲLINK４.３可變作用效應(yīng)計(jì)算(修正剛性橫梁法） PAGEＲＥＦ＿Toc2337７3693\h２3HYPERLINＫ4．３.1沖擊系數(shù)和車道折減系數(shù) PＡＧEREF_Ｔoc233773694\h2３ＨＹPERＬINK\ｌ"_Toc2３3773695＂4.3．2計(jì)算主梁的的荷載橫向分布系數(shù) PAGEREF_Toｃ２３37７3６95\h23HYＰEＲLＩＮＫ\ｌ"＿Ｔoｃ２33７73696"４．３．３車道荷載的取值?PＡGEREF_Ｔoｃ2337７3696＼h２７ＨYＰEＲLINK\ｌ"_Toc233７7369７"4．3.4計(jì)算可變作用效應(yīng)?PAＧEREF_Ｔoc2337７3697＼ｈ2８HＹPERＬINＫ＼l"_Ｔoc2337７3６9８＂４．4主梁作用效應(yīng)組合 PＡGＥＲEＦ_Toc233773６９8＼h3３HYPEＲLINK\l＂_Ｔoc23377369９"第五章預(yù)應(yīng)力鋼束估算、布置 PAGEREF_Toｃ23３773699＼h３4HYPERLＩNK5．1預(yù)應(yīng)力鋼筋面積的估算 PAGEREF_Toｃ233７7370０＼h3４HＹPERLＩNK\l＂_Tｏｃ2３3７7３70１＂５.2預(yù)應(yīng)力鋼筋布置 ＰＡＧＥREF＿Toc２３３773701\h35HYPERLINK\ｌ"_Toｃ2３３773702"5.3非預(yù)應(yīng)力鋼筋面積估算及布置?PAＧEＲＥＦ_Tｏc233773702\h42HYPＥRLINK\l＂_Tｏc２337７1２８1"ＨＹPEＲＬIＮK\l＂_Tｏc2３37７1282"6.1后張法預(yù)應(yīng)力混凝土梁主梁截面幾何特性計(jì)算 ＰAGＥREF_Ｔoｃ23３771282\ｈ43HYPEＲLＩNK\ｌ"_Toc2337７1283"６.1．１孔道壓漿前?43HYPEＲＬＩＮK\ｌ"_Ｔｏc23３771284"6．1．3橋面、欄桿及人行道施工和運(yùn)營階段 ４４HYPERLＩＮＫ＼l＂_Toc233771285＂6.2跨中截面面積、慣矩、靜矩的計(jì)算 45HYPEＲLINK\l"_Toc233771286＂6.2.1截面面積及慣矩計(jì)算 46HYPERLIＮＫ\ｌ"_Toｃ233771287"6.2.2截面凈矩計(jì)算?47HYPＥRLINK＼l"_Toc２33771288＂6.3變化點(diǎn)截面面積和慣矩計(jì)算，靜矩計(jì)算 4８ＨYPERＬINＫ\ｌ"_Toc233７71289"6．3.1變化點(diǎn)面積慣矩計(jì)算?49ＨYPERＬINK\l＂_Ｔoc233771２90"6.3.2變化點(diǎn)截面靜矩計(jì)算 50HＹPＥRLINK6.4．1支點(diǎn)截面面積及慣矩計(jì)算 52HYPＥRLIＮK\ｌ"_Toc2３3７712９３"6.4.2支點(diǎn)截面靜矩計(jì)算?５３HＹＰＥRLＩＮＫ\l＂_Toc23377１29４＂6.5四分點(diǎn)面積及慣矩靜矩計(jì)算?55HＹＰERLINK\ｌ＂＿Ｔoc2337７1295"6．5.1四分點(diǎn)面積及慣矩計(jì)算?55ＨYPERＬＩNＫ6.5.２四分點(diǎn)靜矩計(jì)算?5６6.6主梁截面幾何特性匯總?57HＹPＥRＬＩＮＫ7．1預(yù)應(yīng)力鋼束與管道壁之間的摩擦引起的預(yù)應(yīng)力損失 5９ＨYＰEＲLINK\l"_Toc2３3771300"7.２由錨具變形、鋼束回縮引起的預(yù)應(yīng)力損失?60HYPERLＩNK\l＂_Toc2３377１30１"7．3鋼筋與臺座間的溫差引起的應(yīng)力損失 61HYPERLINＫ7.5由鋼束應(yīng)力松弛引起的預(yù)應(yīng)力損失?６2HYＰERLINK\ｌ＂_Toc2337７１303＂7．6混泥土收縮和徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失 63HYPERLINＫ7．7成橋后鋼束混凝土彈性壓縮引起的預(yù)應(yīng)力損失 637.８預(yù)加應(yīng)力計(jì)算ＨYPERLIＮK＼l"_Toｃ２3377１3０5＂ 64ＨＹPERＬＩNＫ\l＂_Toc２3３77130６＂7.9鋼束預(yù)應(yīng)力損失匯總?6９TOC\o＂1-3"＼h＼z＼uＨYPERＬIＮK＼l＂＿Ｔoc2３377360４"第八章截面承載力驗(yàn)算 PＡＧEREF_Ｔoc23３７73604\h72HYPERＬＩNＫ\l＂_Ｔoc2３377３605"8．１正截面承載力驗(yàn)算 ＰAＧEREF＿Toc233７736０５\ｈ72ＨYPERLINK8.1.１確定混凝土受壓區(qū)高度 PＡGEREＦ＿Toc2３３77360６\ｈ73HＹＰＥＲLIＮK＼ｌ"_Ｔoc23３77360７"８．１.２驗(yàn)算正載面承載力?PAGERＥF＿Toc2３３77３６0７\h74HYPERLINK＼ｌ"_Ｔoc23３773608"８．1.３驗(yàn)算最小配筋率 ２3３７７３６08＼h74ＨYPＥＲLINK\l＂_Tｏc233773６0９"8.2斜截面承載力驗(yàn)算?PAＧEＲEＦ_Toｃ233７73609＼ｈ７5ＨＹＰERLIＮK\l＂_Tｏc2337７3610＂8．2.1復(fù)核主梁載面尺寸 PAＧERＥF＿Toc233７7361０\h7５HYPＥRLINＫ＼l＂_Tｏc２33773611"8.2.２截面抗剪承載力驗(yàn)算 PAGＥＲEF_Toc23３77３611\h76HYＰＥRＬＩＮK\l"＿Ｔｏc23377３612"8．2.3計(jì)算斜截面水平投影長度C PAＧEREF_Toc23377３612\ｈ７6HＹPEＲLINK8.2．4箍筋計(jì)算（斜截面） PＡGEＲEＦ＿Toc２33７73613\ｈ77HＹPEＲＬINK\l"_Tｏc２３３77361４"8.2．５抗剪承載力計(jì)算(斜截面） PAGERＥF_Toc２33773614＼h77HＹPERLIＮK\l"_Tｏc233773615"8.2.6抗彎承載力驗(yàn)算(斜截面） ＰＡGEREＦ_Toｃ233773615\ｈ７９ＨYPＥRLINK８.2．7其它斜截面承載力驗(yàn)算?ＰAＧEREF_Ｔoｃ23377３6１6\h７9ＨＹPEＲLINK＼l＂_Toｃ2337７36１7"第九章抗裂驗(yàn)算?PAGＥRＥF＿Toｃ233７7３６17\h７9HYPERＬINＫ＼l＂_Toc２３37736１8＂９.1正截面抗裂驗(yàn)算?PAＧEREF_Tｏｃ２33773618\ｈ7９HＹＰＥRLINK\l＂＿Tｏｃ233７７3６19"9.2斜截面抗裂計(jì)算?PAGEＲEＦ_Toc2３377３619＼h80HYPERLINK\ｌ"_Tｏc2337736２0＂第十章應(yīng)力計(jì)算 ＰAGEREF＿Toｃ2３3７73620\h8６HＹＰEＲLINK1０.2持久狀況預(yù)應(yīng)力筋拉應(yīng)力驗(yàn)算 ＼h89HYPERLINＫ１0.3持久狀況斜截面混凝土主壓應(yīng)力驗(yàn)算 ３77362３\h９1HYPＥRLIＮK\l＂_Toｃ233773624＂１0.4短暫狀況預(yù)加應(yīng)力階段的應(yīng)力驗(yàn)算 PAＧEREF_Ｔoc2３37７36２４\h９7HYＰERLINK\ｌ"_Toc2３377３６２5"10.5短暫狀況構(gòu)件的吊裝應(yīng)力驗(yàn)算 PAGEREＦ＿Toｃ２３３７73625＼h99ＨYPEＲLIＮK\l＂＿Tｏc23377３626＂第十一章變形驗(yàn)算 PＡGERＥF_Toc2３37736２６\h101HYPEＲLIＮK＼l"＿Ｔｏc233７73627"11．１計(jì)算由預(yù)加力引起的跨中反拱度 PAGＥＲＥF_Tｏｃ23３773６27\ｈ1０１HＹＰERLINＫ\ｌ"_Toｃ２３3773628"11.２計(jì)算由荷載引起的跨中撓度?ＰAＧEREF_Ｔoc２337７3628\h1０5HYPＥRLINK１1.4預(yù)撓度的設(shè)置?ＰAＧERＥF_Ｔoｃ2３3７73630\h１0６HYPERLＩNK1２.1局部承壓區(qū)的截面尺寸驗(yàn)算?PＡGＥREF_Toc233７７３６３2\h1０７HYPＥRLINＫ＼l"_Toｃ２33773633"12.2局部抗壓承載力驗(yàn)算?ＰＡGEREF_Ｔoc23377３633\h10９ＨYPERＬINK\l＂_Toc2337７3６34"第十三章橫隔梁計(jì)算 ２337736３4＼h110ＨYPERLINK＼l"_Tｏc２3377３63５"13.1確定作用在跨中橫隔梁上的可變作用?PAGＥＲEF＿Toc2３377３6３5\h1１0HYPERLＩNK\l＂＿Toc23377３６36"13．２跨中橫隔梁的作用效應(yīng)影響線?ＰAGＥREF_Toc2３37７3６36\h111HYPEＲLINＫ\l"＿Tｏｃ２３３77３637"13.3截面作用效應(yīng)計(jì)算?PAGEREF＿Ｔoｃ2337７3637\h11４ＨYＰＥRＬＩNK13.4截面配筋計(jì)算?PＡGＥREF＿Tｏｃ2337７36３８\h11５ＨＹPEＲLＩNK\l＂_Tｏｃ233７7３639"第十四章行車道板計(jì)算?PAＧERＥF_Toc２33773639\ｈ11７HYPＥＲＬINK\ｌ＂＿Ｔoc23３773６4０"１4.1懸臂板荷載作用效應(yīng)計(jì)算（考慮跨中邊梁）?PＡＧEREＦ＿Ｔoc233７73６4０\h117HＹＰＥRLINＫ１4.1.1永久作用?PＡＧＥREF_Toc2３３773641\h11７HYPERＬINK＼l"＿Toc2３3773642"14.1.２可變作用 PAGＥRＥF_Toｃ２337736４２＼ｈ118HＹPERＬＩNＫ１4．１．3承載能力極限狀態(tài)作用效應(yīng)基本組合?PAＧEＲEF_Toc2３3７7３64３\h118HYPERＬＩNK１4.2連續(xù)板荷載作用效應(yīng)計(jì)算（考慮跨中處) PAGEREF_Ｔｏc23377３644\ｈ11８ＨYPERＬINK\l＂_Toc233773645"14.2．1永久作用?PAＧEREF_Toｃ233７7３6４5\ｈ119HYPERLIＮK＼l"_Tｏc２3３773646"14.２.2可變作用?ＰAGＥRＥF_Toc23３773646\ｈ121HYＰERLINK\ｌ"_Toc23３77３６47"14．2.３作用效應(yīng)組合 PAＧＥＲEＦ_Toc２33773647\ｈ123HYPERLINＫ\ｌ"_Tｏc2３3773648＂１4.3截面設(shè)計(jì)、配筋及承載力驗(yàn)算?PＡＧＥRＥF_Toc233７７３64８\h１23第一章工程概述１.1設(shè)計(jì)題目城市橋梁設(shè)計(jì)(XＸ市XX路)1.2設(shè)計(jì)資料①道路等級:城市快速路②荷載:城市——A級③橋道寬:獨(dú)立橋?qū)挗艿缆房v斷面圖，橋位平面圖，橋道標(biāo)高⑤材料：鋼材Ⅰ,Ⅱ級，混凝土３０-5０級，支座用橡膠板式支座詳細(xì)計(jì)算數(shù)據(jù)見第三章1.３橋梁設(shè)計(jì)的基本要求橋梁是公路或城市道路的重要組成部分,特別是大、中橋梁對當(dāng)?shù)氐恼?、?jīng)濟(jì)、國防等都具有中重要的意義。因此，應(yīng)根據(jù)所設(shè)計(jì)橋梁的適用任務(wù)、性質(zhì)和所在路線的遠(yuǎn)景發(fā)展需要、按照實(shí)用、經(jīng)濟(jì)和適當(dāng)照顧美觀的原則進(jìn)行總體規(guī)劃和設(shè)計(jì)。與設(shè)計(jì)其他工程結(jié)構(gòu)物一樣，在橋梁設(shè)計(jì)中必須考慮以下各項(xiàng)要求。1．３.１使用上的要求：橋上的車行道與人行道寬度應(yīng)保證車輛和人群的安全暢通，并應(yīng)滿足未來交通量增長的需求。橋型、跨度大小和橋下凈空應(yīng)滿足泄洪、安全通航或用通車等要求。建成的橋梁要保證使用年限，并便于檢查和維修1.3．2經(jīng)濟(jì)上的要求：橋梁設(shè)計(jì)應(yīng)體現(xiàn)經(jīng)濟(jì)上的合理。在技術(shù)經(jīng)濟(jì)比較中，應(yīng)充分考慮橋梁在使用期間的運(yùn)營條件以及養(yǎng)護(hù)和維修等方面的問題。另外，橋梁設(shè)計(jì)應(yīng)根據(jù)因地制宜、就地取材、方便施工的原則,合理選用適當(dāng)?shù)臉蛐?。還要能滿足快速施工的要求以達(dá)到縮短工期的目的,不僅能降低造價(jià),而且提早通車在運(yùn)輸上將帶來很大的經(jīng)濟(jì)效益。1.3．３結(jié)構(gòu)和尺寸上的要求：整個橋梁結(jié)構(gòu)及其各部分構(gòu)件，在制造、運(yùn)營、安裝和適用過程中應(yīng)具有足夠的強(qiáng)度、剛度、穩(wěn)定性和耐久性。1．3.4施工上的要求：橋梁結(jié)構(gòu)應(yīng)便于制造和架設(shè)。應(yīng)盡量采用先進(jìn)的工藝技術(shù)和施工機(jī)械,以利于加快施工速度，保證工程質(zhì)量和施工安全。1．3．5美觀上的要求：一座橋梁應(yīng)具有優(yōu)美的外形，應(yīng)與周圍的精致相協(xié)調(diào)。城市橋梁和旅游地區(qū)的橋梁,可較多地考慮建筑藝術(shù)上的要求。合理的結(jié)構(gòu)布局和輪廓是美觀的主要因素，決不應(yīng)把美觀片面的理解為豪華的細(xì)部裝飾。第二章方案比選2.1橋位概述該橋位于城市支路上，跨越XX市劍江。該橋長約35米，其路線標(biāo)高與地面標(biāo)高之差有6．5米。故在考慮橋型時(shí)要注意橋下凈空與美觀。在考慮工藝施工時(shí),更注意不影響附近居民的生活。2.2方案一:預(yù)應(yīng)力簡支T梁結(jié)構(gòu)２.2.1預(yù)應(yīng)力簡支Ｔ梁結(jié)構(gòu)（祥圖見A3圖)立面圖2.2．2全橋主要尺寸本設(shè)計(jì)采用一跨，T梁全長34.96m,高２.25m，現(xiàn)澆混凝土50cm，采用5片主梁,預(yù)制主梁采用C50混凝土，計(jì)算跨徑3４m,橋面鋪裝采用1０cmＣ30混凝土,面層用30cm厚的瀝青混凝土。橋面布置，人行道寬1.5ｍ，車行道7ｍ。預(yù)應(yīng)力筋為低松弛鋼紋線。2.2．3預(yù)應(yīng)力簡之T梁結(jié)構(gòu)特點(diǎn)：1預(yù)應(yīng)力混凝土梁式橋具有以下主要特征:①混凝土材料以砂、石為主，可就地取材，成本較低;②結(jié)構(gòu)造型靈活,可以根據(jù)使用要求澆鑄成各種形狀的結(jié)構(gòu)；③結(jié)構(gòu)的耐久性和耐火性較好，建成后維修費(fèi)用較少；④結(jié)構(gòu)的整體性好,剛度較大,變性較小；⑤可以采用預(yù)制方式建造,將橋梁的構(gòu)件標(biāo)準(zhǔn)化,進(jìn)而實(shí)現(xiàn)工業(yè)化生產(chǎn);⑥結(jié)構(gòu)自重較大，自重耗掉大部分材料的強(qiáng)度,因而大大限制其跨越能力；⑦預(yù)應(yīng)力混凝土梁式橋可有效利用高強(qiáng)度材料，并明顯降低自重所占全部設(shè)計(jì)荷載的比重，既節(jié)省材料、增大其跨越能力,又提高其抗裂和抗疲勞的能力;⑧預(yù)應(yīng)力混凝土梁式橋所采用的預(yù)應(yīng)力技術(shù)為橋梁裝配式結(jié)構(gòu)提供了最有效的拼裝手段,通過施加縱向、橫向預(yù)應(yīng)力,使裝配式結(jié)構(gòu)集成整體,進(jìn)一步擴(kuò)大了裝配式結(jié)構(gòu)的應(yīng)用范圍。2．由于采用預(yù)制構(gòu)件,因而可以在預(yù)制場內(nèi)批量生產(chǎn)。這樣則便于統(tǒng)一生產(chǎn)管理并嚴(yán)格控制預(yù)制構(gòu)件的尺寸。采用標(biāo)準(zhǔn)構(gòu)件時(shí)更有利于技術(shù)操作,提高預(yù)制速度，節(jié)約模板用費(fèi)。3.由于在下部結(jié)構(gòu)施工的同時(shí)便可以進(jìn)行上部結(jié)構(gòu)的預(yù)制，因而節(jié)約了施工時(shí)間，加快了施工速度,有利于提高經(jīng)濟(jì)效益。4.整片梁的吊裝就位僅需要吊裝設(shè)備,簡支梁的預(yù)應(yīng)力筋張拉可在工廠進(jìn)行，而負(fù)彎矩的布置或張拉可在梁上或掛藍(lán)上進(jìn)行,因而減少了施工設(shè)備,又可避免造成地面障礙,在擁擠的市區(qū)或風(fēng)景區(qū)以及城市立交橋等一些要求施工中不能中斷交通的工程中特別適用。５．避免采用大量的腳手架,可保護(hù)環(huán)境,節(jié)約用費(fèi)。2.2.４預(yù)應(yīng)力簡支T梁結(jié)構(gòu)經(jīng)濟(jì)性(1）造價(jià)材料費(fèi)的估價(jià)由于目前缺乏經(jīng)濟(jì)指標(biāo)的資料,而各地區(qū)的計(jì)算又不一致,故暫按材料用量來衡量。一片主梁的體積為26.4５3m３，全橋總體積為１32．265m３,橋面鋪裝的墊層為1０cm的防水混凝土，瀝青混凝土的3cm，它們體積分別為24.472ｍ３、7.3４１6m3。（2）工期該橋梁采用預(yù)制T梁,對于本設(shè)計(jì)方案可以用上、下結(jié)構(gòu)平行施工,可節(jié)約時(shí)間。（３）養(yǎng)護(hù)與組修在橋梁規(guī)定使用年限內(nèi)維修費(fèi)用的多少要考慮，預(yù)應(yīng)力橋主梁裂縫不出現(xiàn)或很少,維修費(fèi)用少。(4）舒適度由于只有一跨，橋面連續(xù)，施工接縫少，提高了行車速度和行車舒適度。2．3鋼筋混凝土簡支T形橋梁２.3方案二：鋼筋混凝土非預(yù)應(yīng)力簡支T梁橋2.3．1鋼筋混凝土橋立面圖（詳圖見A3圖）2．3.2全橋主要尺寸本設(shè)計(jì)方案分兩跨,每跨計(jì)算跨徑17ｍ,主梁長17.48m。主梁間距1.６m,梁高1.3m,全長34.96m，用１2片主梁，每邊人行道外懸０.２m。預(yù)制Ｔ梁采用Ｃ30混凝土,普通鋼筋用HRB40０級鋼筋，橋面鋪裝采用10cm的C30防水混凝土。3cm瀝青鋪裝。橋面布置為人行道1.５m,車行道7ｍ。橋臺采用２個直徑為１．4m獨(dú)立圓墩,其上是蓋梁。2．３．3鋼筋混凝土簡支橋梁的特點(diǎn)１預(yù)應(yīng)力混凝土梁式橋具有以下主要特征：①混凝土材料以砂、石為主,可就地取材，成本較低;②結(jié)構(gòu)造型靈活，可以根據(jù)使用要求澆鑄成各種形狀的結(jié)構(gòu);；③結(jié)構(gòu)的整體性好，剛度較大，變性較?。虎芸梢圆捎妙A(yù)制方式建造，將橋梁的構(gòu)件標(biāo)準(zhǔn)化,進(jìn)而實(shí)現(xiàn)工業(yè)化生產(chǎn);⑤結(jié)構(gòu)自重較大,自重耗掉大部分材料的強(qiáng)度,因而大大限制其跨越能力;；2.由于采用預(yù)制構(gòu)件,因而可以在預(yù)制場內(nèi)批量生產(chǎn)。這樣則便于統(tǒng)一生產(chǎn)管理并嚴(yán)格控制預(yù)制構(gòu)件的尺寸。采用標(biāo)準(zhǔn)構(gòu)件時(shí)更有利于技術(shù)操作,提高預(yù)制速度，節(jié)約模板用費(fèi)。３.由于在下部結(jié)構(gòu)施工的同時(shí)便可以進(jìn)行上部結(jié)構(gòu)的預(yù)制，因而節(jié)約了施工時(shí)間，加快了施工速度,有利于提高經(jīng)濟(jì)效益。4.避免采用大量的腳手架,可保護(hù)環(huán)境,節(jié)約用費(fèi)。5.結(jié)構(gòu)本身的自重大,約占全部設(shè)計(jì)荷載(包括恒載和活載的30%—6０％）跨度越大則自重所占的比值更顯著增大。鑒于材料大部分為結(jié)構(gòu)本身的重量說消耗,大大限制了鋼筋混凝土梁式橋的跨越能力。６.就地澆筋的鋼筋混凝土橋施工工期長,支梁河橫板耗損大7.容易開裂，不利于養(yǎng)護(hù)2.３.４鋼筋混凝土簡支梁橋經(jīng)濟(jì)性（１)造價(jià)：一片主梁體積0.37０4×１7＝６.２９7ｍ3,全橋的總體積為7５.564m３，橋面鋪裝10cｍC３0防水混凝土2４.47２ｍ3,3cｍ的瀝青鋪裝7．3416m3，但中間橋墩費(fèi)用極大(上部費(fèi)用較少)。(2)該橋梁采用的預(yù)制Ｔ梁,對于不了方案可以用上、下結(jié)構(gòu)平行施工，節(jié)約時(shí)間。（3）養(yǎng)護(hù)與維修:容易開裂,維修費(fèi)用高(4)舒適度:施工縫比一跨的多,沒有方案1的舒適度好。2.４方案確定鋼筋混凝土與預(yù)應(yīng)力Ｔ梁簡支梁橋在我國都有相當(dāng)?shù)臍v史，技術(shù)相當(dāng)成熟，兩者都屬于梁橋，其受力相同。表2－１方案比選表目項(xiàng)較比型類案方目項(xiàng)較比型類案方第一方案第二方案預(yù)應(yīng)力簡支Ｔ梁橋鋼筋混凝土簡支Ｔ梁橋梁高大小受力特點(diǎn)垂直荷載作用大,支座僅產(chǎn)生垂直反力,而無水平推力，Ｔ梁下緣是壓應(yīng)力或拉應(yīng)力極小，不開裂垂直荷載作用下,支座僅產(chǎn)生垂直反力，而無水平推力,T梁下緣可能較大的拉應(yīng)力，容易開裂技術(shù)成熟成熟結(jié)構(gòu)自重重較重表2－1(續(xù)）施工梁體采用預(yù)制，然后用架橋機(jī)架設(shè)，由于單片梁體自重較大,對架橋機(jī)要求高，現(xiàn)流部分寬度大,每跨橋所需粱數(shù)少，工作量小梁體采用預(yù)制，然后用架橋機(jī)架設(shè)，單片梁體自重較小,架設(shè)方便，但每塊梁寬小,每跨橋所需的粱數(shù)少，工作量大,較簡單使用安全安全安全美觀好好經(jīng)濟(jì)混凝土,鋼筋，原料可就地取材，成本較低。梁體自重體積較大，材料用量大混凝土,鋼筋，原料可就地取材，成本較低。梁體自重體積較小，材料用量小，但加了一個橋墩和基礎(chǔ)費(fèi)用極大兩種方案都屬于簡支梁橋，在我國發(fā)展歷史很悠久了,技術(shù)力量雄厚、經(jīng)濟(jì)、實(shí)用、美觀等方面相差不多,綜上所述，選用預(yù)應(yīng)力簡支梁橋（一跨）第三章橋梁設(shè)計(jì)資料及上部構(gòu)造布置３.1設(shè)計(jì)資料3．1.1橋梁跨徑及橋?qū)挊?biāo)準(zhǔn)跨徑：(墩中心距離)主梁全長:3４.96ｍ計(jì)算跨徑：３４m橋面凈空：7m+2×1．５ｍ3.１．２設(shè)計(jì)荷載公路—Ⅰ級,人群荷載３.5ＫＮ/m2,結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)每側(cè)的欄桿及人行道構(gòu)件重量的作用力為２.5KN/ｍ。3.1.３環(huán)境橋址位于城市地區(qū),跨河橋,Ⅰ類環(huán)境條件，年平均相對濕度為75％。3．1.４材料及工藝混凝土：主梁采用C50,欄桿及橋面鋪裝用C30預(yù)應(yīng)力鋼筋:采用《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTGDＧＺ-200４)中的15-2鋼紋線,共用25根,配3束，非預(yù)應(yīng)力鋼筋:HＲB400級鋼筋,抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值。直徑d<１2ｍm者，一律采用HＲB335級鋼筋，抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值,抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值。鋼筋彈性橫量均為。3.1．5設(shè)計(jì)要求根據(jù)《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（ＪＴGＤGZ-2０04)要求,按A類預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件設(shè)計(jì)此梁。3.1．6施工方法施工方法:按后張法施工,工藝制作主梁，采用內(nèi)徑７0mm,外徑77ｍm的預(yù)埋波紋管和夾片錨具,鋼紋線采用TＤ雙作用千斤頂兩端同時(shí)張拉,主梁安裝就位后現(xiàn)澆500ｍm寬的濕接縫。最后施工在100mm的防水混凝土為鋪水層(施工于橋面上），防水混凝土再鋪３0mｍ瀝青混凝土。3．１.7設(shè)計(jì)依據(jù)(１）交通部頒《公路工程技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》(JＴGB01-2003)簡稱《標(biāo)準(zhǔn)》（２)交通部頒《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》(JTGD６０-200４)，簡稱《橋規(guī)》(３)交通部頒《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTGDＧＺ-20０４)簡稱《公預(yù)規(guī)》３.1.8基本計(jì)算數(shù)據(jù)基本計(jì)算數(shù)據(jù)名稱項(xiàng)目符號單位數(shù)據(jù)混凝土立方強(qiáng)度50彈性橫量Ｅc３.4５軸心抗壓標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度32．4軸心抗壓標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度2.65軸心抗壓設(shè)計(jì)強(qiáng)度22.4短暫狀態(tài)容許拉應(yīng)力容許拉應(yīng)力持久狀態(tài)荷載標(biāo)準(zhǔn)組合容許壓應(yīng)力１６.2容許主壓應(yīng)力1９.４4短期效應(yīng)組合容許拉應(yīng)力0容許主拉應(yīng)力１.59鋼紋線標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度1860彈性橫量抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度126０最大控制應(yīng)力為1395持久狀態(tài)應(yīng)為標(biāo)準(zhǔn)荷載組合材料重度鋼筋混凝土（主梁)ＫＮ/m3２５.０瀝青混凝土(鋪裝）KN/m3２3．0防水混凝土(鋪裝）KN/ｍ324．0鋼紋線KN/m3７8.５鋼束與混凝土的彈性橫量比無量綱量5.6５3.2構(gòu)造布置（上部結(jié)構(gòu)）3.2.1橫截面布置主梁間距與主梁片數(shù)主梁間距通常應(yīng)隨梁高與跨徑的增大而加寬為經(jīng)濟(jì),同時(shí)加寬翼板對提高主梁截面效率指標(biāo)很有效，故在許可條件可適當(dāng)加寬T梁翼板210０mm,由于寬度較大,為保證橋梁的整體受力性能，橋面板采用現(xiàn)澆混凝土剛性接頭,因此加上此梁為預(yù)應(yīng)力梁,主梁的工作截面有3種：預(yù)應(yīng)力孔道壓漿前為一階段，管道結(jié)硬后至濕接縫前為一階段,濕接縫結(jié)硬后為一階段。凈７m+2×1.5m的橋?qū)挷捎梦迤髁骸?.2．１．2主梁跨中截面主要尺寸擬訂(中梁）（１)主梁高度：預(yù)應(yīng)力混凝土簡支梁橋的主梁高度與其跨徑之比通常在1/15—１/２5，標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計(jì)中高跨比約在１/18—１/19，當(dāng)建筑高度不受限制時(shí)，增大梁高往往是較經(jīng)濟(jì)的方案。因?yàn)樵龃罅焊咄强梢怨?jié)省預(yù)應(yīng)力鋼束用量，同時(shí)梁高加大一般只是腹板加高，而混凝土用量增加不多。綜上所述，本設(shè)計(jì)取用2250ｍm的主梁高度是比較合適的。（2）主梁截面細(xì)部尺寸T梁翼板的厚度主要取決于橋面承受車輪局部荷載的要求，還應(yīng)考慮能否滿足主梁受彎時(shí)上翼板受壓的強(qiáng)度要求。本設(shè)計(jì)預(yù)制Ｔ梁的翼板厚度取用1５0ｍm,翼板根部加寬道2１0ｍm以抵抗翼緣根部較大的彎矩。預(yù)應(yīng)力混凝土梁中腹板內(nèi)主拉力較小,腹板厚度一般由布置預(yù)制孔管的構(gòu)造決定，同時(shí)從小腹板本身的穩(wěn)定性出發(fā)，腹板厚度不宜小于其高度的1/１5,本設(shè)計(jì)腹板厚度取18０mm。馬蹄尺寸基本由布置預(yù)應(yīng)力鋼束的需要確定，設(shè)計(jì)實(shí)踐表明,馬蹄面積占截面積占截面總面積的１0%-20%為合適本設(shè)計(jì)考慮了主梁需要配置的鋼束的需要,同時(shí)還根據(jù)《公預(yù)規(guī)》9.4.9條對鋼束凈距及預(yù)留管道的構(gòu)造要求，初擬馬蹄寬度400mm，高度２90mｍ，馬蹄與腹板交接處作三角過渡,高度１１0mm,以減小局部應(yīng)力。(3）計(jì)算截面幾何特征(中梁)將主梁跨中截面劃分五個規(guī)劃圖形的小單元,截面幾何特性見下表。?圖3-1內(nèi)梁中梁跨中截面尺寸圖表3-1分塊名稱分塊面積（cｍ２)分塊面積形心至上緣距分塊面積對上緣靜距分塊面積自身慣距（cm)=（cm）分塊面積對表面形心的慣距(1）（２)(3）（4)（5）大毛截面翼板31507.５23６2559062.573.２216887680．46169４６742.96三角承托22２17377444４63．7290137２．9２９018１６．92腹板3２5８１05.53４37198894６11．5-24.7８20０05６9.69108９５181．19下三角12119２.3323２7１.９38１3.３９-1１1．61１５０72７1.８４1５０8085.２3馬蹄116021０.524418081２9６.67－１29.781９53７７04.１４1９61900０．81791１638569.9３4９8708２7.11小毛截面翼板24007.５1８0０0４５０0０81.1２15７９30９0．5６158３8090．56三角承托２２21737７4４4471.3211２92１２.４1１12９656．4１腹板３2581０5.534371988９46１１.5-17.18９616０6.52９8562１8．02下三角12１19２.３323271.９381３.39－１０4.０1．7013０98０1.0９馬蹄1１602１0.524418081296．６7-122.1８17316４２4．781739７７２1.4571616３29４4.9345５３1484.5３注：大毛截面形心至上緣距離小毛截面形心至上緣距離（4)檢驗(yàn)截面效率指標(biāo)(希望在0.5以上)上核心距離下核心距離截面效率指標(biāo)表明以初擬的主梁中梁跨中截面是合理的主梁跨中截面主要尺寸擬定（邊梁）（１）同理可定為圖３-２主梁跨中截面（邊梁）(2）跨中截面分成五個規(guī)則圖形的小單元，截面幾何特性見表所示表3-2分塊名稱分塊面積(cｍ2）分塊面積形心至上緣距分塊面積對上緣靜距分塊面積自身慣距(ｃｍ)=（cｍ)分塊面積對表面形心的慣距(１)(2)（３）(4)（5）大毛截面翼板１85０592５01５41６.6７84．３３13156365.471３1７１78.14三角承托5９417.３３102９4.02399372腹板３３4８1033４4.８44-1３．676２5637.07１0277９21.07下三角１2119２.3323271.93８1３.391０3128４５0２.39馬蹄116021０.５24418０81２9６．６７-１21.171７031315．92１703１3１５.9２7０７363１8３９.９５４48488１0．５2小毛截面翼板1６0０58000133３３.3387.4212227610．241２２40９43．57三角承托5９４1７.3310２94.０23９9３7５.093349２7３.813３５3266.81腹板3３4８１０3344.8４4－1０.５８３７4763.0610０２７0４7．０６下三角121１92.33232７１.９3813．39-９9．9１１2０7822.98１2０8６３6.37馬蹄1１6０210．52４41８0812９６.67－1１８.０8161737４8．221６2５5０4４．8９6８2３６30589.95430859３８.7注:大毛截面形心至上緣距離小毛截面形心至上緣距離(３)檢驗(yàn)截面效率指標(biāo)(希望在0．5以上）上核心距離下核心距離截面效率指標(biāo)表明以初擬的主梁中梁跨中截面是合理的3.２.２橫截面沿跨長的變化如圖A3圖所示,本設(shè)計(jì)主梁采用等高形式，橫截面的下梁翼板厚度沿跨長度不變。在梁端部區(qū)段由于錨頭集中力的作用而引起較大的局部應(yīng)力，也為不知錨具的需要,在距梁端部19８0mｍ范圍內(nèi)將腹板加厚到馬蹄同寬。馬蹄部分為配合鋼束彎起而從第三道橫隔梁處向支點(diǎn)附近逐漸抬高，在馬蹄抬高的同時(shí)腹板也開始變化。３.2.3橫隔梁的設(shè)置模型實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明，在荷載作用處的主梁彎矩橫向分布,當(dāng)該處有橫隔梁時(shí)比較均勻,否則直接在荷載作用下的主梁彎矩很大。為減小隊(duì)主梁設(shè)計(jì)起主要控制作用的跨中彎矩，在跨中設(shè)置一道橫隔梁。本設(shè)計(jì)在橋跨中點(diǎn)，支點(diǎn)，及其他幾處設(shè)橫隔梁,具體尺寸布置見A3圖。3.3構(gòu)造布置圖見A3圖紙3．4四個驗(yàn)算截面斷面圖見A３圖

第四章主梁作用效應(yīng)計(jì)算 4.1主梁編號4.21號梁永久作用效應(yīng)計(jì)算4．２.1永久作用集度(１)一期永久作用:預(yù)制梁自重①跨中截面段主梁的自重(第三根橫隔梁到第五根橫隔梁,１５米)×1５×25KＮ/=２79.77ＫＮ②馬蹄抬高與腹板寬度漸變段梁的自重(長１6米)=（1．0８３00+0.74605)×16×25KN/×==365．８２③支點(diǎn)段梁的1.０83６自重(長1.９８×２)=１.0836×25KＮ/×1.98×2＝1０7.22KＮ④邊主梁的橫隔梁：中橫隔梁和端橫隔梁體積一樣，邊主梁的橫隔梁＝0．１48３８７7×８×25KＮ／=３３.３9⑤預(yù)制梁永久作用集度÷3４．96＝2２.４9KN/m(2)二期永久作用①現(xiàn)澆T梁翼板集度×０.25×25KN/=0．937５KN／m②現(xiàn)澆橫隔梁部分＝0．0135625×２5×8÷34.96＝0.0872８KN/m③鋪裝10cm混凝土鋪裝0．1×７×２４＝１6.8KＮ/ｍ３cm瀝青鋪裝0.03×７×2３=３.2３KN/m將橋面鋪裝均攤給五片主梁＝（1６．8+３.22)／5=4.00KN／m④欄桿及其構(gòu)件按設(shè)計(jì)資料,欄桿及其構(gòu)件在每側(cè)2.5KN/m均攤給五片主梁=2.5×2／５＝１KN／m⑤邊梁二期永久作用集度＝0.9３７５+0．08７287+4．0０００+1.００0=6.024KN/ｍ永久作用效應(yīng)如圖所示,設(shè)Ｘ為計(jì)算截面離左支座的距離，并令主梁彎矩和剪力的計(jì)算公式Q＝×（1-2×）×l×g?永久作用效應(yīng)計(jì)算見表４－-1·作用效應(yīng)計(jì)算跨中四分點(diǎn)支點(diǎn)變化點(diǎn)一期彎矩(KN.m)3249.805２437.3540２617.27０剪力(ＫN）０1９1．16５382.33０168.676二期彎矩（KN．m）８７0.4６8652.85１07０１．０41剪力（KN)０51.204102．40８45.18０彎矩(KＮ．m）４120.２73３090．20５０3318．311剪力（KN）0242.369４84．７３8213.856表4--１4.3可變作用效應(yīng)計(jì)算(修正剛性橫梁法）4．3.1沖擊系數(shù)和車道折減系數(shù)按《橋規(guī)》規(guī)定，結(jié)構(gòu)的沖擊系數(shù)與結(jié)構(gòu)的基頻有關(guān)，因此先要計(jì)算結(jié)構(gòu)的基頻，簡支梁橋的基頻可用下列公式估算：其中Ｇ:結(jié)構(gòu)跨中處每延米結(jié)構(gòu)重力（Ｎ/m)根據(jù)本橋的基頻，可算出汽車荷載的沖擊系數(shù)為按《橋規(guī)》當(dāng)車道大于兩車道，需要進(jìn)行車道折減,三車道折減２2％,四車道折減33％當(dāng)折減后不得小于用兩車道布載的計(jì)算結(jié)果。本設(shè)計(jì)按兩車道設(shè)計(jì),因此計(jì)算可變作用效應(yīng)時(shí)無需進(jìn)行車道折減計(jì)算主梁的的荷載橫向分布系數(shù)(1）跨中的荷載橫向分布系數(shù)()如前所述，本設(shè)計(jì)橋跨內(nèi)設(shè)８道橫隔梁，有可靠的橫向聯(lián)系，且承重結(jié)構(gòu)的長寬比=。所以可以按修正的剛性橫梁法來繪制橫向影響線和計(jì)算橫向分布系數(shù)計(jì)算主梁的抗扭慣矩對于T形梁截面,抗扭慣矩可近似按下列公式計(jì)算

式中：，相應(yīng)位為單個矩形截面的寬度和高度：矩形截面抗扭剛度系數(shù)?m:梁截面劃分成單個矩形截面的個數(shù)對于邊梁跨中截面翼緣板的換算平均厚度:馬蹄部分的換算平均厚度

表4－-2抗扭慣矩計(jì)算表分塊名稱翼緣板①18514．7１2.5８5.０.333１.9588腹板②17５.81８９．76670.３1４3.2１93馬蹄③40３４．5１．159４0.16３２．6７73７.85５4計(jì)算抗扭修正系數(shù)對本設(shè)計(jì)主梁間距相同，并將主梁近似看作等截面式中G=0．4Ｅ,l=３４.0０,,,計(jì)算③按修正的剛性橫梁法計(jì)算橫向影響線豎坐標(biāo)值式中:ｎ＝5×（計(jì)算所得的值列于表43梁號10.5716０.3８580．20.01４2-０．17１6２0.38５8０.29290.20.107１0.0142３０.20.20.２0．20．2表4—３計(jì)算表計(jì)算荷載橫向分布系１號梁的橫向影響線和最不利布載圖圖4-4跨中的橫向分布系數(shù)計(jì)算圖式 可變作用(汽車公路-Ⅰ級)(本設(shè)計(jì)為兩車道故取可變作用的荷載橫向分布系數(shù)可變作用(人群）(ｚ)支點(diǎn)截面的荷載橫向分布系數(shù)如圖所示,按杠桿原理法繪制荷載橫向分布影響線并進(jìn)行布載,1號梁可變作用的橫向分布計(jì)算可計(jì)算如下圖４-5可變作用(汽車)可變作用(人群）(3)橫向分布系數(shù)匯總可變作用類別mcm0公路-Ⅰ級0.49740．2１43人群0.５76０１．0２３84.３．3車道荷載的取值根據(jù)《橋規(guī)》4.3．１,公路－Ⅰ級的均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值gk和集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值Pk為：=１0.５ＫＮ/m計(jì)算產(chǎn)矩時(shí):(最前面那個打印的看不清楚)計(jì)算剪力時(shí):4.３.4計(jì)算可變作用效應(yīng)在可變作用效應(yīng)計(jì)算中，本設(shè)計(jì)對于橫向分布系數(shù)值作如下考慮，支點(diǎn)處橫向分布系數(shù)取,從支點(diǎn)到第一跟橫梁段,橫向分布系數(shù)從直線過渡到,其余梁段均取跨中截面的最大彎矩和最大剪力計(jì)算跨中截面最大彎矩和最大剪力才用直接加載求可變作用效應(yīng)，如圖跨中截面作用效應(yīng)計(jì)算圖式,計(jì)算公式為:圖４－6跨中截面作用效應(yīng)計(jì)算圖式式中：S-所求截面汽車（人群)標(biāo)準(zhǔn)荷載的彎矩或剪力車道均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值車道集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值Ω－影響線上同號區(qū)段的面積y－影響線上最大坐標(biāo)值(1)可變作用(汽車)標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)：可變作用(汽車)沖擊效應(yīng):可變作用(人群)效應(yīng)由設(shè)計(jì)資料可知（2)求四分點(diǎn)截面的最大彎矩和最大剪力根據(jù)《公預(yù)規(guī)》對預(yù)制的部分預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，在作用短期效應(yīng)組合下，斜截面混凝土的主拉應(yīng)力斜截面抗裂驗(yàn)算計(jì)算表9-2表應(yīng)力部位ａ－ａ0-0ｎ-ｎb-b（1)397９３．3339793.3３39７9３.3339793.3３（2）(3）７002.65１7002.65170０２.６51７0０2.6５1（4）4.7１04.71０４.７104.７10(5)6４.5382.3060.0０0-9９.４６２（見表６－9)（6）1.5201．52０１．52０1．５20(７）６2.２３２0.000-2.306－101.7６８（8）（9)（１0）=（1)/(3）5.６825．６825.68２5．682(11)＝(２)×(5）／(4)7．739０.2７20.000-11.74４（12)=(10)-(11)-2.0575.４1０5.68２17．4２6(13)=(8）×(5)／（4)4．９440.1740．000－7.503（14)=［（9）-(8)］×(7)/(6）3.０45０.0０0-0.1１3-４.979(15)=(13)+(14）７.9８90．174-０.113-12.482（１６)＝(12)＋（１5）5．9325.584５.5６9４.9４44.18２4.9６85．０036.12４4．6９０5.２69５．3106.１992．２93３.5６73.655—斜截面抗裂驗(yàn)算計(jì)算表9-3表.a項(xiàng)目荷載V(0.１KN)InIo上梗肋a-a凈軸n－nＳａ-nSａ－ｏSn-nＳn-o跨中一期恒載(1)04308-５246-０.０002472－2953-0.000短期組合（2)８5８．７８01２5４.７10６１91.5２０20９８0０.7４０26０304．3６00.2３787.121６6．0980.２6９預(yù)加力(3)0０.0000.00０短期組合剪應(yīng)力（４）=(１)＋（2）+(３)0．2370.2６9四分點(diǎn)0.５０10．5９2變化點(diǎn)0.6630.7５9點(diǎn)支０.0８80．083斜截面抗裂驗(yàn)算計(jì)算表９－３表.ｂ項(xiàng)目荷載V（0.1KN)InIｏ換軸o－ｏ下梗肋b-bSo-nSo-oＳｂ-nＳb－o跨中一期恒載（１)０4308-52４6-24６9-29５１－0．0０0１5８7４-2０１９－0.000短期組合（２)858.7801２５４.7106１91.52092．399５8．7５１0.２6855４42.239０．１84預(yù)加力(3）00.0０00.000短期組合剪應(yīng)力(4)=(1)+（２)+(3)0．2680.184四分點(diǎn)0．6220.411變化點(diǎn)０.7５8０.５89點(diǎn)支0.０84斜面抗裂驗(yàn)算計(jì)算表９－4截面主應(yīng)力部位短期組合短期組合短期組合(１）（3)（５）跨中a-a５．932０.237-0.009４5ｎ-ｎ５.5690.269-0.０１2９6o－ｏ5.584０．２68-0.0１283b-b４.94４０.18４-０．0０６8４四分點(diǎn)a-a4．1860．501-0.0５９1３n-n５.0０３0.5９2－0.0６910ｏ－o４.9６80.６22－０．076６9ｂ-b６.１240.411-0.0２7４6變化點(diǎn)ａ－a4.６900.633-0.09192n-n5.310０．７５9-0.106３59o-ｏ5．２690．7５8-0.10６８78b－ｂ6.１99０.5８９－0.05５4６7支點(diǎn)-0.003３7-0.0０１９7-0.０0１88注:在混凝土構(gòu)件主應(yīng)力計(jì)算中,習(xí)慣上在計(jì)算剪應(yīng)力時(shí)取用各計(jì)算截面的最大剪力，計(jì)算法向應(yīng)力也取用各計(jì)算截面的最大彎矩。實(shí)際上,對于同一計(jì)算截面不能同時(shí)出現(xiàn)最大剪力和最大彎矩，因此，上表所計(jì)算的主應(yīng)力值稍偏大些。由上表可知,斜截面抗裂驗(yàn)算全部通過。第十章應(yīng)力計(jì)算按持久狀況設(shè)計(jì)的預(yù)應(yīng)力為混凝土受彎構(gòu)件，應(yīng)計(jì)算其使用階段正截面混泥土的法向壓應(yīng)力，受拉去鋼筋的拉應(yīng)力和斜截面混凝土的主壓力，并不得超過規(guī)范規(guī)定的限值。計(jì)算時(shí)荷載取標(biāo)準(zhǔn)值,汽車荷載應(yīng)考慮沖擊系數(shù)。橋梁構(gòu)件的短暫狀況，應(yīng)計(jì)算其在制作,運(yùn)輸及安裝等施工階段混凝土邊緣的法向應(yīng)力。１0．１持久狀況正截面混凝土壓應(yīng)力驗(yàn)算根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，使用階段正截面應(yīng)力應(yīng)符合下列要求：式中—在作用標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合下混凝土的法向應(yīng)力。按下式計(jì)算—由預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土法向拉應(yīng)力為—標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合的彎矩值表10-1示處了正截面混凝土壓應(yīng)力驗(yàn)算的計(jì)算過程和結(jié)果。持久狀況混凝土正截面壓應(yīng)力驗(yàn)算表10-1應(yīng)力部位跨中上緣跨中下緣四分點(diǎn)上緣四分點(diǎn)下緣變化點(diǎn)上緣變化點(diǎn)下緣支點(diǎn)上緣支點(diǎn)下緣(1)3９７93.333９79３．33386１6.97３861６．９738428.0038４２8.０019２93.６４1９２９3.64(2)５0８７．02４（3）7002．6517002.6５17566.3567566．3５6７002．6５1７00２．6５１1０７50.95110750．9５1（4)503６50.4７9308910．146５157４5.３３5３3３37.5８94939８９．９7231５１98.8１16２98３2726４５０7６９.700(5)630360.817３７0084.８６8６3８020.０60３９０941.2８96２8829.0673６9５３9.３386810506164４5927.84(6)３249.8５０3249.80500?(7)００(Mpa)(8)=(1)／（3)5.6８２5．682５.１045.１０45．48８5.４883.６５53.6５5(Ｍｐa）(9）=-10.1０01６.4６8-8.92４13．8０6-9.５６014.983-1.71２2.92(10)=（8)+（９）－4.４18２２.150－3.8２018．910-４.07２２０.4７1１.９43６.047（Ｍpa)(１1)=(6）/(４)６.4５3-10.５２04.726－7.3115．2９８-8.30400o(Mpa）（12）=[(7)－（6）]/(５)5.751－１.7644.268-1.6694.632-1.902０0（Mｐa)(13)＝(11)+（１２）１2．2０4-1２．２848．９94－8.９809.９3０-1０.206０0（Ｍpa）(14)=(１0）+(13)１9.7869．８66０5.1７４9.93０5.8５８10．2６51.9436．047注：計(jì)算上緣最大壓應(yīng)力時(shí)，為荷載標(biāo)準(zhǔn)值的最大彎矩組合,計(jì)算下緣最大應(yīng)力時(shí),為最小彎矩組合,即活載效應(yīng)為零。表10-１驗(yàn)算全部通過。1０.2持久狀況預(yù)應(yīng)力筋拉應(yīng)力驗(yàn)算根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，使用階段預(yù)應(yīng)力筋拉應(yīng)力應(yīng)符合下列要求式中—預(yù)應(yīng)力筋扣除預(yù)應(yīng)力損失后的有效預(yù)應(yīng)力—在作用標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合下受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力筋產(chǎn)生的拉應(yīng)力，按下式計(jì)算:分別為鋼末重心到截面凈軸和換軸的距離—在作用標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合下預(yù)應(yīng)力筋重心處混凝土的法向拉應(yīng)力—預(yù)應(yīng)力筋與混凝土的彈性模量比取最不利外層鋼筋進(jìn)行驗(yàn)算,計(jì)算結(jié)果見表10-2后張法中，鋼筋的控制應(yīng)力是在預(yù)加力和自重作用下測得的,所以在計(jì)算鋼絞線最大應(yīng)力時(shí)，不再考慮自身的影響。但考慮到在預(yù)加應(yīng)力時(shí),梁的兩端并非理想支座,而梁架設(shè)后的支座反力明確,因此,由預(yù)應(yīng)力反拱所產(chǎn)生的要小。偏安全計(jì),在計(jì)算鋼絞線應(yīng)力時(shí)，應(yīng)考慮自重應(yīng)力。號預(yù)應(yīng)力筋拉應(yīng)力筋驗(yàn)算表１０-2應(yīng)力部位跨中四分點(diǎn)變化點(diǎn)支點(diǎn)(1）4３081２54.710455５99１1.４4043294７6３．0９0591１43８9.９1(2）5２４66191.５2054541782.９９0522８08４8.65０６０633255．3(cm)(3)1２９．462１2６.662129.3578３．６０２(cm)(4)131．７68129.514131.８6088.４3１(N﹒m)(5)0．０00(N﹒m）(６)5529．9３90．0０0（Ｍpa）(7)＝(5)(3）/(１)9.７６66．7７6７.7170．0０0(Ｍpa)(8)=[(６)-(５)］(4）／(2)９．1056.4667．3460．000（Mｐa)（９)=(７)+（８）１8.8７1１3.２4215.063０.000（Ｍｐａ)(1０)＝5.65(９）106．62１74．81７85．１06０.0０0（Mｐa)(１１)1１54.５8６５111２.53８2１115．３82３1１５5.５７15（Mpa）(12）=(10）+(１1)1２61.208１187.35５1200.48８1155.5715最大拉應(yīng)力在跨中截面,為1261.208，略大于1２09,可認(rèn)為其符合要求。1０.3持久狀況斜截面混凝土主壓應(yīng)力驗(yàn)算此項(xiàng)驗(yàn)算主要是為了保證混凝土在沿主壓應(yīng)力破壞時(shí)也具有足夠的安全度。根據(jù)《公預(yù)規(guī)》斜截混凝土主壓應(yīng)力應(yīng)符合下列要求：式中:—由作用標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合和預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土主壓應(yīng)力，按下式計(jì)算:式中：—在計(jì)算主應(yīng)力點(diǎn)，由荷載標(biāo)準(zhǔn)值組合和預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生混凝土法向應(yīng)力?！谟?jì)算主應(yīng)力點(diǎn),由荷載標(biāo)準(zhǔn)值組合和預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土剪應(yīng)力。注:表１0-3計(jì)算中，計(jì)算a—a,o—o，n—ｎ處壓應(yīng)力時(shí)，為荷載標(biāo)準(zhǔn)值,計(jì)算不b—ｂ處壓應(yīng)力時(shí),為最小彎矩組合,即活載效應(yīng)為0。持久狀況斜截面混凝土主壓應(yīng)力驗(yàn)算.計(jì)算表10-3應(yīng)力部位a-ao-ｏn－ｎb-ｂ（0.１ＫN)(1)397９3.333９７9３.33３979３.３３3979３．33(N·m)(2)（ｃm2)(3）70０2.6517０02.6517002．６51700２．65１(４)４3０81254.７１04３812５４.71043081254.710４3０8１２54.７１0(cm）(5)6４.5382.3０60－９9．4１2(Ｎ·m)(8)(cm)（7)６２．2320-2．３０６－１0１.7６8(N·m）(9）(Mpa）(10)=(１)/（3)5．68２5．6８２５.6８25.6８2(Ｍｐa）(11）＝(2)(5)/(4)7.７3９0.２72０．000-1１．744(Mpa)（１２）=(10)-(11)-２.05７5.４105.68217．4２6／(1３）＝(8)(５)／（4）４．9440.17４0.000-７.50３(Ｍpａ)(14)=[（9)－（８）](７）／(6）4.3010.0005.68２－1.688（Mpa）(1５)=(13)+（１4)９.245０．１74-０．159-19.191(Mpa)(１6)=(12)+(１5)7.１885.58４-０.1５９8.23５(Mｐa)5.１2４4.968４.96１5.5２３(Mpa)5.6985．2６95.６６58.351(Ｍpa)2．2933.5６7３.６658.85６（6)5２4６1191.52０46６１91５20５２466191.５２0斜截面壓力驗(yàn)算計(jì)算表10-４表.a項(xiàng)目荷載V(0.１ＫN)InIｏ上梗肋ａ－a凈軸n-nSａ-ｎＳa-oSn-nＳn－ｏ跨中腹板b=1８ｃm一期恒載（1）0０.00０0．００0標(biāo)準(zhǔn)組合（2）1４42.２６43０8１25４.71０5２466191.52０209800.740２６03０4．3600.3９８２47287．１21２953６6.098預(yù)加力(3）00．０00０.０00標(biāo)準(zhǔn)組合剪應(yīng)力(4)=(1)+（２）＋（３）0.3９８０.4５2四分點(diǎn)標(biāo)準(zhǔn)組合剪應(yīng)力６0．7080.８３３變化點(diǎn)標(biāo)準(zhǔn)組合剪應(yīng)力０.9１51.045支點(diǎn)標(biāo)準(zhǔn)組合剪應(yīng)力0.47６０.606斜截面壓力驗(yàn)算計(jì)算表10-４表.b項(xiàng)目荷載Ｖ(０.1KN)IｎＩo換軸o-ｏ下梗肋ｂ-bSo-nＳo-oSb－nＳｂ-o跨中一期恒載(1）0２4６９92０．0００２01９４00.000標(biāo)準(zhǔn)組合（2）1442.2６４３0８1254.710５24６6191.5２0399０2９5158.750.1６015８７4１.7７423910.11０預(yù)加力（３)0０.0０00.000標(biāo)準(zhǔn)組合剪應(yīng)力(4）=（1）+(2）+（3）0．450０.3０9四分點(diǎn)標(biāo)準(zhǔn)組合剪應(yīng)力0.8７80．５７９變化點(diǎn)標(biāo)準(zhǔn)組合剪應(yīng)力1.0440．８2６支點(diǎn)標(biāo)準(zhǔn)組合剪應(yīng)力0.608持久狀況斜截面混凝土主壓力計(jì)算表１0-5截面主力部位(Mpa)(Mpa)標(biāo)準(zhǔn)組合標(biāo)準(zhǔn)組合標(biāo)準(zhǔn)組合（１）（2)（3)四分點(diǎn)ａ-a5.1240．7０85.２20o-o4.9６８０.8785.119n-n４.96１０．833５.097b-b８.3510.57９８.39０跨中a－ａ７.1８８０.３9８７.2１0o－o５.5840.45０5.620n-ｎ5.5２３0.45２5.560b-b８．2750.３098.2４7變化點(diǎn)a-a5．６980.９155.84１ｏ－ｏ5.2６9１.０445．468n-n５.665１.０４55.85２ｂ－ｂ８.856０.８2６8.932支點(diǎn)a-a2.2９3０．4762.387o-o3．5６７0.６0８3．６68n－n2.65５０.６０６３.752驗(yàn)算全部通過10.4短暫狀況預(yù)加應(yīng)力階段的應(yīng)力驗(yàn)算此階段指初始預(yù)加力與主梁重力共同作用的階段，驗(yàn)算混凝土截面下緣的最大壓應(yīng)力和上緣的最大拉應(yīng)力預(yù)加應(yīng)力階段的法向應(yīng)力計(jì)算表10-６應(yīng)力部位跨中上緣四分點(diǎn)變化點(diǎn)支點(diǎn)上緣下緣上緣下緣上緣下緣上緣下緣（見表7—10)⑴45７1７．5045717.504４308.6２4430８.6244185．93４4１85.9３42８18.9842818.9８(見表７—1０）⑵9７１21697121６（見表6—9）⑶7002.6517００2.651756６.536756６.５36700２．６5１７00２.651107５０.8511０７5０.85１(見表６—9)⑷503６50.47９3０891０.３４６5１5745.355333３76.5894939８９.9７2315198．８11６298３２.７2６450769．700(見表4—5)⑸０0⑹=６．52866.52865．8５５95.8559６.30996.3０993．９8283.9８28⑺=－１１．394７１８.5780－9.80３315.16６1-10．５9671６.60７４-1.５４202．15４6⑻=-4.87062５.1066－３.947４２1.0220-4.2８6８2２