軸心受力構件的設計計算

第四章軸心受力構件

1、了解“軸心受力構件”的應用和截面形式；2、掌握軸心受拉構件設計計算；3、了解“軸心受壓構件”穩(wěn)定理論的基本概念和分析方法；4、掌握現行規(guī)范關于“軸心受壓構件”設計計算方法，重點及難點是構件的整體穩(wěn)定和局部穩(wěn)定；

5、掌握格構式軸心受壓構件設計方法。大綱要求§4-1

概述一、軸心受力構件的應用3.塔架1.桁架2.網架4.實腹式軸壓柱與格構式軸壓柱二、軸心受壓構件的截面形式截面形式可分為：實腹式和格構式兩大類。1、實腹式截面實腹式柱2、格構式截面截面由兩個或多個型鋼肢件通過綴材連接而成。格構式柱§4.2軸心受力構件的強度和剛度一、強度計算（承載能力極限狀態(tài)）

N—軸心拉力或壓力設計值；

An—構件的凈截面面積；

f—鋼材的抗拉強度設計值。軸心受壓構件，當截面無削弱時，強度不必計算。軸心受力構件軸心受拉構件軸心受壓構件強度（承載能力極限狀態(tài)）剛度（正常使用極限狀態(tài)）強度剛度（正常使用極限狀態(tài)）穩(wěn)定（承載能力極限狀態(tài)）二、剛度計算（正常使用極限狀態(tài)）

保證構件在運輸、安裝、使用時不會產生過大變形?！?.3軸心受壓壓構件的的穩(wěn)定一、軸心心受壓構構件的整整體穩(wěn)定定（一）軸軸壓構件件整體穩(wěn)穩(wěn)定的基基本理論論1、軸心受壓壓構件的的失穩(wěn)形形式理想的軸軸心受壓壓構件(桿件挺直直、荷載載無偏心心、無初初始應力力、無初初彎曲、、無初偏偏心、截截面均勻勻等）的失穩(wěn)形形式分為為：（1）彎曲失穩(wěn)穩(wěn)--只發(fā)生彎彎曲變形形，截面面只繞一一個主軸軸旋轉，，桿縱軸軸由直線線變?yōu)榍€，是是雙軸對對稱截面面常見的的失穩(wěn)形形式；（2）扭轉失穩(wěn)穩(wěn)--失穩(wěn)時除除桿件的的支撐端端外，各各截面均均繞縱軸軸扭轉，，是某些雙雙軸對稱稱截面可可能發(fā)生生的失穩(wěn)穩(wěn)形式；；（3）彎扭失穩(wěn)穩(wěn)—單軸對稱稱截面繞繞對稱軸軸屈曲時時，桿件件發(fā)生彎彎曲變形形的同時時必然伴伴隨著扭扭轉。2.軸心受壓壓桿件的的彈性彎彎曲屈曲曲lNNFFNcrNcrNcrNcrNNA穩(wěn)定平衡衡狀態(tài)B臨界狀態(tài)態(tài)下面推導導臨界力力Ncr設M作用下引引起的變變形為y1，剪力作作用下引引起的變變形為y2，總變形形y=y1+y2。由材料力力學知：：NcrNcrlyy1y2NcrNcrM=Ncr?yx剪力V產生的軸軸線轉角角為：對于常系系數線形形二階齊齊次方程程：其通解為：NcrNcrlyy1y2NcrNcrM=Ncr?yx通常剪切切變形的的影響較較小，可可忽略不不計，即即得歐拉拉臨界力力和臨界界應力：：上述推導導過程中中，假定定E為常量（材料滿滿足虎克克定律）），所以以σcr不應大于于材料的的比例極極限fp，即：實際壓桿桿并非全全部鉸支支，對于于任意支支承情況況的壓桿桿，其臨臨界力為為：（二）、桿端端約束對對壓桿整整體穩(wěn)定定的影響響對于框架架柱和廠廠房階梯梯柱的計計算長度度取值，，詳見有有關章節(jié)節(jié)。（三）初始缺缺陷對壓壓桿穩(wěn)定定的影響響但試驗結結果卻常常位于藍色虛線線位置，即即試驗值值小于理理論值。。這主要要由于壓壓桿初始缺陷陷的存在。。如前所述述，如果果將鋼材材視為理理想的彈彈塑性材材料，則壓桿的的臨界力力與長細細比的關關系曲線線（柱子曲曲線）應為：σεfy0fy=fp1.00λ歐拉臨界曲線初始缺陷陷幾何缺陷陷：初彎曲、初偏心等；力學缺陷陷：殘余應力力、材料不不均勻等等。1、殘余應應力的影影響（1）殘余應應力產生生的原因因及其分分布A、產生的的原因①焊接時時的不均均勻加熱熱和冷卻卻，如前前所述；；②型鋼熱熱扎后的的不均勻勻冷卻；；③板邊緣緣經火焰焰切割后后的熱塑塑性收縮縮；④構件冷冷校正后后產生的的塑性變變形。實測的殘殘余應力力分布較較復雜而而離散，，分析時時常采用用其簡化化分布圖圖（計算算簡圖））：(2)、殘余應應力影響響下短柱柱的σ-ε曲線以熱扎H型鋼短柱柱為例：：0.3fy0.3fy0.3fy0.3fyσrc=0.3fyσ=0.7fyfy（A）0.7fy<σ<fyfy（B）

σ=fyfy（C）顯然,由于殘余余應力的的存在導導致比例例極限fp降為:σ=N/Aε0fyfpσrcfy-σrcABC(3)、僅考慮慮殘余應應力影響響的軸壓壓柱的臨臨界應力力

根據前述壓桿屈曲理論，當或時，可采用歐拉公式計算臨界應力；

當或時，截面出現塑性區(qū)，由切線模量理論知，柱屈曲時,截面不出現卸載區(qū)，塑性區(qū)應力不變而變形增加,微彎時截面的只有彈性區(qū)抵抗彎矩，因此,用截面彈性區(qū)的慣性矩Ie代替全截面慣性矩I，即得柱的臨界應力：仍以忽略略腹板的的熱扎H型鋼柱為為例，推推求臨界界應力：：thtkbbxxy當σ>fp=fy-σrc時，截面面出現塑塑性區(qū)，，應力分分布如圖圖。柱屈曲可可能的彎彎曲形式式有兩種種：沿強軸（（x軸）和沿弱軸（（y軸）因此，臨臨界應力力為：fyaca’c’b’σ1σrtbσrc顯然，殘殘余應力力對弱軸軸的影響響要大于于對強軸軸的影響響（k<1）。可得到無無量綱曲曲線(柱子曲線線)，如下；；縱坐標是是臨界應應力與屈屈服強度度的比值值,橫坐標是是相對長長細比(正則化長長細比)。1.00λn歐拉臨界曲線1.0σcrxσcryσE僅考慮殘余應力的柱子曲線假定：兩兩端鉸支支壓桿的的初彎曲曲曲線為為：2、初彎曲曲的影響響NNl/2l/2v0y0v1yxyvy0yNNM=N?(y

0+y)xy令:N作用下的的撓度的的增加值值為y。桿長中點點總撓度度為：桿長中點點總撓度度為：根據上式式，可得得理想無無限彈性性體的壓壓力—撓度曲線線，具有有以下特特點：①v隨N非線形增增加,當N趨于NE時，v趨于無窮窮;②相同N作用下,v隨v0的增大而而增加;③初彎曲的的存在使使壓桿承承載力低低于歐拉拉臨界力力NE。0.51.00vv0=3mmv0=1mmv0=0實際壓桿桿并非無無限彈性性體，當當N達到某值值時，在在N和N?v的共同作作用下，，截面邊邊緣開始始屈服(A或A’點)，進入彈彈塑性階階段，其其壓力--撓度曲線線如虛線線所示。。0.51.00vv0=3mmv0=1mmv0=0ABB’A’對于僅考考慮初彎彎曲的軸軸心壓桿桿，截面邊緣緣開始屈屈服的條件為為：最后在N未達到NE時失去承承載能力力，B或B’點為其極限限承載力力。解式4-14，其有效效根，即即為以截面邊緣緣屈服為為準則的臨界應應力：上式稱為為柏利(Perry)公式。如果取v0=l/1000（驗收規(guī)規(guī)范規(guī)定定），則則：由于不同同的截面面及不同同的對稱稱軸，i/ρ不同，因因此初彎彎曲對其其臨界力力的影響響也不相相同。對于焊接接工字型型截面軸軸心壓桿桿，當時時：對x軸（強軸軸）i/ρ≈1.16；對y軸（弱軸軸）i/ρ≈2.10。xxyy1.00λ歐拉臨界曲線對x軸僅考慮初彎曲的柱子曲線對y軸微彎狀態(tài)態(tài)下建立立微分方方程：3、初偏心的影影響NNl/2l/2xyve0xye00解微分方程，，即得：e0yNNN?(e

0+y)xy0x所以，壓桿長長度中點（x=l/2）最大撓度v：其壓力—撓度曲線如圖圖：曲線的特點與與初彎曲壓桿桿相同，只不不過曲線過圓圓點，可以認為初偏偏心與初彎曲曲的影響類似似，但其影響響程度不同，，初偏心的影影響隨桿長的的增大而減小小，初彎曲對對中等長細比比桿件影響較較大。1.00ve0=3mme0=1mme0=0ABB’A’僅考慮初偏心軸心壓桿的壓力—撓度曲線1、實際軸心受受壓構件的臨臨界應力確定受壓構件件臨界應力的的方法，一般般有：（1）屈服準則：以理想壓桿桿為模型，彈彈性段以歐拉拉臨界力為基基礎，彈塑性性段以切線模模量為基礎，，用安全系數數考慮初始缺缺陷的不利影影響；（2）邊緣屈服準則則：以有初彎曲曲和初偏心的的壓桿為模型型，以截面邊邊緣應力達到到屈服點為其其承載力極限限；（3）最大強度準則則：以有初始缺陷陷的壓桿為模模型，考慮截截面的塑性發(fā)發(fā)展，以最終終破壞的最大大荷載為其極極限承載力；；（4）經驗公式：以試驗數據據為依據。（四）實際際軸心受壓構構件的整體穩(wěn)穩(wěn)定計算2、實際軸心受壓壓構件的柱子子曲線我國規(guī)范給定定的臨界應力力σcr，是按最大強度準則則，并通過數值值分析確定的的。由于各種缺陷陷對不同截面面、不同對稱稱軸的影響不不同，所以σcr-λ曲線（柱子曲線），呈相當寬寬的帶狀分布布，為減小誤誤差以及簡化化計算，規(guī)范范在試驗的基基礎上，給出出了四條曲線線（四類截面），并引入了了穩(wěn)定系數。。3、實際軸心受壓壓構件的整體體穩(wěn)定計算軸心受壓構件件不發(fā)生整體體失穩(wěn)的條件件為，截面應力不大大于臨界應力力，并考慮抗力力分項系數γR后，即為：公式使用說明明：（1）截面分類：：見相關教材材、規(guī)范；（2）構件長細比比的確定①、截面為雙軸軸對稱或極對對稱構件：xxyy對于雙軸對稱稱十字形截面面，為了防止止扭轉屈曲，，尚應滿足：：②、截面為單軸軸對稱構件：：xxyy繞對稱軸y軸屈曲時，一一般為彎扭屈曲，其臨界力低低于彎曲屈曲曲，所以計算算時，以換算算長細比λyz代替λy，計算公式如如下：xxyybt③、單角鋼截面面和雙角鋼組組合T形截面可采取取以下簡化化計計算公式：yytb（a）A、等邊單角鋼鋼截面，圖（（a）B、等邊雙角鋼鋼截面，圖（（b）yybb（b）C、長肢相并的的不等邊角鋼鋼截面，圖（C）yyb2b2b1（C）D、短肢相并的的不等邊角鋼鋼截面，圖（D）yyb2b1b1（D）④、單軸對稱的的軸心受壓構構件在繞非對對稱軸以外的的任意軸失穩(wěn)穩(wěn)時，應按彎彎扭屈曲計算算其穩(wěn)定性。。uub

當計算等邊角鋼構件繞平行軸（u軸)穩(wěn)定時，可按下式計算換算長細比，并按b類截面確定值：（3）其他注意事事項：1、無任何對稱稱軸且又非極極對稱的截面面（單面連接的的不等邊角鋼鋼除外）不宜用作軸心心受壓構件；；2、單面連接的的單角鋼軸心心受壓構件，，考慮強度折減系數數后，可不考慮慮彎扭效應的的影響；3、格構式截面中的槽形截面分肢，計算其繞對稱軸（y軸）的穩(wěn)定性時，不考慮扭轉效應，直接用λy查穩(wěn)定系數。yyxx實軸虛軸b在外壓力作用用下，截面的的某些部分（（板件），不不能繼續(xù)維持持平面平衡狀狀態(tài)而產生凸凸曲現象，稱稱為局部失穩(wěn)。局部失穩(wěn)會降降低構件的承承載力。二、軸心受壓壓構件的局部部穩(wěn)定ABCDEFOPABCDEFG（一）薄板屈屈曲基本原理理1、單向均勻受受壓薄板彈性屈曲對于四邊簡支支單向均勻受受壓薄板，彈性屈曲時，由小撓度度理論，可得得其平衡微分分方程:四邊簡支單向均勻受壓薄板的屈曲四邊簡支均勻受壓薄板的屈曲系數由于臨界荷載載是微彎狀態(tài)態(tài)的最小荷載載，即n=1（y方向為一個半半波）時所取得的Nx為臨界荷載：：當a/b=m時，β最??；當a/b≥1時，β≈4；所以，減小板板長a并不能提高Ncr，但減小板板寬b可明顯提高Ncr。對一般構件來來講，a/b遠大于1，故近似取β=4，這時有四邊邊簡支單向均均勻受壓薄板板的臨界力：：對于其他支承承條件的單向向均勻受壓薄薄板，可采用用相同的方法法求得β值，如下：ba側邊側邊β=4β=5.42β=6.97β=0.425β=1.277綜上所述，單單向均勻受壓壓薄板彈性階階段的臨界力力及臨界應力力的計算公式式統(tǒng)一表達為為：2、單向均勻受受壓薄板彈塑性屈曲應應力板件進入彈彈塑性狀態(tài)態(tài)后，在受受力方向的的變形遵循循切線模量量規(guī)律，而而垂直受力力方向則保保持彈性，，因此板件件屬于正交交異性板。。其屈曲應應力可用下下式表達：：（二）軸軸心受壓構構件的局部部穩(wěn)定的驗驗算對于普通鋼鋼結構，一一般要求：：局部失穩(wěn)穩(wěn)不早于整整體失穩(wěn)，，即板件的的臨界應力力不小于構構件的臨界界應力，所所以：由上式，即即可確定局部失穩(wěn)不不早于整體體失穩(wěn)時，板件的的寬厚比限限值：1、翼緣板：：A、工字形、、T形、H形截面翼緣緣板btbttbtbB、箱形截面面翼緣板bb0t2、腹板：A、工字形、、H形截面腹板板twh0h0twB、箱形截面面腹板bb0th0twC、T形截面腹板板自由邊受拉拉時：twh0h0tw3、圓管截面面（三）、軸軸壓構件的的局部穩(wěn)定定不滿足時時的解決措措施1、增加板件件厚度；Dt2、對于H形、工字形和箱形截面，當腹板高厚比不滿足以上規(guī)定時，在計算構件的強度和穩(wěn)定性時，腹板截面取有效截面，即取腹板計算高度范圍內兩側各為部分，但計算構件的穩(wěn)定系數時仍取全截面。twh0由于橫向張張力的存在在，腹板屈屈曲后仍具具有很大的的承載力，，腹板中的的縱向壓應應力為非均均勻分布：：因此，在計計算構件的的強度和穩(wěn)穩(wěn)定性時，，腹板截面面取有效截面betW。腹板屈曲后后，實實際平板可可由一應力力等于fy的等效平板板代替，如如圖。be/2be/2fy3、對于H形、工字形形和箱形截截面腹板高高厚比不滿滿足以上規(guī)規(guī)定時，也也可以設縱縱向加勁肋肋來加強腹腹板?？v向加勁肋肋與翼緣間間的腹板，，應滿足高高厚比限值值?？v向加勁肋肋宜在腹板板兩側成對對配置，其其一側的外外伸寬度不不應小于10tw，厚度不應應小于0.75tw?！?0tw≥0.75twh0’縱向加勁肋橫向加勁肋一、實腹式柱的設計1、截面的選選取原則§4-4軸心受壓構構件的設計計（2）盡量滿足兩主軸方向的等穩(wěn)定要求，即： 以達到經濟要求；（4）盡可能構構造簡單，，易加工制制作，易取取材。（1）截面積的的分布盡量量展開，以以增加截面面的慣性矩矩和回轉半徑徑，從而提提高柱的整整體穩(wěn)定性性和剛度；；（3）便于其他他構件的連連接；2、截面的設設計（1）截面面積積A的確定假定λ=50~100，當壓力大大而桿長小小時取小值值，反之取取大值，初初步確定鋼鋼材種類和和截面分類類，查得穩(wěn)穩(wěn)定系數，，從而：（2）求兩主軸軸方向的回回轉半徑：：（3）由截面面面積A和兩主軸方向向的回轉半半徑，優(yōu)先先選用軋制制型鋼，如如工字鋼、、H型鋼等。型型鋼截面不不滿足時，，選用組合截面，組合截面面的尺寸可可由回轉半半徑確定:（4）由求得的的A、h、b，綜合考慮慮構造、局局部穩(wěn)定、、鋼材規(guī)格格等，確定定截面尺寸寸；（5）構件的截截面驗算：A、截面有削削弱時，進進行強度驗驗算；B、整體穩(wěn)定定驗算；C、局部穩(wěn)定驗驗算；對于熱軋型型鋼截面，，因板件的的寬厚比較較大，可不不進行局部部穩(wěn)定的驗驗算。D、剛度驗算算：可與整體穩(wěn)穩(wěn)定驗算同同時進行。。3、構造要求求：對于實腹式式柱，當腹腹板的高厚厚比h0/tw>80時，為提高高柱的抗扭扭剛度，防防止腹板在在運輸和施施工中發(fā)生生過大的變變形，應設設橫向加勁勁肋，要求求如下：橫向加勁肋肋間距≤3h0；橫向加勁肋肋的外伸寬寬度bs≥h0/30+40mm；橫向加勁肋肋的厚度ts≥bs/15。對于組合截截面，其翼翼緣與腹板間的焊縫受力力較小，可可不于計算算，按構造選定焊腳腳尺寸即可可。bs橫向加勁肋≤3h0h0ts(一)、截面選取取原則盡可能做到到等穩(wěn)定性性要求。yyxx（a）實軸虛軸xxyy（b）虛軸虛軸xxyy（c）虛軸虛軸第六節(jié)格格構式軸壓壓構件設計計1、強度N—軸心壓力設設計值；An—柱肢凈截面面面積之和和。yyxx實軸虛軸N2、整體穩(wěn)定定驗算對于常見的的格構式截截面形式，，只能產生生彎曲屈曲，其彈性屈曲時的臨界力力為：或：（1）對實軸（（y-y軸）的整體體穩(wěn)定

因

很小，因此可以忽略剪切變形，λo=λy,其彈性屈曲時的臨界應力為：則穩(wěn)定計算算(與實腹式構構建計算同同)：yyxx實軸虛軸（2）對虛軸（（x-x）穩(wěn)定繞x軸（虛軸））彎曲屈曲曲時，因綴綴材的剪切切剛度較小小，剪切變變形大，γ1則不能被忽忽略，因此此：則穩(wěn)定計算算：對于三肢柱柱和四肢柱柱的換算長長細比的計計算見規(guī)范范。3、綴材的設設計（1）軸心受壓壓格構柱的的橫向剪力力構件在微彎彎狀態(tài)下，，假設其撓撓曲線為正正弦曲線，，跨中最大大撓度為v，則沿桿長長任一點的的撓度為：：NlzyvVNyyyxxb對于三肢柱柱和四肢柱柱的換算長長細比的計計算見規(guī)范范。3、分肢穩(wěn)定定性驗算4、綴材的設設計（1）軸心受壓壓格構柱的的橫向剪力力構件在微彎彎狀態(tài)下，，假設其撓撓曲線為正正弦曲線，，跨中最大大撓度為v，則沿桿長長任一點的的撓度為：：NlzyvVNyyyxxb截面彎矩為為：所以截面剪剪力：顯然，z=0和z=l時：由邊緣屈服準準則：NlzyvVNyvmaxyyxxb在設計時，，假定橫向向剪力沿長長度方向保保持不變，，且橫向剪剪力由各綴綴材面分擔擔。Vl（2）綴條的設設計A、綴條可視為為以柱肢為為弦桿的平平行弦桁架架的腹桿，，故一個斜斜綴條的軸軸心力為：：V1V1單綴條θV1V1雙綴條θB、由于剪力力的方向不不定，斜綴綴條應按軸壓構件計計算，其長細比按最小小回轉半徑計算算；C、斜綴條一般采用用單角鋼與柱肢肢單面連接，設設計時鋼材強度應進行行折減，同前；D、交叉綴條體系系的橫綴條應按軸壓構件計計算，取其內力力N=V1；V1V1單綴條θV1V1雙綴條θE、單綴條體系為為減小分肢的計計算長度，可設設橫綴條（虛線），其截面一般般與斜綴條相同同，或按容許長長細比[λ]=150確定。（3）綴板的設計對于綴板柱取隔隔離體如下：由力矩平衡可得得：剪力T在綴板端部產生生的彎矩:V1/2l1／2l1／2V1/2a/2TTMdT和M即為綴板與肢件件連接處的設計內力。同一截面處兩側側綴板線剛度之之和不小于單個個分肢線剛度的的6倍，即：；；綴板寬度d≥2a/3，厚度t≥a/40且不小于6mm；端綴板宜適當加加寬，一般取d=a。4、格構柱的設計計步驟格構柱的設計需需首先確定柱肢肢截面和綴材形形式。對于大型柱宜用綴條條柱，中小型柱兩種綴綴材均可。具體設計步驟如如下：綴板的構造要求求：axx11l1ad以雙肢柱為例：：1、按對實軸的整整體穩(wěn)定確定柱柱的截面(分肢截面)；2、按等穩(wěn)定條件件確定兩分肢間間距b，即λ0x=λy；雙肢綴條柱：雙肢綴板柱：顯然，為求得λx，對綴條柱需確確定綴條截面積積A1；對綴板柱需確確定分肢長細比比λ1。所以，求得截面面寬度：3、驗算對虛軸的的整體穩(wěn)定，并并調整b；4、設計綴條和綴板及其與柱肢的連接。對虛軸的回轉半徑：格構柱的構造要要求：λ0x和λy≤[λ]；為保證分肢不先先于整體失穩(wěn)，，應滿足：綴條柱的分肢長長細比：綴板柱的分肢長長細比：§4－7柱頭和柱腳一、柱頭（梁與與柱的連接－鉸接）（一）連接構造造為了使柱子實現現軸心受壓，并并安全將荷載傳傳至基礎，必須須合理構造柱頭頭、柱腳。設計原則是：傳傳力明確、過程程簡潔、經濟合合理、安全可靠靠，并具有足夠夠的剛度且構造造又不復雜。（二）、傳力途途徑傳力路線：梁突緣柱頂板

加勁肋柱身焊縫墊板焊縫焊縫柱頂板加勁肋柱梁梁突緣墊板填板填板構造螺栓（三）、柱頭的的計算(1)梁端局部承壓計計算梁設計中講授(2)柱頂板平面尺寸超出柱柱輪廓尺寸15-20mm，厚度不小于14mm。（3）加勁肋加勁肋與柱腹板板的連接焊縫按按承受剪力V=N/2和彎矩M=Nl/4計算。N/2l/2l15-20mm15-20mmt≥14mm二、柱腳（一）柱腳的型型式和構造實際的鉸接柱腳型式有以下下幾種：1、軸承式柱腳制作安裝復雜，，費鋼材，但與與力學符合較好好。樞軸2、平板式柱腳XYN靴梁隔板底板隔板錨栓柱錨栓用以固定柱柱腳位置，沿軸軸線布置2個，直徑20-24mm。肋板b1（二）柱腳計算算1.傳力途徑柱靴梁底板混凝土基礎隔板（肋板）實際計算不考慮cca1Bt1t1Lab1靴梁隔板底板隔板錨栓柱N2.柱腳的計算(1)底板的面積假設基礎與底板板間的壓應力均均勻分布。式中：fc--混凝土軸心抗壓壓設計強度；βl--基礎混凝土局部部承壓時的強度度提高系數。fc、βl均按《混凝土結構設計計規(guī)范》取值。An—底版凈面積，An=B××L-A0。Ao--錨栓孔孔面積積，一一般錨錨栓孔孔直徑徑為錨錨栓直直徑的的1～1.5倍。cca1Bt1t1ab1靴梁隔板底板La1—構件截截面高高度；；t1—靴梁厚厚度一一般為為10～14mm；c—懸臂寬寬度，，c=3～4倍螺栓栓直徑d，d=20～24mm，則L可求。。(2)底板的的厚度度底板的的厚度度，取取決于于受力力大小小，可可將其其分為為不同同受力區(qū)區(qū)域：：一邊邊(懸臂板板)、兩邊邊、三三邊和和四邊邊支承承板。。①一邊支支承部部分（（懸臂臂板））cca1Bt