哈鍋超超臨界鍋爐設(shè)計(jì)運(yùn)行介紹

哈鍋超超臨界鍋爐設(shè)計(jì)運(yùn)行介紹第1頁(yè)/共87頁(yè)哈鍋的1000MW超超臨界鍋爐業(yè)績(jī)表

電廠鍋爐型號(hào)目前狀態(tài)投運(yùn)日期浙江玉環(huán)電廠#1HG-2953/27.46-YM12006.11.28#22006.12.30#3水壓完成#4正在安裝江蘇泰州電廠#1HG-2980/26.15-YM2正在安裝#2正在安裝 廣東潮州電廠#1設(shè)計(jì)中 #2設(shè)計(jì)中安徽蕪湖電廠#1設(shè)計(jì)中

#2設(shè)計(jì)中第2頁(yè)/共87頁(yè)哈鍋的600MW等級(jí)超超臨界鍋爐業(yè)績(jī)表電廠鍋爐型號(hào)目前狀態(tài)江蘇闞山電廠#1HG-1792/26.15-YM1正在安裝#2正在安裝遼寧營(yíng)口電廠#1HG-1795/26.15-YM1正在安裝

#2 正在安裝廣東河源電廠#1HG-1795/26.15-YM1正在安裝 #2正在安裝遼寧鐵嶺電廠#1HG-1793/26.15-YM1正在安裝#2正在安裝安徽蕪湖電廠#1HG-2060/26.15-YM2正在安裝

#2正在安裝江蘇呂四電廠#1設(shè)計(jì)中#2設(shè)計(jì)中

#3設(shè)計(jì)中#4設(shè)計(jì)中第3頁(yè)/共87頁(yè)哈鍋超超臨界鍋爐的技術(shù)特點(diǎn)采用內(nèi)螺紋管改進(jìn)型垂直水冷壁，加裝了中間混合集箱及兩級(jí)分配器，進(jìn)一步減少了水冷壁偏差，并將節(jié)流管圈裝于水冷壁下聯(lián)箱外面的水冷壁管上以便于調(diào)試、簡(jiǎn)化結(jié)構(gòu)。采用低NOx的改進(jìn)型PM主燃燒器和MACT燃燒技術(shù)。1000MW超超臨界鍋爐采用反向雙切圓燃燒方式以獲得均勻的爐內(nèi)空氣動(dòng)力場(chǎng)和熱負(fù)荷分配，降低爐膛出口煙氣溫度場(chǎng)和水冷壁出口工質(zhì)溫度的偏差。第4頁(yè)/共87頁(yè)哈鍋超超臨界鍋爐的技術(shù)特點(diǎn)（續(xù)）采用較大的爐膛截面和容積，較低的爐膛斷面熱負(fù)荷、容積熱負(fù)荷和爐膛出口煙溫；因采用雙切圓使燃燒器數(shù)目成倍增加，降低了單只燃燒器熱功率，這些均對(duì)防止結(jié)焦有利。過(guò)熱汽溫調(diào)溫方式為煤水比加三級(jí)噴水，再熱汽為煙氣擋板調(diào)溫、燃燒器擺動(dòng)并裝有事故緊急噴水。第5頁(yè)/共87頁(yè)哈鍋超超臨界鍋爐的技術(shù)特點(diǎn)（續(xù)）過(guò)熱器采用四級(jí)布置，再熱器為二級(jí)布置。為了降低超超臨界鍋爐因主汽/再熱汽溫提高到605℃/603℃所導(dǎo)致的高溫級(jí)管子的煙側(cè)高溫腐蝕和內(nèi)壁蒸汽氧化問(wèn)題，采用了經(jīng)過(guò)長(zhǎng)期運(yùn)行考驗(yàn)的25Cr20Ni奧氏體鋼。采用帶有再循環(huán)泵的啟動(dòng)低負(fù)荷系統(tǒng)，能回收啟動(dòng)階段的工質(zhì)和熱量并增加了運(yùn)行的靈活性。第6頁(yè)/共87頁(yè)第7頁(yè)/共87頁(yè)鍋爐總體布置圖第8頁(yè)/共87頁(yè)哈鍋1000MW超超臨界鍋爐結(jié)構(gòu)參數(shù)爐膛寬×深 34.220m×15.67m鍋爐高度（從水冷壁下集箱到頂棚管） 66.6m后豎井深度 12.177m總深度（從前水冷壁到后包墻） 33.847m水冷壁下集箱標(biāo)高 6.3m過(guò)熱器頂棚標(biāo)高 73.9m大板梁下沿標(biāo)高 81m最外排柱中心線間縱向跨距 53.8m最外排柱中心線間橫向跨距 69.6m上層燃燒器中心線到屏底高度 22.364m下層燃燒器中心線到冷灰斗拐點(diǎn)高度 6.941m第9頁(yè)/共87頁(yè)600/660MW超超臨界鍋爐汽水參數(shù)第10頁(yè)/共87頁(yè)超臨界變壓鍋爐水冷壁設(shè)計(jì)（垂直與螺旋管圈水冷壁比較）

SV：超臨界垂直水冷壁

SS：超臨界螺旋管圈水冷壁第11頁(yè)/共87頁(yè)超臨界滑壓運(yùn)行鍋爐爐膛的發(fā)展過(guò)程首臺(tái)螺旋管圈水冷壁鍋爐MHI供貨業(yè)績(jī)（日本≥600MW鍋爐）垂直型水冷壁（SV）11臺(tái)（首臺(tái)為1989年）螺旋管水冷壁10臺(tái)（首臺(tái)為1981年）特點(diǎn)1、結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單2、對(duì)負(fù)荷變化、啟動(dòng)與停爐的高耐久性（熱應(yīng)力較?。?、易于制造與安裝4、易于維修現(xiàn)代先進(jìn)大容量鍋爐標(biāo)準(zhǔn)型式垂直管圈水冷壁首臺(tái)垂直管圈水冷壁鍋爐The1stUnitofSpiralWWBoiler第12頁(yè)/共87頁(yè)垂直管圈與螺旋管圈水冷壁比較垂直水冷壁（內(nèi)螺紋管）螺旋管水冷壁（光管）第13頁(yè)/共87頁(yè)與光管相比，內(nèi)螺紋管優(yōu)良的傳熱特性

質(zhì)量流速1500kg/m2s內(nèi)螺紋管核態(tài)沸騰偏離核態(tài)沸騰膜態(tài)沸騰核態(tài)沸騰

質(zhì)量流速1500kg/m2s光管第14頁(yè)/共87頁(yè)爐膛冷灰斗

燃燒器區(qū)

上爐膛區(qū)

蒸汽干度核態(tài)沸騰干涸

設(shè)計(jì)內(nèi)螺紋管管子壁溫℃

設(shè)計(jì)質(zhì)量流速

光管偏離核態(tài)沸騰膜態(tài)沸騰由于采用內(nèi)螺紋管水冷壁的管壁溫度較低第15頁(yè)/共87頁(yè)第16頁(yè)/共87頁(yè)SV：垂直水冷壁(內(nèi)螺紋管)SS：螺旋管圈水冷壁(光管)管內(nèi)質(zhì)量流速低高流體水動(dòng)力流動(dòng)特性正向流動(dòng)負(fù)向流動(dòng)溫度偏差?。▋?yōu)點(diǎn)）大（缺點(diǎn)）與螺旋管圈水冷壁(SS)相比垂直水冷壁具有良好的流動(dòng)穩(wěn)定性流量增加流量降低摩擦靜壓摩擦靜壓增加減少增加減少第17頁(yè)/共87頁(yè)中間混合集箱及一級(jí)分配器第18頁(yè)/共87頁(yè)二級(jí)分配器第19頁(yè)/共87頁(yè)裝在管內(nèi)的水冷壁入口節(jié)流孔圈型式定位銷式（需維修）先進(jìn)的管內(nèi)式（不需維修）業(yè)績(jī)松浦#1爐（1989年投運(yùn)）新地#2爐川越#1~2(1989年投運(yùn))碧南#1、原町#1三隅#1、神戶鋼廠#1調(diào)整時(shí)間3天3天螺栓螺母螺栓與螺母節(jié)流孔圈節(jié)流孔板第20頁(yè)/共87頁(yè)垂直水冷壁爐膛出口工質(zhì)溫度分布

（1000MWSV出口）

第21頁(yè)/共87頁(yè)垂直管圈與螺旋管圈水冷壁相比的優(yōu)點(diǎn)

—對(duì)高可靠性所作的貢獻(xiàn)—(1)結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單

—易于制造和安裝

—安裝周期較短

—熱應(yīng)力較小(2)水冷壁阻力較低

—優(yōu)良的流動(dòng)穩(wěn)定性，導(dǎo)致較小的溫度偏差

—降低了廠用電(3)結(jié)渣較少

—易于用吹灰器清除結(jié)渣

—不會(huì)產(chǎn)生局部堆渣第22頁(yè)/共87頁(yè)水冷壁結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單垂直型水冷壁螺旋管圈水冷壁SV（垂直水冷壁）SS（螺旋管圈水冷壁）工地安裝容易復(fù)雜對(duì)接焊口數(shù)目1/2.5基數(shù)焊縫長(zhǎng)度1/2.5基數(shù)管屏數(shù)目1/2基數(shù)焊接件數(shù)目1/3基數(shù)第23頁(yè)/共87頁(yè)安裝時(shí)垂直水冷壁（SV）和螺旋管圈水冷壁可靠性比較焊口對(duì)接只需單向調(diào)整焊口對(duì)接需雙向調(diào)整較復(fù)雜高可靠性（有時(shí)可靠性較低）第24頁(yè)/共87頁(yè)水冷壁結(jié)渣比較容易掉落粘附在膜式鰭片上第25頁(yè)/共87頁(yè)

垂直水冷壁能消除由于結(jié)渣導(dǎo)致的一些問(wèn)題

由于爐膛水冷壁嚴(yán)重結(jié)焦導(dǎo)致的問(wèn)題如下：1.頻繁投入水冷壁吹灰器而導(dǎo)致管子的磨損2.爐膛冷灰斗水冷壁由于大塊渣掉落而受損3.在鍋爐大修期內(nèi)，爐膛除渣費(fèi)用增加第26頁(yè)/共87頁(yè)螺旋管圈(SS)與垂直管圈(SV)水冷壁比較（一）SSSV注成本設(shè)備費(fèi)△○垂直水冷壁易于制造安裝費(fèi)△○垂直水冷壁由于安裝焊口和管屏數(shù)目較少，且管屏不傾斜，故易于安裝.運(yùn)行費(fèi)△○垂直水冷壁因阻力較小，給水泵電耗少維修費(fèi)△○螺旋管圈水冷壁因管子與支承件間熱應(yīng)力較大以及結(jié)渣較多，維修工作量較大.成本評(píng)估△◎性能鍋爐效率○○相同水冷壁出口溫度場(chǎng)○◎1.由于裝設(shè)節(jié)流孔圈,水冷壁出口工質(zhì)溫度均勻.2.一旦出現(xiàn)渣塊掉落而引起管子吸收熱量的變化,垂直水冷壁由于流動(dòng)穩(wěn)定性較.好而能保持水冷壁出口溫度穩(wěn)定.鍋爐負(fù)荷變化率○○相同鍋爐啟動(dòng)時(shí)間○○相同鍋爐最低負(fù)荷○○相同水冷壁阻力△○垂直水冷壁由于阻力較小,給水泵電耗也較少性能評(píng)估○◎

符號(hào)：◎較好○好△差第27頁(yè)/共87頁(yè)

螺旋管圈(SS)與垂直管圈(SV)水冷壁比較（二）SSSV注水冷壁管可靠性△○垂直水冷壁較優(yōu)，原因是：—支承件及焊件較少—無(wú)傾斜角度，焊接質(zhì)量較好—無(wú)潛在傳熱惡化的可能水冷壁管維修△◎水冷壁管一旦爆管，垂直水冷壁由于無(wú)傾斜角度，因此檢查和維修較易MHI≥600MW容量的供貨業(yè)績(jī)1011國(guó)際投標(biāo)中可接受性○○二種型式均可世界范圍內(nèi)鍋爐制造商的態(tài)度○◎由于垂直管水冷壁的優(yōu)良特性，歐洲大多數(shù)公司以及美國(guó)鍋爐制造商正選擇從螺旋管圈向垂直管過(guò)度總的評(píng)價(jià)○◎

符號(hào)：◎較好○好△差第28頁(yè)/共87頁(yè)MHI垂直管水冷壁變壓運(yùn)行超臨界鍋爐業(yè)績(jī)電站名稱MW蒸汽參數(shù)℃燃料商業(yè)投運(yùn)松浦#1700538/566煤1989川越#1700566/566/566液化氣1989川越#2700566/566/566液化氣1990碧南#1700538/566煤1991新地#11000538/566煤1995原町#11000566/593煤1997三隅#11000600/600煤1998神戶制鋼#1700538/566煤2002舞鶴#1900595/595煤2003廣野#5600600/600煤2004N電站600600/600煤2009第29頁(yè)/共87頁(yè)MHI已投運(yùn)超超臨界變壓鍋爐機(jī)組功率蒸汽參數(shù)燃料商業(yè)投運(yùn)川越#1、#2700MW31.0MPax566/566/566℃液化氣1989/1990敦賀#1500MW24.1MPax566/566℃煤1991原町#11000MW24.5MPax566/593℃煤1997三隅#11000MW24.5MPax600/600℃煤1998敦賀#2700MW24.1MPax593/593℃煤2000苓北#2700MW24.1MPax593/593℃煤2001舞鶴#1900MW24.5MPax595/595℃煤2003廣野#5600MW24.5MPax600/600℃煤2004第30頁(yè)/共87頁(yè)1000MW超超臨界鍋爐

燃燒系統(tǒng)介紹第31頁(yè)/共87頁(yè)燃燒及制粉系統(tǒng)燃燒系統(tǒng)選用6臺(tái)RP1163中速磨直吹制粉系統(tǒng)八角切向擺動(dòng)燃燒器風(fēng)箱結(jié)構(gòu)均等配風(fēng)燃燒器相對(duì)拉開(kāi)和AA風(fēng)箱拉開(kāi)布置采用六層PM一次風(fēng)口,濃淡噴口相對(duì)布置設(shè)有三層油槍用于鍋爐點(diǎn)火及低負(fù)荷穩(wěn)燃合理的一、二次風(fēng)動(dòng)力參數(shù)保證煤粉的充分燃燒第32頁(yè)/共87頁(yè)八角切向燃燒的特點(diǎn)1、將整個(gè)爐膛作為二個(gè)大燃燒器組織燃燒，因此對(duì)每只燃燒器的風(fēng)量、粉量的控制簡(jiǎn)單。2、鍋爐負(fù)荷變化時(shí)，燃燒器按層切換，使?fàn)t膛各水平截面熱負(fù)荷分布均勻。3、對(duì)煤種適應(yīng)性強(qiáng)。4、由于爐膛內(nèi)氣流旋轉(zhuǎn)強(qiáng)烈，與煤粉顆?；旌虾?，而且延長(zhǎng)了煤粉顆粒在爐內(nèi)流動(dòng)路程。5、解決了鍋爐爐膛出口左右煙溫偏差問(wèn)題第33頁(yè)/共87頁(yè)燃燒器布置方案第34頁(yè)/共87頁(yè)第35頁(yè)/共87頁(yè)第36頁(yè)/共87頁(yè)燃燒器輔助風(fēng)設(shè)計(jì)參數(shù)設(shè)計(jì)參數(shù) 運(yùn)行參數(shù)AA 40%（TotalAir） 25%(TotalAir)OFA 10%（TotalAir） 10%(TotalAir)主燃燒區(qū) 80%（TotalAir） 80%(TotalAir)切圓直徑 1640mm第37頁(yè)/共87頁(yè)600MW等級(jí)超超臨界鍋爐燃燒系統(tǒng)介紹第38頁(yè)/共87頁(yè)第39頁(yè)/共87頁(yè)第40頁(yè)/共87頁(yè)第41頁(yè)/共87頁(yè)P(yáng)M燃燒器

是MHI公司開(kāi)發(fā)的產(chǎn)品，該燃燒器技術(shù)成熟，有定型的設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)，可根據(jù)煤質(zhì)和環(huán)保要求，選取煤粉濃度，適用于煙煤，貧煤，其主要特點(diǎn)：1自身的著火能力強(qiáng)2能有效抑制NOX排放3能保證較高的燃燒效率

第42頁(yè)/共87頁(yè)低NOxPM燃燒器輔助風(fēng)高濃度煤粉火焰(濃相)低濃度煤粉火焰(淡相)一次風(fēng)/粉比一次風(fēng)/粉比常規(guī)火焰低NOx(PM)火焰煤粉分離器第43頁(yè)/共87頁(yè)煤粉管道布置圖第44頁(yè)/共87頁(yè)爐內(nèi)脫硝MACT技術(shù)（MitubishiAdvancedCombustionTechnology）——MHI先進(jìn)的燃燒技術(shù)——第45頁(yè)/共87頁(yè)LowNOxPrinciple-1-NOx還原燃焼完結(jié)高溫還原燃焼発熱AAOFABurnerl=0.85l～1.0(O2～0.3%)l=1.15(O2=2.8%)＜高溫＞NOxFuelN+O2NH3,HCN還原氧化氧化NOxCOH2ON2CO2l＞1氧化第46頁(yè)/共87頁(yè)LowNOxPrinciple-2-ConventionalBurnerLowNOxBurner（高溫還原）WithoutDiffuserWithDiffuserPMBurnerWithDiffuserBlackSkirt(NO-Recirculation)(WithRecirculation)WeakConc.第47頁(yè)/共87頁(yè)

MHI公司PM燃燒器和MACT業(yè)績(jī)第48頁(yè)/共87頁(yè)三隅#11000MW垂直水冷壁超超臨界鍋爐排放量

燃煤：澳大利亞HunterValley煙煤

負(fù)荷：1000MW項(xiàng)目單位保證值實(shí)測(cè)值NOx（鍋爐出口）PPm（6%O2）＜170PPm137NOx（SCR出口）PPm（6%O2）＜34PPm30飛灰中未燃盡炭重量%＜31.5SOx（脫硫裝置出口)PPm（6%O2）＜8830飛灰濃度（煙囪入口)mg/Nm3＜102.6第49頁(yè)/共87頁(yè)墻式切向燃燒燃煤鍋爐序號(hào)電站名稱機(jī)組容量商業(yè)投運(yùn)燃料注1東京電力Sodegura#41000MW1979.7氣反向雙切圓2東京電力廣野#31000MW1989.7氣/油反向雙切圓3沙特阿拉伯Qurayyah#1-５600MW1989氣/油單切圓4川越#1700MW1989.7氣單切圓5川越#2700MW1990.7氣單切圓6碧南#1700MW1991.10煤?jiǎn)吻袌A7臺(tái)灣石化公司FP-1#1-3600MW5.1998煤?jiǎn)吻袌A8新地#21000MW7.1995煤反向雙切圓9原町#11000MW7.1997煤反向雙切圓10三隅#11000MW7.1998煤反向雙切圓11臺(tái)灣石化公司UP-1#A，B600MW3.1999煤?jiǎn)吻袌A12中國(guó)后石CP#1-4600MW7.1999煤?jiǎn)吻袌A13沙特阿拉伯Chazlan#1-5600MW2001氣/油單切圓14舞鶴#1900MW4.2003煤反向雙切圓第50頁(yè)/共87頁(yè)墻式反向雙切圓燃燒超臨界燃煤爐業(yè)績(jī)序號(hào)電站名稱容量商業(yè)投運(yùn)燃料注1碧南#1700MW1991年10月煤反向雙切圓2新地#21000MW1995年7月煤反向雙切圓3原町#11000MW1997年7月煤反向雙切圓4三隅#11000MW1998年7月煤反向雙切圓5舞鶴#1900MW2003年4月煤反向雙切圓第51頁(yè)/共87頁(yè)超超臨界鍋爐新材料的應(yīng)用第52頁(yè)/共87頁(yè)高熱強(qiáng)鋼發(fā)展史工廠試驗(yàn)實(shí)爐試驗(yàn)實(shí)際應(yīng)用第53頁(yè)/共87頁(yè)高熱強(qiáng)鋼使用范圍實(shí)例蒸汽溫度過(guò)熱器、再熱器538566600625650700主汽管道過(guò)熱器管熱再熱管道再熱器管：純鐵體：奧氏體第54頁(yè)/共87頁(yè)受熱面管子鋼材過(guò)熱器再熱器省煤器水冷壁4級(jí)3級(jí)2級(jí)1級(jí)2級(jí)1級(jí)25CrSA213TP310HCbN√√√18CrCodeCase2328√√√SA213TP347H√9Cr2.25CrSA213T91SA213T22√√√1CrSA213T12√√√碳鋼SA192SA210√第55頁(yè)/共87頁(yè)

按MHI的內(nèi)部設(shè)計(jì)規(guī)定，HR3C與Super304這二種鋼的抗內(nèi)壁蒸汽氧化溫度和抗外壁煙側(cè)腐蝕溫度分別為:

HR3C Super304H抗內(nèi)壁蒸汽氧化溫度 ℃ 700 680抗外壁煙側(cè)腐蝕溫度 ℃ 730 700

第56頁(yè)/共87頁(yè)管子編號(hào)外徑×壁厚(mm)單根管流量(kg/h)流量偏差系數(shù)注1Ф57.1×3.72,0800.9052最內(nèi)圈管2Ф57.1×3.72,0900.9096

3Ф57.1×3.72,0900.9096

4Ф57.1×3.72,0900.9096

5Ф57.1×3.72,2800.9923

6Ф57.1×3.72,2600.9836

7Ф60.3×4.02,5601.1141

8Ф60.3×4.02,5601.1141

9Ф60.3×4.02,6701.1620最外圈管平均流量

2,298

末級(jí)再熱器各管流量分配第57頁(yè)/共87頁(yè)煙氣腐蝕試驗(yàn)數(shù)據(jù)第58頁(yè)/共87頁(yè)蒸汽氧化試驗(yàn)數(shù)據(jù)第59頁(yè)/共87頁(yè)95010001050110011501200T92／E911／T122鋼與T91鋼及TP304H和TP347H奧氏體鋼的許用應(yīng)力比較第60頁(yè)/共87頁(yè)新材料的應(yīng)用末級(jí)過(guò)熱器出口集箱及管接頭采用P92/T92材料；主汽管道采用P92材料；以上兩種材料的焊接工藝及檢驗(yàn)方法由三菱公司提供，并對(duì)我公司員工進(jìn)行培訓(xùn)。許用應(yīng)力以及高溫強(qiáng)度的提高，可以使得受壓元件的壁厚減薄，不僅節(jié)約了金屬，更因?yàn)樗鼈兙哂休^高的導(dǎo)熱率和較低的熱膨脹系數(shù)而有利于減輕高溫集箱的熱疲勞損傷。由于它們是鐵素體鋼，當(dāng)在高溫蒸汽作用下管子的內(nèi)壁所產(chǎn)生的氧化膜的組成成分和層厚比較均勻，不容易剝落，其抗剝離性能優(yōu)于奧氏體鋼。這樣便減小了在管子內(nèi)壁發(fā)生應(yīng)力腐蝕或晶間腐蝕的可能性。第61頁(yè)/共87頁(yè)超超臨界鍋爐啟動(dòng)系統(tǒng)介紹第62頁(yè)/共87頁(yè)大氣擴(kuò)容式啟動(dòng)系統(tǒng)第63頁(yè)/共87頁(yè)帶疏水熱交換器的啟動(dòng)系統(tǒng)第64頁(yè)/共87頁(yè)帶循環(huán)泵的啟動(dòng)系統(tǒng)第65頁(yè)/共87頁(yè)三種內(nèi)置式啟動(dòng)系統(tǒng)的優(yōu)缺點(diǎn)種類擴(kuò)容器式循環(huán)泵式熱交換器式優(yōu)點(diǎn)系統(tǒng)簡(jiǎn)單投資少；運(yùn)行操作方便；容易實(shí)現(xiàn)自動(dòng)控制：維修工作量少。系統(tǒng)簡(jiǎn)單；工質(zhì)和熱量回收效果好：對(duì)除氧器設(shè)計(jì)無(wú)要求，適合于兩班制和周日停機(jī)運(yùn)行方式。系統(tǒng)簡(jiǎn)單；運(yùn)行操作方便；容易實(shí)現(xiàn)自動(dòng)控制；工質(zhì)和熱量回收效果好；維修工作量少。缺點(diǎn)運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性差；要求除氧器安全閥容量增大；不適合于兩班制和周日停機(jī)運(yùn)行方式。投資大；運(yùn)行操作復(fù)雜；轉(zhuǎn)動(dòng)部件的運(yùn)行和維護(hù)要求高；循環(huán)泵的控制要求高。投資大；金屬耗量大；要求除氧器安全閥容量增大。通過(guò)對(duì)幾種啟動(dòng)系統(tǒng)的優(yōu)缺點(diǎn)比較，我公司在華能玉環(huán)1000MW機(jī)組鍋爐上選用帶循環(huán)泵的啟動(dòng)系統(tǒng)第66頁(yè)/共87頁(yè)哈鍋1000MW鍋爐啟動(dòng)系統(tǒng)第67頁(yè)/共87頁(yè)鍋爐啟動(dòng)系統(tǒng)各管道流量示意圖第68頁(yè)/共87頁(yè)分離器及分離器貯水箱

第69頁(yè)/共87頁(yè)鍋爐啟動(dòng)時(shí)給水泵流量控制第70頁(yè)/共87頁(yè)啟動(dòng)過(guò)程簡(jiǎn)圖

第71頁(yè)/共87頁(yè)化學(xué)清洗在低壓給水系統(tǒng)清洗結(jié)束后進(jìn)行爐本體及高加系統(tǒng)的化學(xué)清洗，清洗介質(zhì)采用了EDTA銨鹽。清洗范圍包括高壓加熱器及旁路管、省煤器、水冷壁、頂棚管、后包墻、啟動(dòng)分離器及貯水箱、過(guò)熱器減溫水管路等。清洗水容積包括臨時(shí)系統(tǒng)在內(nèi)約為450m3。酸洗溫度130℃±5℃。為此通常鍋爐都需點(diǎn)火加熱，降低清洗溫度將嚴(yán)重影響清洗效率。清洗啟動(dòng)循環(huán)回路時(shí)再循環(huán)泵可以投入使用，但馬達(dá)腔內(nèi)必須連續(xù)注水防止酸液進(jìn)入。第72頁(yè)/共87頁(yè)蒸汽吹管（一）蒸汽吹管由穩(wěn)壓和降壓吹管兩種方式。穩(wěn)壓吹管操作簡(jiǎn)便，運(yùn)行工況穩(wěn)定，受熱面承受較小的熱沖擊，且可以油煤混燒而節(jié)省了燃油，降低了吹管成本。穩(wěn)壓吹管消耗的水量大，因此每次吹管的持續(xù)時(shí)間取決于儲(chǔ)備的除鹽水量。此外穩(wěn)壓吹管鍋爐的輸入熱負(fù)荷較高，為此要注意防止過(guò)熱器、再熱器超溫。第73頁(yè)/共87頁(yè)蒸汽吹管（二）關(guān)于蒸汽吹管，MHI推薦采用鍋爐不熄火降壓吹管，吹管壓力4～4.5MPa，給水流量25％ECR，輸入熱負(fù)荷10％BMCR。首先吹過(guò)熱器系統(tǒng)，再熱器進(jìn)口加堵板，然后吹再熱器系統(tǒng)。吹管系數(shù)大于1即可，用銅靶板檢驗(yàn)吹管質(zhì)量。吹管時(shí)鍋爐減燃料不熄火，循環(huán)泵不停。第74頁(yè)/共87頁(yè)蒸汽吹管（三）1#爐采用了等離子點(diǎn)火投煤、過(guò)熱器和再熱器串聯(lián)的穩(wěn)壓吹管方式。在冷段再熱器管道上加裝集粒器，同時(shí)考慮到穩(wěn)態(tài)流動(dòng)對(duì)集箱盲端等死角區(qū)域沖刷效果不好，也進(jìn)行了一定次數(shù)的降壓吹管。降壓吹管時(shí)投等離子點(diǎn)火的A磨，輸入熱負(fù)荷約為15％BMCR，吹管壓力5.5～7.5MPa。穩(wěn)壓吹管時(shí)投A、B磨，燃煤量約為135t/h，另投8支油槍，燃油量約為23t/h，吹管壓力5.0～7.0MPa，給水流量1200t/h，輸入熱負(fù)荷約為45％BMCR。吹管時(shí)受冷再管道材料的限制，要求主汽溫度控制不超過(guò)420℃，再熱汽溫不超過(guò)500℃。第75頁(yè)/共87頁(yè)蒸汽吹管（四）2號(hào)爐按MHI的模式分階段降壓吹管，等離子點(diǎn)火投A磨，未投油支持燃燒，給煤量45t/h，輸入熱負(fù)荷約12％BMCR，吹管壓力6.0～7.5MPa，過(guò)熱器吹管系數(shù)達(dá)到1.6～1.85。從穩(wěn)壓和降壓兩種不同吹管方式比較，我們可以得出，降壓吹管在受熱面形成交變應(yīng)力，有利于保證吹管質(zhì)量；如果選用穩(wěn)壓吹管方式建議保證吹管系數(shù)在1.3以上。第76頁(yè)/共87頁(yè)鍋爐冷態(tài)通風(fēng)試驗(yàn)試驗(yàn)內(nèi)容包括：煙風(fēng)系統(tǒng)擋板的調(diào)試，使主控CRT開(kāi)度顯示、就地開(kāi)度指示與實(shí)際位置一致，開(kāi)關(guān)方向相符，風(fēng)量測(cè)量裝置的標(biāo)定，一次風(fēng)管風(fēng)速均勻性調(diào)整，要求偏差在5％以內(nèi)，燃燒器結(jié)構(gòu)特性測(cè)量，燃燒器傾角調(diào)整，爐本體、煙風(fēng)系統(tǒng)嚴(yán)密性試驗(yàn)，制粉系統(tǒng)調(diào)整、煤粉細(xì)度分析，爐內(nèi)空氣動(dòng)力場(chǎng)試驗(yàn)等。第77頁(yè)/共87頁(yè)

應(yīng)當(dāng)指出的是，MHI習(xí)慣以送風(fēng)機(jī)入口風(fēng)量作為二次風(fēng)總風(fēng)量，燃燒調(diào)整入爐風(fēng)量以省煤器出口氧量為依據(jù)調(diào)節(jié)。空氣動(dòng)力場(chǎng)試驗(yàn)通常是不做的，按MHI的要求進(jìn)行燃燒器的安裝和調(diào)試即可滿足要求。第78頁(yè)/共87頁(yè)鍋爐水清洗爐本體的水清洗包括冷態(tài)清洗和熱態(tài)清洗。冷態(tài)清洗又可分成開(kāi)式清洗和循環(huán)清洗。清洗范圍包括：給水管路、省煤器、水冷壁、汽水分離器、再循環(huán)管路和貯水箱溢流管路等。按照MHI的經(jīng)驗(yàn)，冷態(tài)開(kāi)式清洗1天約3小時(shí)，冷態(tài)循環(huán)清洗4～5天，每天12小時(shí)；熱態(tài)循環(huán)清洗6～7天，每天12小時(shí)。為了提高清洗效果，冷態(tài)清洗時(shí)進(jìn)行流量擾動(dòng)清洗，熱態(tài)清洗時(shí)進(jìn)行水溫?cái)_動(dòng)清洗。第79頁(yè)/共87頁(yè)鍋爐點(diǎn)火模式按MHI垂直管圈水冷壁的典型設(shè)計(jì)，把最下層的磨煤機(jī)作為備用磨，這與國(guó)內(nèi)大多數(shù)電廠把最上層磨作為備用磨有所不同，其目的在于防止水冷壁出口溫度出現(xiàn)較大偏差。與之相對(duì)應(yīng)的，鍋爐啟動(dòng)推薦采用高位點(diǎn)火模式，即先點(diǎn)燃CD層油槍，再點(diǎn)燃EF