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滬昆客運(yùn)專線江西段HKJX-7標(biāo)段跨大廣高速公路(60+100+60)連續(xù)梁施工線形監(jiān)控方案中鐵四局滬昆客專江西段站前工程HKJX-7標(biāo)2011年4月目錄第一章工程概況3一、工程概述3HYPERLINK\l"_Toc291144118"二、設(shè)計(jì)規(guī)范與標(biāo)準(zhǔn)4HYPERLINK\l"_Toc291144119"三、上部結(jié)構(gòu)計(jì)算理論與方法4HYPERLINK\l"_Toc291144120"四、計(jì)算基本資料及參數(shù)選取7HYPERLINK\l"_Toc291144121"五施工監(jiān)控的必要性及監(jiān)控方法10第二章施工監(jiān)控的實(shí)施方案12HYPERLINK\l"_Toc291144123"一、現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)的內(nèi)容及方案12HYPERLINK\l"_Toc291144124"二、監(jiān)控設(shè)備及安裝20HYPERLINK\l"_Toc291144125"三、監(jiān)控的組織機(jī)構(gòu)21第三章施工監(jiān)控的應(yīng)力、撓度分析24HYPERLINK\l"_Toc291144127"一、計(jì)算模型建立24HYPERLINK\l"_Toc291144128"二、施工階段分析25HYPERLINK\l"_Toc291144129"三、懸臂澆筑過程中撓度及應(yīng)力分析26HYPERLINK\l"_Toc291144130"四、主梁合攏及全程撓度及應(yīng)力分析30HYPERLINK\l"_Toc291144131"五、跨中預(yù)拱度設(shè)置和誤差分析32HYPERLINK\l"_Toc291144132"六、數(shù)據(jù)管理與提交37第一章工程概況一、工程概述1.橋型布置跨大廣高速特大橋位于江西省新余市渝水區(qū)觀巢鎮(zhèn),中心里程DK705+302.760,全橋長(zhǎng)3465.380m。橋梁于DK706+330~DK706+360處跨越大廣高速公路,跨滬昆高速公路為雙向四車道,路基寬度22m,采用瀝青混凝土高等級(jí)路面,路面情況較好。滬昆高速公路與新建滬昆鐵路前進(jìn)方向夾角為137.45°見圖1-⑴,鐵路設(shè)計(jì)方案采用(60+100+60)m連續(xù)梁上跨大廣高速公路,連續(xù)梁采用三角形掛籃懸臂現(xiàn)澆。連續(xù)梁平面位于直線,縱斷面位于17‰的縱坡上,長(zhǎng)沙方向?yàn)樯掀隆?2#~85#連續(xù)梁橋墩下部結(jié)構(gòu)為鉆孔灌注樁基礎(chǔ),均為矩形承臺(tái),橋墩為等截面圓端形實(shí)體墩。箱梁采用C50高性能混凝土,防護(hù)墻、遮板及電纜槽采用C40混凝土,管道壓漿所用水泥漿強(qiáng)度等級(jí)不低于M50并添加阻銹劑,封錨采用C50干硬性補(bǔ)償收縮混凝土。圖1-1連續(xù)梁與道路交叉平面位置示意圖2.橋址區(qū)自然地理概況2.1地形、地貌橋址區(qū)主要為丘坡及丘間谷地,丘坡自然坡度為15°~20°,相對(duì)高差65~130m,植被較為發(fā)育,樹木茂密,灌木、雜草叢生。丘間谷地,地勢(shì)較為平坦,視野開闊,多辟為水田、旱地,零星分布有水塘。橋梁跨越大廣高速公路,路面距箱梁設(shè)計(jì)標(biāo)高差為8.121米。2.2氣候工程所在地新余屬中亞熱帶濕潤(rùn)季風(fēng)氣候,氣候濕潤(rùn)溫和,日照充足,一年中夏冬季長(zhǎng),春秋季短。年平均氣溫15.0℃-18.0℃之間,全年無霜期230天左右,每年7月-8月氣溫較高,1月-2月氣溫較低,極端最高氣溫38.8℃-43.0℃,極端最低溫度-10.1℃—-14.0℃。多年平均降雨量為1027mm-1600mm,年最大降雨量2356mm,年最小降雨量570mm,年蒸發(fā)量1130mm-1380mm,年平均相對(duì)濕度81%。工程所在區(qū)域氣象災(zāi)害四季都有可能發(fā)生,春季倒春寒,梅雨期洪澇,盛夏高溫,伏秋干旱,冬季凍害與大雪、冰雹、大風(fēng)等災(zāi)害性天氣出現(xiàn)比較頻繁。二、規(guī)范與標(biāo)準(zhǔn)1.《客運(yùn)專線鐵路橋涵工程施工質(zhì)量驗(yàn)收暫行標(biāo)準(zhǔn)》;2.《新建時(shí)速300~350公里客運(yùn)專線鐵路設(shè)計(jì)暫行規(guī)定》(上、下)(鐵建[2007]47號(hào)。3.《鐵路橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》(TB10002.1~TB10002.5-2005)。4.《鐵路工程抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50111-2006)。5.《鐵路混凝土結(jié)構(gòu)耐久性設(shè)計(jì)暫行規(guī)定》鐵建設(shè)[2005]157號(hào)及“局部修訂條文”鐵建設(shè)[2007]140號(hào)。6.《客運(yùn)專線無砟軌道設(shè)計(jì)指南》鐵建設(shè)函[2005]754號(hào)7.《高速鐵路工程測(cè)量規(guī)范》TB10601—2009三、上部結(jié)構(gòu)計(jì)算理論與方法倒退分析法前進(jìn)分析可以嚴(yán)格按照設(shè)計(jì)好的施工步驟進(jìn)行各階段內(nèi)力分析,但由于分析中結(jié)構(gòu)節(jié)點(diǎn)坐標(biāo)的改變,最終結(jié)構(gòu)線形不可能完全滿足設(shè)計(jì)線形。實(shí)際施工中橋梁結(jié)構(gòu)線形的控制與強(qiáng)度控制同樣重要,線形誤差將造成橋梁結(jié)構(gòu)的合龍困難,影響橋梁建成后的美觀和運(yùn)營(yíng)質(zhì)量。為了使竣工后的結(jié)構(gòu)保持設(shè)計(jì)線形,在施工過程中用設(shè)置預(yù)拱度的方法來實(shí)現(xiàn)。而對(duì)于分階段施工的連續(xù)剛構(gòu)橋,一般要求給出各個(gè)施工階段結(jié)構(gòu)控制點(diǎn)的標(biāo)高(預(yù)拋高),以便最終使結(jié)構(gòu)物滿足設(shè)計(jì)要求,這個(gè)問題用前進(jìn)分析法是難以解決的。倒退分析法可以解決這一問題,它的基本思想是,假定時(shí)刻結(jié)構(gòu)內(nèi)力分布滿足前進(jìn)分析時(shí)刻的結(jié)果,線形滿足設(shè)計(jì)軸線。在此初始狀態(tài)下,按照前進(jìn)分析的逆過程,對(duì)結(jié)構(gòu)進(jìn)行倒拆,分析每次拆除一個(gè)施工節(jié)段對(duì)剩余結(jié)構(gòu)的影響。在一個(gè)階段內(nèi)分析得到的結(jié)構(gòu)位移,內(nèi)力狀態(tài)便是該階段結(jié)構(gòu)理想的施工狀態(tài)。所謂結(jié)構(gòu)施工理想狀態(tài)就是在施工各階段結(jié)構(gòu)應(yīng)有的位置和受力狀態(tài),每個(gè)階段的施工理想狀態(tài)都將控制著全橋最終形態(tài)和受力特性。倒退分析法具有以下幾個(gè)特點(diǎn):1.倒退分析時(shí)的初始狀態(tài)必須由前進(jìn)分析來確定,但初始狀態(tài)中的各桿件的軸線位置可取設(shè)計(jì)軸線位置。2.拆除單元的等效荷載,用被拆單元接縫處的內(nèi)力反向作用在剩余主體結(jié)構(gòu)接縫處加以模擬,這些值可由前進(jìn)分析計(jì)算來得到。開始開始時(shí)刻狀態(tài)施工完成時(shí)狀態(tài)合攏初狀態(tài)張拉預(yù)應(yīng)力索初的狀態(tài)施工初態(tài)安裝本階段初狀態(tài)張拉預(yù)應(yīng)力索前的狀態(tài)結(jié)束合攏前狀態(tài)安裝本階段前狀態(tài)對(duì)施工階段循環(huán)圖1-2倒退分析程序系系統(tǒng)流程圖圖3.拆除桿件件后的結(jié)構(gòu)構(gòu)狀態(tài)為拆拆除桿件前前的結(jié)構(gòu)狀狀態(tài)與被拆拆除桿件等等效荷載作作用狀態(tài)的的疊加。換換言之,本本階段結(jié)束束時(shí),結(jié)構(gòu)構(gòu)的受力狀狀態(tài)用本階階段荷載作作用下結(jié)構(gòu)構(gòu)受力與前前一階段結(jié)結(jié)構(gòu)受力狀狀態(tài)相疊加加而得,即即認(rèn)為在這這種情況下下線性疊加加原理成立立。4.被拆構(gòu)件件滿足零應(yīng)應(yīng)力條件,剩剩余主體結(jié)結(jié)構(gòu)新出現(xiàn)現(xiàn)接縫面應(yīng)應(yīng)力等于此此階段對(duì)該該接縫面施施加的預(yù)加加應(yīng)力,這這是正確進(jìn)進(jìn)行橋梁結(jié)結(jié)構(gòu)倒退分分析的必要要條件?;炷恋氖湛s徐徐變與結(jié)構(gòu)構(gòu)的形成歷歷程有著密密切的關(guān)系系,徐變應(yīng)應(yīng)變不僅與與混凝土的的齡期有關(guān)關(guān),而且與與作用在混混凝土構(gòu)件件上的應(yīng)力力應(yīng)變有關(guān)關(guān)。因而結(jié)結(jié)構(gòu)在進(jìn)行行倒退分析析時(shí),一般般是無法直直接進(jìn)行徐徐變計(jì)算。為為了解決這這一問題,一一般是應(yīng)用用下述的方方法:在進(jìn)進(jìn)行前進(jìn)分分析時(shí),先先不計(jì)入混混凝土收縮縮徐變的影影響,計(jì)算算出結(jié)構(gòu)的的內(nèi)力與變變形值,然然后再計(jì)算算出結(jié)構(gòu)計(jì)計(jì)入混凝土土收縮徐變變后的內(nèi)力力與變形值值,兩者相相減則可以以得到每一一階段混凝凝土收縮徐徐變產(chǎn)生的的內(nèi)力與位位移值,將將其保存起起來。接著著進(jìn)行倒退退分析,按按階段扣除除前進(jìn)分析析時(shí)相應(yīng)階階段混凝土土?xí)r效的影影響。倒退退分析程序序系統(tǒng)流程程圖如圖22-1所示示。根據(jù)主梁一般橫橫斷面(見見圖1-3),將橋橋梁按照空空間實(shí)用理理論簡(jiǎn)化為為平面桿系系,主梁簡(jiǎn)簡(jiǎn)化后結(jié)構(gòu)構(gòu)離散圖見見圖。采用用橋梁專用用程序進(jìn)行行橋梁施工工階段、成成橋狀態(tài)的的恒載、活活載、預(yù)應(yīng)應(yīng)力、混凝凝土收縮徐徐變、支座座位移、風(fēng)風(fēng)荷載、溫溫度變化等等荷載作用用下的分析析計(jì)算。成成橋后,上上部為60+100+60米共孔變截截面預(yù)應(yīng)力力混凝土連連續(xù)箱梁,計(jì)計(jì)算跨徑::L=60..75+1100+60..75米。全橋采采用橫向、縱縱向及豎向向三向預(yù)應(yīng)應(yīng)力體系。1-3主梁一般般橫斷面四、計(jì)算基本資料及及參數(shù)選取取1基本資料1.1技術(shù)指指標(biāo)1)設(shè)計(jì)荷載:列列車豎向活活載計(jì)算采采用ZK標(biāo)準(zhǔn)活載載,列車豎豎向活載橋橋面橫向計(jì)計(jì)算采用ZK標(biāo)準(zhǔn)特種種活載。2)地地震荷載::地震基本本烈度6度3)橋橋面凈寬::12m4)橋面縱坡:117‰5)溫度荷載:箱箱梁合攏溫溫度取20℃,日照溫溫差按升降降溫10℃進(jìn)行計(jì)算算。6)支座強(qiáng)迫位移移:2cmm1.2主要材料料:1)混凝土主橋箱梁采用CC50混凝土。2)預(yù)應(yīng)力體系1、縱向預(yù)應(yīng)力體體系:預(yù)應(yīng)應(yīng)力采用1x7--15.22-18660-GBB/T52224-22003預(yù)應(yīng)力鋼鋼絞線,錨錨固體系采采用自錨式式拉絲體系系,錨具應(yīng)應(yīng)符合《鐵鐵路工程預(yù)預(yù)應(yīng)力筋用用夾片式錨錨具、夾具具和連接器器技術(shù)條件件》(TB--T31993-20008)張拉采用用與之配套套的機(jī)具設(shè)設(shè)備。管道道形成采用用鍍鋅金屬屬波紋管成成孔,金屬屬波紋管應(yīng)應(yīng)符合《預(yù)預(yù)應(yīng)力混凝凝土用金屬屬波紋管》JG2225-20007要求。合合攏段處采采用鍍鋅波波紋管采用用增強(qiáng)型。2、橫向預(yù)應(yīng)力體體系:橫向向預(yù)應(yīng)力筋筋采用1x7--15.22-18660-GBB/T52224-22003預(yù)應(yīng)力鋼鋼絞線,錨錨固體系采采用BM155-4(PP)錨具及配配套的支承承墊板,錨錨具應(yīng)符合合《鐵路工工程預(yù)應(yīng)力力筋用夾片片式錨具、夾夾具和連接接器技術(shù)條條件》(TTB-T33193--20088),張拉體體系采用YDC2240Q型千斤頂頂;管道形形成采用內(nèi)內(nèi)徑70x199mm扁形形鍍鋅金屬屬波紋管成成孔。金屬屬波紋管應(yīng)應(yīng)符合《預(yù)預(yù)應(yīng)力混凝凝土用金屬屬波紋管》JG2225-20007要求。3、豎向預(yù)應(yīng)力體體系:采用用直徑255mm高強(qiáng)強(qiáng)精軋螺紋紋鋼筋,型型號(hào)為PSB7785,應(yīng)符合合《預(yù)應(yīng)力力混凝土螺螺紋鋼筋》(GB/T20065-2006)要求。3)非預(yù)應(yīng)力鋼筋筋Q235光圓鋼鋼筋應(yīng)符合合《鋼筋砼砼用熱軋光光圓鋼筋》GB133013--1991的規(guī)定,HHRB3335級(jí)鋼筋應(yīng)應(yīng)符合《鋼鋼筋混凝土土用鋼第二二部分:熱熱軋帶肋鋼鋼筋》(GB14499.22-20007)。2參數(shù)選取取設(shè).a4a材按計(jì)。(2)預(yù)應(yīng)力鋼材標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度RRyb=18660Mpaa鋼束彈性模量Ey==1.955×105Mpa錨下張拉控制應(yīng)應(yīng)力σK=0.775*Ryyb=13995Mpaa孔道偏差系數(shù)0.00015松弛率0.077摩阻率0.255錨具變形Δ=00.0066m3主橋幾何尺寸橋梁上部為三孔孔預(yù)應(yīng)力混混凝土連續(xù)續(xù)剛構(gòu)箱梁梁橋,跨徑徑組合為60+100+60米,由上、下下行的兩個(gè)個(gè)單箱單室室箱形斷面面組成,箱箱梁根部梁梁高7.885米,跨中梁梁高4.885米,其間梁梁高按二次次拋物線變變化。箱梁梁頂板為00.40m,底板厚厚由跨中00.40米按二次拋拋物線變化化至根部11.2m~0.4m,箱梁頂頂板寬12m,底板寬寬6.7m,腹板厚厚0.6~0.8,0.8~1m,除橋墩墩上箱梁塊塊件及跨中中內(nèi)設(shè)置5道橫隔板板。4施工階段的劃分分主橋施工共分551個(gè)階段,階階段劃分根根據(jù)施工進(jìn)進(jìn)度和施工工順序安排排,用橋梁梁專用程序序進(jìn)行分析析計(jì)算。5主要參數(shù)計(jì)算二期恒載:扣件件、軌道板板、砂漿墊墊板、混凝凝土基座等等線路設(shè)備備重,以及及防水層、保保護(hù)層、人人行到欄桿桿或聲屏障障、遮板、防防護(hù)墻、接接觸網(wǎng)支柱柱、電纜槽槽蓋板及豎豎板附屬設(shè)設(shè)施重量。120KKN/m~140KKN/m。鋼束布置見有關(guān)關(guān)設(shè)計(jì)圖紙紙杭長(zhǎng)客專施圖圖(橋)-HCJXXVII-5、《(60+1100+660)m無砟軌道現(xiàn)澆澆預(yù)應(yīng)力混混凝土連續(xù)續(xù)梁(雙線線)》(通通橋(200⑻23688A-V)。五、施工監(jiān)控的必要要性及監(jiān)控控方法1、監(jiān)控的必要性性橋梁設(shè)計(jì)過程是是一種理論論性的設(shè)計(jì)計(jì)和分析過過程,如材材料強(qiáng)度、彈彈性模量等等均按規(guī)范范取值,年年平均溫差差、風(fēng)載、降降水等因素素均由當(dāng)?shù)氐亟y(tǒng)計(jì)資料料取得。而而橋梁的施施工過程是是具體的工工程實(shí)踐過過程,影響響橋梁內(nèi)力力和變形的的各種因素素必然與設(shè)設(shè)計(jì)值存在在一定差異異,這種差差異隨著橋橋梁跨徑的的增大,橋橋墩的增高高,對(duì)橋梁梁內(nèi)力和變變形的影響響顯著增大大,以致使使許多設(shè)計(jì)計(jì)資料不能能直接應(yīng)用用到施工當(dāng)當(dāng)中,必須須經(jīng)過施工工監(jiān)控對(duì)這這些資料進(jìn)進(jìn)行修正,才才能應(yīng)用到到工程中去去。如橋面面標(biāo)高,設(shè)設(shè)計(jì)圖紙中中給出的是是施工完成成后理論標(biāo)標(biāo)高,不是是施工采用用標(biāo)高,在在施工中需需要考慮基基礎(chǔ)沉降、溫溫度變化、預(yù)預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生生預(yù)拱度、混混凝土收縮縮、徐變等等因素對(duì)標(biāo)標(biāo)高的影響響。因此,監(jiān)監(jiān)控是連接接設(shè)計(jì)和施施工的關(guān)鍵鍵紐帶,對(duì)對(duì)橋梁的施施工質(zhì)量和和運(yùn)營(yíng)狀態(tài)態(tài)起著重要要作用。施工監(jiān)控主要有有三方面的的作用:(1)、橋梁在在建筑過程程中,其變變形控制在在設(shè)計(jì)變形形范圍內(nèi),橋橋梁建成后后,橋面標(biāo)標(biāo)高及橋梁梁幾何線形形達(dá)到設(shè)計(jì)計(jì)形狀。(2)、使橋梁梁在建筑過過程中和建建成后,各各控制截面面內(nèi)力達(dá)到到合理的狀狀態(tài)。(3)、在施工工過程中對(duì)對(duì)每個(gè)施工工階段進(jìn)行行計(jì)算、復(fù)復(fù)核保證橋橋梁的安全全。2、監(jiān)控的依據(jù)對(duì)大橋?qū)嵤┯行┕けO(jiān)控控的主要依依據(jù)是:《跨大廣高速大跨連續(xù)剛構(gòu)橋施工監(jiān)控咨詢邀請(qǐng)書》、《跨大廣高速公路特大橋施工監(jiān)控咨詢文件》、《跨大廣高速公路特大橋施工圖設(shè)計(jì)》文件、《跨大廣高速公路特大橋施工組織設(shè)計(jì)》以及相關(guān)的技術(shù)規(guī)范、標(biāo)準(zhǔn)等。2、目前施工單位位提供的施施工方案如如下:總體施工方案::采用8只三角形形掛藍(lán)在左、右幅幅四個(gè)主墩墩同時(shí)施工工各塊段;;模板采用用大塊鋼模模板;用混混凝土運(yùn)輸輸車運(yùn)輸混混凝土,用用混凝土輸輸送泵灌注注砼;用塔塔吊垂直提提升鋼筋、機(jī)機(jī)具。先進(jìn)進(jìn)行邊跨合合攏再進(jìn)行行中跨合攏攏。(1)0號(hào)梁段施工方案案0#梁段在墩旁托架架上澆筑,墩墩旁托架配配合斜拉索索懸吊桁架架施工,托托架由安裝裝于墩身上上的三角托托架承重。具具體工藝流流程為:在在橋墩上預(yù)預(yù)埋平臺(tái)構(gòu)構(gòu)件、拼裝裝施工平臺(tái)臺(tái)、安裝底底模、托架架預(yù)壓、側(cè)側(cè)模,綁扎扎底板、腹腹板鋼筋及及安裝預(yù)應(yīng)應(yīng)力波紋管管,安裝內(nèi)內(nèi)模,綁扎扎頂板鋼筋筋及安裝預(yù)預(yù)應(yīng)力波紋紋管,各部部位檢查測(cè)測(cè)量,0#塊段混凝凝土灌注分分兩次成型型。(2)箱梁的掛藍(lán)懸懸臂施工工工藝全橋懸臂澆筑箱箱梁共有22個(gè)單“T”,每個(gè)單“T”一側(cè)懸臂臂共劃分113個(gè)梁段,其其中0#、梁段同同時(shí)澆筑,1#~13#梁段采用掛藍(lán)懸臂澆筑,0#梁段長(zhǎng)14m,1#~13#梁段長(zhǎng)度劃分為2x2.5m、2.75m、3x3.0m、3.25m4x3.5m、2x4.0m,形成最大懸臂時(shí)單邊長(zhǎng)50m。掛籃懸澆施工順順序?yàn)椋簰鞉旎@就位→→側(cè)模安裝→底板、腹腹板鋼筋、豎豎向預(yù)應(yīng)力力安裝→端頭模板板安裝→橫(含底板板、橫隔板板)、縱向向預(yù)應(yīng)力管管道、錨具具安裝→頂板鋼筋→澆筑混凝凝土→養(yǎng)生→預(yù)應(yīng)力筋筋張拉→管道壓漿→掛籃前移移掛籃形式:三角角形掛籃。(3)邊跨現(xiàn)澆梁段段施工方案案邊跨現(xiàn)澆段長(zhǎng)度度為9.775m,采用滿滿堂支架現(xiàn)現(xiàn)澆,施工工時(shí)首先搭搭設(shè)好支架架,進(jìn)行預(yù)預(yù)壓,重新新調(diào)整支架架,鋪設(shè)模模板,進(jìn)行行現(xiàn)澆施工工。(4)合攏段施工方方案共有3個(gè)合攏段段(雙幅),每每段長(zhǎng)度均均為2.00米,合攏段段箱梁中心心高度為44.85米米。合攏段段施工順序序?yàn)椋合冗呥吙缀蠑n→→再中孔合攏。邊跨合攏段和中中跨合攏段段采用不同同的方法施施工。中跨跨合攏段采采用掛藍(lán)上上的模板系系統(tǒng)進(jìn)行施施工;邊跨合攏攏段采用在在膺架或滿滿堂支架上上現(xiàn)澆方案案。中孔合攏段施工工程序:張張拉完邊跨跨底板預(yù)應(yīng)應(yīng)力索后,拆掉一側(cè)側(cè)掛藍(lán),同時(shí)另一一側(cè)掛藍(lán)前前移,跨過中跨跨合攏段將將掛藍(lán)底模模平臺(tái)錨于于兩個(gè)單T最后梁段段的底板上上,外側(cè)模懸懸于兩梁段段的翼緣板板上,內(nèi)模置于于底板頂面面上,內(nèi)外模間間用對(duì)拉螺螺栓拉緊→→設(shè)水箱→勁性骨架架就位→焊接勁性性骨架→安裝張拉拉合攏預(yù)應(yīng)應(yīng)力筋→綁扎鋼筋筋、安裝模模板→澆筑砼、同同時(shí)減配重重→養(yǎng)生、等等待強(qiáng)度→張拉預(yù)應(yīng)應(yīng)力筋及灌灌漿→拆除模板板、吊架及及中跨合攏攏束。邊孔合攏段施工工程序:搭搭設(shè)支架、裝裝底?!O(shè)水箱、安安裝勁性骨骨架→安裝張拉拉合攏預(yù)應(yīng)應(yīng)力筋→綁扎鋼筋筋、安裝模模板→澆筑砼→養(yǎng)生等強(qiáng)→張拉預(yù)應(yīng)應(yīng)力筋及灌灌漿→拆除模板板及支架。3、監(jiān)控的主要內(nèi)內(nèi)容①在施工過程中觀觀測(cè)基礎(chǔ)沉沉降,分析析基礎(chǔ)沉降降對(duì)墩頂標(biāo)標(biāo)高、橋梁梁結(jié)構(gòu)內(nèi)力力及變形的的影響,控控制各基礎(chǔ)礎(chǔ)不均勻沉沉降小于設(shè)設(shè)計(jì)值;②分析各橋墩在施施工過程中中的彈性變變形及混凝凝土收縮、徐徐變引起的的變形,結(jié)結(jié)合基礎(chǔ)沉沉降,為施施工提供各各墩頂?shù)氖┦┕?biāo)高;;③根據(jù)橋梁施工特特點(diǎn),將橋橋梁施工過過程分為若若干個(gè)施工工階段,分分析各施工工階段截面面的撓度和和應(yīng)力;④配合施工單位在在箱梁懸澆澆過程中測(cè)測(cè)量各斷面面的實(shí)測(cè)標(biāo)標(biāo)高;⑤在懸澆過程中,根根據(jù)各梁段段澆筑混凝凝土、張拉拉預(yù)應(yīng)力、移移動(dòng)掛籃的的理論撓度度和實(shí)測(cè)撓撓度,梁段段的預(yù)拱度度以及掛籃籃的變形,提提供各梁段段的施工立立模高程。⑥分析不同合攏溫溫度對(duì)結(jié)構(gòu)構(gòu)內(nèi)力、變變形以及支支座、伸縮縮縫影響,并并對(duì)支座和和伸縮縫的的施工提出出合理建議議。⑦完成混凝土強(qiáng)度度、容重以以及彈性模模量等試驗(yàn)驗(yàn)工作;⑧在合攏階段,對(duì)對(duì)箱梁實(shí)施施頂推,優(yōu)優(yōu)化結(jié)構(gòu)內(nèi)內(nèi)力;⑨在橋梁施工過程程中,對(duì)控控制截面應(yīng)應(yīng)力進(jìn)行監(jiān)監(jiān)測(cè),保證證橋梁在安安全狀態(tài)下下進(jìn)行施工工。第二章施工監(jiān)監(jiān)控的實(shí)施施方案一、現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)的的內(nèi)容及方方案1、掛籃靜力荷載載試驗(yàn)(施施工、監(jiān)理理單位協(xié)助助)掛籃的靜力試驗(yàn)驗(yàn)是為了測(cè)測(cè)試掛籃承承重能力、消消除永久變變形、測(cè)試試掛籃的彈彈性變形,為為立模高程程提供依據(jù)據(jù),確保施施工安全。靜載試驗(yàn)采用壓壓重法,壓壓重荷載按按最大懸臂臂塊件混凝凝土重量的的1.2倍進(jìn)行加加載,測(cè)試試掛籃底模模和吊桿的的受力狀態(tài)態(tài)及撓度。分分兩部分進(jìn)進(jìn)行壓重試試驗(yàn):掛籃籃底模部分分和箱梁翼翼板、頂板板支架部分分。2、混凝土彈模、容容重的測(cè)定定混凝土實(shí)測(cè)應(yīng)力力是通過混混凝土實(shí)測(cè)測(cè)應(yīng)變乘以以混凝土的的彈性模量量換算來的的。彈性模模量準(zhǔn)確性性影響結(jié)構(gòu)構(gòu)應(yīng)力實(shí)測(cè)測(cè)值和結(jié)構(gòu)構(gòu)撓度計(jì)算算值。橋梁梁恒載大小小與混凝土土容重大小小有關(guān),影影響各施工工階段結(jié)構(gòu)構(gòu)的撓度和和應(yīng)力值,對(duì)對(duì)容重的準(zhǔn)準(zhǔn)確測(cè)定,可可提高對(duì)結(jié)結(jié)構(gòu)撓度和和應(yīng)力分析析的準(zhǔn)確性性。彈性模量測(cè)試是是通過三個(gè)個(gè)試件進(jìn)行行現(xiàn)場(chǎng)測(cè)試試,容重測(cè)測(cè)試是稱量量彈性模量量試件計(jì)算算取得。3、橋墩基礎(chǔ)沉降降觀測(cè)橋墩基礎(chǔ)沉降觀觀測(cè)是為確確定墩頂標(biāo)標(biāo)高,估計(jì)計(jì)成橋后基基礎(chǔ)不均勻勻沉降提供供資料。沉沉降觀測(cè)時(shí)時(shí),在833、84號(hào)墩承承臺(tái)上設(shè)永永久觀測(cè)點(diǎn)點(diǎn),在橋梁梁施工過程程中,用精精密水準(zhǔn)定定期測(cè)量承承臺(tái)沉降。4、箱梁軸線抽測(cè)測(cè)測(cè)點(diǎn)布置施工單位在每一一梁段懸臂臂端梁頂中中線設(shè)立一一個(gè)軸線觀觀測(cè)點(diǎn)。測(cè)測(cè)點(diǎn)見圖22-1中的“O”所示的位位置。測(cè)量方法使用全站儀和鋼鋼尺等,采采用測(cè)小角角法或視準(zhǔn)準(zhǔn)法直接測(cè)測(cè)量其前端端偏位。2-1箱梁截面面測(cè)定位置置示意圖(單位:mm)5、主梁撓度的觀觀測(cè)測(cè)點(diǎn)布置布置方法:在每每一節(jié)段懸懸臂端頂板板和底板設(shè)設(shè)立標(biāo)高觀觀測(cè)點(diǎn)(如圖2-22所示)。測(cè)點(diǎn)須須用Φ16mmm的圓鋼鋼預(yù)埋。短短鋼筋要求求與上、下下層鋼筋焊焊接牢靠,并并伸出箱梁梁頂板混凝凝土表明約約2cm,且且斷面打磨磨光滑??伎紤]掛籃安安裝的影響響,測(cè)點(diǎn)短短鋼筋應(yīng)避避開掛籃型型鋼的空間間位置,便便于塔尺的的放置和保保持通視。在測(cè)點(diǎn)不能通視時(shí),可以按現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際情況適當(dāng)小范圍移動(dòng)測(cè)點(diǎn)的布置位置。另外,在跨中0#塊頂面中間位置布置一個(gè)箱梁標(biāo)高控制點(diǎn)。在施工中水準(zhǔn)點(diǎn)點(diǎn)及箱梁頂頂各觀測(cè)點(diǎn)點(diǎn)均保持完完好,直至至連續(xù)梁合合龍。截面面測(cè)點(diǎn)布置置如圖中2-2的“O”所示的位位置。(0號(hào)節(jié)段頂頂板布7個(gè)高程點(diǎn)點(diǎn),底板布布6個(gè)高程點(diǎn)點(diǎn);1號(hào)節(jié)段之之后的每個(gè)個(gè)節(jié)段,頂頂板和底板板各布3個(gè)高程點(diǎn)點(diǎn)。高程點(diǎn)距距各個(gè)節(jié)段段梁端部或或邊緣的距距離視混凝凝土保護(hù)層層的厚度而而定,綁扎扎完鋼筋后后,原則上上把預(yù)埋圓圓鋼焊接在在綁扎鋼筋筋最邊緣。2號(hào)之后節(jié)節(jié)段標(biāo)高控控制點(diǎn)的布布置方法同同1、2號(hào)節(jié)段):2-2箱梁截面測(cè)定位置示意圖測(cè)量方法用精密水平水準(zhǔn)儀測(cè)量測(cè)點(diǎn)標(biāo)高。測(cè)量頻率施工單位按各節(jié)段施工次序,每一節(jié)段按三種工況(即:澆筑混凝土后、預(yù)應(yīng)力束張拉后和掛籃前移后)對(duì)主梁撓度進(jìn)行平行獨(dú)立測(cè)量,相互校核。測(cè)量時(shí)間測(cè)量時(shí)間宜在早7:00以前午6點(diǎn)以后進(jìn)行。施工單位在測(cè)量過程中,除考慮工序進(jìn)展必須對(duì)每一工況進(jìn)行例行測(cè)量外,還要對(duì)溫度變化引起的撓度進(jìn)行測(cè)量。為了找出溫度變化引起主梁撓度變化的規(guī)律,對(duì)于一些重點(diǎn)工況,在工況不變的情況下,分別在早晨6:00以前(即溫度較低)和中午12:30~14:30(即溫度較高)間對(duì)其撓度進(jìn)行測(cè)量,找出溫差變化較大時(shí)撓度變化的極值,從而為確定待施工各節(jié)段預(yù)拱提供較為可靠的依據(jù)。6、主梁立模標(biāo)高的測(cè)量圖2-3箱梁截面立模標(biāo)高測(cè)點(diǎn)位置示意圖測(cè)量方法用精密水平水準(zhǔn)儀測(cè)量立模標(biāo)高(遇到不方便放置塔尺的情況時(shí)可以用皮尺輔助測(cè)量)。測(cè)量時(shí)機(jī)立模標(biāo)高的測(cè)量應(yīng)避開溫差較大的時(shí)段。施工單位立模到位、測(cè)量完畢后,控制單位對(duì)施工各節(jié)段的立模標(biāo)高進(jìn)行復(fù)測(cè)。監(jiān)理單位不定期進(jìn)行抽測(cè)。1測(cè)點(diǎn)布置1立模標(biāo)高的測(cè)點(diǎn)位置見圖2-3中的“|”所指處,即:底板頂模板三個(gè)特征位置;頂板底模板六個(gè)特征位置。主梁頂面高程的測(cè)量在某一施工工況完畢后,對(duì)主梁頂面混凝土進(jìn)行直接測(cè)量。在測(cè)量過程中,同一截面測(cè)三點(diǎn),根據(jù)其橫坡取其平均值,這樣可得到主梁頂面的高程值。同時(shí),根據(jù)不同的工況觀察主梁的撓度(反拱)變化值,按給定的立模標(biāo)高(含預(yù)拱度)立模,也可得到主梁頂面的高程值。兩者進(jìn)行比較后,可檢驗(yàn)施工質(zhì)量。7、兩邊對(duì)稱截面相對(duì)高差的直接測(cè)量當(dāng)兩邊施工節(jié)段相同時(shí),對(duì)稱截面的相對(duì)高差可直接進(jìn)行測(cè)量和分析比較。當(dāng)施工節(jié)段不同時(shí),對(duì)稱節(jié)段的相對(duì)高差不滿足可比性,此時(shí),可選擇較慢的一邊最末端截面和較快的一邊已施工的對(duì)應(yīng)截面作為相對(duì)高差的測(cè)量對(duì)象,在測(cè)量過程中,同一對(duì)稱截面可測(cè)多點(diǎn),根據(jù)其橫坡取其平均值,可得到對(duì)稱截面的對(duì)應(yīng)點(diǎn)的相對(duì)高差。8、結(jié)構(gòu)幾何形狀測(cè)量結(jié)構(gòu)幾何形狀的測(cè)量主要包括:左、右幅箱梁上下表面的寬度、腹板厚度、上蓋板和下底板的厚度、箱梁截面高度以及箱梁施工節(jié)段的長(zhǎng)度等??刂茊挝徊捎贸椴榈姆绞?,不定期的進(jìn)行測(cè)量。9、精度控制根據(jù)《客運(yùn)專線鐵路橋涵工程施工質(zhì)量驗(yàn)收暫行標(biāo)準(zhǔn)》。懸臂澆筑連續(xù)梁梁體外形尺寸允許偏差和檢驗(yàn)方法可參照表2-1的規(guī)定:表2-1懸連續(xù)梁懸臂澆筑梁段的允許偏差和檢驗(yàn)方法項(xiàng)

目規(guī)定值或允許偏差軸線偏位(mm)15頂面高程(mm)相鄰節(jié)段高差±10斷面尺寸(mm)高度-5,+15頂寬±10底寬+10,-5頂?shù)赘拱搴?10,-5合龍后同跨對(duì)稱點(diǎn)高程差(mm)20平整度(mm)每米不大于510、連續(xù)梁懸臂施工立模高程的確定(1)連續(xù)梁懸臂施工立模高程的理論計(jì)算公式:Hi理論=Hi+fi預(yù)拱度+fgi(1)fi預(yù)拱度=∑f1i+∑f2i+f3i+f4i+f5i(2)式中:Hi理論——第i節(jié)點(diǎn)的理論立模高程Hi——第i節(jié)段箱梁底面(頂面)設(shè)計(jì)高程fi預(yù)拱度——第i節(jié)段預(yù)拱度值,綜合考慮各梁段的自重、預(yù)應(yīng)力張拉、混凝土收縮和徐變、施工臨時(shí)荷載和施工荷載等因素,通過結(jié)構(gòu)分析計(jì)算在i節(jié)點(diǎn)設(shè)計(jì)的預(yù)拱度計(jì)算值。f1i——已澆筑段的自重在i節(jié)段產(chǎn)生的撓度總和;f2i——各階段張拉預(yù)應(yīng)力在第i節(jié)段產(chǎn)生的撓度總和;f3i——混凝土收縮、徐變?cè)趇節(jié)段引起的撓度;f4i——施工臨時(shí)荷載在i節(jié)段引起的撓度,主要考慮掛藍(lán)、模板和其它臨時(shí)施工荷載;f5i——使用荷載在i節(jié)段引起的撓度;fgi——第i節(jié)段施工掛藍(lán)的彈性壓縮變形量。(2)主梁的預(yù)計(jì)高程根據(jù)梁段的立模高程,實(shí)測(cè)澆筑當(dāng)前塊件后的實(shí)際下?lián)现祷驈埨摻詈笙聯(lián)现?,?jì)算梁段的預(yù)計(jì)高程,計(jì)算公式如下:Hiyj=Hi-fi-fgi(3)連續(xù)梁實(shí)際立模高程的確定由于施工荷載、施工偏差、溫度、收縮徐變和非線性的因素的影響,使實(shí)際的施工狀態(tài)與理論的施工狀態(tài)出現(xiàn)偏差,因此對(duì)理論立模高程要不斷修改,這時(shí)通過反饋控制的實(shí)時(shí)跟蹤分析系統(tǒng),及時(shí)預(yù)告各個(gè)施工階段的實(shí)際狀態(tài)值。11、主跨結(jié)構(gòu)施工監(jiān)測(cè)①關(guān)鍵截面應(yīng)力測(cè)試a、橋墩關(guān)鍵截面應(yīng)力測(cè)試在墩頂、墩底和墩身截面變化處埋設(shè)鋼弦應(yīng)變計(jì),在箱梁懸澆、頂推合攏等各施工階段前后,測(cè)量應(yīng)變的變化,并與理論計(jì)算值進(jìn)行比較,用以指導(dǎo)橋梁合攏及頂推的施工。b、箱梁關(guān)鍵截面應(yīng)力測(cè)試在懸臂施工階段,主梁懸臂根部負(fù)彎矩最大,因此選取該截面進(jìn)行正應(yīng)力監(jiān)測(cè)。在截面上下緣埋設(shè)鋼弦應(yīng)變計(jì)。根據(jù)施工工藝,從1#梁段開始,每個(gè)梁段在澆筑完混凝土和預(yù)應(yīng)力張拉后各進(jìn)行一次應(yīng)變觀測(cè),并與理論計(jì)算值進(jìn)行比較,了解懸澆過程中應(yīng)力變化情況。在合攏后,除懸臂根部截面負(fù)彎矩最大外,跨中合攏截面正彎矩也最大,此時(shí)主梁根部截面和跨中截面均為應(yīng)力監(jiān)測(cè)控制截面。②箱梁標(biāo)高、位移監(jiān)控箱梁標(biāo)高、位移監(jiān)控目的是在橋梁合攏時(shí),不同T的合攏高差滿足設(shè)計(jì)要求;成橋后箱梁線形順暢;橋面平整,標(biāo)高滿足設(shè)計(jì)要求。Ⅰ、分析橋梁施工工藝,考慮各施工階段影響結(jié)構(gòu)變形的各種施工因素,應(yīng)用施工線形控制電算程序,計(jì)算各施工階段的施工控制高程,及時(shí)提交施工單位,保證大橋的施工線形控制。Ⅱ、施工線形標(biāo)高控制電算程序需要相關(guān)參數(shù)需按各施工階段的實(shí)際齡期考慮混凝土收縮、徐變,考慮實(shí)橋混凝土取樣的實(shí)測(cè)彈性模量、成橋?qū)嶋H幾何尺寸等現(xiàn)場(chǎng)反饋的信息來確定相關(guān)參數(shù),使計(jì)算狀態(tài)盡可能與實(shí)際相符。因此監(jiān)控人員應(yīng)有效地收集施工體系的實(shí)際狀態(tài)下的相關(guān)參數(shù)數(shù)值,也要求施工單位需及時(shí)提供施工實(shí)際狀態(tài)下的有關(guān)情況。Ⅲ、監(jiān)控人員配合施工單位測(cè)量各懸灌施工段施工完畢時(shí)的實(shí)際標(biāo)高和預(yù)應(yīng)力張拉完成后的實(shí)際標(biāo)高,于下一梁段懸灌前12小時(shí)提供該梁段名義立模標(biāo)高。名義立模標(biāo)高為該施工段前端頂面中線上標(biāo)高,不包括橋面鋪裝層厚度。施工立模標(biāo)高=設(shè)計(jì)立模標(biāo)高+施工預(yù)拱度施工修正值為考慮掛籃施工自身變形和模板變形的影響值,由施工單位自定??赏ㄟ^掛籃試驗(yàn)、施工實(shí)測(cè)或根據(jù)經(jīng)驗(yàn)確定。根據(jù)施工立模標(biāo)高和橋面橫坡值,施工單位可確定立模的其它控制點(diǎn)標(biāo)高。Ⅳ、計(jì)算每施工階段張拉預(yù)應(yīng)力后標(biāo)高。根據(jù)施工單位在懸灌各階段標(biāo)高實(shí)測(cè)成果,分析前一施工段施工標(biāo)高控制結(jié)果。提出是否需要糾偏及建議采取的糾偏措施。(施工橋梁線形控制測(cè)量:施工單位在每施工段懸灌過程中需對(duì)施工體系頂面至少進(jìn)行二次控制測(cè)量,分別是該梁段混凝土澆筑完成后、預(yù)應(yīng)力張拉后。)Ⅴ、合攏控制:合攏前根據(jù)設(shè)計(jì)合攏的措施和次序,進(jìn)行橋梁變形狀態(tài)控制計(jì)算。根據(jù)控制計(jì)算結(jié)果,提供全橋合攏施工控制標(biāo)高,以及合攏過程的各階段橋梁變形狀態(tài)。Ⅵ、提供合攏后橋面二期荷載施工標(biāo)高控制計(jì)算結(jié)果。③箱梁溫度變位控制;a、日照對(duì)懸臂段施工標(biāo)高的影響日照可使橋墩高度發(fā)生變化,使箱梁產(chǎn)生橫向和豎向撓曲,對(duì)懸臂端施工標(biāo)高產(chǎn)生影響。對(duì)于這種影響,采用在全橋溫度最均勻時(shí)實(shí)施橋梁線形測(cè)量基本上可消除。即:實(shí)施橋梁線形測(cè)量的時(shí)間應(yīng)在早上日出前的時(shí)間內(nèi),最好每次測(cè)量均在相對(duì)固定的時(shí)間段內(nèi)。采用此方法還可以消除箱梁日照溫差應(yīng)力的影響。b、季節(jié)溫差變化對(duì)橋梁施工標(biāo)高的影響。季節(jié)溫度變化對(duì)橋梁施工標(biāo)高的影響屬于均勻溫差影響,主要是橋墩高度隨溫度變化引起的,在墩頂托架上澆筑梁段時(shí),應(yīng)計(jì)入季節(jié)溫度變化對(duì)箱梁頂面標(biāo)高的影響。④測(cè)試斷面及測(cè)點(diǎn)布置箱梁應(yīng)力測(cè)試斷面布置在距懸臂端根部和跨中位置。如下圖2-4:2-4應(yīng)力測(cè)試點(diǎn)布置圖撓度測(cè)點(diǎn)布置在每段箱梁的前端,其順橋向距懸臂施工的梁段前端20cm,橫向布置在箱梁中心線上。12、鋼絞線管道摩阻損失的測(cè)定選取頂板束和腹板束各2束預(yù)應(yīng)力管道進(jìn)行摩阻損失試驗(yàn),以獲取其設(shè)計(jì)中采用的預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算參數(shù)μ、κ。在預(yù)應(yīng)力張拉時(shí),預(yù)應(yīng)力筋的伸長(zhǎng)量與張拉力、預(yù)應(yīng)力筋長(zhǎng)度、預(yù)應(yīng)力損失參數(shù)μ、κ有關(guān),在預(yù)應(yīng)力筋張拉時(shí),分級(jí)加載,測(cè)量不同張拉力時(shí)的預(yù)應(yīng)力筋伸長(zhǎng)量,也可反算出實(shí)際預(yù)應(yīng)力管道的參數(shù)μ、κ。二、監(jiān)控設(shè)備及安裝監(jiān)測(cè)設(shè)備(1)智能監(jiān)測(cè)儀eq\o\ac(○,1)SS-Ⅱ數(shù)據(jù)采集儀;eq\o\ac(○,2)智能型溫度數(shù)據(jù)采集儀eq\o\ac(○,3)UJ33a電位差計(jì)。(2)智能傳感器eq\o\ac(○,1)JXG傳感器②JXH傳感器③TH—T溫度傳感器及熱電偶;2)監(jiān)測(cè)設(shè)備安裝eq\o\ac(○,1)儀器設(shè)備到工地后,在室內(nèi)對(duì)監(jiān)測(cè)系統(tǒng)進(jìn)行試運(yùn)行,以考核對(duì)環(huán)境的適應(yīng)性;eq\o\ac(○,2)承臺(tái)施工完成后,在承臺(tái)頂適當(dāng)位置布設(shè)基礎(chǔ)沉降觀測(cè)點(diǎn);eq\o\ac(○,3)對(duì)于橋墩,在立模板之前,安裝測(cè)點(diǎn);eq\o\ac(○,4)對(duì)于主梁根部測(cè)點(diǎn),在混凝土澆灌前進(jìn)行點(diǎn)安裝;eq\o\ac(○,5)對(duì)于主應(yīng)力測(cè)點(diǎn),在混凝土澆灌前進(jìn)行測(cè)點(diǎn)安裝;eq\o\ac(○,6)對(duì)于主梁跨中,在立側(cè)模板之前進(jìn)行測(cè)點(diǎn)安裝;eq\o\ac(○,7)1#梁段測(cè)點(diǎn)安裝后,在混凝土澆注之前,建立橋梁監(jiān)測(cè)站,連續(xù)對(duì)應(yīng)力、溫度測(cè)點(diǎn)進(jìn)行數(shù)據(jù)采集,及時(shí)整理提出監(jiān)測(cè)結(jié)論及建議。eq\o\ac(○,8)合攏后,監(jiān)控系統(tǒng)調(diào)試。自此,完成儀器設(shè)備的安裝工作。每完成一段的混凝土的施工,及時(shí)提交監(jiān)控結(jié)果及建議。3)傳感器的局部安裝跨大廣高速公路連續(xù)梁的應(yīng)力應(yīng)變現(xiàn)場(chǎng)測(cè)試元件安裝主要包括智能應(yīng)變傳感器。主要位置確定在墩身的底部和頂部截面、懸臂根部和跨中合攏段。墩身傳感器安裝方法采用預(yù)置,即:在鋼筋骨架就位后將傳感器綁扎在鋼筋上,導(dǎo)線置于緊貼模板的安裝盒內(nèi),然后澆注混凝土,拆模后從安裝盒內(nèi)取出導(dǎo)線。箱梁底板和腹板傳感器方法采用預(yù)置方法安裝;頂板傳感器采用后埋法安裝,即:在混凝土澆注完畢后,趁混凝土尚未初凝將傳感器埋入指定位置,將導(dǎo)線置于保護(hù)層內(nèi)從側(cè)面引出。4)檢測(cè)系統(tǒng)現(xiàn)場(chǎng)安裝的配合施工檢測(cè)系統(tǒng)現(xiàn)場(chǎng)安裝的工作繁瑣,工作面狹窄,測(cè)試部位高危性較大,且安裝間隔時(shí)間較長(zhǎng),主要由于不同跨徑及橋位的橋梁上部施工步驟及施工工序間隔時(shí)間不同,因此作為施工監(jiān)控單位需要施工單位與業(yè)主的緊密支持與配合,包括保護(hù)管道的鋪設(shè)及線路維護(hù),電力的提供等相關(guān)事項(xiàng),具體問題的解決有待于施工控制單位進(jìn)場(chǎng)后,與各方的共同協(xié)商。5)應(yīng)變溫度在線測(cè)量的混凝土凝固時(shí)間測(cè)量方法,其特征在于包括以下步驟:(1)埋設(shè)傳感器:預(yù)先在被測(cè)量在混凝土構(gòu)件的內(nèi)部埋入溫度傳感器,用水工導(dǎo)線將溫度傳感器連接數(shù)據(jù)采集箱;(2)自動(dòng)測(cè)量:在混凝土開始澆注前設(shè)置好測(cè)量?jī)x器的采樣時(shí)間參數(shù),并啟動(dòng)自動(dòng)測(cè)量,在混凝土的凝固過程對(duì)應(yīng)變和溫度進(jìn)行在線測(cè)量,測(cè)量時(shí)間間隔小于30分鐘;(3)確定混凝土凝固時(shí)間:對(duì)采集的應(yīng)變和溫度數(shù)據(jù)進(jìn)行處理,得到被測(cè)混凝土的總應(yīng)變量隨時(shí)間變化曲線dε↓[vt]/dt~t和被測(cè)混凝土的溫度變化隨時(shí)間變化曲線α↓[c]d(△T)/DT~t,兩曲線重合的第一個(gè)時(shí)間點(diǎn)為混凝土的凝固時(shí)間;其中,α↓[c]表示混凝土的熱膨脹系數(shù),ε↓[ct]表示被測(cè)混凝土的總應(yīng)變量,t表示時(shí)間,T表示溫度。三、監(jiān)控的組織機(jī)構(gòu)1、施工監(jiān)控組織機(jī)構(gòu)由施工單位、施工監(jiān)控單位、設(shè)計(jì)單位和建設(shè)單位參加。包括施工控制單位的現(xiàn)場(chǎng)負(fù)責(zé)人,施工單位的測(cè)量和現(xiàn)場(chǎng)負(fù)責(zé)人,監(jiān)理單位的現(xiàn)場(chǎng)代表,設(shè)計(jì)單位的設(shè)計(jì)代表和建設(shè)單位的配合,其中施工監(jiān)控單位的現(xiàn)場(chǎng)負(fù)責(zé)人任組長(zhǎng)。見圖2-52-5施工控制運(yùn)行程序圖2、協(xié)作事項(xiàng)要求①對(duì)施工步驟安排計(jì)劃要求施工步驟對(duì)標(biāo)高、構(gòu)件工作狀態(tài)的預(yù)測(cè)起關(guān)鍵作用,不同的步驟將有不同的內(nèi)力狀態(tài),因此,應(yīng)請(qǐng)施工單位提供具體的施工步驟安排計(jì)劃,主要包括:全橋的施工步驟,每個(gè)階段施工的具體步驟,每個(gè)步驟時(shí)的主要施工荷載數(shù)量及位置,每個(gè)階段施工循環(huán)的具體步驟,每個(gè)步驟時(shí)的主要施工荷載數(shù)量及位置,每個(gè)步驟的大致時(shí)間安排及順序等,這些計(jì)劃在施工開始后不應(yīng)有大的變化,尤其是澆注混凝土,構(gòu)件安裝順序不得變化。②對(duì)施工現(xiàn)場(chǎng)的要求主要施工機(jī)具的數(shù)量及位置應(yīng)盡量與施工步驟安排所確定的相同,確保對(duì)稱施工,根據(jù)經(jīng)驗(yàn),過大的不對(duì)稱出現(xiàn)后誤差很難糾正;對(duì)應(yīng)力及溫度現(xiàn)場(chǎng)測(cè)試的引出線予以保護(hù),以保證整個(gè)施工過程中均可觀測(cè)。③各單位協(xié)作要求施工控制的好壞,不僅取決于施工監(jiān)控單位,而且和業(yè)主、設(shè)計(jì)、監(jiān)理、施工等單位的配合是分不開的。因此提出如下要求:a、施工單位應(yīng)及時(shí)提供施工組織設(shè)計(jì)資料和工程進(jìn)度表,如有變化,應(yīng)盡早通知施工監(jiān)控單位;配合施工監(jiān)控單位安排振弦式應(yīng)力計(jì)及相關(guān)現(xiàn)場(chǎng)測(cè)試用的儀器設(shè)備、線路等,并為施工控制單位測(cè)試人員測(cè)試應(yīng)力等數(shù)據(jù)提供方便;并應(yīng)及時(shí)提供墩、梁等主要結(jié)構(gòu)監(jiān)測(cè)點(diǎn)的高程、位移測(cè)量數(shù)據(jù);b、監(jiān)理單位應(yīng)主動(dòng)收集各工況的墩、梁位移測(cè)量數(shù)據(jù),并將分析確認(rèn)后及時(shí)提交施工監(jiān)控單位分析;對(duì)于施工控制單位提出的修改方案,督促施工單位執(zhí)行;c、設(shè)計(jì)單位應(yīng)及時(shí)提供必要的設(shè)計(jì)計(jì)算資料,給施工監(jiān)控單位,尤其是開工后的設(shè)計(jì)變更圖及施工步驟等。各參建單位具體分工按滬昆公司滬昆贛工字〔2010〕133號(hào)有關(guān)文件執(zhí)行。3、施工監(jiān)控人員組成①技術(shù)顧問:李家穩(wěn)②監(jiān)控人員名單:監(jiān)控總負(fù)責(zé)人:李家穩(wěn)項(xiàng)目負(fù)責(zé)人:申家國(guó)現(xiàn)場(chǎng)負(fù)責(zé)人:付喜魁分析與監(jiān)測(cè):付喜魁姓名職稱工作內(nèi)容備注李家穩(wěn)高工項(xiàng)目總負(fù)責(zé)人,監(jiān)控方案制定申家國(guó)工程師項(xiàng)目負(fù)責(zé)人,監(jiān)控方案實(shí)施付喜魁高工模擬計(jì)算分析上述人員將根據(jù)監(jiān)控工作的實(shí)際需要及時(shí)增減,保證監(jiān)控工作的順利進(jìn)行。第三章施工監(jiān)控的應(yīng)力、撓度分析一、計(jì)算模型建立根據(jù)懸澆梁段建立結(jié)構(gòu)計(jì)算模型,橋面系78個(gè)單元,計(jì)算簡(jiǎn)圖5-1所示。圖3-1模型計(jì)算簡(jiǎn)圖二、施工階段分析根據(jù)橋梁的施工工藝,全橋共分51個(gè)施工階段,各施工階段的工作內(nèi)容、施工天數(shù)及安裝單元號(hào)見表3.1所示。123456789101112131415161718192021222324252627282930313233343536373839404142434445464748495051三、懸臂澆筑過程中撓度及應(yīng)力分析在懸澆過程中,計(jì)算箱梁懸澆過程中理論撓度,僅計(jì)算0號(hào)墩半跨即可,各施工階段理論撓度計(jì)算結(jié)果見表3.2所示,表中撓度值為各觀測(cè)點(diǎn)相對(duì)于墩頂?shù)膿隙?。撓度表中正?shù)表示節(jié)點(diǎn)本階段撓度相對(duì)于上階段撓度變形向上,負(fù)數(shù)表示節(jié)點(diǎn)本階段撓度相對(duì)于上階段撓度變形向下。應(yīng)力計(jì)算以施工階段最不利墩頂21截面為例,各懸臂澆筑階段截面應(yīng)力計(jì)算結(jié)果見表3.3所示。各懸臂澆筑階段理論撓度值表3.2施工階段施工階段及施工工藝施工理論撓度值(mm)天數(shù)191817161514131211109871234050.16070-0.480.20.590010-0.3-0.3-0.8110.20.511200013-0.3-0.3-0.7-1.2140.20.51.11.615000016-0.3-0.3-0.7-0.7-1.6170.20.60.91.82.2180000019-0.2-0.4-0.7-0.9-1.9-2.4200.10.40.81.52.23.22100000022-0.2-0.3-0.6-1.1-1.9-2.4-3.1230.10.50.81.52.33.13.4240000-0.1-0.1-0.125-0.2-0.3-0.8-1.3-1.9-2.8-3.2-5.9260.20.411.42.23.25.17.12700000-0.1-0.1-0.228-0.3-0.4-0.7-1.5-2.3-3.3-4.6-6.1-8.4290.20.50.81.72.23.157.211.1300000-0.1-0.1-0.2-0.2-0.331-0.3-0.4-0.9-1.6-2.4-3.7-5.5-7-8.8-10.8320.10.50.81.12.135.28.110.814.23300000-0.1-0.2-0.3-0.3-0.534-0.3-0.5-1-1.8-2.7-3.1-5.8-7.9-10.2-12.7-15.3350.10.40.81.22.23.85.67.910.513.817.7360000-0.1-0.1-0.2-0.3-0.4-0.5-0.737-0.3-1.5-2.1-2.9-3-4.5-6.4-8.8-11.4-14.5-17.7-21.13800.20.50.61.31.92.73.85.16.78.610.839000-0.1-0.1-0.2-0.3-0.4-0.6-0.7-0.9-1.140-0.3-1.9-2.8-3.3-4.6-5.9-7.1-9.7-12.8-16.5-20.4-24.6-45.9410.20.40.71.21.82.73.64.96.48.210.312.7合計(jì)-1.4-1.8-2.9-3.3-4.8-5.7-7.1-9.1-10.8-15.1-20.5-25.7-33.2懸臂澆筑階段應(yīng)力計(jì)算表表3.3序號(hào)施工階段及施工工藝20號(hào)截面(Mpa)上緣下緣10.00.020.00.030.00.04-0.050.0551.69-0.3361.63-0.2871.45-0.1283.12-0.4993.07-0.45102.77-0.18114.50-0.56124.44-0.52134.03-0.16145.72-0.53155.66-0.49165.15-0.04176.82-0.41186.76-0.37196.080.24207.73-0.13217.66-0.08226.890.63238.510.26248.440.30257.591.10269.300.71279.230.75288.311.63299.991.24309.921.29318.922.253210.601.863310.501.90349.442.943511.102.563611.002.60379.873.713810.703.523910.603.57409.404.764110.204.574210.104.61注:表內(nèi)數(shù)字正號(hào)表示壓應(yīng)力,負(fù)號(hào)表示拉應(yīng)力。四、主梁合攏及全程撓度及應(yīng)力分析合攏段施工是全橋施工的關(guān)鍵時(shí)期,采用適當(dāng)合攏順序,可將橋梁結(jié)構(gòu)內(nèi)力調(diào)整到最優(yōu)狀態(tài)。該橋?yàn)檫B續(xù)剛構(gòu)橋,墩高11米,主橋跨徑組成關(guān)于橋梁中心線對(duì)稱,合攏施工思路為,先邊跨后中跨的順序。首先合攏兩個(gè)邊跨,張拉底板及腹板預(yù)應(yīng)力鋼束,體系轉(zhuǎn)換;再合攏中跨,張拉部分底板預(yù)應(yīng)力鋼束,最后進(jìn)行橋面鋪裝。合攏階段使用階段測(cè)點(diǎn)理論撓度計(jì)算節(jié)點(diǎn)為7~73,應(yīng)力計(jì)算截面為7、20、26、40、54、59、73截面。合攏至成橋階段理論撓度值見表3.4所示,應(yīng)力理論計(jì)算值見表5.5所示。主梁全程理論撓度(單位:mm)表3.4序號(hào)截面編號(hào)施工階段編號(hào)總計(jì)434445464748495051合計(jì)最大懸臂撓度17-3.222.04.1-2.30.8-1.3-0.1-2.06.124.1-34.3-10.228-4.733.15.9-3.51.0-2.0-0.2-2.99.035.7-57.0-21.339-5.541.17.2-4.71.3-2.7-0.5-3.511.243.9-67.5-23.6410-5.946.18.0-5.81.6-3.4-0.8-3.712.548.6-68.9-20.3511-5.948.38.3-6.61.6-3.8-1.1-3.613.050.2-56.0-5.8612-5.848.18.1-7.11.7-4.2-1.5-3.112.748.9-43.35.6713-5.445.87.8-7.41.6-4.4-1.8-1.010.445.6-31.813.8814-4.942.07.2-7.51.6-4.5-2.0-1.610.340.6-21.818.8915-4.437.36.4-7.21.4-4.3-2.1-1.08.634.7-14.220.51016-3.831.85.6-6.71.3-4.1-2.1-0.36.628.3-8.320.01117-3.226.34.7-6.01.1-3.6-2.10.14.621.9-3.918.01218-2.621.43.8-5.20.9-3.1-2.00.42.816.4-1.415.01319-2.116.53.0-4.20.6-2.5-1.70.31.111.0-0.110.91420-1.511.62.1-3.10.4-1.9-1.40.2-0.85.60.25.81521-0.96.81.2-2.00.3-1.2-1.0-0.4-2.50.30.10.41622-0.42.60.5-0.80.0-0.5-0.6-1.0-3.9-4.10.0-4.11723-0.20.0-0.1-0.1-0.10.0-0.3-1.5-5.0-7.30.0-7.318240.2-2.8-0.60.7-0.20.40.0-2.0-6.0-10.30-10.319250.6-6.9-1.31.8-0.51.40.6-3.1-7.4-14.80.1-14.720261.1-11.7-2.23.2-0.82.81.4-4.7-9.0-19.90.2-19.721271.7-16.6-3.14.6-1.24.62.5-6.7-10.5-24.7-0.1-24.822282.2-21.3-4.05.8-1.67.03.7-8.9-12.0-29.1-1.4-30.523292.8-26.2-4.97.1-2.110.15.1-11.6-13.1-32.8-3.9-36.724303.3-31.7-5.98.4-2.614.37.1-14.9-14.3-36.3-8.3-44.625313.8-37.2-7.09.8-3.319.69.4-18.7-14.9-38.5-14.2-52.726324.4-42.8-8.010.9-4.025.912.0-22.6-15.3-39.5-21.8-61.327334.9-48.3-9.112.1-4.833.014.8-26.7-15.1-39.2-31.8-71.028345.4-53.9-10.213.2-5.640.617.8-30.8-14.5-38.0-43.3-81.329355.8-59.5-11.214.1-6.348.220.7-34.4-13.8-36.4-56.0-92.430366.3-65.1-12.415.1-7.155.323.6-37.8-12.7-34.8-68.9-103.731376.7-70.7-13.415.9-7.961.326.0-40.4-11.7-34.2-67.5-101.732387.1-76.3-14.516.6-8.365.427.8-42.1-11.0-35.3-57.0-92.333397.6-81.9-15.617.4-8.667.428.6-42.8-10.6-38.5-34.3-72.834417.6-81.8-15.617.4-8.567.328.6-42.8-10.5-38.3-34.3-72.635427.1-76.2-14.516.7-8.465.527.7-42.0-10.8-34.9-57.0-91.936436.7-70.6-13.415.9-7.861.326.0-40.3-11.5-33.7-67.5-101.237446.3-65.0-12.315.1-7.255.423.6-37.7-12.2-34.0-68.9-102.938455.9-59.5-11.214.2-6.448.320.8-34.5-13.0-35.4-56.0-91.439465.4-53.8-10.213.2-5.540.617.9-30.7-13.9-37.0-43.3-80.340474.9-48.2-9.112.1-4.733.014.9-26.6-14.3-38.0-31.8-69.841484.4-42.7-8.011.0-4.026.012.0-22.5-14.4-38.2-21.8-60.042493.9-37.1-7.09.8-3.319.79.4-18.6-14.1-37.3-14.2-51.543503.3-31.6-5.98.4-2.614.47.1-14.8-13.4-35.1-8.3-43.444512.8-26.1-4.97.1-2.010.05.2-11.5-12.3-31.7-3.9-35.645522.3-21.3-4.05.8-1.67.13.7-8.9-11.2-28.1-1.4-29.546531.7-16.5-3.14.6-1.24.72.5-6.6-10.0-23.9-0.1-24.047541.2-11.7-2.23.2-0.82.81.5-4.7-8.6-19.30.2-19.148550.7-7.0-1.31.9-0.51.40.6-3.1-7.1-14.40.1-14.349560.2-2.8-0.60.8-0.30.50.0-2.0-5.9-10.10.0-10.15057-0.1-0.10.0-0.1-0.10.0-0.3-1.5-4.9-7.10.0-7.15158-0.52.70.4-0.80.0-0.5-0.6-0.9-4.1-4.30.0-4.35259-1.06.81.2-1.90.2-1.2-1.0-0.4-2.70.00.10.15360-1.511.62.1-3.10.4-1.9-1.40.0-1.15.10.25.35461-2.116.43.0-4.20.6-2.5-1.80.30.510.2-0.110.15562-2.621.33.8-5.20.9-3.2-2.00.32.115.4-1.414.05663-3.326.34.6-6.01.1-3.6-2.20.13.820.8-3.916.95764-3.831.85.6-6.81.3-4.1-2.2-0.45.727.1-8.318.85865-4.437.16.5-7.31.4-4.3-2.2-1.07.633.4-14.219.25966-5.042.07.1-7.41.5-4.5-2.0-1.89.439.3-21.817.56067-5.545.87.8-7.51.6-4.4-1.8-2.510.844.3-31.812.56168-5.848.18.1-7.1-11.79.1-1.6-3.111.947.9-43.34.66269-5.948.38.2-6.61.7-3.9-1.2-3.612.349.3-56.0-6.76370-5.946.17.9-5.71.5-3.4-0.8-3.811.947.8-68.9-21.16471-5.541.17.2-4.71.3-2.8-0.5-3.610.843.3-67.5-24.26572-4.633.05.9-3.51.1-2.1-0.2-3.08.735.3-57.0-21.76673-3.322.14.0-2.20.7-1.30.0-2.15.923.8-34.3-10.5注:表內(nèi)數(shù)字正號(hào)表示撓度向上,負(fù)號(hào)表示撓度向下。各截面理論應(yīng)力值(單位:Mpa)表3.5序號(hào)截面編號(hào)截面位置施工階段編號(hào)43444546474849505117上緣/////5.595.886.166.07下緣/////11.911.410.910.3220上緣8.899.008.999.519.439.739.868.387.61下緣6.956.826.816.266.336.015.797.257.31326上緣10.310.210.210.19.9111.712.29.989.07下緣9.979.989.9810.210.58.077.179.919.98440上緣//////4.016.096.70下緣//////14.211.19.06554上緣8.98.878.848.788.5710.210.78.647.79下緣6.956.956.947.117.345.444.736.927.04659上緣10.210.410.410.910.811.111.39.708.85下緣9.989.819.809.119.208.798.5110.310.3773上緣/////3.714.014.304.28下緣/////13.212.712.211.5注:表內(nèi)數(shù)字正號(hào)表示壓應(yīng)力,負(fù)號(hào)表示拉應(yīng)力。五、跨中預(yù)拱度設(shè)置和誤差分析1、跨中預(yù)拱度設(shè)置根據(jù)理論計(jì)算(活載撓度+徐變撓度)及經(jīng)驗(yàn),邊跨設(shè)預(yù)拱度30mm(7號(hào)節(jié)點(diǎn)),中跨跨中設(shè)預(yù)拱度40mm,各孔預(yù)拱度按二次曲線在孔內(nèi)其他點(diǎn)分配。墩頂豎向變形根據(jù)幾座橋的監(jiān)控資料,不計(jì)墩頂壓縮變形,各測(cè)點(diǎn)預(yù)設(shè)撓度理論值為:各測(cè)點(diǎn)預(yù)設(shè)撓度值(單位:mm)表5.6序號(hào)截面編號(hào)主梁全程變形(f1)墩頂壓縮變形實(shí)際取用值(f2)預(yù)拋預(yù)拱度(f3)合計(jì)(F)17-10.2014.825.028-21.3021.542.839-23.6026.249.8410-20.3029.149.4511-5.8030.035.86125.6029.724.171313.8028.915.181418.8027.48.691520.5025.44.9101620022.92.9111718019.71.7121815016.51.5131910.9012.81.914205.808.83.015210.404.23.81622-4.100.04.11723-7.300.07.31824-10.300.010.31925-14.704.118.82026-19.708.628.32127-24.8012.837.62228-30.5016.747.22329-36.7020.357.02430-44.6024.068.62531-52.7027.480.12632-61.3030.391.62733-71032.9103.92834-81.3035.1116.42935-92.4036.8129.23036-103.7038.2141.93137-101.7039.2140.93238-92.3039.8132.13339-72.8040.0112.83441-72.6040.0112.63542-91.9039.8131.73643-101.2039.2140.43744-102.9038.2141.13845-91.4036.8128.23946-80.3035.1115.44047-69.8032.9102.74148-60030.390.34249-51.5027.478.94350-43.4024.067.44451-35.6020.355.94552-29.5016.746.24653-24012.836.84754-19.108.627.74855-14.304.118.44956-10.100.010.15057-7.100.07.15158-4.300.04.352590.104.24.153605.308.83.5546110.1012.82.7556214016.52.5566316.9019.72.8576418.8022.94.1586519.2025.46.2596617.5027.49.9606712.5028.916.461684.6029.725.16269-6.7030.036.76370-21.1029.150.26471-24.2026.250.46572-21.7021.543.26673-10.5014.825.3注:總預(yù)拋高F=-f1-f2+f3,合計(jì)欄中正號(hào)表示向上設(shè)置預(yù)拋高。2010.4.28修正如下:各測(cè)點(diǎn)預(yù)設(shè)撓度值(單位:mm)表5.6序號(hào)截面編號(hào)主梁全程變形(f1)墩頂壓縮變形實(shí)際取用值(f2)預(yù)拋預(yù)拱度(f3)合計(jì)(F)17-10.2025.836.028-21.3036.457.739-23.6044.067.6410-20.3048.568.8511-5.8050.055.86125.6029.724.171313.8028.915.181418.8027.48.691520.5025.44.9101620022.92.9111718019.71.7121815016.51.5131910.9012.81.914205.808.83.015210.404.23.81622-4.100.04.11723-7.300.07.31824-10.300

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