外架施工組織設計方案

/目錄工程概況外腳手架搭設方案腳手架的驗收外腳手架平安技術措施外腳手架拆除平安技術措施落地式鋼管腳手架設計計算書懸挑式外腳手架設計卸料平臺方案一、工程概況本工程座落于廈門市五緣灣片區(qū)內，施工現(xiàn)場四周無居民區(qū)及障礙物、外電線路，施工環(huán)境相對較好。新景2008北地塊工程由1#、2#、3#、4#、5#、6#、7#、7棟樓組成，其中1#～5#樓地上16層，6#～7#樓地上15層，建筑高度：47.00m,建筑面積:160879m2。工程質式為地下一層車庫,層高4.1米;框架結構住宅,層高2.95米,客廳部分挑高為5.90米?；A為靜壓預應力管樁,地下室基坑土方滿堂開挖,基坑支護為圍護樁。外腳手架搭設方案本工程外腳手架的搭設方案：一至十層接受落地式雙排鋼管腳手架，搭設高度為30.000M，共十七步架，十層至屋面接受懸挑式雙排鋼管腳手架，搭設高度為18.000m,共十步架。裝修層在屋頂部分的可干脆從層頂板面搭接落地鋼管架。配電室工程項目搭設落地式雙排鋼管架,搭設方法和住宅樓落地式雙排鋼管架部分相同,不再另行編制。結合工程結構形式,實際特點,建筑物四周搭設落地式全封閉的扣件式雙排鋼管腳手架。此架為一架三用,既用于結構施工和裝修施工,同時兼做平安防護。荷載按裝修荷載考慮,要求二層同時作業(yè)。搭設標準必需做到橫平豎直,連接堅實,俯角著實、層層拖牢、支撐挺直、通暢平坦、平安設施齊全,不傾晃,滿足正常的施工操作,人員行走,材料堆放的要求。、落地式腳手架搭設1、腳手架搭設的工藝流程為：場地平整、夯實檢查準備、材料配備定位設置木墊塊縱向掃地桿立桿橫向掃地桿小橫桿大橫桿連墻桿鋪腳手板扎防護欄桿扎平安網。2、立桿通過墊塊（用50厚木墊塊）支撐在堅實平整的回填土上。3、雙排架宜先立里排立桿。每排立桿宜先立兩頭再立中間的一根，相互看齊后，立中間部分各立桿。雙排架、外排兩立桿的邊線要和墻面垂直。立桿接長時，宜先立外排架，后立內排。4、定距定位。從距≤1.8M，橫距≤1.5M橫桿間距一般≤40cm，橫鋪腳手板，內立桿（外側）距墻面為20cm以內。依據以上或設計要求在建筑物四角用尺量出內、外立桿離墻距離，并打好木樁，用鋼卷尺拉直，分出立桿位置，并用小竹片點出立桿標記。5、塔樓處腳手架應在外側立面沿整個長度和高度上設置連續(xù)剪力撐水平夾角為450-600，自上而下，左右連續(xù)設置，將架體連成一體。6、腳手架封頂，內立桿、外立桿應高出平屋面檐口1.2M,高出坡屋面檐口1.5M。大橫桿步距一般為1.8M,底層第一步一般為2.0M高。7、在距離底座200mm處設置縱向掃地桿，連接立桿下端，防止立柱底端在縱向發(fā)生位移；在縱向掃地桿下設置橫向掃地桿，連接立桿下端，防止立桿底端在橫向發(fā)生位移。8、靠近立桿的小橫桿應緊固于立桿上，小橫桿和立桿的連接處，小橫桿伸出10cm以上，并盡量保持一樣。在布置小橫桿時，沿高度方向在立桿兩側交替布置，沿縱向兩橫排立桿之間相向布置。9、連墻桿水平方向每5M設置一點，垂直方向按3.5M,設置方法為澆每層的樓面KL或構造柱時預埋鋼管,待混凝土強度達到15N/mm2以上時,和立桿拉接,在拉接點處用小橫桿或木頂撐和墻體頂住、形成一拉一撐的剛性連接。10、在遇到提升架及卸料平臺時，腳手架和卸料平臺必需斷開，該部分的連墻桿加密設置，而且在斷開平臺上，內外排立桿之間應設側向剪刀撐。卸料平臺接受4cm以上木板和進料方向垂直鋪設；卸料平臺不得和腳手架、提升架連接；卸料平臺邊緣要有防護措施。11、在腳手架的頂部和轉角處，連墻桿應加密設置，增加30%。連墻桿的作用是提高立桿的縱向剛度，防止腳手架內、外傾斜，增加架體的整體穩(wěn)定，并牢靠地傳遞風荷載。拉接應堅實、穩(wěn)定、上下錯位。12、腳手架第一排和頂排橫向滿鋪腳手片，在結構施工期間腳手片的鋪設以作業(yè)層為主，滿鋪三層待裝飾階段再層層鋪設，并用18號鉛絲在腳手片的四周大橫桿扎牢；腳手片交接處平整、堅實，滿鋪到位，不留空位，不出現(xiàn)挑頭板，破損的應剛好更換。13、材料搬運的出入口及開口入兩側，內外立桿用雙根鋼管，用扣件緊固。在出入口外側上面搭設平安遮棚，棚寬大于出入口寬度，棚頂滿鋪間距大于50cm的雙層腳手片。14、腳手架的外側，自其次步起必需設1.2M高的防護欄桿和30cm高的擋腳桿;頂排的護手欄桿不得小于二道,高度分別為1.3M和0.9M。腳手架外側用合格的密目式平安網進行全封閉，平安網固定在腳手架外立桿的內側，并用18#鉛絲張掛嚴密。15、在本工程的腳手架外圍各設置寬度不小于1.0M的斜道,坡度為1:3(高:長)(即步高1.8M,斜道水平長度5.4M),轉彎平臺面積不小于3M216、腳手架的立桿必需接受對接,大橫桿接受對接方式塔接,剪刀撐及欄桿和踢腳步桿接受搭接,搭接必需錯開一個擋距,同一平面的接頭不得超過50%。腳手架的驗收外腳手架必需由持有效上崗證的人員搭設，隨樓層的增高逐層對其其進行檢查及分段驗收，對不符合要求的應快速整改，待整改后上報項目技術負責人，由項目技術負責人組織有關人員進行二次驗收，合格后方可進行上層施工。外腳手架分段驗收應按JGJ95-99及施工規(guī)范進行。外腳手架平安技術措施外腳手架立桿基礎外側應挖排水溝，以防雨水浸泡。鋼管腳手架應設置避雷針，分置于外架四角立桿上，并聯(lián)通大橫桿，形成避雷網絡，并檢測接地電阻不應大于10Ω，接地地接受Φ12鋼筋，接地體可利用建筑物的避雷裝置。外腳手架不得搭設在距離外電架空線路的平安距離內，并做好牢靠的平安接地處理。外腳架必需剛好修理加固，以達到堅實穩(wěn)定，確保施工平安。外腳架嚴禁鋼竹、鋼木混搭，禁止扣件、繩索、鐵絲、竹篦、塑料篦混用。外腳手架搭設人員必需持證上崗，并正確運用平安帽、平安帶、穿防滑鞋。嚴格限制施工荷載，腳手板不得集中堆料施荷，施工荷載不得大于2KN/M2。限制扣件螺栓擰力矩，接受扭力板矩應限制在40—50N.M范圍內.嚴禁腳手架存在探頭板,鋪設腳手板以及多層作業(yè)時,應盡量運用施工荷載內、外傳遞平衡。保證腳手架架體的整體性，不得和井架、升降機一并拉結，不得截斷架體。雨天、雷雨天及六級以上（含六級）大風不得進行搭設或拆除腳手架。外腳手架拆除平安技術措施拆架前，全面檢查擬拆腳手架，依據檢查結果，擬訂出作業(yè)支配，報請批準，進行技術將錯交底后才準作業(yè)。拆架時應分作業(yè)區(qū)，四周設繩圍攔或堅立警示標記，地面應設專人指揮，禁止非作業(yè)人員進入。拆架的高處作業(yè)人員應戴平安帽、系平安帶、扎裹腿、穿軟底防滑鞋。拆架程序應遵守由上而下，先搭后拆的原則，同一部位拆除依次為先拆欄桿、腳手板、剪刀撐、斜撐，而后拆大橫桿、小橫桿、立桿等，并按一步一清原則依次進行。嚴禁上下同時進行拆架服務業(yè)。拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最終兩個扣，拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時，應先拆中間扣件，然后托住中間，再解端頭口。連墻桿應隨拆除進度逐層拆除，拆拋撐時，應用臨時支撐住，然后才能拆除。拆除時要統(tǒng)一指揮，上下呼應，動作協(xié)調，當解開和另一個操作者有關的結扣時，應先通知對方，以防墜落。拆架時嚴禁碰撞腳手架旁邊電源線，以防觸電事故。在拆除時，不得中途換人，如必需換人時，應將拆除狀況交代清楚后方可離開。拆下的材料要緩緩下運，嚴禁拋擲。運至地面的材料應按指定地點隨運，分類堆放，當天拆當天清，拆下的扣件和鐵絲要集中回收處理。落地式鋼管腳手架設計計算書材料選用：eq\o\ac(○,1)材料接受Φ48*3.5鋼管,截面積A=489mm2,慣性矩I=12.19*104mm4,抵杭矩W=5.08*103mm3,回轉半徑i=15.8mm,自重3.8Kg/M,扣件接受普能扣件,腳手板1.5*1M為竹制,平安網為密目式阻燃平安eq\o\ac(○,2)外架為雙排腳手架,搭設高度按59M計算,搭設尺寸為:立桿步距1.8M,立桿縱距1.5M,立桿的橫距1.4M;連墻件接受2步3跨布置,施工均布荷載為3.0KN/M2,操作層5層滿鋪腳手架片,同時施工2層,整片外架側拉設密目式平安網.縱向水平桿（大橫桿）的計算：大橫桿依據三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。依據大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎距和變形。計算簡圖如下：qL↓↓↓↓↓↓↓↓↓↓↓↓↓↓↓↓↓↓↓↓↓LLLqL2qL2↓↓↓↓↓↓↓↓↓↓↓↓↓↓↓LLL大橫桿計算荷載組合簡圖（跨中最大彎矩和跨中最大撓度）qL↓↓↓↓↓↓↓↓↓↓↓↓↓↓↓↓↓↓↓↓↓LLLqL↓↓↓↓↓↓↓↓↓↓↓↓↓↓↓LLL大橫桿計算荷載組合簡圖（支座最大彎矩）均布荷載值計算大橫桿的自重標準值：P1=0.038KN/M腳手片荷載標準值:P2=0.35*1.5/3KN/M=0.175KN/M活荷載標準值:Q=3.0*1.5/3=1.50KN/M=0.175KN/M靜荷載計算值:q1=1.2*0.038+0.2*0.175=0.256KN/M活荷載標準值:q2=1.4*1.5=2.10KN/M(2)強度計算最大彎矩考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩,跨中最大彎矩:M1max=0.08q2L2+0.1q2=(0.08*0.256+0.1*2.1)*1.82=0.747KN/M支座最大彎矩:M2max=-0.1q1L2-0.117q2=-0.878KN?M選擇支座彎矩和跨中彎矩最大值進行強度驗算:ó=M/W=0.878*103/5.08=172.8N/mm2<f=205N/mm2強度滿足要求。（3）撓度計算靜荷載標準值：q1=0.038+0.175=0.213KN/M活荷載標準值:q2=1.5KN/MVmax=0.677q1L4/100EI+0.99q2L=(0.677*0.213+0.99*1.5)*18004/(100*2.06*105*121900)=6.84mm大橫桿的最大撓度小于1800/150和10mm,滿足要求。橫向水平桿（小橫桿）的計算：小橫桿依據簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。計算簡圖如下：PPqL↓↓↓↓↓↓↓↓↓↓↓↓↓↓↓↓↓↓↓↓↓↓↓↓↓↓↓↓↓L/3L/3L/3用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。荷載值計算：大橫桿的自重標準值：P1=0.038*1.5=0.057KN/M腳手片的荷載標準值：P2=0.35*1.5*1.4/3=0.245KN/M活荷載標準值：Q=3.0*1.5*1.4/3=1.4KN/M荷載計算值：P=1.2*(0.057+0.24)+1.4*1.4=2.316KN/M強度計算：最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載和荷載的計算值最不利支配的彎矩和。Mpmax+Mqmax=1.2*0.038*1.4*1.4/8+2.316*1.4/3=1.092KN·Mó=M/W=194N/mm2<f=205N/mm2滿足要求。撓度計算：最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載和荷載的計算值最不利支配的撓度和。自重均布荷載下最大撓度：Vqmax=5qL4/38EI=0.07mm集中荷載標準值：p=0.057+0.245+1.4=1.702KN集中荷載最不利支配引起的最大撓度Vqmax=qL(3L2-4L2/9)72EI=1702*1400*(3*14002-4*14002/9)/(72*2.06*105*12.19*104)=6.6mm最大撓度和：Vmax=0.07+6.6=6.67mm小橫桿的最大撓度和小于1400/150和10mm，滿足扣件抗滑力的計算：荷載計算：扣件抗滑承載力設計值RC，取8.0KN橫桿自重標準值:P1=0.038*1.4=0.05KN/M腳手片荷載標準值:P2=0.2*1.4*1.5/2=0.2KN活荷載標準值：Q=3.5*1.4*1.5/2=3.67KN荷載計算值：p=1.2*(p1+p2)+1.4*Q=5.45N<Rc單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求。立桿的穩(wěn)定性計算作用于腳手架的荷載包括靜荷載載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值立桿承受的結構自重：NG1=0.1248*60=7.488KN腳手片的自重：NG2=0.35*5*1.4*1.5/2=1.837KN欄桿、擋腳手板自重：NG3=0.14*5*1.4*1.5/2=0.49KN吊掛的平安設施荷載（包括平安網）NG4=0.009*1.4*1.5/2=0.009KN靜荷載標準值：NG=NG1+NG2+NG3+NG4=9.824KN活荷載標準值活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值?；詈奢d標準值：NQ=2*2*1.5*1.4/2=4.2KN風荷載標準值ωK=0.7*UZ*US*ω0=0.7*1.36*1.3*0.88=1.089KN/mm2其中：UZ——風荷載高度變更系數，取1.360;US——風荷載體型系數，取1.3;ω0——基本風壓，取0.88。立桿的穩(wěn)定性考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式：N/ΦA+Mω/W≤f其中N—立桿的軸心壓力設計值：N=1.2NG+0.85*1.4NQ=16.787KN;Φ——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數，查表得0.216,A——立桿凈截面面積，A=489mm2；MW——計算立桿段由風荷載設計值產生的彎距W——立桿凈截面模量，W=5.08Mω=0.85*1.4W2Lah2/10=0.062KN?M將上述值代入中,計算結果:171.136N/mm2<f=205N/mm2滿足要求。連墻件的計算：連墻件的軸向力計算值按下式計算：N1=N1W+N0式中N1W——風荷載產生的連墻件軸向力設計值N1W=1.4ωK*Aω=24.699KNN0——連墻件約束腳手架平面外形產生的軸向力，取5.0KN計算得連墻件的軸向力計算值N1=25.699KN連墻件軸向力設計值：Nf=ΦAf式中Φ——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數，查表得0.67A=4.89cm2f=205N/mm2計算得Nf=67.2KNN1<Nf，連墻件的設計計算滿足要求。立桿的地基承載力計算：立桿基礎底面的平均壓力應滿足P≤fk式中P——立桿基礎底面的平均壓力P=N/A=16.787/(0.2*1.0)=83.935KN/M2地基承載力設計值fg=KC*fgk=150KN/M2>83.935KN/M2地基承載力的計算滿足要求。懸挑式外腳手架設計槽鋼懸挑外架設計說明：腳手架接受Φ48×3.5鋼管和扣件搭成雙排架,立桿下部支承在18a槽鋼制作的水平懸挑架上。槽鋼懸挑頂端用Φ12.5的6×19鋼絲繩和上一層梁或墻柱上拉接。槽鋼伸進樓層的一端套在預埋鋼筋套環(huán)內焊接堅實。（見圖）18槽鋼2Φ16圓鋼間距1000板面上各邊增設2Φ12入梁Z····Z300(鋼筋套環(huán)示意圖)腳手架搭設橫距為0.8米,縱距為1.5米,步距1.8米,連墻件為兩步三跨矩形布置。腳手架高度暫按28米設計，實際搭設按24米。每樓層鋪設竹篾片作為腳手板。施工作業(yè)層按2層計算，活荷載取值為3KN/m2，作業(yè)層設扶手欄桿和擋腳板，剪刀撐在外側立面上沿高度和長度每隔4個立桿縱距連續(xù)設置。其他搭設要求依據《建筑施工扣件式鋼管腳手架平安技術規(guī)范》（JGJ130-2001）的規(guī)定執(zhí)行。本地區(qū)基本風壓取值0.77KN/m2。槽鋼懸挑外架搭設參數驗算：由于最上段懸挑架所處標高最高，受風力荷載影響受力是最不利的，所以接受最上段懸挑架為例計算。荷載計算1.1腳手架結構自重依據(JGJ130-2001)規(guī)范中附表A-1得:gk=28×0.1248=3.3936KN外立桿配件自重2腳手板按2步設一層,共7層,單位荷載取0.30KN/m2。外立桿g1-1=1.5×0.8×0.3×7/2=1.26KN內立桿g2-1=1.26+0.2×1.5×0.3×2=1.44KNeq\o\ac(○,1)扶手欄桿及擋腳板按5層計,查表-2g2-1=5×0.11×1.5=0.825KNeq\o\ac(○,2)平安網g1-3=28×1.5×0.01=０.42KNeq\o\ac(○,3)內伸橫桿和腳手板g2-2=1.5×0.038×2+0.4×1.5×0.3×2=0.474KNeq\o\ac(○,4)合計外立桿:g1=1.26+0.825+0.42=2.505KN內立桿:g2=1.44+0.474=1.914KN3施工活荷載外立桿:Q1=1.5×0.8×3×2/2=3.6KN內立桿:Q2=1.5×{(0.8+0.4)/2}×3×2=7.2KN1.4設計垂直荷載外立桿:N1=1.2×(3.3936+2.505)+1.4×3.6=12.12KN內立桿:N2=1.2×(2.3936+1.914)+1.4×7.2=16.45KN立桿穩(wěn)定性驗算2.1內立桿穩(wěn)定驗算:查規(guī)范表得μ=1.50λμh/i=1.5×1.9/0.0158=180.4查規(guī)范附表C得&=0.211立桿穩(wěn)定性驗算,依據規(guī)范-1公式:N/&A=16450/(0.211×489)=159.4N/mm2<f＝205N/mm2滿足要求。2.2外立桿穩(wěn)定性驗算:eq\o\ac(○,1)本地區(qū)基本風壓為W0=0.77KN/m2,外立桿下端標高80m,風壓變更值取μ2=1.77腳手架擋風面積為1.9×1.5/2=1.425密目式平安的擋風系數取0.5,查現(xiàn)規(guī)范表,風載體型系數為μS=1.3Φ則腳手架的承受的風載標準值為:Wk=0.7×0.77×1.77×1.3×0.5=0.620KN/m2由風載產生的彎距依據規(guī)范公式得:MW=0.85×1.4×0.620×1.5×1.92/10立桿穩(wěn)定性驗算:N/&A+MW/W=12120/(0211×489)+399.596/5.08=196N/mm2<f=205Nmm2滿足要求鋼絲繩強度驗算：（可作為另加的平安保險）懸挑架18a槽鋼端部斜拉鋼絲繩后，按簡支梁，鋼絲繩斜度≥600鋼絲繩的平安系數K取3.0,鋼絲繩的破斷拉力換算系數X對于6×37鋼絲取0.85按公式KN/2≤Pg計算鋼絲繩設計強度(見圖)N2NN1NtNxNy300800100鋼絲鋼絲繩受力計算簡圖Ny=16.45×4/7+12.12=21.52KNNt=21.52×2/1.732=24.85KNKN/a=3×24.85/0.85=87.7KN選直徑為Φ12.5的6×19鋼絲繩允許承受拉力為24.85+87.7=112.55KNPg=112.55KN>87.7KN滿足要求.預埋吊環(huán)設計：鋼絲繩上端拉在鋼筋吊環(huán)上，依據《混凝土結構設計規(guī)范》（GBJ10-89）第條規(guī)定,吊環(huán)接受I級鋼筋制作,吊環(huán)埋入深度不應小于30d,并應焊接或綁扎鉤住結構主筋,每個吊環(huán)可按兩個截面計算,吊環(huán)拉應力不應大于50N/mm2。吊環(huán)鋼筋面積：As=N/（2×50）=24850/（2×50）=548.5mm2所以選用Φ18圓鋼,As=2545mm2>248.55mm25、槽鋼驗算簡圖：NtN3N2N1150165030080010018槽鋼截面特性：W≥Mx/γxf；自重g=0.142KN/m最大彎矩Mx=12.12×1.1+16.45×0.3+1/2×0.142×1.22彎曲強度計算:Mx/Rxw=18369×103/1.05×190×103=92.08N/mm2<f=205N/mm2滿足要求。環(huán)形拉筋強度驗算：N3反力計算:N3=(12.12×1.1+16.45×0.3)/1.65=11.07KNΦ16環(huán)形拉筋錨固驗算；=11.07KN/201mm2=55.07/mm2<〔fy〕=210N/mm2滿足要求粘結力R=0.065KN/cm2×5.024cm×30cm×2/1.7=11.53KN即R>N3=11.07KN滿足要求Ф12.5鋼絲繩Ф16環(huán)形拉筋N2N1N3150