熱水供暖系統(tǒng)的水力計(jì)算

熱水供暖系統(tǒng)的水力計(jì)算第1頁/共158頁教學(xué)目的：掌握水力計(jì)算方法教學(xué)重點(diǎn)：機(jī)械循環(huán)熱水供暖系統(tǒng)管路的水力計(jì)算教學(xué)難點(diǎn)：阻力平衡第2頁/共158頁室內(nèi)熱水供暖系統(tǒng)通過進(jìn)行水力計(jì)算可以確定系統(tǒng)中各管段的管徑，使進(jìn)入各管段的流量和進(jìn)入散熱器的流量符合要求，進(jìn)而確定各管路系統(tǒng)的阻力損失。水力計(jì)算應(yīng)在確定了系統(tǒng)形式、管路布置及散熱器選擇計(jì)算后進(jìn)行。水力計(jì)算是供暖系統(tǒng)設(shè)計(jì)計(jì)算的重要組成部分，也是設(shè)計(jì)中的一個難點(diǎn)。第3頁/共158頁4-1熱水供暖系統(tǒng)管路水力計(jì)算的基本原理第4頁/共158頁熱水供暖系統(tǒng)進(jìn)行管路水力計(jì)算的目的，是保證系統(tǒng)中各管段的水流量符合設(shè)計(jì)要求，以保證流進(jìn)各散熱器的水流量符合需要。當(dāng)流體沿管道流動時(shí)，由于流體分子間及其與管壁間的摩擦，就要損失能量；而當(dāng)流體流過管道的一些附件（如閥門、彎頭、三通、散熱器等）時(shí)，由于流動方向或速度的改變，產(chǎn)生局部旋渦和撞擊，也要損失能量。前者稱為沿程損失，后者稱為局部損失。一、熱水供暖系統(tǒng)管路水力計(jì)算的基本公式第5頁/共158頁ΔP＝ΔPy+ΔPj＝Rl+ΔPj

PaΔP—計(jì)算管段的壓力損失，Pa；ΔPy—計(jì)算管段的沿程損失，Pa；ΔPj—計(jì)算管段的局部損失，Pa；R—每米管長的沿程損失，Pa/m；l—管段長度，m?；竟剑旱?頁/共158頁在管路的水力計(jì)算中，通常把管路中水流量和管徑都沒有改變的一段管子稱為一個計(jì)算管段。任何一個熱水供暖系統(tǒng)的管路都是由許多串聯(lián)或并聯(lián)的計(jì)算管段組成的。第7頁/共158頁每米管長的沿程損失（比摩阻）R1、沿程損失的計(jì)算第8頁/共158頁熱媒在管道內(nèi)流動的摩擦阻力系數(shù)λ值取決于管內(nèi)熱媒的流動狀態(tài)和管壁的粗糙程度。第9頁/共158頁雷諾數(shù)層流紊流（Re<2320）（Re>2320）水力光滑區(qū)過渡區(qū)阻力平方區(qū)第10頁/共158頁層流（Re<2320）在熱水供暖系統(tǒng)中很少遇到層流狀態(tài)，僅在自然循環(huán)熱水供暖系統(tǒng)的個別水流量很小、管徑很小的管段內(nèi)，才會遇到層流的流動狀態(tài)。第11頁/共158頁紊流（Re>2320）水力光滑區(qū)：摩擦阻力系數(shù)λ值用布拉修斯公式計(jì)算。在4000～100000范圍內(nèi)，布拉修斯公式能給出相當(dāng)準(zhǔn)確的數(shù)值。第12頁/共158頁紊流（Re>2320）過渡區(qū)：流動狀態(tài)從水力光滑管區(qū)過渡到粗糙區(qū)（阻力平方區(qū)）的一個區(qū)域稱為過渡區(qū)。過渡區(qū)的摩擦阻力系數(shù)λ值，可用洛巴耶夫公式來計(jì)算。過渡區(qū)的范圍：11/ε

<Re<445/ε第13頁/共158頁紊流（Re>2320）阻力平方區(qū)（阻力平方區(qū)）：在此區(qū)域內(nèi)，摩擦阻力系數(shù)λ值僅取決于管壁的相對粗糙度。粗糙管區(qū)的摩擦阻力系數(shù)λ值，可用尼古拉茲公式計(jì)算。對于管徑大于或等于40mm的管子，用希弗林松推薦的更為簡單的計(jì)算公式也可以得出很接近的數(shù)值：第14頁/共158頁推薦K值管壁的當(dāng)量粗糙度K值與管子的使用狀況（流體對管壁的腐蝕和沉積水垢等狀況）和管子的使用時(shí)間等因素有關(guān)。熱水供暖系統(tǒng)中很少遇到層流狀態(tài)，根據(jù)運(yùn)行實(shí)踐積累的資料，目前推薦采用下面的數(shù)值：對室內(nèi)熱水供暖系統(tǒng)管路，K=0.2mm；對室外熱水管路，K=0.5mm。第15頁/共158頁根據(jù)過渡區(qū)范圍的判別式和推薦使用的當(dāng)量絕對粗糙度K，下表列出水溫為60℃、90℃時(shí)相應(yīng)K=0.2mm和K=0.5mm條件下的過渡區(qū)臨界速度v1和v2值。過渡區(qū)的臨界速度流速v(m/s)水溫t=60℃水溫t=90℃K=0.2mmK=0.5mmK=0.2mmK=0.5mmv１v20.0261.0660.010.4260.0180.7250.0070.290第16頁/共158頁從上表可見，當(dāng)K=0.2mm時(shí)，過渡區(qū)的臨界速度為v1=0.026m/s，v2=1.066m/s。在設(shè)計(jì)熱水供暖系統(tǒng)時(shí)，管段內(nèi)的流速通常都不會超過v2值，也不大可能低于v1值。因此，熱水在室內(nèi)熱水供暖系統(tǒng)管路內(nèi)的流動狀態(tài)，幾乎都是處于過渡區(qū)內(nèi)。室外熱水網(wǎng)路（K=0.5mm），設(shè)計(jì)都采用較高的流速（流速常大于0.5m/s），因此，水在熱水網(wǎng)路中的流動狀態(tài)，大多處于阻力平方區(qū)內(nèi)。第17頁/共158頁熱媒流速與流量的關(guān)系第18頁/共158頁在給定某一水溫和流動狀態(tài)條件下，上式的λ值和ρ值是已知值，管路水力計(jì)算基本公式可以表示為R=f(d，G)的函數(shù)式。只要已知R、G、d中的任意兩數(shù)，就可確定第三個數(shù)值。附錄表4-1給出室內(nèi)熱水供暖系統(tǒng)的管路水力計(jì)算表。利用水力計(jì)算表進(jìn)行水力計(jì)算，可大大減輕計(jì)算工作量。根據(jù)水力計(jì)算表查出的比摩阻R值，再根據(jù)管段的長度L，則可求出沿程損失。第19頁/共158頁2、局部損失的計(jì)算水流過管道的附件（如閥門、彎頭、三通等）的局部阻力系數(shù)，用實(shí)驗(yàn)方法確定，查附錄表4-2。附錄表4-3給出了熱水供暖系統(tǒng)局部阻力系數(shù)ξ=1時(shí)的局部阻力△P。第20頁/共158頁3、壓力損失計(jì)算分別求出系統(tǒng)中各管段的沿程損失和局部損失后，兩者之和就是該管段的總壓力損失。第21頁/共158頁二、當(dāng)量局部阻力法和當(dāng)量長度法在實(shí)際工程設(shè)計(jì)中，為了簡化計(jì)算，采用所謂“當(dāng)量局部阻力法”或“當(dāng)量長度法”進(jìn)行管路的水力計(jì)算。當(dāng)量局部阻力法（動壓頭法）——將管段的沿程損失轉(zhuǎn)變?yōu)榫植繐p失來計(jì)算。當(dāng)量長度法——將管段的局部損失折合為管段的沿程損失來計(jì)算。第22頁/共158頁當(dāng)量阻力法當(dāng)量長度法用于有標(biāo)準(zhǔn)連接圖式的系統(tǒng)

用于室外熱網(wǎng)

第23頁/共158頁1、當(dāng)量局部阻力法設(shè)管段的沿程損失相當(dāng)于某一局部損失ΔPj，則：當(dāng)量局部阻力系數(shù)第24頁/共158頁若已知管段的流量為G（kg/h），根據(jù)流量與流速的關(guān)系式，管段的總壓力損失△P為：管段的折算局部阻力系數(shù)第25頁/共158頁附錄表4-4列出了當(dāng)水的平均溫度t=60℃，相應(yīng)水的密度為ρ=983.248kg/m3時(shí)，各種不同管徑的A值和λ/d值。附錄表4-5給出了按照上式編制的水力計(jì)算表。供暖系統(tǒng)的不同形式中，摩擦損失與局部損失的比例分配見附錄表4-8。第26頁/共158頁在工程設(shè)計(jì)中，對常用的垂直單管順流式系統(tǒng)，由于整根立管與干管、支管以及支管與散熱器的連接方式，在施工規(guī)范中都規(guī)定了標(biāo)準(zhǔn)的連接圖示，因此，為了簡化立管水力計(jì)算，也可以將由許多管段組成的一根立管視為一根管段，根據(jù)不同情況，給出整根立管的值，具體見附錄表4-6\4-7。第27頁/共158頁2、當(dāng)量長度法設(shè)某一管段的總局部阻力系數(shù)為，設(shè)它的壓力損失相當(dāng)于流經(jīng)管段ld米長度的沿程損失，則：管段中局部阻力的當(dāng)量長度，m第28頁/共158頁水力計(jì)算的基本公式可以表示為：管段的折算長度，m當(dāng)量長度法一般多用在室外熱力管路的水力計(jì)算上。第29頁/共158頁三、水力計(jì)算的主要任務(wù)和方法已知系統(tǒng)各管段的流量和系統(tǒng)的循環(huán)作用壓力，確定各管段的管徑。這種水力計(jì)算，一般用于已知各管段的流量和選定的比摩阻值或流速值計(jì)算環(huán)路的壓力損失。Case1：G、△Pd設(shè)計(jì)計(jì)算第30頁/共158頁已知系統(tǒng)各管段的流量和各管段的管徑，確定系統(tǒng)的循環(huán)作用壓力。這種水力計(jì)算，常用于校核計(jì)算，檢查循環(huán)水泵揚(yáng)程是否滿足要求。已知系統(tǒng)各管段的管徑和系統(tǒng)的循環(huán)作用壓力，確定各管段的流量。這種情況的水力計(jì)算，就是對已有的熱水供暖系統(tǒng)，在管段作用壓頭已知時(shí)，校核各管段通過的水流量。Case3：d、△PG校核管段流量

Case2：G、d△P校核循環(huán)水泵揚(yáng)程

第31頁/共158頁四、水力計(jì)算中應(yīng)注意的幾點(diǎn)熱水供暖系統(tǒng)的循環(huán)作用壓力系統(tǒng)循環(huán)水泵的揚(yáng)程；自然循環(huán)作用壓力。（包括管道內(nèi)水冷卻產(chǎn)生的自然循環(huán)作用壓力和散熱器中水冷卻產(chǎn)生的自然循環(huán)作用壓力）第32頁/共158頁系統(tǒng)作用壓力應(yīng)消耗在克服系統(tǒng)管路阻力并留有一定的儲備壓力。《民規(guī)2012》第33頁/共158頁熱水供暖系統(tǒng)最不利環(huán)路與各并聯(lián)環(huán)路（不包括共同段）的計(jì)算壓力損失的相對差額，不應(yīng)大于15%。

由于管徑限制，若不平衡率較大時(shí)，自動調(diào)節(jié)流量來實(shí)現(xiàn)阻力平衡，由此產(chǎn)生流量偏大或偏小，從而偏離設(shè)計(jì)流量而出現(xiàn)水力失調(diào)及熱力失調(diào)。第34頁/共158頁熱水供暖系統(tǒng)水力計(jì)算應(yīng)從最不利環(huán)路開始。最不利環(huán)路的確定：熱水供暖系統(tǒng)的最不利環(huán)路是指比摩阻最小的環(huán)路，一般為最遠(yuǎn)立管環(huán)路。最不利環(huán)路比摩阻的計(jì)算與取值最不利循環(huán)環(huán)路每米管長的沿程阻力可由下式計(jì)算：

△P—最不利環(huán)路或分支環(huán)路的循環(huán)作用壓力，Pa；∑l—最不利環(huán)路或分支環(huán)路的管路總長度，m；α—沿程損失占總壓力損失的百分?jǐn)?shù)（附錄表4-8），一般取50%。第35頁/共158頁選擇適當(dāng)?shù)谋饶ψ鑂pj值是一個技術(shù)經(jīng)濟(jì)問題。如果選用較大的Rpj值，則管徑可減小

（當(dāng)流量一定），但系統(tǒng)的壓力損失增加，循環(huán)水泵的揚(yáng)程增大，電能消耗增大，但初投資減小。如果選用較小的Rpj值，則管徑可增大，系統(tǒng)的阻力減小，

運(yùn)行泵費(fèi)用減小，但初投資增大。所以全面考慮Rpj值的選取具有一定的經(jīng)濟(jì)意義和技術(shù)意義，為了各循環(huán)環(huán)路易于平衡，最不利環(huán)路的比摩阻Rpj

，一般取60～120Pa/m。第36頁/共158頁近立管環(huán)路限定流速。實(shí)際計(jì)算時(shí)，為了平衡各并聯(lián)環(huán)路壓力損失，盡量提高近環(huán)路分支管段的R值，流速增大，局部構(gòu)件產(chǎn)生抽吸作用，或產(chǎn)生旋渦、噪聲。《暖通規(guī)范》規(guī)定，最大允許的水流速度不應(yīng)大于下列數(shù)值：民用建筑1.5m/s；生產(chǎn)廠房的輔助建筑物2m/s；生產(chǎn)廠房3m/s。供暖系統(tǒng)供水干管的末端，回水干管的始端d≥20mm。

第37頁/共158頁資用壓力是系統(tǒng)在該入戶處所能提供的循環(huán)壓力，即供回水管道的壓力差，它是由供熱部門供熱系統(tǒng)循環(huán)泵的揚(yáng)程大小決定的，也就是外網(wǎng)提供的循環(huán)壓力。雙管系統(tǒng)如果外網(wǎng)提供的壓力大于資用壓力，就要設(shè)置高阻調(diào)節(jié)的兩通閥，單管系統(tǒng)如果外網(wǎng)提供的壓力大于資用壓力，就要設(shè)置低阻調(diào)節(jié)的調(diào)節(jié)閥。一般來說，某一管段的沿程阻力和局部阻力之和都可以叫做資用壓力。資用壓力是可以利用的壓力，也就是系統(tǒng)所必須提供給用戶的克服各種阻力（系統(tǒng)中流體流動阻力）的壓力。第38頁/共158頁劃分管段

給定d1、d2、…求總損失?結(jié)束是否根據(jù)

確定最不利環(huán)路已知各管段的流量和系統(tǒng)的循環(huán)作用壓力，確定各管段的管徑（重力循環(huán)系統(tǒng)設(shè)計(jì)）余壓10%沿程損失占總損失的估算百分比附錄4-8

計(jì)算作用壓力和Rpj對于不同的水力計(jì)算任務(wù)，最不利環(huán)路的計(jì)算步驟不同。第39頁/共158頁劃分管段

給定d1、d2、…求總損失校核入口壓力多余壓力在入口處克服掉根據(jù)推薦的比摩阻確定最不利環(huán)路已知各管段的流量和系統(tǒng)的循環(huán)作用壓力，確定各管段的管徑（系統(tǒng)由外網(wǎng)集中供熱）第40頁/共158頁劃分管段

給定d1、d2、…求總損失選擇動力設(shè)備根據(jù)推薦的比摩阻確定最不利環(huán)路已知各管段的流量，確定各管段的管徑和系統(tǒng)的動力設(shè)備（機(jī)械循環(huán)，非集中供熱）第41頁/共158頁劃分管段計(jì)算流速v1、v2….求總損失校核原泵確定最不利環(huán)路求循環(huán)動力已知各管段的流量和管徑，確定系統(tǒng)所需的循環(huán)作用壓力（校核水泵）第42頁/共158頁計(jì)算各分支管路計(jì)算分支管路的資用壓力給定分支管路d..d計(jì)算分支管路總損失?結(jié)束是否根據(jù)在允許不平衡率范圍內(nèi)，一般為±15%根據(jù)并聯(lián)管路損失相等第43頁/共158頁4-2重力（自然）循環(huán)雙管供暖系統(tǒng)管路的水力計(jì)算方法和例題

第44頁/共158頁重力循環(huán)雙管系統(tǒng)通過散熱器環(huán)路的循環(huán)作用壓力的計(jì)算公式△P—重力循環(huán)系統(tǒng)中，水在散熱器內(nèi)冷卻所產(chǎn)生的作用壓力，Pa；g—重力加速度，g=9.81m/s2；H—所計(jì)算的散熱器中心與鍋爐中心的高差，m;ρ供、ρ回

—供回水密度，kg/m3;△Pf—水在循環(huán)環(huán)路中冷卻的附加作用壓力，Pa。

通過不同立管和樓層的循環(huán)環(huán)路的作用壓力ΔPf

值是不同的，按附錄表3-2選定。第45頁/共158頁重力循環(huán)異程式雙管系統(tǒng)的最不利循環(huán)環(huán)路是通過最遠(yuǎn)立管底層散熱器的循環(huán)環(huán)路，計(jì)算應(yīng)由此開始。例題4-1：確定重力循環(huán)雙管熱水供暖系統(tǒng)管路的管徑熱媒參數(shù)：供水溫度tg=95℃，回水溫度th=70℃。鍋爐中心距底層散熱器中心距離為3m，層高為3m。每組散熱器的供水支管上有一截止閥。第46頁/共158頁95℃/70℃；層高3m；鍋爐中心距底層散熱器中心3m第47頁/共158頁⑧⑨⑩⑾⑦⑥⑤④③②①⑿⒀⒁最不利環(huán)路abⅤⅠⅡⅢⅣ計(jì)算步驟1.確定最不利環(huán)路。

在軸側(cè)圖上給立管和管段編號，并注明各管段的熱負(fù)荷和管長第48頁/共158頁2.計(jì)算最不利環(huán)路I1。

1）求通過I1的作用壓力2）求平均比摩阻3）求各管段流量kg/h計(jì)算步驟(continue)第49頁/共158頁計(jì)算步驟(continue)4）由G、Rpj，查水力計(jì)算表，得各管段的d，R，vEx.管段2kg/h

用內(nèi)插法算得R=3.39Pa/m，v=0.08m/s第50頁/共158頁計(jì)算步驟(continue)5）計(jì)算各管段沿程阻力損失6）計(jì)算各管段局部阻力損失Ex.管段11500第51頁/共158頁注意：三通和四通的局部損失列入流量小的管段上。直流三通旁流三通分流三通合流三通

乙字管：Pipeoffset為了延伸與其起始段平行的管線而設(shè)計(jì)的一種反向曲線形的管件。作用是控制立管水流的速度。排水管應(yīng)避免軸線偏置，當(dāng)受條件限制時(shí)宜用乙字管。當(dāng)采用同層排水、集水器時(shí)，集水器與立管連接部位（上、下兩處）均應(yīng)設(shè)乙字管。第52頁/共158頁（a）括彎（b）乙字彎第53頁/共158頁熱水立管與橫管連接時(shí)，為避免管道伸縮應(yīng)力破壞管網(wǎng)，應(yīng)采用乙字彎的連接方式。

第54頁/共158頁乙字彎第55頁/共158頁括彎第56頁/共158頁計(jì)算步驟(continue)5）計(jì)算各管段沿程阻力損失6）計(jì)算各管段局部阻力損失7）計(jì)算環(huán)路總壓力損失8）計(jì)算富裕壓力，（要求在±10%）第57頁/共158頁立管Ⅰ-1①⑿②⒁⒀a(bǔ)b立管Ⅰ-2①⑿②⒀a(bǔ)b⒂⒃3、計(jì)算I2環(huán)路。

計(jì)算步驟(continue)第58頁/共158頁3.計(jì)算I2環(huán)路。

1）求通過I2的作用壓力2）求通過I2環(huán)路的管徑管段16、15與14、1并聯(lián)，由節(jié)點(diǎn)壓力平衡得：a)求Rpj計(jì)算步驟(continue)第59頁/共158頁211615141116計(jì)算步驟(continue)第60頁/共158頁b)確定管段15、16的d，R，v3）求通過底層與第二層并聯(lián)環(huán)路的壓降不平衡率在允許范圍之內(nèi)。（要求在15%以內(nèi)）計(jì)算步驟(continue)第61頁/共158頁4.計(jì)算I3環(huán)路。

管段15、17、18與13、14、1并聯(lián)不平衡率x13超過15%，但管段17，18已選用最小管徑，剩余壓力用第三層散熱器支管的閥門消除。計(jì)算各管段流量Gi，根據(jù)Gi、Rpj查附錄4-1選管徑，同時(shí)記錄R、v值（要求在15%以內(nèi)）計(jì)算并聯(lián)管路的不平衡率，計(jì)算步驟(continue)第62頁/共158頁211616113181718151413計(jì)算步驟(continue)第63頁/共158頁5.確定通過立管II各層環(huán)路各管段的管徑。

1）計(jì)算通過II1的作用壓力，選取管徑，進(jìn)行阻力計(jì)算。計(jì)算步驟(continue)2）計(jì)算并聯(lián)分支管路的平均比摩阻（19~23）3）計(jì)算各管段流量Gi，4）根據(jù)Gi、Rpj查附錄4-1選管徑，同時(shí)記錄R、v值，5）計(jì)算并聯(lián)管路的不平衡率，不平衡率在±15%內(nèi)，否則調(diào)整管徑。第64頁/共158頁管段19-23與12-14、1、2并聯(lián)，由節(jié)點(diǎn)壓力平衡可得：第65頁/共158頁2）由節(jié)點(diǎn)壓力平衡原理，計(jì)算II2及II3。6、依次計(jì)算其它立管。

計(jì)算步驟(continue)第66頁/共158頁計(jì)算思路總結(jié)——重力雙管

1.確定最不利環(huán)路。

2.計(jì)算最不利環(huán)路I1。

3.計(jì)算I2環(huán)路，并考察I2與I1的不平衡率。(for垂直失調(diào))

4.同理完成I3……In環(huán)路的計(jì)算。5.同理，由一層至三層計(jì)算立管II，并考察各層的不平衡率以及立管II與立管I的不平衡率。(for水平失調(diào))

第67頁/共158頁計(jì)算方法總結(jié)(continue)對某一環(huán)路的計(jì)算步驟

1）求管段流量(kg/h)。

2）求作用壓力和平均比摩阻。

3）查水力計(jì)算表，得實(shí)際管徑及對應(yīng)的R，v。對并聯(lián)管段不平衡率的計(jì)算方法

4）計(jì)算實(shí)際的壓力損失。注：資用壓力由并聯(lián)環(huán)路節(jié)點(diǎn)壓降相等原理計(jì)算。第68頁/共158頁4-3機(jī)械循環(huán)單管熱水供暖系統(tǒng)管路的水力計(jì)算方法和例題第69頁/共158頁一、機(jī)械循環(huán)系統(tǒng)水力計(jì)算應(yīng)注意的問題與重力循環(huán)系統(tǒng)相比，作用半徑大。其室內(nèi)熱水供暖系統(tǒng)的總壓力損失一般約為10～20kPa，對分戶計(jì)量水平系統(tǒng)或較大系統(tǒng)可達(dá)20～50kPa。由于外網(wǎng)預(yù)留壓力較大，據(jù)此計(jì)算出的最不利環(huán)路平均比摩阻較大，造成很難與其他環(huán)路進(jìn)行阻力平衡，因此，按推薦的Rpj=60~120選則最不利環(huán)路管徑；第70頁/共158頁機(jī)械循環(huán)系統(tǒng)循環(huán)作用壓力的確定第71頁/共158頁考慮水在散熱器冷卻產(chǎn)生的自然循環(huán)作用壓力后，資用壓力的計(jì)算公式：某立管——樓層不同的單管系統(tǒng)某環(huán)路——雙管系統(tǒng)1——重力循環(huán)系統(tǒng)2/3——機(jī)械循環(huán)系統(tǒng)第72頁/共158頁【多選】熱水采暖系統(tǒng)的循環(huán)作用壓力的大小，取決于哪些因素？機(jī)械循環(huán)提供的作用壓力；水在散熱器內(nèi)冷卻所產(chǎn)生的作用壓力；循環(huán)管路中各個附件產(chǎn)生的局部阻力損失；水在循環(huán)環(huán)路中因管路散熱產(chǎn)生的附加作用壓力ABD第73頁/共158頁【單選】熱水采暖系統(tǒng)設(shè)計(jì)中有關(guān)水的自然作用壓力的表述，下列哪一項(xiàng)是錯誤的？分層布置的水平單管系統(tǒng)，可忽略水在管道中的冷卻而產(chǎn)生的自然作用壓力影響機(jī)械循環(huán)雙管系統(tǒng)，對水在散熱器中冷卻而產(chǎn)生的自然作用壓力的影響，應(yīng)采取相應(yīng)的技術(shù)措施機(jī)械循環(huán)雙管系統(tǒng)，對水在管道中冷卻而產(chǎn)生的自然作用壓力的影響，應(yīng)采取相應(yīng)的技術(shù)措施機(jī)械循環(huán)單管系統(tǒng)，如建筑物各部分層數(shù)不同，則各立管產(chǎn)生的自然作用壓力應(yīng)計(jì)算C第74頁/共158頁【單選】在機(jī)械循環(huán)雙管上供下回式熱水采暖系統(tǒng)的表述中，下列哪一項(xiàng)是正確的？系統(tǒng)循環(huán)動力主要是重力作用力，此外，還包括水泵作用力系統(tǒng)的作用半徑有限，一般總壓力損失不得超過10kPa由于水在各層散熱器中冷卻形成的重力作用力不同，一般會存在豎向失調(diào)即使沒有良好的調(diào)節(jié)裝置，也可以放心的用于三層以上的建筑物C第75頁/共158頁熱水管道的水力計(jì)算方法有等溫降和不等溫降兩種計(jì)算方法，本節(jié)主要闡述等溫降的計(jì)算方法。等溫降的水力計(jì)算方法的特點(diǎn)是設(shè)定系統(tǒng)中每根立管的溫度降均相等，即供水和回水溫度都相同，在各立管耗熱量已知的情況下，系統(tǒng)中各管段的流量已事先確定，然后根據(jù)流量來選擇適當(dāng)?shù)墓軓?。?6頁/共158頁確定如圖機(jī)械循環(huán)垂直單管順流式熱水供暖系統(tǒng)管路的管徑。熱媒參數(shù)：供水溫度tg=95℃；th=70℃。系統(tǒng)與外網(wǎng)連接，在引入口處外網(wǎng)的供回水壓差為30kPa。圖中表示系統(tǒng)兩個支路中的一個支路散熱器的熱負(fù)荷(W)，樓層高為3m。二、機(jī)械循環(huán)單管順流異程式熱水供暖系統(tǒng)管路水力計(jì)算例題第77頁/共158頁第78頁/共158頁單管順流異程系統(tǒng)水力計(jì)算步驟1.確定最不利環(huán)路2.在軸側(cè)圖上給立管和管段編號，并注明各管段的熱負(fù)荷和管長（按最不利環(huán)路編號）。3.計(jì)算最不利環(huán)路各管段管徑。最不利環(huán)路的平均比摩阻應(yīng)在60～120Pa/m范圍?！鱌GR實(shí)際的d,R,v水力計(jì)算表注：引入口處外網(wǎng)的供回水壓差較大，為使系統(tǒng)中各環(huán)路的壓力損失易于平衡，按推薦的經(jīng)濟(jì)比摩阻R確定管徑。

第79頁/共158頁第80頁/共158頁計(jì)算步驟(continue)Ex.管段1kg/h

R：60-120Pa/m查教材P418附錄4-1水力計(jì)算表，得DN40用內(nèi)插法算出R=116.41Pa/m，v=0.552m/s

Pa=（閘閥0.5+彎頭1.0）查教材P420附錄4-3得

第81頁/共158頁計(jì)算步驟(continue)總壓損同理計(jì)算管段2-12（教材P107表4-4）

最不利環(huán)路（管段1-12）的總壓損為8633Pa，而入口處循環(huán)作用壓力為30kPa。剩余壓頭用閥門節(jié)流。4.計(jì)算其它環(huán)路各管段管徑

第82頁/共158頁計(jì)算步驟(continue)Ex.

立管IV1）求資用壓力立管Ⅳ與管段6、7并聯(lián)注：單管負(fù)擔(dān)層數(shù)相同時(shí)，可不考慮重力循環(huán)作用壓力立管Ⅳ的資用壓力為：△P/Ⅳ=∑(△Py+△Pj)6,7=2719Pa

第83頁/共158頁計(jì)算步驟(continue)2）求Rp,j3）選管徑，計(jì)算阻力損失、不平衡率

由G和求得的Rp,j，查水力計(jì)算表，確定管徑DN15，查得v、R，求出立管壓力損失為2941Pa。

與立管Ⅴ的不平衡率為：在±15%以內(nèi)，滿足要求。

第84頁/共158頁計(jì)算步驟(continue)立管III與管段5-8并聯(lián)，同理，其資用壓力△P/Ⅲ=∑(△Py+△Pj)5-8=2719Pa

立管II與管段4-9并聯(lián)，不平衡率25.3%，超出允許值。已選用最小管徑，只能采用立管上的閥門節(jié)流。

立管I與管段3-10并聯(lián)，同上，用立管閥門消除剩余壓頭

第85頁/共158頁通過機(jī)械循環(huán)系統(tǒng)水力計(jì)算（例題4-2）結(jié)果，可以看出:例題4-1與例題4-2的系統(tǒng)熱負(fù)荷，立管數(shù)，熱媒參數(shù)和供熱半徑都相同，機(jī)械循環(huán)系統(tǒng)的作用壓力比重力循環(huán)系統(tǒng)大得多，系統(tǒng)的管徑就細(xì)很多。由于機(jī)械循環(huán)系統(tǒng)供回水干管的R值選用較大，系統(tǒng)中各立管之間的并聯(lián)環(huán)路壓力平衡較難。例題4-2中，立管Ⅰ，Ⅱ，Ⅲ的不平衡百分率都超過±15%的允許值。在系統(tǒng)初調(diào)節(jié)和運(yùn)行時(shí)，只能靠立管上的閥門進(jìn)行調(diào)節(jié)，否則在例題4-2的異程式系統(tǒng)必然會出現(xiàn)近熱遠(yuǎn)冷的水平失調(diào)。如系統(tǒng)的作用半徑較大，同時(shí)又采用異程式布置管道，則水平失調(diào)現(xiàn)象更難以避免。第86頁/共158頁

解決水平失調(diào)的方法閥門調(diào)節(jié)剩余壓力（最好是調(diào)節(jié)閥，或調(diào)壓孔板；散熱器溫控閥或與調(diào)節(jié)閥配合使用）供回水干管采用同程式布置異程系統(tǒng)，采用“不等溫降”法進(jìn)行水力計(jì)算異程系統(tǒng)，采用首先計(jì)算最近立管環(huán)路的方法（可能增大系統(tǒng)許多管段的管徑）第87頁/共158頁三、散熱器的進(jìn)流系數(shù)GlGs在單管熱水供暖系統(tǒng)中，立管的水流量全部或部分地流進(jìn)散熱器。流進(jìn)散熱器的水流量與通過該立管水流量的比值，稱作散熱器的進(jìn)流系數(shù)α第88頁/共158頁散熱器的進(jìn)流系數(shù)GlGs出口水溫不等，重力循環(huán)作用壓力不等，兩側(cè)流量不等。影響因素1）兩側(cè)散熱器熱負(fù)荷不等2）兩側(cè)管道及附件阻力不等相同作用壓力下，阻力不等，流量分配不等第89頁/共158頁考慮到：①熱負(fù)荷不同造成的重力循環(huán)作用壓力較小，忽略其影響；②實(shí)際工程中，兩側(cè)管道材質(zhì)和管徑相同，實(shí)際計(jì)算：散熱器進(jìn)流系數(shù)的推導(dǎo)由并聯(lián)環(huán)路節(jié)點(diǎn)壓力平衡，得III12(＊)若d1=d2，且摩擦阻力系數(shù)近似相等，則第90頁/共158頁III12(＊)式(＊)可改寫成第91頁/共158頁case1.單管順流系統(tǒng)散熱器單側(cè)連接，α=1

雙側(cè)連接，且支管管徑及管長相等，α=0.5

雙側(cè)連接，且支管管徑及管長不等當(dāng)?1.4時(shí)，近似認(rèn)為進(jìn)流系數(shù)=0.5第92頁/共158頁case2.單管跨越式系統(tǒng)對于跨越式系統(tǒng)，立管中部分水量流過跨越管段，只有部分水量進(jìn)入一側(cè)或兩側(cè)散熱器。通過跨越管段的水沒有被冷卻，它與散熱器平均水溫不同而引起重力循環(huán)附加作用壓力，它要比順流式系統(tǒng)大一些。通常根據(jù)實(shí)驗(yàn)方法確定進(jìn)流系數(shù)。實(shí)驗(yàn)表明：跨越式系統(tǒng)散熱器的進(jìn)流系數(shù)與散熱器支管、立管和跨越管的管徑組合情況以及立管中的流量或流速有關(guān)。

第93頁/共158頁case2.單管跨越式系統(tǒng)第94頁/共158頁四、機(jī)械循環(huán)單管順流同程式熱水供暖系統(tǒng)管路的水力計(jì)算例題通過各個并聯(lián)環(huán)路的總長度都相等。在供暖半徑較大（一般超過50m以上）的室內(nèi)熱水供暖系統(tǒng)中，同程式系統(tǒng)得到較普遍的應(yīng)用。其計(jì)算步驟如下：計(jì)算通過最遠(yuǎn)立管的環(huán)路。與異程式系統(tǒng)最不利環(huán)路的計(jì)算方法相同，來確定各個管段的管徑及其阻力損失，并驗(yàn)算熱力人口處的富裕壓力。第95頁/共158頁用同樣方法，計(jì)算通過最近立管的環(huán)路。求最近立管與最遠(yuǎn)立管環(huán)路的阻力損失不平衡率，并調(diào)整相應(yīng)管徑，使其在±5%以內(nèi)。繪制系統(tǒng)干管壓力和阻力損失平衡圖，并計(jì)算出其余干管的資用壓力。確定其它立管管徑。求各立管的不平衡率，不平衡率應(yīng)在10%以內(nèi)。第96頁/共158頁例題：確定如圖機(jī)械循環(huán)垂直單管順流式熱水供暖系統(tǒng)管路的管徑。熱媒參數(shù)：供水溫度tg=95℃，回水溫度th=70℃。系統(tǒng)與外網(wǎng)連接。在引入口處外網(wǎng)的供回水壓差為30kPa。散熱器內(nèi)的數(shù)字表示散熱器的熱負(fù)荷。樓層高為3m。第97頁/共158頁第98頁/共158頁計(jì)算步驟：1、首先計(jì)算通過最遠(yuǎn)立管Ⅴ的環(huán)路。確定出供水干管各個管段、立管Ⅴ和回水總干管的管徑及其壓力損失。2、用同樣方法，計(jì)算通過最近立管Ⅰ的環(huán)路，從而確定出立管Ⅰ、回水干管各管段的管徑及其壓力損失。3、求并聯(lián)環(huán)路立管Ⅰ和立管Ⅴ的壓力損失不平衡率，使其不平衡率在±5%以內(nèi)。第99頁/共158頁4、根據(jù)水力計(jì)算結(jié)果，用圖表示出系統(tǒng)的總壓力損失及各立管的供、回水節(jié)點(diǎn)間的資用壓力值。立管Ⅳ的資用壓力應(yīng)等于入口處供水管起點(diǎn)，通過最近立管環(huán)路到回水干管管段13末端的壓力損失，減去供水管起點(diǎn)到供水干管管段5末端的壓力損失的差值，亦即等于6461-4359=2102Pa。其它立管的資用壓力確定方法相同。第100頁/共158頁計(jì)算步驟：5、確定其它立管的管徑。根據(jù)各立管的資用壓力和立管各管段的流量，選用合適的立管管徑。。6、求各立管的不平衡率。根據(jù)立管的資用壓力和立管的計(jì)算壓力損失，求各立管的不平衡率。不平衡率應(yīng)在±10%以內(nèi)。第101頁/共158頁第102頁/共158頁第103頁/共158頁第104頁/共158頁第105頁/共158頁結(jié)論：同程式系統(tǒng)的管道金屬耗量雖然多于異程式。但它可以通過調(diào)整供回水干管各管段的壓力損失來滿足立管間不平衡率要求。第106頁/共158頁同程式系統(tǒng)水力失調(diào)的特點(diǎn)中間立管欠熱，中間用戶的資用壓力小于近端和遠(yuǎn)端用戶的資用壓力若供水干管、回水干管管徑相同，則失調(diào)時(shí)的水壓圖為第107頁/共158頁注意：若個別立管供、回水節(jié)點(diǎn)間的資用壓力過小或過大，表明設(shè)計(jì)不合理。應(yīng)適當(dāng)改變個別供回水干管管徑，使其易于選擇各立管的管徑并滿足并聯(lián)環(huán)路不平衡率的要求。各立管資用壓力值不要變化太大，以便于合理選擇各立管管徑。水力計(jì)算中，管路系統(tǒng)前半部供水干管的比摩阻，宜選用稍小于回水干管的R值，而管路系統(tǒng)后半部供水干管的R值，宜選用稍大于回水干管的。第108頁/共158頁補(bǔ)充不等溫降的水力計(jì)算+P265、269水力工況原理和分析第109頁/共158頁

由△P

L

Q

△t

每個立管的溫降都相等

Rd

G等溫降水力計(jì)算的思路第110頁/共158頁等溫降水力計(jì)算有何缺陷？設(shè)每根立管或每個散熱器的水溫降相等(預(yù)先確定流量)流量確定各立管并聯(lián)環(huán)路的壓力損失不可能相等不平衡率不可避免立管流量≠設(shè)計(jì)流量，實(shí)際室溫≠設(shè)計(jì)室溫第111頁/共158頁能否根據(jù)實(shí)際溫降來設(shè)計(jì)散熱器？變溫降前提：各立管溫降不相等思路：選定管徑根據(jù)平衡要求的壓力損失計(jì)算流量由流量計(jì)算實(shí)際溫降確定散熱器數(shù)量第112頁/共158頁如何確定實(shí)際溫降△t？原理：并聯(lián)環(huán)路節(jié)點(diǎn)間壓力平衡

ab若△P確定△P√給定dG、△t

第113頁/共158頁不等溫降法有何優(yōu)點(diǎn)？各立管間的流量分配完全遵守并聯(lián)環(huán)路節(jié)點(diǎn)壓力平衡的水力學(xué)規(guī)律，能使設(shè)計(jì)工況與實(shí)際工況基本一致。從設(shè)計(jì)角度解決系統(tǒng)的水平失調(diào)現(xiàn)象。

第114頁/共158頁一、熱水管路阻力數(shù)的計(jì)算管路的阻力數(shù)表示當(dāng)管段通過單位流量時(shí)的壓力損失值。第115頁/共158頁層流紊流（Re<2320）（Re>2320）水力光滑區(qū)過渡區(qū)（室內(nèi)）阻力平方區(qū)（室外）在已知水溫參數(shù)下，各管段的阻力數(shù)只和管段的管徑d，長度li，管道內(nèi)壁當(dāng)量絕對粗糙度K以及管段局部阻力當(dāng)量長度ld有關(guān)。即各管段的阻力數(shù)僅取決于管段本身，不隨流量變化。第116頁/共158頁1、串聯(lián)管路串聯(lián)管路的總阻力數(shù)為各串聯(lián)管段阻力數(shù)之和。第117頁/共158頁2、并聯(lián)管路通導(dǎo)數(shù)，a并聯(lián)管段的總通導(dǎo)數(shù)為各并聯(lián)管段通導(dǎo)數(shù)之和。第118頁/共158頁在并聯(lián)管路上，各分支管段的流量分配與其通導(dǎo)數(shù)成正比。第119頁/共158頁第120頁/共158頁初算：給定溫差△t;計(jì)算流量G;選定管徑d;計(jì)算損失△p。計(jì)算其資用壓力；選擇管徑；查ζzh（附錄4-7）；計(jì)算△p’；根據(jù)管徑、△p’確定流量（附錄4-5）；計(jì)算該立管的溫降△t；求平均比摩阻

計(jì)算最遠(yuǎn)立管計(jì)算供回水干管管段計(jì)算倒數(shù)第2根立管確定最不利環(huán)路計(jì)算出系統(tǒng)的總流量G右和壓降△p右計(jì)算流量；根據(jù)R選擇管徑；計(jì)算折合阻力系數(shù)；計(jì)算損失。Q1Q2Q2abcdefghG右二、不等溫降水力計(jì)算方法第121頁/共158頁（假定分兩個系統(tǒng)）3）（Q為總立管負(fù)荷）4）由于左、右并聯(lián)，損失相同，按不利工況考慮，取右側(cè)損失為并聯(lián)后的損失。因此，左側(cè)流量變?yōu)椋?）（假定）1）？5）？Qhg第122頁/共158頁調(diào)整：1）根據(jù)下兩式，計(jì)算調(diào)整后左、右兩環(huán)路的流量：2）計(jì)算流量、溫降調(diào)整系數(shù)：3）確定各并聯(lián)環(huán)路調(diào)整后的流量、溫降：4）計(jì)算左、右并聯(lián)環(huán)路的壓力損失：第123頁/共158頁確定系統(tǒng)的總壓力損失計(jì)算總立（干）管選擇管徑，根據(jù)流量和管徑計(jì)算損失，方法同前。第124頁/共158頁詳細(xì)步驟：給定最遠(yuǎn)立管的溫降。一般按設(shè)計(jì)溫降增加2～5℃。由此求出最遠(yuǎn)立管的計(jì)算流量。根據(jù)該立管的流量，選用R（或v）值，確定最遠(yuǎn)立管管徑和環(huán)路末端供、回水干管的管徑及相應(yīng)的壓力損失值。確定環(huán)路最末端的第二根立管的管徑。該立管與上述計(jì)算管段為并聯(lián)管路。根據(jù)已知節(jié)點(diǎn)的壓力損失△P，給定該立管管徑，從而確定通過環(huán)路最末端的第二根立管的計(jì)算流量及其計(jì)算溫度降。

第125頁/共158頁確定其他立管參數(shù)。按照上述方法，由遠(yuǎn)至近，依次確定出該環(huán)路上供、回水干管各管段的管徑及其相應(yīng)的壓力損失以及各立管的管徑、計(jì)算流量和計(jì)算溫度降。分支環(huán)路的壓降平衡及流量重新分配。系統(tǒng)中有多個分支循環(huán)環(huán)路時(shí)，計(jì)算的流量總和一般都不會等于設(shè)計(jì)要求的總流量，即兩環(huán)阻力平衡后的流量和不一定等于系統(tǒng)的設(shè)計(jì)流量。由此，需要根據(jù)并聯(lián)環(huán)路流量分配和壓降變化的規(guī)律，對初步計(jì)算出的各循環(huán)環(huán)路的流量、溫降和壓降進(jìn)行調(diào)整。整個水力計(jì)算才結(jié)束。第126頁/共158頁各調(diào)整系數(shù)：

溫差調(diào)整系數(shù)

流量調(diào)整系數(shù)

壓力調(diào)整系數(shù)

第127頁/共158頁最后確定各立管散熱器所需的面積。使用不等溫降法的前提條件是散熱器的傳熱面積可隨意調(diào)節(jié)。第128頁/共158頁設(shè)計(jì)供回水溫度為95℃/70℃。用戶入口處外網(wǎng)的資用壓力為10kPa。采用不等溫降法進(jìn)行水力計(jì)算。

第129頁/共158頁例題1）求最不利環(huán)路的平均比摩阻Rp,j

Pa/m2）計(jì)算立管V設(shè)立管溫降為25+5=30℃，則流量根據(jù)Gv,j，參照Rp,j，選用立、支管管徑為20×15

當(dāng)量局部阻力法計(jì)算壓力損失計(jì)算相應(yīng)的供回水干管管徑及壓力損失

第130頁/共158頁3）計(jì)算立管IVa)根據(jù)并聯(lián)環(huán)路壓力平衡b)初定管徑，求流量

思考：如何選定管徑？

用等溫降法先求一個初步的d

溫降不應(yīng)過多偏離外網(wǎng)的供回水溫差

c)由熱負(fù)荷和計(jì)算流量求立管的計(jì)算溫降4）按上述步驟由遠(yuǎn)至近計(jì)算其他水平供回水干管和立管最后得出圖右側(cè)循環(huán)環(huán)路初步的計(jì)算流量ΔGj.1=1196kg/h，壓力損失ΔPj.1=4513Pa。第131頁/共158頁5）按同樣方法計(jì)算圖左側(cè)循環(huán)環(huán)路的管路（圖中未畫出）現(xiàn)假定同樣按不等溫降方法進(jìn)行計(jì)算后，得出左側(cè)循環(huán)環(huán)路的初步計(jì)算流量Gj.2=1180kg/h，初步計(jì)算壓力損失ΔPj.2=4100Pa第132頁/共158頁6）校核流量右環(huán)路的阻力數(shù)：左環(huán)路的阻力數(shù)：將左環(huán)計(jì)算壓力損失按與右側(cè)相同考慮（左環(huán)路與右環(huán)路平衡時(shí)，左環(huán)路的壓力損失與右環(huán)路相等），此時(shí)左環(huán)路壓力損失為△Pj.2=4513Pa。通過左環(huán)的阻力數(shù)可計(jì)算出左環(huán)的流量，則左環(huán)流量變?yōu)?238kg/h，則系統(tǒng)初步計(jì)算的總流量為：初步計(jì)算的總流量為：1238+1196=2434kg/h第133頁/共158頁系統(tǒng)設(shè)計(jì)的總流量為：

0.86∑Q/(tg

-th)=0.86×74800/（95-70）=2573kg/h兩者不相等。因此，需要進(jìn)一步調(diào)整各循環(huán)環(huán)路的流量、壓降和各立管的溫度降。

第134頁/共158頁7）調(diào)整各循環(huán)環(huán)路的流量、壓降和各立管的溫降a)計(jì)算各并聯(lián)環(huán)路通導(dǎo)數(shù)a

：右側(cè)環(huán)路b)計(jì)算分配到各環(huán)路的流量，根據(jù)下式求Gt,1和Gt,2左側(cè)環(huán)路右側(cè)環(huán)路：Gt.1=α1×Gzh/(α1+α2)=17.8×2573/(17.8+18.43)=1264kg/h左側(cè)環(huán)路：Gt.2=α2×Gzh/(α1+α2)=18.43×2573/(17.8+18.43)=1309kg/h第135頁/共158頁右側(cè)流量調(diào)整系數(shù)溫降調(diào)整系數(shù)

左側(cè)流量調(diào)整系數(shù)溫降調(diào)整系數(shù)

c)計(jì)算各環(huán)路的流量、溫降調(diào)整系數(shù)

右側(cè)環(huán)路：流量調(diào)整系數(shù)：aG.1=Gt.1/Gj.1=1264/1196=1.057溫降調(diào)整系數(shù)：at.1=1/aG.1=1/1.057=0.946左側(cè)環(huán)路：流量調(diào)整系數(shù)：aG.2=Gt.2/Gj.2=1309/1180=1.109溫降調(diào)整系數(shù):at.2=1/aG.2=1/1.109=0.901各支路計(jì)算流量和溫降×調(diào)整系數(shù)=最終流量和溫降

第136頁/共158頁d)確定并聯(lián)環(huán)路節(jié)點(diǎn)的壓力損失值

壓力損失調(diào)整系數(shù):右側(cè):ap.1=(Gt.1/Gj.1)2=aG.12=1.117左側(cè):ap.2=(Gt.2/Gj.2)2=aG.22=1.230調(diào)整后左右側(cè)環(huán)路節(jié)點(diǎn)的壓力損失:右側(cè)：ΔPt.(2～11)=ΔPj.1×ap.1=4513×1.117=5041Pa左側(cè)：ΔPt.2=ΔPj.2×ap.2=4100×1.230=5043Pa≠5041Pa（計(jì)算誤差）第137頁/共158頁第138頁/共158頁第139頁/共158頁8）確定系統(tǒng)供、回水總管管徑及系統(tǒng)的總壓力損失并聯(lián)環(huán)路水力計(jì)算調(diào)整后，最后確定系統(tǒng)供、回水總管管徑及系統(tǒng)的總壓力損失。供、回水總管1和12的設(shè)計(jì)流量Gzh=2573kg/h。選用管徑d=40mm。根據(jù)水力計(jì)算表的數(shù)據(jù)，得出ΔP1=1969.3Pa，ΔP12=423.6Pa系統(tǒng)的總壓力損失:至此，水力計(jì)算全部結(jié)束。第140頁/共158頁結(jié)論：該方法完全遵守節(jié)點(diǎn)壓力平衡分配流量的規(guī)律，計(jì)算的結(jié)果阻力平衡較好。遠(yuǎn)立管的溫降大，流量小，符合實(shí)際，則散熱器面積要大；近立管的溫降小，流量大，散熱器面積應(yīng)小。計(jì)算時(shí)應(yīng)注意流量調(diào)整，使總流量=設(shè)計(jì)流量。第141頁/共158頁某機(jī)械循環(huán)熱水供暖系統(tǒng)包括南北兩個并聯(lián)循環(huán)環(huán)路1和2，系統(tǒng)設(shè)計(jì)供回水溫度為95/70℃，總熱負(fù)荷為74800W，水力計(jì)算環(huán)路1的壓力損失為4513Pa，流量為1196kg/h，環(huán)路2的壓力損失為4100Pa，流量為1180kg/h，如果采用不等溫降方法進(jìn)行水力計(jì)算，環(huán)路1最遠(yuǎn)立管溫降30℃，則實(shí)際溫降為（）第142頁/共158頁4-4分戶采暖熱水供暖系統(tǒng)管路的水力計(jì)算原則與方法第143頁/共158頁原理分戶熱計(jì)量供暖系統(tǒng)水力計(jì)算的基本步驟和方法是遵循上述水力計(jì)算方法的。但由于增加了調(diào)控和計(jì)量設(shè)備，使之與傳統(tǒng)的單、雙管系統(tǒng)有所不同?？倝毫p失應(yīng)包括兩部分：一部分是戶內(nèi)系統(tǒng)的壓力損失，主要包括散熱器阻力、恒溫閥阻力、室內(nèi)管道阻力、用戶入口阻力；另一部分是自建筑供暖入口至該用戶入口的壓力損失。第144頁/共158頁由于系統(tǒng)中使用溫控閥、自動平衡閥、熱表等高阻力元件，管道和散熱