彈塑性力學(xué)第十一章

彈塑性力學(xué)第十一章2023/4/291第1頁(yè)，共123頁(yè)，2023年，2月20日，星期一§11-1金屬材料的力學(xué)實(shí)驗(yàn)及幾種簡(jiǎn)化力學(xué)模型1.1單向拉壓實(shí)驗(yàn)：不同材料在單向拉壓實(shí)驗(yàn)中，有不同的應(yīng)力－應(yīng)變曲線。BAC

sopeepBAC

sope’sO’軟鋼

-合金鋼

-

2023/4/292第2頁(yè)，共123頁(yè)，2023年，2月20日，星期一§11-1金屬材料的力學(xué)實(shí)驗(yàn)及幾種簡(jiǎn)化力學(xué)模型

當(dāng)應(yīng)力－應(yīng)變曲線在OA范圍內(nèi)變化，材料為彈性變化。當(dāng)應(yīng)力達(dá)到s時(shí)（軟鋼有明顯屈服發(fā)生(AB段），合金鋼無(wú)明顯屈服發(fā)生）將發(fā)生塑性變形。確定材料發(fā)生塑性變形的條件為BAC

sopeepBAC

sope’sO’軟鋼

-

合金鋼

-

2023/4/293第3頁(yè)，共123頁(yè)，2023年，2月20日，星期一§11-1金屬材料的力學(xué)實(shí)驗(yàn)及幾種簡(jiǎn)化力學(xué)模型

f()=-s=0

初始屈服條件（函數(shù)）

當(dāng)軟鋼應(yīng)力達(dá)到A點(diǎn)后，軟鋼有明顯屈服（塑性流動(dòng)）階段。經(jīng)過(guò)屈服階段后，荷載可再次增加（稱(chēng)為強(qiáng)化階段，BC段），但強(qiáng)化階段

增幅較少。BAC

sopeepBAC

sope’sO’軟鋼

-合金鋼

-

2023/4/294第4頁(yè)，共123頁(yè)，2023年，2月20日，星期一§11-1金屬材料的力學(xué)實(shí)驗(yàn)及幾種簡(jiǎn)化力學(xué)模型對(duì)于此種材料（有明顯屈服流動(dòng)，強(qiáng)化階段應(yīng)力較少）屈服條件是不變的。當(dāng)應(yīng)力滿(mǎn)足屈服條件時(shí)，卸載將有殘余變形，即塑性變形存在。卸載按線性彈性。BAC

sopeepBAC

sope’sO’軟鋼

-合金鋼

-

2023/4/295第5頁(yè)，共123頁(yè)，2023年，2月20日，星期一§11-1金屬材料的力學(xué)實(shí)驗(yàn)及幾種簡(jiǎn)化力學(xué)模型

而對(duì)于合金鋼，無(wú)明顯屈服，當(dāng)

s時(shí)進(jìn)入強(qiáng)化階段，在加載即發(fā)生彈性變形和塑性變形，卸載按線彈性。對(duì)于強(qiáng)化特性明顯的材料，由O’點(diǎn)繼續(xù)加載，在O’B段又是線性彈性變化，當(dāng)

達(dá)到B點(diǎn)再次發(fā)生塑性變形，BAC

sope’sO’-’s=0——后繼屈服函數(shù)’s=’s(p)2023/4/296第6頁(yè)，共123頁(yè)，2023年，2月20日，星期一§11-1金屬材料的力學(xué)實(shí)驗(yàn)及幾種簡(jiǎn)化力學(xué)模型BAC

so’sO’’s’’

包辛格效應(yīng)

當(dāng)卸載后，反向加載時(shí)，有些金屬材料反映出反向加載的屈服極限’’s

s——稱(chēng)為包辛格效應(yīng)（Bauschinger.J.德國(guó)人）。2023/4/297第7頁(yè)，共123頁(yè)，2023年，2月20日，星期一§11-1金屬材料的力學(xué)實(shí)驗(yàn)及幾種簡(jiǎn)化力學(xué)模型小結(jié)：（1）在彈性階段（

s）：=e

應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系一一對(duì)應(yīng)。（2）當(dāng)應(yīng)力達(dá)到初始屈服條件（

=s時(shí)），材料進(jìn)入彈塑性階段，

=e+p，應(yīng)力－應(yīng)變關(guān)系不再是一一對(duì)應(yīng)關(guān)系，而要考慮加載變形歷史。（3）對(duì)于有明顯屈服流動(dòng)且強(qiáng)化階段較小的材料，屈服條件采用初始屈服條件。對(duì)于無(wú)明顯屈服流動(dòng)且強(qiáng)化階段較高的材料，將有后繼屈服函數(shù)產(chǎn)生。（4）有些強(qiáng)化材料具有包辛格效應(yīng)。2023/4/298第8頁(yè)，共123頁(yè)，2023年，2月20日，星期一§11-1金屬材料的力學(xué)實(shí)驗(yàn)及幾種簡(jiǎn)化力學(xué)模型1.2常見(jiàn)的幾種簡(jiǎn)化力學(xué)模型

1.理想彈塑性模型：加載時(shí)：

=E

s=s

s

so

s理想彈塑性模型2023/4/299第9頁(yè)，共123頁(yè)，2023年，2月20日，星期一§11-1金屬材料的力學(xué)實(shí)驗(yàn)及幾種簡(jiǎn)化力學(xué)模型2.線性強(qiáng)化彈塑性模型：加載時(shí)：

=E

s

=Es+Et(-s)

s

so

sEEt線性強(qiáng)化彈塑性模型2023/4/2910第10頁(yè)，共123頁(yè)，2023年，2月20日，星期一§11-1金屬材料的力學(xué)實(shí)驗(yàn)及幾種簡(jiǎn)化力學(xué)模型在實(shí)際問(wèn)題中，有時(shí)當(dāng)彈性應(yīng)變

e

p

塑性應(yīng)變，可忽略彈性變形。上述兩種模型分別簡(jiǎn)化為：

s

時(shí),=0

so

=s

soEt

s+Et理想剛塑性模型

線性強(qiáng)化剛塑性模型2023/4/2911第11頁(yè)，共123頁(yè)，2023年，2月20日，星期一§11-1金屬材料的力學(xué)實(shí)驗(yàn)及幾種簡(jiǎn)化力學(xué)模型1.3金屬材料在靜水壓力實(shí)驗(yàn)：

前人（Bridgman）對(duì)大量金屬進(jìn)行水壓力實(shí)驗(yàn)及拉壓和靜水壓力聯(lián)合實(shí)驗(yàn)，得到下列結(jié)果：在靜水壓力(高壓)p作用下,金屬體積應(yīng)變e=V/V=p/k成正比，當(dāng)p達(dá)到或超過(guò)金屬材料的s時(shí)，e與p仍成正比；并且除去壓力后，體積變化可以恢復(fù)，金屬不發(fā)生塑性變形。2023/4/2912第12頁(yè)，共123頁(yè)，2023年，2月20日，星期一§11-1金屬材料的力學(xué)實(shí)驗(yàn)及幾種簡(jiǎn)化力學(xué)模型2.金屬受靜水壓力和拉壓聯(lián)合作用與金屬單獨(dú)受拉壓作用比較，發(fā)現(xiàn)靜水壓力對(duì)初始屈服應(yīng)力s沒(méi)有影響。結(jié)論：靜水壓力與塑性變形無(wú)關(guān)。2023/4/2913第13頁(yè)，共123頁(yè)，2023年，2月20日，星期一§11-2一維問(wèn)題彈塑性分析1.拉壓桿的彈塑性問(wèn)題圖示為兩端固定的等截面桿(超靜定桿)，

aPN2EAxN1b設(shè)材料為理想彈塑性材料，在x=a處（ba）作用一逐漸增大的力P。平衡條件:

N1+N2=P變形協(xié)調(diào)條件：a+b=0

so

s理想彈塑性模型2023/4/2914第14頁(yè)，共123頁(yè)，2023年，2月20日，星期一§11-2一維問(wèn)題彈塑性分析（1）彈性解：

當(dāng)桿處于彈性階段，桿兩部分的伸長(zhǎng)為代入變形協(xié)調(diào)方程為或由于ba，所以N1N2

，將代入平衡方程。2023/4/2915第15頁(yè)，共123頁(yè)，2023年，2月20日，星期一§11-2一維問(wèn)題彈塑性分析

得

最大彈性荷載力P

作用點(diǎn)的伸長(zhǎng)為

2023/4/2916第16頁(yè)，共123頁(yè)，2023年，2月20日，星期一§11-2一維問(wèn)題彈塑性分析(2)彈塑性解Pp

P

Pe:P=Pe

后，P可繼續(xù)增大，而N1=sA

不增加（a段進(jìn)入塑性屈服，但b段仍處于彈性）N2=P-N1=P-sA

力P

作用點(diǎn)的伸長(zhǎng)取決于b段桿的變形2023/4/2917第17頁(yè)，共123頁(yè)，2023年，2月20日，星期一§11-2一維問(wèn)題彈塑性分析2023/4/2918第18頁(yè)，共123頁(yè)，2023年，2月20日，星期一§11-2一維問(wèn)題彈塑性分析(3)塑性解：

PPpPee

N1=sA,N2=sA

這時(shí)桿件變形顯著增加，喪失承載能力則最大荷載Pp=2sA——極限荷載2023/4/2919第19頁(yè)，共123頁(yè)，2023年，2月20日，星期一§11-2一維問(wèn)題彈塑性分析作業(yè)：圖示桁架各桿截面面積為A,材料為理想彈塑性,求荷載

P

與C

點(diǎn)豎向位移關(guān)系。

PABCDl2023/4/2920第20頁(yè)，共123頁(yè)，2023年，2月20日，星期一§11-2一維問(wèn)題彈塑性分析-ss(1)材料為理想彈塑性;xMMy2.梁的彈塑性彎曲

2.1

假設(shè):

(2)平截面假設(shè)(適用于lh);(3)截面上正應(yīng)力

x

對(duì)變形影響為主要的;2023/4/2921第21頁(yè)，共123頁(yè)，2023年，2月20日，星期一§11-2一維問(wèn)題彈塑性分析2.2梁具有兩個(gè)對(duì)稱(chēng)軸截面的彈塑性彎曲:(1)梁的彎矩zybh在線彈性階段彈性極限狀態(tài)（設(shè)矩形截面）:M=Me在截面上y=h/2處，

或——最大彈性彎矩xMMy2023/4/2922第22頁(yè)，共123頁(yè)，2023年，2月20日，星期一§11-2一維問(wèn)題彈塑性分析h/2-+ssss-+y0y0y彈塑性階段：MpMMe彎矩繼續(xù)增大，截面上塑性區(qū)域向中間擴(kuò)展，塑性區(qū)域內(nèi)的應(yīng)力保持不變，截面上彎矩為2023/4/2923第23頁(yè)，共123頁(yè)，2023年，2月20日，星期一§11-2一維問(wèn)題彈塑性分析當(dāng)y0=h/2時(shí)：h/2-+ssss-+y0y0y——最大彈性彎矩2023/4/2924第24頁(yè)，共123頁(yè)，2023年，2月20日，星期一§11-2一維問(wèn)題彈塑性分析當(dāng)y0=0時(shí)：h/2-+ssss-+y0y0y-ss+——極限彎矩2023/4/2925第25頁(yè)，共123頁(yè)，2023年，2月20日，星期一§11-2一維問(wèn)題彈塑性分析令

=Mp/Me=1.5（矩形截面）

——

截面形狀系數(shù)。1.51.71.15-1.17截面形狀2023/4/2926第26頁(yè)，共123頁(yè)，2023年，2月20日，星期一§11-2一維問(wèn)題彈塑性分析

截面彎矩達(dá)到極限彎矩時(shí)，其附近無(wú)限靠近的相鄰兩截面可發(fā)生有限相對(duì)轉(zhuǎn)角，該截面稱(chēng)為塑性鉸。

對(duì)于靜定梁，截面彎矩達(dá)到極限彎矩時(shí)，結(jié)構(gòu)變成機(jī)構(gòu)，承載力已無(wú)法增加。這種狀態(tài)稱(chēng)為極限狀態(tài)。2023/4/2927第27頁(yè)，共123頁(yè)，2023年，2月20日，星期一§11-2一維問(wèn)題彈塑性分析（2）梁彈塑性彎曲時(shí)的變形在線彈性階段，梁彎矩和曲率的關(guān)系為線性關(guān)系M=EI

(M

Me),或

將應(yīng)力與彎矩關(guān)系式

代入上式,可得2023/4/2928第28頁(yè)，共123頁(yè)，2023年，2月20日，星期一§11-2一維問(wèn)題彈塑性分析在彈塑性階段，由于梁彎曲時(shí)截面仍然保持平面，可得或代入梁彈塑性彎曲時(shí)M的表達(dá)式

得ss-+y0y0y2023/4/2929第29頁(yè)，共123頁(yè)，2023年，2月20日，星期一§11-2一維問(wèn)題彈塑性分析

(M

Me)MMpMeeo(3)梁彈塑性彎曲時(shí)的卸載：卸載是以線彈性變化，卸載后梁截面的彎矩M=0,但截面內(nèi)的應(yīng)力不為零，有殘余應(yīng)力存在。以矩形截面為例：2023/4/2930第30頁(yè)，共123頁(yè)，2023年，2月20日，星期一§11-2一維問(wèn)題彈塑性分析s+-+-s+=--++2023/4/2931第31頁(yè)，共123頁(yè)，2023年，2月20日，星期一§11-2一維問(wèn)題彈塑性分析2.3梁具有一個(gè)對(duì)稱(chēng)軸截面的彈塑性彎曲:xMMyzybh具有一個(gè)對(duì)稱(chēng)軸截面梁的彈塑性彎曲特點(diǎn)：隨著彎矩的增大，中性軸的位置而變化。中性軸的位置的確定：2023/4/2932第32頁(yè)，共123頁(yè)，2023年，2月20日，星期一§11-2一維問(wèn)題彈塑性分析zybh在彈性階段：應(yīng)力為直線分布，中性軸通過(guò)截面的形心。

最大彈性彎矩

Me=sW-+s2023/4/2933第33頁(yè)，共123頁(yè)，2023年，2月20日，星期一§11-2一維問(wèn)題彈塑性分析zybh-+ss+-F1F2在彈塑性階段：中性軸的位置由截面上合力為零來(lái)確定:

F1=F22023/4/2934第34頁(yè)，共123頁(yè)，2023年，2月20日，星期一§11-2一維問(wèn)題彈塑性分析-+ss-+ss+-F1F2zybh在塑性流動(dòng)階段：受拉區(qū)應(yīng)力和受壓區(qū)應(yīng)力均為常數(shù)，中性軸的位置由截面上合力為零來(lái)確定:F1=F2

或sA1=sA2

得A1=A2

——中性軸的位置由受拉區(qū)截面面積等于受壓區(qū)截面面積確定。2023/4/2935第35頁(yè)，共123頁(yè)，2023年，2月20日，星期一§11-2一維問(wèn)題彈塑性分析極限彎矩

Mp=s(S1+S2)

S1和S2分別為面積A1和A2對(duì)等面積軸的靜矩。作業(yè)：已知理想彈塑性材料的屈服極限為s,試求(1)圖示梁截面的極限彎矩Mp,（2）當(dāng)M/Me=1.2時(shí)，y0的值為多少?aazya)aazyb)2023/4/2936第36頁(yè)，共123頁(yè)，2023年，2月20日，星期一§11-2一維問(wèn)題彈塑性分析

超靜定梁由于具有多余約束，因此必須有足夠多的塑性鉸出現(xiàn)，才能使其變?yōu)闄C(jī)構(gòu)。

下面舉例說(shuō)明這個(gè)過(guò)程。

一端固定、一端簡(jiǎn)支的等截面梁，跨中受集中荷載作用。2.4超靜定梁的極限荷載Pl/2l/2ACB2023/4/2937第37頁(yè)，共123頁(yè)，2023年，2月20日，星期一§11-2一維問(wèn)題彈塑性分析固定端彎矩最大，2）在彈塑性階段：固定端首先發(fā)生塑性區(qū)域，隨著荷載增加、固定端成為第一個(gè)塑性鉸。1）在線彈性階段Pl/2l/2ACBP6Pl/32ACB5Pl/32Pe<P<PPMPACB2023/4/2938第38頁(yè)，共123頁(yè)，2023年，2月20日，星期一§11-2一維問(wèn)題彈塑性分析

固定端彎矩保持Mp，當(dāng)荷載增加到極限荷載時(shí)，跨中彎矩達(dá)到Mp。3）極限狀態(tài)Pl/2l/2ACBMPMP

極限荷載Pp的確定可采用靜力法，也可采用虛功法

。Pe<P<PPMPACB2023/4/2939第39頁(yè)，共123頁(yè)，2023年，2月20日，星期一§11-2一維問(wèn)題彈塑性分析

根據(jù)平衡方程靜力法Pl/2l/2ACBMPMP虛功法求得PpPMPMP2023/4/2940第40頁(yè)，共123頁(yè)，2023年，2月20日，星期一§11-2一維問(wèn)題彈塑性分析結(jié)構(gòu)在極限狀態(tài)時(shí)，應(yīng)滿(mǎn)足3個(gè)條件（1）、機(jī)構(gòu)條件——成為幾何可變體系（2）、內(nèi)力極限條件——內(nèi)力不超過(guò)極限彎矩（3）、平衡條件——始終滿(mǎn)足平衡條件2023/4/2941第41頁(yè)，共123頁(yè)，2023年，2月20日，星期一§11-2一維問(wèn)題彈塑性分析作業(yè)：已知理想彈塑性材料的等截面梁，試求極限荷載。Pll(b)Pll(a)2023/4/2942第42頁(yè)，共123頁(yè)，2023年，2月20日，星期一§11-3

應(yīng)力、應(yīng)變偏量的不變量和等效應(yīng)力e、等效應(yīng)變e、羅德（Lode）參數(shù)3.1應(yīng)力偏量的不變量和應(yīng)變偏量的不變量：在第二章第六節(jié)介紹了應(yīng)力張量分解：其中Sij

為應(yīng)力偏量。類(lèi)似應(yīng)力張量分解，可將應(yīng)變張量分解為：2023/4/2943第43頁(yè)，共123頁(yè)，2023年，2月20日，星期一§11-3

應(yīng)力、應(yīng)變偏量的不變量和等效應(yīng)力e、等效應(yīng)變e、羅德（Lode）參數(shù)應(yīng)力張量

ij存在三個(gè)不變量、

和

。2023/4/2944第44頁(yè)，共123頁(yè)，2023年，2月20日，星期一§11-3

應(yīng)力、應(yīng)變偏量的不變量和等效應(yīng)力e、等效應(yīng)變e、羅德（Lode）參數(shù)類(lèi)似、

和

的定義。1.可求應(yīng)力偏量

sij

的三個(gè)不變量：

2023/4/2945第45頁(yè)，共123頁(yè)，2023年，2月20日，星期一§11-3

應(yīng)力、應(yīng)變偏量的不變量和等效應(yīng)力e、等效應(yīng)變e、羅德（Lode）參數(shù)2023/4/2946第46頁(yè)，共123頁(yè)，2023年，2月20日，星期一§11-3

應(yīng)力、應(yīng)變偏量的不變量和等效應(yīng)力e、等效應(yīng)變e、羅德（Lode）參數(shù)2023/4/2947第47頁(yè)，共123頁(yè)，2023年，2月20日，星期一§11-3

應(yīng)力、應(yīng)變偏量的不變量和等效應(yīng)力e、等效應(yīng)變e、羅德（Lode）參數(shù)2023/4/2948第48頁(yè)，共123頁(yè)，2023年，2月20日，星期一§11-3

應(yīng)力、應(yīng)變偏量的不變量和等效應(yīng)力e、等效應(yīng)變e、羅德（Lode）參數(shù)在主軸方向：2023/4/2949第49頁(yè)，共123頁(yè)，2023年，2月20日，星期一§11-3

應(yīng)力、應(yīng)變偏量的不變量和等效應(yīng)力e、等效應(yīng)變e、羅德（Lode）參數(shù)2.應(yīng)變偏量eij

的三個(gè)不變量：

第一不變量：第二不變量：2023/4/2950第50頁(yè)，共123頁(yè)，2023年，2月20日，星期一§11-3

應(yīng)力、應(yīng)變偏量的不變量和等效應(yīng)力e、等效應(yīng)變e、羅德（Lode）參數(shù)在主軸方向：第三不變量：2023/4/2951第51頁(yè)，共123頁(yè)，2023年，2月20日，星期一§11-3

應(yīng)力、應(yīng)變偏量的不變量和等效應(yīng)力e、等效應(yīng)變e、羅德（Lode）參數(shù)在單向拉伸時(shí)，三個(gè)主應(yīng)力已知：1

0、2=3=0

代入

J2表達(dá)式,得對(duì)于三維應(yīng)力狀態(tài)，定義每一點(diǎn)應(yīng)力狀態(tài)都存在力學(xué)效應(yīng)相同的等效應(yīng)力e

3.2等效應(yīng)力

e

和等效應(yīng)變

e

：

1.等效應(yīng)力e

(應(yīng)力強(qiáng)度)：

或

——等效應(yīng)力2023/4/2952第52頁(yè)，共123頁(yè)，2023年，2月20日，星期一§11-3

應(yīng)力、應(yīng)變偏量的不變量和等效應(yīng)力e、等效應(yīng)變e、羅德（Lode）參數(shù)2023/4/2953第53頁(yè)，共123頁(yè)，2023年，2月20日，星期一§11-3

應(yīng)力、應(yīng)變偏量的不變量和等效應(yīng)力e、等效應(yīng)變e、羅德（Lode）參數(shù)2.等效應(yīng)變

e

：

單向拉伸時(shí)1

0、2=3=-1

代入

表達(dá)式,得2023/4/2954第54頁(yè)，共123頁(yè)，2023年，2月20日，星期一§11-3

應(yīng)力、應(yīng)變偏量的不變量和等效應(yīng)力e、等效應(yīng)變e、羅德（Lode）參數(shù)當(dāng)桿受拉伸進(jìn)入塑性階段，認(rèn)為體積應(yīng)變

e=0，即

1+2+

3=(1-2)1=0,得此時(shí)類(lèi)似于e

的定義，在三維應(yīng)力狀態(tài)定義等效應(yīng)變e：2023/4/2955第55頁(yè)，共123頁(yè)，2023年，2月20日，星期一§11-3

應(yīng)力、應(yīng)變偏量的不變量和等效應(yīng)力e、等效應(yīng)變e、羅德（Lode）參數(shù)

e以發(fā)生塑性變形定義的量（由

1、2、3

定義）2023/4/2956第56頁(yè)，共123頁(yè)，2023年，2月20日，星期一§11-3

應(yīng)力、應(yīng)變偏量的不變量和等效應(yīng)力e、等效應(yīng)變e、羅德（Lode）參數(shù)這個(gè)等效應(yīng)變?cè)隽縟e在建立彈塑性應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系增量理論用到

在變形過(guò)程中的每一瞬時(shí)，發(fā)生應(yīng)變?cè)隽浚╠1、d2、d3），則可定義瞬時(shí)的等效應(yīng)變?cè)隽浚?023/4/2957第57頁(yè)，共123頁(yè)，2023年，2月20日，星期一§11-3

應(yīng)力、應(yīng)變偏量的不變量和等效應(yīng)力e、等效應(yīng)變e、羅德（Lode）參數(shù)M(1+3)/2123P1P3P23.3羅德（Lode）參數(shù)：1.應(yīng)力羅德參數(shù)：在應(yīng)力莫爾圓中描述一點(diǎn)的應(yīng)力狀態(tài)123，當(dāng)1、3確定,則最大圓半徑確定(1-3)/2，但2的變化可導(dǎo)致兩個(gè)內(nèi)圓的比例或大小。這兩個(gè)內(nèi)圓的比例或大小可由羅德參數(shù)描述。2023/4/2958第58頁(yè)，共123頁(yè)，2023年，2月20日，星期一§11-3

應(yīng)力、應(yīng)變偏量的不變量和等效應(yīng)力e、等效應(yīng)變e、羅德（Lode）參數(shù)M為P1和P3的中點(diǎn),定義應(yīng)力羅德參數(shù)

M(1+3)/2123P1P3P22023/4/2959第59頁(yè)，共123頁(yè)，2023年，2月20日，星期一§11-3

應(yīng)力、應(yīng)變偏量的不變量和等效應(yīng)力e、等效應(yīng)變e、羅德（Lode）參數(shù)當(dāng)2=1時(shí),,=1當(dāng)

2=3時(shí),=-1

-1

12023/4/2960第60頁(yè)，共123頁(yè)，2023年，2月20日，星期一§11-3

應(yīng)力、應(yīng)變偏量的不變量和等效應(yīng)力e、等效應(yīng)變e、羅德（Lode）參數(shù)2.應(yīng)變羅德參數(shù)：

2023/4/2961第61頁(yè)，共123頁(yè)，2023年，2月20日，星期一§11-4屈服條件4.1一維問(wèn)題屈服條件:

一維問(wèn)題包括：桿系的拉壓（桁架）問(wèn)題、圓桿扭轉(zhuǎn)問(wèn)題、梁的純彎曲問(wèn)題。這些問(wèn)題每一點(diǎn)的應(yīng)力狀態(tài)（在彈性和彈塑性階段）主方向始終不變，且知道它們的方向，所以了解不同材料在單向桿件拉壓的屈服條件就可以應(yīng)用到上述問(wèn)題。2023/4/2962第62頁(yè)，共123頁(yè)，2023年，2月20日，星期一§11-4屈服條件4.1一維問(wèn)題屈服條件:

1.屈服條件：

理想彈塑性材料的屈服條件為：

f()=-k=-s=0

so

pE在屈服階段，發(fā)生塑性變形。卸載后，再加載屈服條件不變。2023/4/2963第63頁(yè)，共123頁(yè)，2023年，2月20日，星期一§11-4屈服條件s

o

pEEt

eABDFC線性強(qiáng)化彈塑性材料的屈服條件：加載：當(dāng)

s時(shí)，材料為彈性變形；當(dāng)

=s時(shí)，開(kāi)始發(fā)生塑性變形:f()=-k=-s=0——初始屈服函數(shù)當(dāng)

s是強(qiáng)化階段，發(fā)生彈塑性變形。2023/4/2964第64頁(yè)，共123頁(yè)，2023年，2月20日，星期一§11-4屈服條件卸載：如在強(qiáng)化階段的B點(diǎn)卸載，按線彈性卸載至C點(diǎn)，有塑性應(yīng)變保留（p=-e=-E）。如再次加載，則由C點(diǎn)沿CB按線彈性變化（不產(chǎn)生新的塑性變形）。s

o

pEEt

eABDFC當(dāng)應(yīng)力達(dá)到

B點(diǎn)時(shí)，B點(diǎn)應(yīng)力為新的屈服極限，稱(chēng)為后繼屈服極限。2023/4/2965第65頁(yè)，共123頁(yè)，2023年，2月20日，星期一§11-4屈服條件f()=-k=-B=0

——后繼屈服函數(shù)。

k=H(p)——k與塑性變形歷史有關(guān)。s

o

pEEt

eABDFC2023/4/2966第66頁(yè)，共123頁(yè)，2023年，2月20日，星期一§11-4屈服條件或：

2023/4/2967第67頁(yè)，共123頁(yè)，2023年，2月20日，星期一§11-4屈服條件s

o

pEEt

eABDFC2023/4/2968第68頁(yè)，共123頁(yè)，2023年，2月20日，星期一§11-4屈服條件小結(jié)：

理想彈塑性和強(qiáng)化彈塑性材料的一維屈服函數(shù)形式均可寫(xiě)成

f()=-k=0

——后繼屈服函數(shù)k=s

理想彈塑性k=H(p)

強(qiáng)化彈塑性2023/4/2969第69頁(yè)，共123頁(yè)，2023年，2月20日，星期一§11-4屈服條件2.加載、卸載準(zhǔn)則:對(duì)于一維問(wèn)題屈服條件已建立，由前面的討論可知：強(qiáng)化材料，當(dāng)

s時(shí)，加載和卸載的應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系是不同的，加載服從于彈塑性規(guī)律；卸載服從彈性關(guān)系。這是材料在塑性階段的一個(gè)重要特點(diǎn)，所以需要有一個(gè)判別材料是加載還是卸載的準(zhǔn)則。

2023/4/2970第70頁(yè)，共123頁(yè)，2023年，2月20日，星期一§11-4屈服條件強(qiáng)化材料：f()=-k=0d

0

加載過(guò)程（從一個(gè)屈服點(diǎn)到達(dá)后繼

的另一屈服點(diǎn)

d=Etd=Et(de+dp)）d

0

卸載過(guò)程

d=Edd=0

中性變載s

oEEtAB2023/4/2971第71頁(yè)，共123頁(yè)，2023年，2月20日，星期一§11-4屈服條件理想彈塑性材料：d=0

加載過(guò)程

d=0d

0

卸載過(guò)程

d=Ed

soEB2023/4/2972第72頁(yè)，共123頁(yè)，2023年，2月20日，星期一§11-4屈服條件4.2三維應(yīng)力狀態(tài)的屈服條件1.金屬材料三維應(yīng)力狀態(tài)的屈服條件與何有關(guān)三維應(yīng)力狀態(tài)的屈服條件

f=0

與何有關(guān)？f(ij,k)=f(1,2,3,k)=0

類(lèi)似于一維應(yīng)力的屈服條件

f(,k)=0，三維應(yīng)力狀態(tài)的屈服條件應(yīng)力2023/4/2973第73頁(yè)，共123頁(yè)，2023年，2月20日，星期一§11-4屈服條件f(ij,k)=f(1,2,3,k)=0

k=const

——

理想彈塑性材料

k=H((ij)p)

——

強(qiáng)化彈塑性材料，

與變形歷史有關(guān)。屈服條件也可寫(xiě)為：f(

，

,

，k)=0

對(duì)于金屬材料的力學(xué)實(shí)驗(yàn)得出靜水壓力對(duì)金屬材料的屈服無(wú)影響，則屈服條件

f=0可由應(yīng)力偏量或應(yīng)力偏量的不變量表示（J1=0）:2023/4/2974第74頁(yè)，共123頁(yè)，2023年，2月20日，星期一§11-4屈服條件f(sij,k)=f(s1,s2,s3,k)=f(J2,J3,k)=02.主應(yīng)力空間和

平面

(1)主應(yīng)力空間:在外載的作用下，每點(diǎn)產(chǎn)生確定的應(yīng)力，通常以應(yīng)力分量（張量）ij表示，但應(yīng)力張量的分量ij隨坐標(biāo)系選取的不同而變化的。但應(yīng)力張量的三個(gè)主應(yīng)力1,2,3

是不隨坐標(biāo)系改變而變化。以三個(gè)主應(yīng)力為三維直角坐標(biāo)系來(lái)討論一點(diǎn)應(yīng)力狀態(tài)形象、直觀、易理解。2023/4/2975第75頁(yè)，共123頁(yè)，2023年，2月20日，星期一§11-4屈服條件以三個(gè)主應(yīng)力為三維坐標(biāo)系，則變形體內(nèi)任一點(diǎn)

P的應(yīng)力狀態(tài)可在主應(yīng)力空間找到P(1,2,3)相應(yīng)的位置。1R32OQP(1,2,3)n

——矢量表示任一點(diǎn)

P的三個(gè)主應(yīng)力2023/4/2976第76頁(yè)，共123頁(yè)，2023年，2月20日，星期一§11-4屈服條件(2)

平面

平面：是通過(guò)主應(yīng)力空間坐標(biāo)原點(diǎn)

O的平面，其平面的法線為

即法線的三個(gè)方向余弦相等，均為

2023/4/2977第77頁(yè)，共123頁(yè)，2023年，2月20日，星期一§11-4屈服條件模：

(3)應(yīng)力矢量沿

平面內(nèi)和

平面法線（）方向分解:

1R32OQP(1,2,3)n應(yīng)力球張量：2023/4/2978第78頁(yè)，共123頁(yè)，2023年，2月20日，星期一§11-4屈服條件應(yīng)力偏張量：1R32OQP(1,2,3)n應(yīng)力偏張量的模：2023/4/2979第79頁(yè)，共123頁(yè)，2023年，2月20日，星期一§11-4屈服條件由靜水壓力實(shí)驗(yàn)知：靜水壓力（應(yīng)力球張量）不產(chǎn)生塑性變形，所以由主應(yīng)力空間一點(diǎn)應(yīng)力矢量

可見(jiàn)，當(dāng)

增加（或減少），也增加（或減少），對(duì)塑性無(wú)影響，而使達(dá)到屈服時(shí)依賴(lài)的增加.1R32OQP(1,2,3)n2023/4/2980第80頁(yè)，共123頁(yè)，2023年，2月20日，星期一§11-4屈服條件換句話說(shuō)，三維應(yīng)力狀態(tài)的屈服函數(shù)（曲面）與

平面相交于閉合曲線，當(dāng)在閉合曲線內(nèi)，則P點(diǎn)應(yīng)力是彈性的，當(dāng)達(dá)到閉合曲線，P點(diǎn)達(dá)到屈服極限。1R32OQP(1,2,3)n2023/4/2981第81頁(yè)，共123頁(yè)，2023年，2月20日，星期一§11-4屈服條件3.兩個(gè)常見(jiàn)的屈服條件：

（1）Tresca（屈雷斯卡）屈服條件：1864年法國(guó)工程師Tresca通過(guò)金屬（鉛）作了一系列擠壓實(shí)驗(yàn)，結(jié)果提出當(dāng)最大剪應(yīng)力達(dá)到一定數(shù)值時(shí)（k），材料進(jìn)入塑性狀態(tài)。

即當(dāng)：

1

2

3

（已知）

（初始屈服條件）2023/4/2982第82頁(yè)，共123頁(yè)，2023年，2月20日，星期一§11-4屈服條件

k

值可由實(shí)驗(yàn)確定：采用純剪實(shí)驗(yàn),1=-3=s,2=0,代入Tresca屈服條件得

1-3=s

，

則

k=s/2，得1-3=2s

，則k=s（剪切屈服極限）.采用單向拉伸實(shí)驗(yàn)：1=s,2=3=0,s（拉伸屈服極限）,代入Tresca屈服條件2023/4/2983第83頁(yè)，共123頁(yè)，2023年，2月20日，星期一§11-4屈服條件由兩個(gè)實(shí)驗(yàn)結(jié)果都可得到k，如果要求兩個(gè)k值相同，則必須有s=s/2，但對(duì)大多數(shù)金屬

s

s/2

。1-2=2k

2-3=2k

3-1=2k

k=s

或

k=s/2

當(dāng)三個(gè)主應(yīng)力大小和次序不知道時(shí)

Tresca條件：2023/4/2984第84頁(yè)，共123頁(yè)，2023年，2月20日，星期一§11-4屈服條件在平面問(wèn)題中：3=0，則Tresca條件為1321-2=2k、2=2k

、1=2k

1222k12k1-22k六個(gè)平面方程在主應(yīng)力空間圍成正六面體2023/4/2985第85頁(yè)，共123頁(yè)，2023年，2月20日，星期一§11-4屈服條件（2）Mises（米澤斯）屈服條件：1913年德國(guó)力學(xué)家Mises對(duì)Tresca屈服條件進(jìn)行修正，Tresca條件的不足是：a.未考慮中間主應(yīng)力的影響；b.

由六個(gè)平面方程（線性函數(shù)）構(gòu)成屈服函數(shù)不光滑，在數(shù)學(xué)上處理不方便，因此Mises建議用一個(gè)圓柱面代替Tresca的正六棱柱面。由于圓柱體垂直

平面的，由前面已知，圓柱面的半徑r可由應(yīng)力偏量的第二不變量表示，2023/4/2986第86頁(yè)，共123頁(yè)，2023年，2月20日，星期一§11-4屈服條件312——應(yīng)力偏張量的模等于常數(shù)或

——Mises屈服條件k1

值可由實(shí)驗(yàn)確定：如采用純剪實(shí)驗(yàn),1=-3=s,2=0,

2023/4/2987第87頁(yè)，共123頁(yè)，2023年，2月20日，星期一§11-4屈服條件

代入Mises屈服條件，得

。Mises

屈服條件為：如采用單向拉伸實(shí)驗(yàn)：1=s,2=3=0,代入Mises

屈服條件，得

。Mises條件為：2023/4/2988第88頁(yè)，共123頁(yè)，2023年，2月20日，星期一§11-4屈服條件由兩個(gè)實(shí)驗(yàn)結(jié)果都可得到k1，如果要求兩個(gè)k1值相同，則必須有

，對(duì)于大多數(shù)金屬材料的剪切屈服極限和拉伸屈服極限的關(guān)系基本接近

。

如果以s（單向拉伸）為屈服條件的控制參數(shù)，則Mises條件的曲面圓柱為T(mén)resca正六面體的外接圓柱體。3122023/4/2989第89頁(yè)，共123頁(yè)，2023年，2月20日，星期一§11-4屈服條件

如果以s（純剪切）為屈服條件的控制參數(shù)，則Mises條件的曲面圓柱為T(mén)resca正六面體的內(nèi)接圓柱體。3123122023/4/2990第90頁(yè)，共123頁(yè)，2023年，2月20日，星期一§11-4屈服條件例：薄壁圓管內(nèi)徑為

a,厚度為

。受拉力P和扭矩

MT共同作用，材料s為單向拉伸屈服極限，試寫(xiě)Tresca和Mises屈服條件表達(dá)式。

zPMTPMTaa解：

薄壁圓管的應(yīng)力:2023/4/2991第91頁(yè)，共123頁(yè)，2023年，2月20日，星期一§11-4屈服條件主應(yīng)力:Tresca屈服條件（以s屈服條件為控制參數(shù)）：1-3=s

或

2023/4/2992第92頁(yè)，共123頁(yè)，2023年，2月20日，星期一§11-4屈服條件Mises屈服條件：或

一些韌性較好材料（如鋼、銅、鋁）的薄壁圓管的實(shí)驗(yàn)結(jié)果比較符合Mises屈服條件。TrescMises0.580.51.0z/sz/s2023/4/2993第93頁(yè)，共123頁(yè)，2023年，2月20日，星期一§11-4屈服條件作業(yè)：薄壁圓筒容器受內(nèi)壓p的作用，薄壁圓筒容器直徑D=100mm,壁厚=5mm,材料為理想彈塑性的，屈服極限為s=300MPa.試用Tresca和Mises屈服條件求極限壓力。Ｄp2023/4/2994第94頁(yè)，共123頁(yè)，2023年，2月20日，星期一§11-4屈服條件4．加載、卸載準(zhǔn)則（1）理想塑性材料加載和卸載因理想塑性材料不發(fā)生強(qiáng)化，f=0不變的。當(dāng)應(yīng)力在屈服面上移動(dòng)f=0且加載當(dāng)應(yīng)力由屈服面退回屈服面內(nèi)趨勢(shì)時(shí)，但f=0

且

卸載ijddnf=02023/4/2995第95頁(yè)，共123頁(yè)，2023年，2月20日，星期一§11-4屈服條件（2）強(qiáng)化材料加載、卸載

f=0且

加載中性變載

卸載ijddnf=0d2023/4/2996第96頁(yè)，共123頁(yè)，2023年，2月20日，星期一§11-5理想彈塑性厚壁筒受內(nèi)壓力

設(shè)內(nèi)半徑為a，外半徑為b的厚壁圓筒，在內(nèi)表面處作用均勻壓力p，圓筒材料為理想彈塑性材料。本問(wèn)題為軸對(duì)稱(chēng)平面應(yīng)變問(wèn)題。abp

彈性分析當(dāng)內(nèi)壓

p較小時(shí)，厚壁圓筒處于彈性狀態(tài)，其中的應(yīng)力分量為2023/4/2997第97頁(yè)，共123頁(yè)，2023年，2月20日，星期一§11-5理想彈塑性厚壁筒受內(nèi)壓力(a)

隨著壓力p的增加，圓筒內(nèi)環(huán)向應(yīng)力和徑向應(yīng)力的絕對(duì)值都不斷增加，若圓筒處在平面應(yīng)變狀態(tài)下，其軸向應(yīng)力也在增加。2023/4/2998第98頁(yè)，共123頁(yè)，2023年，2月20日，星期一§11-5理想彈塑性厚壁筒受內(nèi)壓力

當(dāng)應(yīng)力分量的組合達(dá)到某一臨界值時(shí)，該處材料進(jìn)入塑性變形狀態(tài)，并逐漸形成塑性區(qū)。彈塑性分析

對(duì)于厚壁圓筒的軸對(duì)稱(chēng)平面應(yīng)變問(wèn)題，因此每一點(diǎn)的主應(yīng)力方向都知道：1=、：2=z=(r+)/2、3=r，其屈服條件可以簡(jiǎn)化為：2023/4/2999第99頁(yè)，共123頁(yè)，2023年，2月20日，星期一§11-5理想彈塑性厚壁筒受內(nèi)壓力Mises屈服條件：Tresca屈服條件：

(b)

由于這兩種屈服條件，在這里假設(shè)的條件下只相差一個(gè)系數(shù)，因此在進(jìn)行分析時(shí)可按Tresca條件計(jì)算，將結(jié)果中的

s

乘以一個(gè)系數(shù)，就變成了按Mises屈服條件的結(jié)果。2023/4/29100第100頁(yè)，共123頁(yè)，2023年，2月20日，星期一§11-5理想彈塑性厚壁筒受內(nèi)壓力

隨著壓力p

的增加，圓筒在內(nèi)壁r=a

處-r

有最大值，即筒體由內(nèi)壁開(kāi)始屈服。若此時(shí)的內(nèi)壓為pe

。由(a)式和(b)式可以求得彈性極限壓力為(c)

當(dāng)p>pe

時(shí)，在筒體內(nèi)壁附近出現(xiàn)塑性區(qū)，并且隨著內(nèi)壓的增加，塑性區(qū)逐漸向外擴(kuò)展，而外壁附近仍為彈性區(qū)。2023/4/29101第101頁(yè)，共123頁(yè)，2023年，2月20日，星期一§11-5理想彈塑性厚壁筒受內(nèi)壓力

由于應(yīng)力組合

-r的軸對(duì)稱(chēng)性，塑性區(qū)與彈性區(qū)的分界面為圓柱面。

筒體處于彈塑性狀態(tài)下的壓力為pp

，彈塑性分界半徑為c。此時(shí)對(duì)于彈性區(qū)和塑性區(qū)也可按兩個(gè)厚壁圓筒分別進(jìn)行討論。r=cr=cr=c2023/4/29102第102頁(yè)，共123頁(yè)，2023年，2月20日，星期一§11-5理想彈塑性厚壁筒受內(nèi)壓力

由于軸對(duì)稱(chēng)性，在內(nèi)筒的外壁和外筒內(nèi)壁分別作用均布徑向壓力rr=c=q

，為求解塑性區(qū)的應(yīng)力分量，應(yīng)滿(mǎn)足平衡方程與屈服條件，即r=cr=cr=c2023/4/29103第103頁(yè)，共123頁(yè)，2023年，2月20日，星期一§11-5理想彈塑性厚壁筒受內(nèi)壓力將屈服條件代入平衡方程，即得

或

將上式進(jìn)行積分，得積分常數(shù)A

可由內(nèi)壁的邊界條件定出:A=-pp-slna

。2023/4/29104第104頁(yè)，共123頁(yè)，2023年，2月20日，星期一§11-5理想彈塑性厚壁筒受內(nèi)壓力代入上式可求得r

，再由屈服條件，可求出

，即求得塑性區(qū)的應(yīng)力分量為：(d)

由上式可知，塑性區(qū)的應(yīng)力分量是靜定的，它僅與內(nèi)壓pp

有關(guān)，而與彈性區(qū)的應(yīng)力無(wú)關(guān)。而且在塑性區(qū)內(nèi)

>0,r<0

。2023/4/29105第105頁(yè)，共123頁(yè)，2023年，2月20日，星期一§11-5理想彈塑性厚壁筒受內(nèi)壓力

為求彈性區(qū)的應(yīng)力分量，將彈性區(qū)作為內(nèi)半徑為c

，外半徑為b

，承受內(nèi)壓q

的厚壁圓筒，由(a)式可得r=cr=cr=c2023/4/29106第106頁(yè)，共123頁(yè)，2023年，2月20日，星期一§11-5理想彈塑性厚壁筒受內(nèi)壓力式中

q,c

是未知量。從彈性區(qū)來(lái)看，r=c

處剛達(dá)到屈服，對(duì)比(c)式可得(c)2023/4/29107第107頁(yè)，共123頁(yè)，2023年，2月20日，星期一§11-5理想彈塑性厚壁筒受內(nèi)壓力將上式q代入彈性區(qū)應(yīng)力分量，可得以c

表示的彈性區(qū)應(yīng)力分量2023/4