控制軋制和控制冷卻技術的應用課件

10控制軋制和控制冷卻技術的應用

10.1控制軋制和控制冷卻技術在鋼板生產(chǎn)中的應用10.1.1熱軋帶鋼的控制軋制和控制冷卻5個步驟：加熱中，微合金化元素碳氮化合物的溶解。2)再結晶臨界溫度以下施以大的變形。第一頁，共八十四頁。3)微合金化元素碳氮化合物的變形誘導析出延緩再結晶。4)未再結晶并強烈變形的奧氏體發(fā)生相變。5)分配冷卻劑量來控制冷卻和調(diào)整所需要的卷取溫度。第二頁，共八十四頁。圖10-1熱軋帶鋼機組中的控制軋制參數(shù)和作用

第三頁，共八十四頁。圖10-2熱軋帶鋼機組生產(chǎn)鈮或鈦合金鋼時，各道次總動態(tài)再結晶臨界變形率K和總變形率ges的比較a一相同微合金化元素量的影響；b-典型的微合金化元素含量第四頁，共八十四頁。控制軋制應用實例：

（1）生產(chǎn)用車輛的車架結構成分：0.08%C、1.0%Mn、0.12%Ti。工藝：（1）加熱過程，氮化鈦溶解度極小保持析出狀態(tài)保證鋼的耐時效性。（2）終軋溫度在約860C；（3）冷卻輥道進行快速冷卻；（4）過冷至600C的卷取溫度。性能：第五頁，共八十四頁。（2）特別高的屈服強度的鋼（最小屈服強度值：700MPa，且冷成型性能應非常好）成分：0.08%C，l.3%Mn，0.1%Mo，0.05%Nb、0.18%Ti和0.002%B工藝：（1）高溫加熱；（2）溫度較低的粗軋過程中，碳化鈦和碳化鈮的變形誘導析出；（3）終軋溫度為850C左右，析出其他的合金碳化物；（4）高的冷卻速度，卷取溫度必須顯著低于貝氏體開始溫度。性能：

第六頁，共八十四頁。圖10-3強化機理在高強控制軋制中產(chǎn)生的屈服強度值

第七頁，共八十四頁。1)板坯加熱溫度的降低。2)粗軋溫度的降低。3)粗軋板厚度的增加，提高粗軋板帶剪切機功率。4）兩相區(qū)終軋。5)分級的冷卻速度，低溫卷取。第八頁，共八十四頁。圖10-4在（+）區(qū)的軋制對力學性能的影響1-斷口斷裂的影響；2-位錯密度、析出物和織構的影響3-位錯密度、析出物亞組織的影響第九頁，共八十四頁。圖10-5卷取溫度對8mm厚熱軋鈦合金帶鋼力學性能的影響圖10-6卷取溫度對貝氏體或鐵素體-珠光體型熱軋寬帶鋼屈服強度的影響1-貝氏體鋼;2-鐵素體-珠光體鋼;3-開始形成貝氏體(Bs)第十頁，共八十四頁。10.1.2中厚板控制軋制及控制冷卻10.1.2.1不同類型中厚板軋機控制軋制工藝（1）四輥單機架中厚板軋機控軋工藝:高溫再結晶型和未再結晶型兩階段。再結晶階段：未再結晶階段：終軋溫度：第十一頁，共八十四頁。（2）雙機架中厚板軋機的控制軋制工藝形式：二輥—四輥式，三輥—四輥式、四輥—四輥式

1)二輥—四輥式中厚鋼板軋機的控制軋制工藝舉例：2800二輥—四輥式：第十二頁，共八十四頁。控制軋制工藝：（a）粗軋終了溫度：道次壓下率：總壓下率：（b）四輥精軋機分成兩個階段：部分再結晶的上限范圍軋制，道次壓下率：軋制溫度：未再結晶區(qū)軋制，道次壓下率：軋制溫度：終軋溫度：（c）軋后采用控制冷卻，快冷終止溫度650℃。第十三頁，共八十四頁。

2)2350三輥—四輥雙機架中厚板軋機的控制軋制工藝舉例：16MnR容器鋼板：成分：0.14—0.18％C；1.30～1.60％Mn；0.3～0.6％Si；≤0.010％S；≤0.025％P；0.01—0.03％Ti。

第十四頁，共八十四頁。三種控軋工藝比較：①高溫奧氏體再結晶型控軋與軋后快速冷卻配合工藝；②高溫奧氏體再結晶型與奧氏體未再結晶型(低溫終軋)工藝；③高溫奧氏體再結晶型與高溫多道次小變形(不發(fā)生再結晶)工藝與軋后控制冷卻工藝相配合。性能：第十五頁，共八十四頁。圖10-14母材的裂紋頂端張開位移COD(R)與裂紋尺寸增長量a關系圖10-15母材及焊縫R的曲線比較第十六頁，共八十四頁。10.1.2.2典型專用鋼板所采用的控制軋制和控制冷卻工藝（1）鍋爐用中厚鋼板的控制軋制和控制冷卻工藝20g，16Mng：特點：1）加熱溫度不應過高?？傋冃瘟?gt;75%時，加熱溫度對原始奧氏體粗化影響鐵素體晶粒的作用減弱；2）鋼中S含量對常溫沖擊值有明顯影響。第十七頁，共八十四頁。表10-220g鍋爐鋼板控制軋制和控制冷卻工藝

表10-316Mng鍋爐鋼板控制軋制和控制冷卻工藝(S含量<0.025％)第十八頁，共八十四頁。（2）壓力容器用中厚鋼板的控制軋制和控制冷卻

碳素鋼容器板和低合金容器板:出爐溫度≥1150℃；高合金鋼容器板的板坯出爐溫度為1200℃。第十九頁，共八十四頁。10.1.3熱軋雙相鋼的控制軋制和控制冷卻10.1.3.1雙相鋼的組織、性能特點、生產(chǎn)方法雙相鋼：特點：性能上：（1）很低的屈強比；（2）很大的冷加工硬化，特別是在小變形量時；（3）很高的斷裂延伸率，特別是均勻延伸率。工藝上：（1）成型性；（2）焊接性；（3）耐腐蝕性。第二十頁，共八十四頁。生產(chǎn)方法：1）熱處理雙相鋼；2）熱軋雙相鋼。10.1.3.2熱軋雙相鋼的控制軋制和控制冷卻（1）鋼的成分對雙相鋼性能的影響碳：對強度、屈強比及塑性的影響。硅：具有排碳作用。錳：提高淬透性，導致屈強比降低。第二十一頁，共八十四頁。（2）

控軋控冷工藝參數(shù)對雙相鋼組織性能的影響

1)終軋溫度的影響圖10-16終軋溫度和卷取溫度對雙相鋼性能的影響第二十二頁，共八十四頁。

2)卷取溫度對雙相鋼性能的影響

圖10-16終軋溫度和卷取溫度對雙相鋼性能的影響第二十三頁，共八十四頁。10.14.連鑄連軋理論與應用10.1.4.1五種典型工藝圖工藝1：連鑄坯直送軋制工藝(Continuouscastin-Hotdirectrolling，即CC—HDR)。特點：第二十四頁，共八十四頁。工藝2：“熱送軋制”工藝(HotChargeRolling，簡稱HCR)。特點：工藝3：特點：第二十五頁，共八十四頁。工藝4：特點：工藝5：“冷裝爐”軋制工藝(即ColdCharge-Rolling，簡稱CCR)。第二十六頁，共八十四頁。連鑄連軋組織轉變特點：（1）鑄坯冷卻強度大，晶粒細、均勻，板坯的微觀偏析分布更均勻。（2）原始晶粒尺寸結構與傳統(tǒng)有所不同傳統(tǒng)冷裝：γ→α→γ重結晶過程，細化的奧氏體組織。直軋工藝：相對粗大的原始奧氏體晶粒。混晶組織：

第二十七頁，共八十四頁。（3）合金元素的溶解量和作用效果不同（4）薄板坯連鑄連軋軋制過程的熱脆（5）必要的總變形量及變形規(guī)程的安排(總變形量、奧氏體細化變形量和奧氏體強化變形量)。第二十八頁，共八十四頁。10.4.1.2近終形連鑄的開發(fā)及其特點最終目標：盡量提高與成品軋材尺寸和形狀接近的連鑄坯，以減小壓力加工實施的塑性壓縮量。兩大類：薄板坯和長材連鑄連軋。（1）連鑄連軋的生產(chǎn)特點1)生產(chǎn)周期短；2)占地面積少；3)固定資產(chǎn)投資少；4)金屬的收得率高；第二十九頁，共八十四頁。5)鋼材性能好；原因：6)能耗少，能耗僅為常規(guī)生成方式的35％～45％；電耗僅為常規(guī)流程的80％～90％；生產(chǎn)成本降低20％～30％；7)工廠定員大幅降低。連鑄連軋的必要條件：無缺陷坯的生產(chǎn)技術和在線離線協(xié)調(diào)一致性。第三十頁，共八十四頁。（2）薄板坯連鑄連軋第三十一頁，共八十四頁。（3）長材連鑄連軋1）EWR技術焊接無頭軋制EWR(EndlessWeldingRolling)屬于柔性連接形式的生產(chǎn)技術。2）ECR技術無頭連鑄連軋ECR(EndlessCastingRolling)屬于剛性連接形式的連鑄連軋生產(chǎn)技術。第三十二頁，共八十四頁。10.1.4.3薄板坯連鑄連工藝與設備參數(shù)分析（1）薄板坯厚度的選擇表10.2薄、中、厚板坯3種連鑄工藝的特性連鑄工藝薄板坯連鑄中板坯連鑄厚板坯連鑄鑄坯厚度/mm結晶器類型鑄速/mmin-1軋制線主要設備品種質(zhì)量投資40-70漏斗型高，最大6.0精軋（4-6機架）以低碳鋼為主較低（表面質(zhì)量較差）小90-150平行板型中，最大5.0粗軋1-2機架+卷取精軋4-6機架與傳統(tǒng)工藝相當與傳統(tǒng)工藝相當中200-300平行板型低，最大2.5粗軋1-3機架，精軋7機架多高大第三十三頁，共八十四頁。1）不同工藝與產(chǎn)品厚度關系2）產(chǎn)品規(guī)格的市場需求3）設備與產(chǎn)品花色的關系（2）壓縮比（3）連鑄坯的加熱1)隧道式輥底加熱爐加熱爐爐子長約150~200m，有緩沖功能。爐內(nèi)輥道速度可分段控制，輸入端輥道速度最低，以適應連鑄速度較低的特點；中部和末端速度較高，有利于鋼坯快速通過；出爐段輥道速度則與F1速度相匹配。第三十四頁，共八十四頁。

圖10-16薄板坯連鑄連軋產(chǎn)品與傳統(tǒng)熱軋產(chǎn)品的性能比較1-20個普通帶卷的平均值；2-20個CSP帶卷的平均值第三十五頁，共八十四頁。2)感應加熱ISP技術(InlineStripProduction)是在加熱爐中采用排列在輥道上的一組感應線圈進行感應加熱。在長為18～20m的爐中，大約每米設置一個感應線圈，改變線圈中電流的強度可以控制加熱速度，而改變電流的頻率，則可以調(diào)節(jié)對鋼坯的加熱深度。最大加熱效率達到70％，帶坯感應加熱溫升可達到1050～l100C，有非常靈活的控制加熱和均熱段。

第三十六頁，共八十四頁。（4）軋件寬度的在線調(diào)整在線調(diào)寬自動控制AWC(AutomaticWidthControl)；液壓寬度自動控制HAWC(HydraulicAutomaticWidthControl)立式軋機。（5）無相變加熱對產(chǎn)品組織的影響影響：1）；2）；3）對合金鋼的影響。第三十七頁，共八十四頁。（6）軋制線軋機數(shù)量與軋制負荷特點常規(guī)熱帶工藝下精軋機組的壓下率：Fl=40％～50％，F(xiàn)2=40％～45％，F(xiàn)3=35％～40％，F(xiàn)4=30％～40％，F(xiàn)5=25％～35％，F(xiàn)6=20％～28％，F(xiàn)7=10％～15％。連鑄連軋工藝精軋機組的壓下率：Fl=40％～50％，F(xiàn)2=55％，F(xiàn)3=65％，F(xiàn)4=50％。大壓下量、高剛度軋機是薄板坯連鑄連軋工藝的特點之一。第三十八頁，共八十四頁。（7）半無頭軋制半無頭軋制工藝：將幾塊中間坯焊接在一起，然后通過精軋機進行連續(xù)軋制。在進入卷取機之前，用一臺高速飛剪將其分切到要求的卷重。作用：1)有利于生產(chǎn)超薄帶鋼和寬而薄的帶鋼，拓寬產(chǎn)品大綱；2)穩(wěn)定軋制條件以利于產(chǎn)品質(zhì)量；3)消除了與穿帶和甩尾的麻煩；4)顯著提高了軋機的作業(yè)率和金屬收得率。第三十九頁，共八十四頁。（8）鐵素體軋制傳統(tǒng)熱軋工藝：精軋溫度在Ar3以上，不可進入兩相區(qū)軋制，否則，帶來如下問題：1）帶材的跑偏和板形缺陷；2）。引起帶鋼機械性能不均勻和最終產(chǎn)品的厚度波動。鐵素體軋制優(yōu)點：1）軋制力低；2）減少了氧化鐵皮的產(chǎn)生和工作輥的磨損，提高了帶鋼表面質(zhì)量；3）降低了輸出輥道上冷卻水的消耗。第四十頁，共八十四頁。10.1.4.5薄板坯連鑄連軋生產(chǎn)線的配置典型的薄板坯連鑄連軋生產(chǎn)線工藝流程：鋼水中間包結晶器二冷區(qū)飛剪機均熱爐高壓水除鱗（立輥軋邊機）（粗軋機組）保溫爐高壓水除鱗精軋機組近距離卷取機層流冷卻遠距離卷取機打包入庫。第四十一頁，共八十四頁。（1）只有精軋機的薄板坯連鑄連軋生產(chǎn)線兩條生產(chǎn)線的區(qū)別：這種配置線鑄坯厚度約為50-70mm，設計年產(chǎn)量多在150萬t，產(chǎn)品最小厚度1.0mm。第四十二頁，共八十四頁。（2）單流連鑄機與粗精機組的薄板坯連鑄連軋生產(chǎn)線配置連鑄坯厚度大多數(shù)為70-90mm，設計年產(chǎn)量多在150萬t，產(chǎn)品最小厚度0.8-1.2mm。第四十三頁，共八十四頁。(3)雙流連鑄機與粗、精軋機組的薄板坯連鑄連軋生產(chǎn)線配置設備具有強大的軋制壓力，允許采用厚度較大的鑄坯，或者可以用于軋制難變形產(chǎn)品，如鐵素體溫度區(qū)軋制等產(chǎn)生高軋制力的產(chǎn)品。由于生產(chǎn)線采用雙流連鑄機配置，年產(chǎn)量可高達250萬t。第四十四頁，共八十四頁。（4）步進式加熱爐布置的薄板坯連鑄連軋生產(chǎn)線緩沖時間的大小取決于步進爐內(nèi)鋼坯的存放量，一般設計上可以考慮緩沖時間取1.5-2.0h。第四十五頁，共八十四頁。（5）單流單機座爐卷軋機(TSP)適合多品種、低投資為目的的配置方式。采用單機座爐卷軋機，鑄坯厚度為50-70mm，最小產(chǎn)品厚度1.5mm，設計年產(chǎn)量為50萬t。最大缺點：帶鋼表面粗糙度不好。第四十六頁，共八十四頁。（6）無頭連鑄連軋(ECR)工藝生產(chǎn)線的理想配置第四十七頁，共八十四頁。10.1.4.6CSP熱帶性能與精度(1)性能第四十八頁，共八十四頁。性能差異的原因：1)鑄坯在連鑄機內(nèi)的冷卻過程鋼水的過冷度大。2)電磁攪拌和液芯壓下技術的采用。3)在薄板坯連鑄連軋生產(chǎn)線上，軋制過程溫差造成的帶鋼性能差基本上被消除。4)連軋機組許用軋制力明顯的大于常規(guī)熱帶連軋機組，因而采用的道次變形量也明顯地大于常規(guī)軋機，因而成品帶鋼的組織就更均勻，晶粒更細化。第四十九頁，共八十四頁。(2)帶鋼厚度和板形精度第五十頁，共八十四頁。10.2控制軋制控制冷卻在線棒材生產(chǎn)中的應用特點：（1）變形量變化范圍小。（2）調(diào)整空延時間余地小?？販剀堉瓶刂栖堉频膬煞N類型：（1）奧氏體再結晶型和未再結晶型兩階段的控軋工藝。加熱溫度；粗軋；中軋。（2）奧氏體再結晶型、未再結晶型和兩相區(qū)軋制的三階段的控軋工藝。粗軋；中軋。第五十一頁，共八十四頁。連續(xù)小型棒材控制軋制時軋制表和冷卻段布置C1～Ｃ4—水冷段；C5、C6—附加水冷段（與鋼種有關）第五十二頁，共八十四頁。10.2.1低溫軋制目的：技術要點：加熱溫度和粗軋工序。中軋機組與精軋機組。軋件的冷卻強度必須在計算機控制下完成。第五十三頁，共八十四頁。（1）開軋溫度鋼坯出加熱爐溫度不低于950℃。（2）粗、中軋工序

粗、中軋采用Ⅰ型控制軋制工藝。（3）精軋工序

根據(jù)軋制鋼種的不同，精軋可采用Ⅱ型控制軋制或兩相區(qū)控制軋制，統(tǒng)稱為低溫精軋工藝。第五十四頁，共八十四頁。應注意的問題：（1）低溫精軋變形率（2）低溫精軋前軋件的均溫圖10-21軋件表面及芯部溫降示意圖1-芯部溫度;2-1/4層溫度;3-表面溫度第五十五頁，共八十四頁。（3）低溫精軋道次安排（4）低溫精軋適合的產(chǎn)品范圍

大于Φ40mm的棒材不適于進行低溫精軋。（5）低溫精軋的溫度范圍鋼種溫度范圍℃未再結晶軋制兩相區(qū)軋制低碳鋼880～920800～850中碳鋼860～900800～850高碳鋼850～900750～800齒輪鋼850～900780～850冷鐓鋼850～900780～850軸承鋼850～900

第五十六頁，共八十四頁。

巴西AFP廠低溫精軋工藝的溫度范圍第五十七頁，共八十四頁。10.2.2高精度軋制存在兩個矛盾：

（1）為保證尺寸的高精度，在減定徑軋制時需要采取相對小的變形量。(a)(b)(c)第五十八頁，共八十四頁。（2）為充分發(fā)揮控冷的效果，控軋必須采用相對大的變形量。解決方法：第五十九頁，共八十四頁。晶粒度的差別不到1級，而且不存在粗大晶粒。圖10-24三輥減定徑機組上控制軋制后的組織第六十頁，共八十四頁。10.2.3控制冷卻在小型棒材生產(chǎn)中的應用

在線熱處理：優(yōu)點：10.2.3.1棒材表面淬火及自回火工藝，“QTB(QuenchedandTemperedBar)”或“QTR(QuenchedandTemperedRod)”定義：優(yōu)點：工藝過程：第六十一頁，共八十四頁。(1)淬火階段：(2)回火階段：

圖1

Tempeore(表面預先淬火)工藝及其與CCT曲線的關系第六十二頁，共八十四頁。(3)最終冷卻階段：冷床上完成。關鍵工藝參數(shù)：終軋溫度，淬火時間，水的流量或者壓力。最終棒材產(chǎn)品的機械性能取決于：表面馬氏體環(huán)形面積與總斷面面積之比；回火馬氏體機械性能；心部的組織形態(tài)。回火馬氏體的性能取決于：棒材化學成分和回火溫度。

第六十三頁，共八十四頁。影響最終棒材性能的因素：（1）加熱溫度的影響：（2）變形速度的影響：（3）終軋溫度及變形量的影響：（4）冷卻工藝條件的影響：未再結晶：延長時間，可能發(fā)生部分再結晶。完全再結晶：應盡量縮短這一段時間。第六十四頁，共八十四頁。自回火溫度直接與產(chǎn)品的屈服強度有關。鋼筋表面回火馬氏體層的屈服強度決定于鋼筋的化學成分和自回火溫度。合適的自回火溫度范圍：圖10-26回火溫度對軋后余熱處理力學性能的影響第六十五頁，共八十四頁。（5）棒材參數(shù)的影響：1）棒材規(guī)格的影響：大規(guī)格棒材：表層全部是回火索氏體，心部是珠光體加鐵素體，并有明顯的索氏體、珠光體和鐵素體的過渡層。小規(guī)格棒材：淬透層以回火索氏體為主，偶爾有少量回火馬氏體，心部以鐵素體、珠光體為主，沒有明顯的過渡層。

第六十六頁，共八十四頁。2）化學成分的影響：C含量，Ms，回火馬氏體厚度減薄，屈服強度。

Ms對調(diào)質(zhì)邊緣層厚度和力學性能的影響成分溫度/℃直徑/mm冷卻條件力學性能C:0.2%，Mn:1.2%44026冷卻時間1.20s水流量：950m3/hσs705Mpa,σb790Mpa,δ517.5%C:0.3%，Mn:1.5%，Cr:0.17%350σs675Mpa,σb870Mpa,δ518.5%Mn、Mo、Cr：V、Nb：第六十七頁，共八十四頁。圖10-27微量元素對軋后余熱處理TC55屈服強度的影響1-鋼種I：0.15%Cr；0.15%Ni；0.06%Mo2-鋼種II：0.05%Cr；0.06%Ni；0.02%MoC當量=C+1/6Si+1/5Mn第六十八頁，共八十四頁。10.2.3.2棒材軋后余熱處理冷卻裝置

套管式：湍流管式，又稱為文氏管：圖10-28湍流管式冷卻器結構示意圖1-入口嘴；2-帶空氣剝離器的預冷箱；3-第一組噴頭；4-第二組噴頭；5-中間管；6-無壓回水；7-回水箱；8-偏轉箱；9-供高壓水；10-壓縮空氣用于水的偏轉；11-文氏管元件第六十九頁，共八十四頁。10.2.3.3

幾種典型的控軋控冷工藝及設備配置

（1）精軋機組前、后及機組內(nèi)設置水冷裝置

精軋機組前、后及機組內(nèi)設置水冷裝置1-中軋機;2-精軋前水箱;3-飛剪;4-精軋機;5-精軋間水箱;6-精軋機;7-精軋后水箱

適合于生產(chǎn)優(yōu)質(zhì)合金鋼材，生產(chǎn)操作靈活，易于實現(xiàn)兩相區(qū)控制軋制(又稱熱機軋制)，缺點是生產(chǎn)線長。第七十頁，共八十四頁。（2）精軋機組前、后設置水冷裝置

適合于生產(chǎn)優(yōu)質(zhì)合金鋼材，生產(chǎn)線長度較前一種型式短，但生產(chǎn)操作沒有其靈活。精軋機組前、后設置水冷裝置1-中軋機;2-精軋前水箱;3-飛剪;4-精軋機;5-精軋后水箱第七十一頁，共八十四頁。（3）精軋機組為減定徑機及其前后設置水冷裝置

適合于生產(chǎn)高精度優(yōu)質(zhì)鋼材，特點是生產(chǎn)所有規(guī)格產(chǎn)品均經(jīng)過減定徑機組，大大簡化了粗中軋孔型系統(tǒng)，提高了軋輥共用性，減少了換輥及備輥數(shù)。精軋機組為減定徑機及其前后設置水冷裝置1-中軋機;2-減徑機前水箱;3-飛剪;4-減徑機;5-定徑機;6-定徑機后水箱第七十二頁，共八十四頁。（4）精軋機組為三輥軋機及其前、后設置水冷裝置

適合生產(chǎn)高精度優(yōu)質(zhì)鋼材，通過調(diào)整三輥軋機輥縫改變產(chǎn)品尺寸，大大簡化了粗中軋孔型系統(tǒng)，提高了孔型共用性。產(chǎn)品尺寸精度高，缺點是軋機投資稍大。

精軋機組為三輥軋機及其前后設置水冷裝置1-中軋機;2-精軋前水箱;3-飛剪;4-精軋機;5-精軋后水箱第七十三頁，共八十四頁。（5）僅精軋機組后設置水冷裝置

僅精軋機組后水冷裝置1-中軋機;2-飛剪;3-精軋機;4-精軋后水箱

適合于生產(chǎn)以建材為主的小型軋機。第七十四頁，共八十四頁。10.2.4線材軋后控制冷卻分三個階段：第一階段：為相變作組織準備及減少二次氧化鐵皮生成量，吐絲溫度；第二階段：相變過程，主要控制冷卻速度；第三階段：相變完了，采用慢冷（一般采用空冷以利于固溶元素的析出。第七十五頁，共八十四頁。基本方法：（1）高壓水快速冷卻；（2）把線材吐成環(huán)狀，以散卷形式分布到運輸輥道(鏈)上，按要求的冷卻速度均勻風冷；（3）以較快的冷卻速度冷卻到可集卷的溫度。第七十六頁，共八十四頁。1）普通低碳鋼和碳素焊條鋼盤條一般用于拉拔加工性能要求：冷卻工藝：