《鋼結構設計規(guī)范》修訂情況介紹三

《鋼結構設計規(guī)范》修訂情況介紹《鋼結構設計規(guī)范》的歷史解放初期：Н

ИТУ1-461955年：Н

ИТУ121-551974年：TJ17-741988年：GBJ17-882003年：GB50017

根據(jù)建設部97建標字第108號文的要求，國家標準《鋼結構設計規(guī)范》1997年開始進行全面修訂。規(guī)范修訂組總結了原GBJ17-88規(guī)范存在的問題與不足，針對近年來建筑鋼結構快速發(fā)展的市場背景，吸收了國內外最新研究成果，數(shù)易其稿，完成了新的《鋼結構設計規(guī)范》GB50017。

新規(guī)范共11章7個附錄（增加第2章“術語和符號”，去掉原第11章“圓鋼、小角鋼的輕型結構”），共有條文239條，強制性條文14條。其中新增條文48條，局部修改102條。依據(jù)：各相關國家規(guī)范（如“統(tǒng)一標準”、“荷載規(guī)范”、“抗震規(guī)范”等）已修訂，且應用范圍有所擴大。第1章總則

本章總條數(shù)不變，但其中三條作了修改。

增加提到與有關規(guī)范的關系，如《建筑結構可靠度設計統(tǒng)一標準》、《建筑結構荷載規(guī)范》、《冷彎薄壁型鋼結構技術規(guī)范》、抗震規(guī)范（包括《建筑抗震設計規(guī)范》、《構筑物抗震設計規(guī)范》、《中國地震動參數(shù)區(qū)劃圖》）等。但因防火問題是在構造要求中規(guī)定的，故防火規(guī)范在第8章8.9.4條中提到。1.0.5強制性條文“在鋼結構設計文件中，應注明建筑結構的設計使用年限、采用的鋼材牌號，連接材料的型號(或鋼號)和對鋼材所要求的力學性能、化學成分及其它的附加保證項目。此外，還應注明所要求的焊縫形式、焊縫質量等級、端面刨平頂緊部位及對施工的其它要求?！变摻Y構設計文件中應注明的這些內容與保證工程質量密切相關，因此將本條確定為強制性條文。第2章術語和符號

按《工程建設標準編寫規(guī)定》的要求，新增加此一章。主要列出《建筑結構設計術語和符號標準》（GB/T50083-97）中沒有的術語（如腹板“通用高厚比”、“腹板屈曲后強度”等），但符號列出較全。規(guī)范條文中的符號一般在第一次出現(xiàn)時解釋。第3章基本設計規(guī)定3.1設計原則

本節(jié)包括4條強制性條文，即：3.1.2條強制性條文“承重結構應按下列承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)進行設計：1承載能力極限狀態(tài)包括：構件和連接的強度破壞、疲勞破壞和因過度變形而不適于繼續(xù)承載，結構和構件喪失穩(wěn)定，結構轉變?yōu)闄C動體系和結構傾覆。

2正常使用極限狀態(tài)包括：影響結構、構件和非結構構件正常使用和外觀的變形，影響正常使用的振動，影響正常使用和耐久性能的局部損壞（包括混凝土裂縫）。”承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)是結構或構件設計及計算的依據(jù)，本規(guī)范根據(jù)現(xiàn)行國家標準《建筑結構可靠度設計統(tǒng)一標準》GB50068-2001的規(guī)定，結合鋼結構的特點分別對極限狀態(tài)進行了分類。

3.1.3條強制性條文“設計鋼結構時，應根據(jù)結構破壞可能產生的后果，采用不同的安全等級。一般工業(yè)與民用建筑鋼結構的安全等級可取為二級，其它特殊建筑鋼結構的安全等級應根據(jù)具體情況另行確定?！卑凑宅F(xiàn)行國家標準《建筑結構可靠度設計統(tǒng)一標準》GB50068-2001的規(guī)定，對破壞后果很嚴重的重要的房屋，安全等級為一級；對破壞后果嚴重的一般的房屋，安全等級為二級。

《建筑結構可靠度設計統(tǒng)一標準》是對各設計規(guī)范的統(tǒng)一指導，不可能針對各種結構規(guī)范給出具體建議。本規(guī)范根據(jù)對我國已建成的建筑物采用概率統(tǒng)計方法分析的結果，一般工業(yè)與民用建筑鋼結構，按照《建筑結構可靠度設計統(tǒng)一標準》的分級標準，安全等級多為二級，故規(guī)定可取為二級。對于其它特殊的建筑鋼結構，其安全等級應根據(jù)具體情況另行確定。如對于跨度等于或大于60m的大跨度結構則宜取為一級。

由于本規(guī)范定位為不抗震設計，故所有條文均是針對不考慮抗震的情況而制定。當按抗震要求設計時，不再分安全等級，而應按現(xiàn)行國家標準《建筑抗震設防分類標準》GB50223的規(guī)定來確定建筑物的抗震設防類別。3.1.4條強制性條文“按承載能力極限狀態(tài)設計鋼結構時，應考慮荷載效應的基本組合，必要時尚應考慮荷載效應的偶然組合。按正常使用極限狀態(tài)設計鋼結構時，應考慮荷載的標準組合，對鋼與混凝土組合梁，尚應考慮準永久組合?！北緱l為鋼結構設計時荷載效應的組合原則，是根據(jù)《建筑結構可靠度設計統(tǒng)一標準》GB50068-2001的規(guī)定并結合鋼結構的特點制定的。

鋼結構設計規(guī)范對結構或構件承載能力的計算一般采用應力表達式。根據(jù)《建筑結構荷載規(guī)范》，當按承載能力極限狀態(tài)設計鋼結構時，對于基本組合，內力設計值應從由可變荷載效應控制的組合和由永久荷載效應控制的組合中取最不利值考慮。鋼結構自重較小，一般是由可變荷載效應控制設計，只有當采用大型鋼筋混凝土屋面板或有積灰的屋蓋結構，以及特殊情況才有可能由永久荷載控制設計。對荷載效應的偶然組合，本規(guī)范參照統(tǒng)一標準只作出了原則性的規(guī)定，具體的設計表達式及各項系數(shù)應符合專門規(guī)范的規(guī)定。3.1.5條

強制性條文“計算結構或構件的強度、穩(wěn)定性以及連接的強度時，應采用荷載設計值(荷載標準值乘以荷載分項系數(shù))；計算疲勞時，應采用荷載標準值?！庇捎诂F(xiàn)階段對疲勞計算的可靠度理論問題尚未解決，所以鋼結構的疲勞強度計算只能沿用傳統(tǒng)的按彈性狀態(tài)計算的“容許應力幅”的設計方法，容許應力幅是根據(jù)試驗結果得到，故應采用荷載標準值進行計算。另外，疲勞計算中采用的計算數(shù)據(jù)大部分是根據(jù)實測應力或疲勞試驗所得，已包含了荷載的動力影響，亦不再乘動力系數(shù)。3.1.6條88規(guī)范在計算吊車梁撓度時對吊車荷載取由兩臺吊車產生的最不利組合，新規(guī)范改為由一臺吊車加自重進行計算（相應撓度容許值有所調整）。理由是：①符合“正常使用極限狀態(tài)”的要求；

②與多數(shù)國外規(guī)范相一致。3.2荷載和荷載效應計算

此節(jié)為新增加的內容，強調了對設計原則的指導。突出設計原則是目前各國規(guī)范的共同特點，早期的規(guī)范條文以試驗或實踐經(jīng)驗為主，故條文簡單具體。隨著結構形式越來越復雜，規(guī)范的任務不再僅限于提供計算公式和具體數(shù)據(jù)，而是應給予設計原則的指導。因此，規(guī)范補充了有關設計原則的有關條文。

條三強制三性條三文“設三計鋼三結構三時，三荷載三的標三準值三、荷三載分三項系三數(shù)、三荷載三組合三值系三數(shù)、三動力三荷載三的動三力系三數(shù)等三，應三按現(xiàn)三行國三家標三準《三建筑三結構三荷載三規(guī)范三》G三B5三00三09三的規(guī)三定采三用。結構三的重三要性三系數(shù)０應按三現(xiàn)行三國家三標準三《建三筑結三構可三靠度三設計三統(tǒng)一三標準三》G三B5三00三68三的規(guī)三定采三用，三其中三對設三計使三用年三限為三25三年的三結構三構件三，可三取０=0三.9三5。三”（1三）有三關結三構的三重要三性系三數(shù)0，《三建筑三結構三可靠三度設三計統(tǒng)三一標三準》三7.三0.三3條三注“三對設三計工三作壽三命為三25三年的三結構三構件三，各三結構三規(guī)范三可根（2三）新修訂三的《三建筑三結構三荷載三規(guī)范三》將三不上三人的三屋面三均布三活荷三載標三準值三統(tǒng)一三規(guī)定三為0三.5三kN三/m2（原三規(guī)范三分0三.3三、0三.5三、0三.7三kN三/m2三級三）。對不三上人三的屋三面均三布活三荷載三，較三早的三荷載三規(guī)范三取0三.3三kN三/m2，后三發(fā)現(xiàn)三對重三屋面三偏低三，7三4規(guī)三范改三為0三.5三kN三/m2。采三用概三率極三限狀三態(tài)設三計法三后發(fā)三現(xiàn)對三以恒三載為三主的三結構三（混三凝土三結構三）可三靠度三下降三，故三又提三高到三0.三7k三N/三m2。新修三訂的三荷載三規(guī)范三增加三了以三恒載三為主三的不三利組三合式三，屋三面活三荷載三中主三要考三慮的三僅是三施工三荷載三即偶三然因三素的三不利三影響三，故三又恢三復到三0.三5k三N/三m2。但三注明三“對三不同三結構三可按三有關三設計三規(guī)范三作0三.2三kN三/m2的增三減”三。新三修訂三的《三鋼結三構設三計規(guī)三范》三規(guī)定三“對三支承三輕屋三面的三構件三或結三構，三當僅三有一三個可三變荷三載且三受荷三面積三超過三60三m2時，三取0三.3三kN三/m2”。這三與原規(guī)定三有所三不同三，應三注意三檁條三的計三算。對重三屋面三由于三增加三了以三永久三荷載三為主三的組三合，三不再三提高三屋面三活荷三載。3.三2.三2條原規(guī)三范參三考蘇三聯(lián)規(guī)三范，三對重三級工三作制三吊車三梁，三將荷三載規(guī)三范規(guī)三定的三橫向三水平三荷載三乘以三增大三系數(shù)三以考三慮吊三車的三卡軌三力（三荷載三規(guī)范三只規(guī)三定了三小車三的制三動力三），三現(xiàn)改三為按三下式三計算三：HK=Pkm三ax式中三，Pkm三ax為吊三車輪三壓標三準值三；系三數(shù)＝0.三1（一三般軟三鉤吊三車）三，0.三15(抓三斗、三磁盤三吊車三)和0.三2（硬三鉤吊三車）三。卡三軌力三不與三水平三力同三時考三慮，三同時三，與三吊車三工作三制及三連接三無關三。根據(jù)三《起三重機三設計三規(guī)范三》（G三B3三81三1-三83三），按三吊車三利用三等級三（即三循環(huán)三次數(shù)三，分三為U0-U9等1三0級三）和三載荷三狀態(tài)三（載三荷譜三系數(shù)Kp有輕三、中三、重三、特三重等4級）三綜合三劃分三吊車三工作三級別三為A1A8級。三本規(guī)三范一三般所三指輕三級工三作制三即A1A3級；三中級三為A4A5條新增三，此三條為三有關三內力三分析三的設三計原三則，三“對>0三.1的框三架結三構（三一般三指無三支撐三純框三架結三構）三，宜三采用三二階三彈性判斷式為層間側移容許值。（1三）采用三二階三分析三時，三應在三每層三柱頂三附加三考慮三假想三水平三力（三概念三荷載三）Hni：式中三，Qi為第i樓層三的總三重力三荷載三設計三值；ns為框三架總三層數(shù)三；y為鋼三材強三度影三響系三數(shù)；Q2三35三鋼,y=1三.0三；Q三34三5鋼三,y=1三.1三；Q三39三0鋼三,y=1三.2；Q三42三0鋼三,y=1三.2三5。等式三右端三的根三號為三折減三系數(shù)三，考三慮當三柱子三較多三時初三始側三移有三正有三負，三缺陷三相互三抵消三。（2三）因為三框架三（3）規(guī)范提出了采用二階彈性分析時桿端彎矩的近似計算方法：M2＝M1b+2iM1s；式中M1b、M1s──分別為框架無側移或有側移時按一階彈性分析求得的桿端彎矩；

2i──考慮二階效應第i層桿件的側移彎矩增大系數(shù)?？蚣苋Y構三的一三階彈三性分三析3.三3三材料三選用三（原三規(guī)范三第二三章材三料）條增加三了鋼三材的三

Q235(相當于作廢的舊標準的3號鋼)

Q345(相當于舊標準的16Mn、12MnV、14MnNb、16MnRE、18Nb)

Q390(相當于舊標準的15MnV、15MnTi、16MnNb)

Q420

(舊標準的15MnVN、14MnVTiRE)此材料為新增，相當于美國的A572-60級和日本的SM520鋼。其中，15MnVN曾用于九江長江大橋。3.三3.三3條三強三制性三條文“三承重三結構三采用三的鋼三材應三具有三抗拉三強度三、伸三長率三、屈三服強三度和三硫、三磷含三量的三合格三保證三，對三焊接三結構三尚應三具有三碳含三量的三合格三保證三。焊接三承重三結構三以及三重要三的非三焊接三承重三結構三采用三的鋼三材還三應具三有冷三彎試三驗的三合格三保證三?！北緱l三對用三于承三重結三構的三鋼材三應具三有的三強度三、塑三性、三韌性三等力三學性三能和三化學三成分三等合三格保三證項三目作三出了三規(guī)定三。條增加三推薦Z向鋼三。厚板三容易三出現(xiàn)三層狀三撕裂三，這三對沿三厚度三方向三受拉三的接三頭來三說是三很不三利的三，因三而需三要采三用厚三度方三向性三能鋼三材。我國三建筑三抗震三設計三規(guī)范三和建三筑鋼三結構三焊接三技術三規(guī)程三中均三規(guī)定三厚度三大于三40三mm三時應三采用三厚度三方向三性能三鋼材三。條增加三對耐三腐蝕三有特三殊要三求時三推薦三采用三耐候三鋼。3.三4三設三計指三標3.三4.三1條三強三制性三條文鋼材三強度三設計三值為fy/R。R為抗三力分三項系三數(shù)，三新規(guī)三范對三Q2三35三鋼，R=1三.0三87三；對Q3三45、Q三39三0和三Q4三20三鋼，R＝1三.1三11三。這三樣對三Q3三45三鋼來三說，三比原三規(guī)范三的1三6M三n（R＝1三.0三87三）強三度設三計值三有所三降低三。原三因為三：①Q3三45鋼包三括舊三標準三的5種鋼三材，三統(tǒng)計三資料三不足三；②三近年三來發(fā)三現(xiàn)16三Mn鋼質三量不三理想三，稍三厚（三當t>2三0m三m）就三容易三分層三。鋼材三厚度三增加三到1三00三mm三（原三規(guī)范3號鋼50三mm，1三6M三n和三15三Mn三V鋼三36三mm），三這是三為了三與軸三壓d曲線三相呼三應。三其實三，厚三板的三統(tǒng)計三資料三尚不三夠充三分。普通三螺栓三的A、B級，三根據(jù)三GB三57三82三-8三6，三其材三料不三是3三號鋼三，而三是8三.8三級，三現(xiàn)改三取ftb=40三0N三/m三m2,fvb=3三20三N/三mm2。A、B級螺三栓都三是以三前的三“精三制螺三栓”三，質三量標三準要三求相三同。A級螺三栓用三于d24三mm和L（螺三栓公三稱長三度）三10d或L15三0m三m（按三較小三值）三；d或L較大三者為B級螺三栓。8.三8級三普通三螺栓三與8三.8三級承三壓型三高強三度螺三栓的三性能三等級三相同三，其三區(qū)別三在于三：（1三）承三壓型三高強三度螺三栓要三求施三加預三拉力三；（2三）承三壓型三高強三度螺三栓的三孔徑三要求三低于三普通三螺栓三，因三此，三其抗三剪強三度低三于普三通螺三栓，三但抗三拉強三度相三同（三見材三料表三中的三強度三設計三值）三。鉚釘三連接三在驗三收規(guī)三范G三B5三02三05三-2三00三1中三已無三條文三，在三設計三中規(guī)三范中三是否三保留三意見三不一三致，三現(xiàn)予三保留三。3.三4.三2條三強制三性條三文第3三.4三.1三條所三規(guī)定三的強三度設三計值三是結三構處三于正三常工三作情三況下三求得三的，三對一三些工三作情三況處三于不三利的三結構三構件三或連三接，三其強三度設三計值三有所三降低三。所三以本三條規(guī)三定，三在某三些特三殊情三況下三鋼材三的強三度設三計值三應乘三以相三應的三折減三系數(shù)三:在“三強度三設計三值折三減系三數(shù)”三中，三增加三“無三墊板三的單三面施三焊對三接焊三縫折三減系三數(shù)取三0.三85三”。3.三5三結三構或三構件三變形三的規(guī)三定3.三5.三1條對結三構或三構件三變形三的規(guī)三定，三正文三中僅三為原三則性三規(guī)定三，并三強調三當有三實踐三經(jīng)驗三或有三特殊三要求三時可三作適三當調三整。三有關三變形三的具三體數(shù)三值規(guī)三定改三放在三附錄A，同三時，三增加三了對三框架三柱頂三位移三的限三制值三。受彎三構件三的撓三度容三許值三改為三考慮三兩種三情況三：［VT］—三—恒三載＋三活荷三載作三用下三的撓三度容三許值三，主要三是觀三感要三求；［VQ］——活荷三載作三用下三的撓三度容三許值三，主三要是使用三要求三。第4三章三受彎三構件三的計三算4.三1三強度規(guī)范三規(guī)定三梁的三強度三設計三應考三慮以三下幾三項：＝三≤f＝三≤fvc＝三≤f≤1f條梁抗三彎強三度計三算不三考慮三塑性三發(fā)展三的范三圍由三“直三接承三受動三力荷三載”三縮小三為“三需要三計算三疲勞三”的三梁。條在梁三局部三承壓三強度三計算三中，三原規(guī)三范假三定集三中荷三載從三作用三點處三以1三:1三擴散三，新三規(guī)范三將集三中力三在腹三板邊三緣的三分布三長度三改為三（與三梁和三柱剛三性連三接節(jié)三點一三致，三以1三:2三.5三和1三:1三擴散三）：4.三2三整三體穩(wěn)三定4.三2.三2條在梁三整體三穩(wěn)定三計算三中，三將三時采三用的三改三為簡三化式（與三冷彎三薄壁三型鋼三結構三設計三規(guī)范三協(xié)調三，便三于使三用）三。兩三者計三算結三果最三大相三差3三.2三%。4.三3三局三部穩(wěn)三定組合三梁腹三板局三部穩(wěn)三定計三算有三較大三變動三，主三要有三：①三對原三來按三無限三彈性三計算三的腹三板各三項臨三界應三力作三了彈三塑性三修正三。②三原各三種應三力共三同作三用下三的臨三界條三件公三式來三源于三完全三彈性三條件三，新三的公三式參三考了三澳大三利亞三規(guī)范三等資三料，三適合三于彈三塑性三修正三后的三臨界三應力三。③三無局三部壓三應力三且承三受靜三力荷三載的三焊接三工字三形載三面梁三，可三按新三增的4.三4節(jié)利三用屈三曲后三強度三設計三。根據(jù)三彈性三穩(wěn)定三理論三，矩三形彈三性薄三板在三周邊三應力三作用三下的三臨界三條件三可用三下式三表達三：三式三中——三嵌固三系數(shù)三，其三值取三決于三梁翼三緣對三腹板三的三嵌固三程度三。當三梁翼三緣扭三轉受三到約三束時三，翼三緣對三腹板三的嵌三固程三度較三強，三可取=1三.6三6；三當梁三翼緣三扭轉三未受三約束三時，三翼緣三對腹三板的三嵌固三程度三較弱三，可三取=1三.2三3。k——三板的三屈曲三系數(shù)三，與三板邊三的支三承條三件及三板的三受力三情況三（受三壓、三受彎三或受三剪）三有關三。將鋼三材的三彈性三模量三E=三20三60三00三N/三mm2，泊三松比n=三0.三3，代入三公式三，為三使公三式方三便計三算，三引入三國際三上通三行的三采用三通用三高厚三比的表三示方三法，三取通三用高三厚比三，即三可得三：上式三由彈三性公三式推三出，為完三全彈三性的三臨界三應力三，88規(guī)范三以此三為基三礎，三推出三了梁三加勁三肋間三距的三近似三計算三公式三。、、條主要三修訂三內容三：（1三）單三項臨三界應三力cr、cr、c,三cr原88規(guī)范三只有三一個三值，三由彈三性公三式推三出，三新規(guī)三范參三照澳三大利三亞規(guī)三范將三臨界三應力三用三三段式三表示三。其中c式為三完全三彈性三的臨三界應三力，三與88規(guī)范三的規(guī)三定相三當；a式的三臨界三應力三等于三強度三設計三值fv，即三塑性三階段三；b式則三為彈三性到三屈服三之間三的過三渡，三即彈三塑性三階段三的臨三界應三力。例如三計算腹板三抗剪三臨界三應力cr為a、b、c三個三公式三，公三式采三用了三國際三通行三的表三達方三式，三采用三通用三高厚三比三作為三參數(shù)三，即當(a)當(b)當彈性三范圍三，三為鋼三材抗三剪屈三服強三度，三等于三，三用設三計值三表達三：(c)根據(jù)三彈性三穩(wěn)定三求得三的臨三界應三力三，三可求三得三:當a/ho1.三0時,當a/ho>1三.0時,彎曲三正應三力作三用下三的臨三界應三力cr和局三部壓三應力三作用三下的三臨界三應力c,三cr與cr類似三。只三是在三確定cr時，三屈曲三系數(shù)三取=23三.9，腹三板邊三緣的三嵌固三系數(shù)三取為三=1.三66（受三壓翼三緣扭三轉受三到約三束）三或1.三23（受三壓翼三緣扭三轉未三受到三約束三），三代替三了原三規(guī)范三的單三一約三束系三數(shù)1.三61。（2三）各三種應三力共三同作三用下三的計三算式三，新三舊規(guī)三范有三較大三區(qū)別三，例三如僅三設有三橫向三加勁三舊規(guī)范新規(guī)三范舊規(guī)三范計三算式三中，三分母cr、c,三cr、cr均可三超過三屈服三強度三，假三定鋼三材是三無限三彈性三，加三勁肋三的間三距由三構造三要求三控制三，不三適用三于彈三塑性三修正三后的三臨界三應力三。新三規(guī)范三的相三關公三式較三能適三應經(jīng)三彈塑三性修三正后三的臨三界應三力。當有三縱向三加勁三肋時三或甚三至還三有短三加勁三肋時三的計三算方三法，三均參三考了三國外三標準三的規(guī)三定。4.三4三組合三梁腹三板考三慮屈三曲后三強度三的設三計本節(jié)三為新三增加三的條三文條組合三梁腹三板考三慮屈三曲后三強度三的承三載力（1三）條三款不三適用三于吊三車梁三，因三有關三資料三不充三分，三多次三反復三屈曲三可能三導致三腹板三邊緣三出現(xiàn)三疲勞三裂紋三。（2三）梁腹三板受三剪屈三曲后三的強三度計三算利三用了三張力三場概三念，三使極三限剪三力大三于屈三曲剪三力。三精確三確定三張力三場剪三力值三需要三算出三張力三場寬三度，三比較三復雜三，為三簡化三計算三，條三文采三用了三相當三于下三限的三近似三公式三。（3三）利用三腹板三屈曲三后強三度，三即使h0/tw很大三，一三般也三不再三考慮三設置三縱向三加勁三肋。三而且三只要三腹板三的抗三剪承三載力三不低三于梁三的實三際最三大剪三力，三可只三設支三承加三勁肋三，而三不設三置中三間橫三向加三勁肋三。（4三）利三用腹三板屈三曲后三強度三后，三梁的三抗彎三承載三力有三所降三低，三但降三低不三多，三對Q2三35鋼的三梁來三說，三當h0/tw=2三00三（受壓三翼緣三扭轉三受到三約束三）或h0/tw=1三75（受三壓翼三緣扭三轉未三受到三約束三），三抗彎三承載三力只三下降5%以內三。（5）規(guī)范三提出三的計三算公三式與三歐洲三規(guī)范EC3相同三，即三基本(a)當M/Mf1.0時,

VVu

(b)當V/Vu0.5時,

MMeu

(c)式中M、V—所計算區(qū)格內同一截面處梁的彎矩和剪力設計值。由于是強度計算，不能像計算腹板穩(wěn)定那樣，取為區(qū)格內的平均值；Mf—梁兩三翼緣三所承三擔的三彎矩三設計三值，三對雙三軸對三稱截面三梁Mf=Af·h1·f（Af為一三個翼三緣截三面積三；h1為兩翼三緣軸三線間三距離三），三規(guī)范三的Mf計算三式是三考慮兩三翼緣三截面三不等三的情三況；Vu、Meu—梁三腹板三屈曲三后的三抗剪三和抗三彎承三載力三設計三值。①三腹板三屈曲三后的三抗剪三承載三力Vu，應為三屈曲三剪力三與張三力場三剪力三之和三，用三下列三公式三計算三：當λs0.三8時Vu=hotwfv(a)當0三.8三<λs1.三2時：Vu=hotw-fv[1-三0.三5(λs-0三.8)](b)當λs>1三.2三時：Vu=hotwfv/λs1.三2(c)式中λs——三用于三抗剪三計算三的腹三板通三用高三厚比三。當a/ho-1.三0時，=4+三5.三34(ho/a)2；當a/ho>1三.0時，＝5.三34三+4(ho/a)2。如三果只三設置三支承三加勁三肋而三使a/ho甚大三時，三則可三?。?.三34。②三腹板三屈曲三后的三抗彎三承載三力Meu腹板三屈曲三后考三慮張三力場三的作三用，三抗剪三承載三力有三所提三高。三但彎三矩作三用下三腹板三受壓三區(qū)屈三曲后三，梁三的抗三彎承三載力三有所三下降三，我三國規(guī)三范采三用有三效截三面的三概念三來計三算梁三的抗三彎承三載力三。梁截三面慣三性矩三為（三忽略三孔洞三繞自三身軸三的慣三性矩三）：梁截三面模三量折三減系三數(shù)為三：上式三按雙三軸對三稱截三面塑三性發(fā)三展系三數(shù)x=1.三0得出三，是三偏安三全的三近似三公式三，可三用于三x=1.三05和單三軸對三稱截三面。因而三，梁三的抗三彎承三載力三設計三值為三：有效三高度三系數(shù)，與三計算三局部三穩(wěn)定三中臨三界應三力一樣三以通三用高三厚比三作為三參數(shù)三，也三分為三三個三階段三，分三界點三也與三計算三相三同，三即當三時三，(a)當(b)當(c)通用三高厚三比b仍按三局部三穩(wěn)定三計算三中公三式計三算，三即（受三壓翼三緣扭三轉受三到約三束）或三（三梁受三壓翼三緣未三受到三約束三）任何三情況三，以三上公三式中三的截三面數(shù)三據(jù)Wx、Ix以及hc均按三截面三全部三有效三計算三。條考慮三腹板三屈曲三后強三度的三加勁三肋設三計梁腹三板利三用屈三曲后三強度三，當三有跨三間集三中荷三載作三用時三，其三中間三加勁三肋除三承受三集中三荷載三外，三還承三受張三力場三產生三的壓三力。三其加三勁肋三設計三應注三意：（1）只三設橫三向加三勁肋三（支三承加三勁肋三和剪三力較三大區(qū)三的中三間橫三向加三勁肋三），三但不三允許三在腹三板單三側設三置。張力三場對三橫向三加勁三肋的三作用三有豎三向和三水平三兩個三分力三，對三中間三橫向三加勁三肋所三受軸三心壓三力規(guī)三定為三：Ｎs=Vu-hotwcr+F式中三，Vu為腹三板屈三曲后三的抗三剪承三載力三；cr為臨三界剪三應力三；F為承三受的三集中三荷載三。上三式比三理論三值偏三大，三以考三慮張三力場三張力三的水三平分三力的三不利三影響三。（2三）梁三的支三座加三勁肋三除承三受支三座反三力外三，還三承受三張力三場斜三拉力三中的三水平三分力Ht，梁三端構三造有三兩個三方案三可供三選擇三：方案三一：增加三抗彎三能力三，在三梁外三端加三設封三頭板三。采三用下三列方三法之三一進三行計三算：①三將封三頭板三與支三座加三勁肋三之間三視為三豎向三壓彎三構件三，簡三支于三梁上三下翼三緣，三計算三其強三度和三穩(wěn)定三；②三支座三加勁三肋按三承受支座三反力R的軸三心壓三桿計算，三封頭三板截三面積三則不小于Ac=3h0Ht/(16ef)。方案三二：縮小三支座三加勁三肋和三第一三道中三間加三勁肋三的距三離a1，使a1范圍三內的三，三此種三情況三的支三座加三勁肋三就不三會受三到Ht的作三用。三這種三對端三節(jié)間三不利三用腹三板屈三曲后三強度的三辦法三，為三世界三少數(shù)國三家（三如美三國）三所采用三。規(guī)范三條文三中只三有方三案一三。第５三章三軸心三受力三構件三和拉三彎、三壓彎三構件三的計三算5.三1三軸三心受三力構三件條軸心三壓桿三的整三體穩(wěn)三定實腹三式軸三心受三壓構三件的三穩(wěn)定三性應三按下三式計三算≤f式中三三為整三體穩(wěn)三定系三數(shù)，三與截三面形三狀、三力作三用方三向等三有關三，原三規(guī)范三分為三3條三曲線三，即三a、三b、三c，將t40三mm三的軸三壓構三件穩(wěn)三定歸三入c曲線三，沒三有考三慮厚三度方三向殘三余應三力的三影響三。（1）新三規(guī)范三現(xiàn)對t40三mm三的軸三壓構三件作三了專三門規(guī)三定。三同時三補充三了d類截三面曲三線的值（d曲線三）。三實際三上t40三mm的軸三壓構三件，三視截三面形三式和三屈曲三方向三，分三別應三歸入b、c、d三條（2）軸心受壓構件的失穩(wěn)有三種形式：彎曲失穩(wěn)、彎扭失穩(wěn)和扭轉失穩(wěn)。單軸三對稱三截面三繞對三稱軸三的失三穩(wěn)是三彎扭三失穩(wěn)三。原三規(guī)范三視為三彎曲三失穩(wěn)三歸入b曲線三或降三低為c曲線三。新三規(guī)范三對截三面類三別的三劃分三只考三慮截三面形三式和三式中z——扭轉屈曲換算長細比；

——三對剪

eo——剪心至形心距離。為簡化計算，對鋼桁架結構中常用的單角鋼和雙角鋼Ｔ形截面，規(guī)范建議了yz的近似計算式。

1）三等邊三單角三鋼截三面當b/三t≤0.三54loy/b時三，彎三曲屈三曲控三制yz=y(1三＋當b/三t>三0.三54loy/b時，三彎扭三屈曲三控制yz=4.三782）三等邊三雙角三鋼截三面當b/三t≤0.三58loy/b時，三彎曲三屈曲三控制yz=y(三1+當b/三t0.三58loy/b時，三彎扭三屈曲三控制yz=3.三9(1+條有關三支撐三力的三計算減小三受壓三構件三自由三長度三的支三撐力三原取三用壓三桿的三偶然三剪力三，現(xiàn)三改為三：（1三）單三根柱柱高三中點三有一三道支三撐Fb1=N/6三0支撐三不在三柱中三央（三距柱三端l）有m道支三撐（2三）支三撐多三根柱三時支撐三力各柱三壓力三相同三時式中三，n為被三撐柱三根數(shù)三。一三般不三宜多三于8三根。注意三：以三上公三式來三源于三軸心三受力三桿件三的理三論推三導，三當用三于壓三彎構三件時三應酌三情考三慮；三同時三以前三對支三撐一三般按三容許三長細三比控三制截三面，三不計三算承三載力三?，F(xiàn)三在對三支承三多根三柱的三支撐三應注三意計三算其三承載三力。5.三2三拉三彎構三件和三壓彎三構件本節(jié)作了三一些三局部三修改三：（1）將三塑性三發(fā)展三系數(shù)三取x=y=1三.0的條三件由三“直三接承三受動三力荷三載”三改為三“需三要計三算疲三勞”三的拉三彎、三壓彎三構件三。（2）原三規(guī)范三中，N為設三計值三，NEx為彈三性極三限值三，NEx應除三以抗三力分三項系三數(shù)R，故三將N/NEx改為N/NEx，注三明NEx為參三數(shù)，三其值三為NEx/R＝NEx/1三.1。（3）等三效彎三矩系三數(shù)，三無橫三向荷三載時mx(或tx)三=0三.6三5+0.三35M2/M1，取三消“三不得三小于0.三4”的三規(guī)定三。（4）彎三矩作三用平三面外三穩(wěn)定三計算三式改三為為調三整系三數(shù)，三箱形三截面規(guī)范規(guī)定上式中的“按5.1.2條確定”，即表示彎矩作用于對稱軸平面的單軸對稱截面，應按考慮扭轉效應的換算長細比確定。5.三3三構三件的三計算三長度三和容三許長三細比條有關三交叉三腹桿三在桁三架平三面外三的計三算長三度，三參考德三國規(guī)三范對三壓桿三分為4種情三況（三所計三算桿三內力三為N，另一三桿內三力為N0）：當三時三（三不三一定三等于三）：若No為壓三力，三不中三斷，lo=l（與原三規(guī)范三相同三）若No為壓三力，三中斷三，lo=1三.3三5l（原三規(guī)范三不允三許）若No為拉三力，三不中三斷，lo=三0.三5l（與三原規(guī)三范相三同）若No為拉三力，三中斷三，lo=三0.三5l（原規(guī)三范為三0.三7l）條確定三框架三柱在三框架三平面三內的三計算三長度三時將三框架三結構三分為三兩種三情況三：即三無支三撐純三框架三和有三支撐三框架三。其三中有三支撐三框架三根據(jù)三支撐三結構三（支三撐桁三架、三剪力三墻等三）的三側移三剛度三又分三為強三支撐三框架三和弱三支撐三框架三。（1）無三支撐三純框三架①當按一三階彈三性分三析計三算內三力時三，計三算長三度系三數(shù)，用三有側三移框三架柱三的表三查得三；②采用三二階三彈性三分析三計算三內力三時，三取三。（2）有三支撐三框架①強支三撐框三架—三—支三撐結三構的三側移三剛度三滿足式中Sb——三產生三單位三側傾三角的三水平三力；——三層間三所有三柱用三無側三移框三架柱和有三側移三框架三柱計三算長三度算得的三軸壓三桿穩(wěn)三定承三載力三之和三。②弱支三撐框三架（三當Sb不滿三足上三式時三），三此時三柱的三穩(wěn)定三系數(shù)三為式中、三—三—按三無側三移和三有側三移框三架柱三算得三的穩(wěn)定三系數(shù)三。條為新三增條三文（1）考三慮有三搖擺三柱時三，框三架柱三值三的增三大系三數(shù)。（2）提三出“三考慮三同層三或其三它層三柱承三載力三有富三裕時三對所三計算三柱的三支持三作用三”三的原三則性三條文三。（3）提三出“三梁與三柱半三剛性三連接三，確三定柱三的計三算長三度時，三應考三慮節(jié)三點連三接特三性”三的原三則性三條文三。5.三3.三8條、條增加三對跨三度等三于和三大于三60三m桁三架桿三件的三容許三長細三比的三規(guī)定三，這三是根三據(jù)近三年大三跨度三桁架三的實三踐經(jīng)三驗作三的補三充規(guī)三定。５.三4三受三壓構三件的三局部三穩(wěn)定條軸心三受壓T形截三面腹三板的三局部三穩(wěn)定三原規(guī)三定寬三厚比三，三對剖三分T型鋼三來說三太嚴三，經(jīng)三試驗三研究三，對T型鋼三腹板三的寬三厚比三限制三改為三：①軸心三受壓三構件三和彎三矩使三自由三邊受三拉的三壓彎三構件熱軋T型鋼三，焊接T型鋼三，②彎矩三使腹三板自三由邊三受壓三的壓三彎構三件當當彎矩三使腹三板自三由邊三受壓三的壓三彎構三件，三由于三未作三新的三研究三工作三，仍三保留三原規(guī)三范的三規(guī)定三。第6三章三疲三勞計三算1．附三錄F（原三附錄三五）三的疲三勞分三類表三中“三梁翼三緣焊三縫”三原規(guī)三定為三二級三，但三根據(jù)三“施三工驗三收規(guī)三范”三，角三焊縫三因內三部探三傷不三準確三，不三能達三到二三級。三吊車三梁受三拉翼三緣常三用角三焊縫三，這三就產三生了三矛盾三?，F(xiàn)三增加三規(guī)定三了“三三級三焊縫三，但三外觀三檢查三符合三二級三”的三疲勞三類別三。2.三直三接承三受動三力荷三載重三復作三用的三鋼結三構構三件及三其連三接，三原規(guī)三定應三力循三環(huán)次三數(shù)n等于三或大三于2105次時三應進三行疲三勞計三算，三現(xiàn)修三改為三“當應力三循環(huán)三次數(shù)n等于三或大三于5104次時三，應三進行三疲勞三計算三”。3．三問題（1）不三出現(xiàn)三拉應三力的三部位三可不三計算三疲勞三。但三對出三現(xiàn)拉三應力三的部三位，三例如三、三和三、三兩種三應力三循環(huán)三，其三應力三幅都三是1三50三，疲三勞強三度相三同，三顯然三不合三理。（2）螺三栓受三拉時三螺紋三處有三大的三應力三集中三，疲三勞強三度很三低，三常有三疲勞三破壞三的實三例，三但規(guī)三范沒三有規(guī)三定，三應予三補充三。第7三章三連三接計三算7.三1三焊三縫連三接條有關三焊縫三質量三等級三的選三用，三是設三計規(guī)三范的三新增三條文三。焊三縫質三量等三級是三原《三鋼結三構工三程施三工及三驗收三規(guī)范三》G三BJ三20三5-三83三首先三提到三的，三但它三只提三到一三、二三、三三級焊三縫的三質量三標準三，并三未提三到何三種情三況需三要采三用何三級焊三縫。三原設三計規(guī)三范G三BJ三17三-8三8也三沒有三明確三規(guī)定三，導三致一三些設三計人三員對三焊縫三質量三等級三提出三不恰三當要三求，三影響三工程三質量三或者三給施三工單三位造三成不三必要三的困三難。焊縫三質量三等級三的規(guī)三定，三大部三份在三設計三規(guī)范三有關三條文三或表三格中三已有三反映三，但三不全三面不三集中三，現(xiàn)三集中三為一三條較三為直三觀明三確。（1）在三需要三計算三疲勞三結構三中的三對接三焊縫三（包三括T形對三接與三角接三組合三焊縫三），三受拉三的橫三向焊三縫應三為一三級，三縱向三對接三焊縫三應為三二級三，新三規(guī)范三附表E-1三，項三次2、3、4已有三反映三。（2）在三不需三要計三算疲三勞的三構件三中，三凡要三求與三母材三等強三的對三接焊三縫，三受拉三時不三應低三于二三級。三因一三級或三二級三對接三焊縫三的抗三拉強三度正三好與三母材三的相三等，三而三三級焊三縫只三有母三材強三度的三85三%。（3）對三角焊三縫以三及不三焊透三的對三接與三角接三組合三焊縫三，由三于內三部探三傷困三難，三不能三要求三其質三量等三級為三一級三或二三級。三因此三對需三要驗三算疲三勞結三構的三此種三焊縫三只能三規(guī)定三其外三觀質三量標三準應三符合三二級三。（4）重級三工作三制和三Q50三t的中三級工三作制三吊車三梁腹三板與三上翼三緣之三間以三及吊三車桁三架上三弦桿三與節(jié)三點板三之間三的T形接三頭焊三縫處三于構三件的三彎曲三受壓三區(qū)，三主要三承受三剪應三力和三輪壓三產生三的局三部壓三應力三，沒三有受三到明三確的三拉應三力作三用，三按理三不會三產生三疲勞三破壞三，但三由于三承擔三軌道三偏心三等帶三來的三不利三影響三，國三內外三均發(fā)三現(xiàn)連三接及三附近三經(jīng)常三開裂三。所三以我三國7三4規(guī)三范規(guī)三定此三種焊三縫“三應予三焊透三”，三即不三允許三采用三角焊三縫；三88三年規(guī)三范又三補充三規(guī)定三“不三低于三二級三質量三標準三”。三新規(guī)三范規(guī)三定“三應予三焊透三，質三量等三級不三低于三二級三”。（5）三“需三要驗三算疲三勞結三構中三的橫三向對三接焊三縫受三壓時三應為三二級三”、三“不三需要三計算三疲勞三結構三中與三母材三等強三的受三壓對三接焊三縫宜三為二三級”三，是三根據(jù)三工程三實踐三和參三考國三外標三準規(guī)三定的三。美三國《三鋼結三構焊三接規(guī)三范》三AW三S中三，對三要求三熔透三的與三母材三等強三的對三接焊三縫，三不論三承受三動力三荷載三或靜三力載三，亦三不分三受拉三或受三壓，三均要三求無三損探三傷，三而我三國的三三級三焊縫三不要三求探三傷。三由于三對接三焊縫三中存三在很三大殘三余拉三應力三，且三在某三些情三況常三有偶三然偏三心力三作用三（如三吊車三軌道三的偏三移）三，使三名義三上為三受壓三的焊三縫受三力復三雜，三常難三免有三拉應三力存三在。7.三1.三3、三7.三1.三3條GB三J1三7-三88三規(guī)范三規(guī)定三角焊三縫和三不加三引弧三板的三對接三焊縫三，每三條焊三縫的三計算三長度三均采三用實三際長三度減三去1三0m三m，三此種三不分三焊縫三大小三取為三定值三的辦三法不三合理三，現(xiàn)三參考三國外三標準三改為三：對三接焊三縫減三去2t；角三焊縫三減去三2hf。7.三1.三4條斜角三角焊三縫的三計算兩焊三腳邊三夾角不等三于900的角三焊縫三稱為三斜角三角焊三縫，三這種三焊縫三一般三用于三T形三接頭三中。斜角三角焊三縫計三算時三不考三慮應三力方三向，三任何三情況三都取f或（f）=三1.三0。三這是三因為三以前三對角三焊縫三的試三驗研三究一三般都三是針三對直三角角三焊縫三進行三的，三對斜三角角三焊縫三研究三很少三。而三且，三我國三采用三的計三算公三式也三是根三據(jù)直三角角三焊縫三簡化三而得三，不三能用三于斜三角角三焊縫三。新規(guī)三范參三考美三國《三鋼結三構焊三接規(guī)三范》三（AW三S）并三與我三國《三建筑三鋼結三構焊三接技三術規(guī)三程》三進行三協(xié)調三，作三了下三列修三改：（1三）規(guī)三定銳三角角三焊縫三兩焊三腳邊三夾角三600，而三鈍角三角焊三縫兩焊三腳邊三夾角三13三50。這三表示三焊腳三邊夾三角小三于600或大三于13三50的焊三縫不三推薦三用作三受力三焊縫三。（2三）原三規(guī)范三規(guī)定三的銳三角角三焊縫三計算三厚度三取he=三0.三7hf，比三實際三的喉三部尺三寸小三，這三是考三慮到三當角較三小時三，焊三縫根三部不三易焊三滿以三及在三熔合三線的三強度三較低三這兩三個因三素。三現(xiàn)規(guī)三定三600已無三此問三題。三因此三，不三論銳三角和三鈍角三的計三算厚三度均三統(tǒng)一三取為三喉部三尺寸he=hfco三s/2。但三當根三部間三隙（b、b上式三可根三據(jù)圖三中的三幾何三關系三推導三得出三，圖三中垂三直于三斜邊三的虛三線即三計算三厚度三。（3三）新三規(guī)范三規(guī)定三任何三情況三根部三間隙三（b、b1或b2）不三得大三于5m三m，主三要是三圖a中的b1可能三大于5m三m。此三時，三可將三板端三切成三圖b的形三狀并三使b<5m三m。對于三斜T形接三頭的三角焊三縫，三在設三計圖三中應三繪制三大樣三，詳三細標三明兩三側斜三角角三焊縫三的焊三腳尺7.三2三緊固三件（三螺栓三、鉚三釘?shù)热┻B三接條（1三）表三中的三抗滑三移系三數(shù)值作三了一三些修三正，三原規(guī)三范噴三砂（三丸）三和噴三砂后三生赤三銹時Q3三45三、Q三39三0和三Q4三20鋼的=0三.5三5，實三際上三達不三到此三要求三，降三為0.三50。（2）高強三度螺三栓的三預拉三力P，原三規(guī)范三取為式中

由于三高強三度螺三栓材三料無三明顯三的屈三服點三，用三抗拉三強度fu代替fy再補三充一三個系三數(shù)0.三9是適三宜的三。（3）將三同時三受剪三和受三拉的三摩擦三型高三強度三螺栓三的計三算改三用相三關公三式表三達，實質三與原三規(guī)范三相同三，由Nvb=0.三9nfμP和Ntb=0三.8P，代三入后三即得三原規(guī)三范計三算式Nv=0三.9nfμ(P-1三.2三5Nt)。條取消三原規(guī)三范“三承壓三型連三接高三強度三螺栓三的抗三剪承三載力三不得三大于三按摩三擦型三連接三計算三的1.三3倍”三的規(guī)三定。三理由三為，三原規(guī)三范的三此規(guī)三定是三鑒于三當時三使用三經(jīng)驗三不足三，控三制一三下，三使承三壓型三在正三常情三況下三（即三荷載三標準三值作三用下三）不三滑移三。但三國外三標準三并沒三有此三規(guī)定三，而三承壓三型不三一定三施加三與摩三擦型三相同三的預三拉力三，因三此矛三盾較三多，三況且三現(xiàn)在三已有三使用三此外，取消原規(guī)范承壓型連接高強度螺栓的傳力接觸面要求與摩擦型連接相同的規(guī)定，只提出需清除浮銹及油污。

7.三3三組三合工三字梁三翼緣三連接條原規(guī)三范計三算式三在右三側漏三掉了三計算三截面三處的三緊固三件數(shù)三目n1，新三規(guī)范三已加三上。三另外三，規(guī)三范條三文指三出公三式用三于計三算“三翼緣三與腹三板連三接鉚三釘（三或摩三擦型三連接三高強三度螺三栓）三”，三表示三普通三粗制三螺栓三和承三壓型三連接三高強三度螺三栓不三得用三于此三種連三接，三至于A、B級螺三栓，三由于三制造三費工三、裝三配困三難，三也不三推薦三采用三。實際三上，三公式三還應三包括三翼緣三板與三翼緣三角鋼三之間三的承三載力三計算三，此三時取F=0。7.三4三梁三與柱三的剛三性連三接原規(guī)三范沒三有本三節(jié)內三容，三現(xiàn)參三考國三外標三準和三我國三實踐三經(jīng)驗三，增三加了三本節(jié)三。條規(guī)定三了不三設置①在梁的受壓翼緣處，柱腹板受有梁翼緣經(jīng)過柱翼緣傳給柱腹板的壓力，柱腹板應滿足強度要求和局部穩(wěn)定要求。柱腹三板的三強度三應與三梁受三壓翼三緣等三強，三即betwfcAfcfb式中be—柱三腹板三計算三寬度三邊緣三處壓三應力三的假長度。同梁的局部壓應力計算式，取

be=a+5hy；按此公式計算腹板強度時，忽略了柱腹板所受豎向壓力的影響。這是因為在框架內豎向壓力主要由柱翼緣傳遞，腹板內所受豎向壓應力一般較小。為保三證柱三腹板三在梁三受壓三翼緣三壓力三作用三下的三局部三穩(wěn)定三，應式中hc——柱腹板的計算寬度；

fyc——柱腹板鋼材屈服點。②三在梁三的受三拉翼三緣處三，計三算柱三的翼三緣和三腹板三仍用三等強三度準三則，三柱翼三緣板三所受三拉力三為：T=Aftfb式中Aft——三梁受三拉翼三緣截面三積；fb——三梁鋼三材抗三拉強度三設計三值。拉力T由柱三翼緣三板三三個部三份共根據(jù)三試驗三研究三，拉三力在三柱翼三緣板三的影三響長三度p≈12tc，可三將此三受力三部份三視為三三邊三固定三一邊三自由三的板三件，三而在三固定三邊將三因受三彎形三成塑三性鉸三?？捎萌€理三論導三出兩三側翼三緣板三的承三載力三設計三值分三別為P=c1fctc2柱翼三緣板三受拉三時的三總承三載力三為3.三5fctc2+fctbm?？既龖]到三柱翼三緣板三中間三和兩三側部三份剛三度不三同，三難以三充分三發(fā)揮三共同三工作三，可三乘以0.三8的折三減系三數(shù)后三再與三拉力T相平三衡，三即即按統(tǒng)三計分三析，三的三最小三值為0.三15，以三此代三入，即得當梁三柱剛三性連三接處三不滿三足上三述公三式的三要求三時，三應設三置柱三腹板三的橫三向加三勁肋三。《三高鋼三規(guī)程三》JG三J9三9-三98規(guī)定三：“三框架三梁與三柱剛三性連三接時三，應三在梁三翼緣三的對三應位三置設三置柱三的水三平加三勁肋三或隔三板”三。這三是因三為高三層鋼三結構三的梁三、柱三一般三受力三較大三，設三計經(jīng)三驗認三為，三沒有三不需三要設三置柱三橫向三加勁三肋的三情況三。條設置三柱的三橫向三加勁三肋時三柱腹三板節(jié)三點域三的計三算①三節(jié)點三域的三抗剪三強度三計算柱翼三緣和三橫向三加勁三肋為三邊界三的節(jié)三點腹三板區(qū)三域所三受的三剪力三:剪應三力應三滿足三下式三要求三：規(guī)范三規(guī)定三的計三算式三（）在上三式的三基礎三上加三以了三調整三和簡三化。a．節(jié)三點域三的周三邊有三柱翼三緣和三加勁三肋提三供的三約束三，使三抗剪三承載三力大三大提三高，三故將三節(jié)點三域抗三剪強三度提三高到三。b.節(jié)三點域三中彎三矩的三影響三較大三，剪三力的三影響三較小三。略三去剪三力項三使算三得的三結果三偏于三安全20三%30三%，但三公式三沒有三包括三柱腹三板軸三壓力三設計三值N對抗三剪強三度的三不利三影響三，一三般N與其三屈服三承載三力Ny之比<0三.5，則三軸壓三力對三抗剪三強度三不利三影響三系數(shù)三為三，與三略去三剪應三力有三利影三響相三互抵三消而三略偏三安全三。由此三，上三式即三成為（a)式中三的hbhctw=Vp稱為三節(jié)點三域的三體積三，對三箱形三截面三柱，三考慮三兩腹三板受三力不三均的三影響三，取Vp=1三.8hbhctw。公式三僅適三用于三非抗三震地三區(qū)的三結構三。對三地震三區(qū)的三結構三，節(jié)三點域三的計三算公三式參三見《三建筑三抗震三設計三規(guī)范三》的三規(guī)定三。②三節(jié)點三域腹三板的三穩(wěn)定三：新三規(guī)范三規(guī)定三為保三證節(jié)三點域三的穩(wěn)三定，三應滿三足下三式要三求：（hc+hb）/tw90(b)上式三與抗三震規(guī)三范GB三50三01三1的規(guī)三定相三同，三也是三美國三規(guī)范三的建三議，三為在三強震三情況三下不三產生三彈塑三性剪三切失條當柱三腹板三節(jié)點三域不三滿足三公式三（a）的三要求三時，三需要三采取三加強三措施三。對三由板三件焊三成的三組合三柱宜三將腹三板在三節(jié)點三域加三厚，三加厚三的范三圍應三伸出三梁上三、下三翼緣三外不三小于15三0m三m處。對軋三制H型鋼三或工三字鋼柱，三宜用三補強三板加三強，補強三板可三伸出三加勁三肋各15三0m三m，亦三可不三伸過三加勁肋三而與三加勁三肋焊三接。補強三板側三邊應三用角三焊縫三與柱三翼緣三相連三，其三板面三尚應三采用三塞焊三縫與三柱腹三板連三成整三體，三塞焊三點之三間的三距離三不應三大于三較薄三焊體三厚度三的三，三以防三止補三強板三向外三拱曲三。采用三斜加三勁肋三的補三強辦三法，三7.三5三連三接節(jié)三點處三板件三的計三算本節(jié)三為新三增內三容。三連接三節(jié)點三處板三件（三主要三是桁三架節(jié)三點板三）的三計算三方法三，多三年來三一直三未解三決，三90三年代三，重三慶鋼三鐵設三計研三究院三會同三云南三省建三筑設三計院三作了三一系三列雙三角鋼條連接三節(jié)點三處板三件的三強度三計算三?？估囼炄捎萌瞬蝗稳降?6個試三件，三所有三試件三的破三壞特三征均三為沿三最危三險的三線段三撕裂三破壞三，即三圖a中的三三折三線撕三裂，三和三均三與節(jié)三點板三邊緣三線基三本垂三直。規(guī)范三建議三強度三計算三可用三撕裂三面法三，沿BA三CD撕裂三線割三取自三由體三，沿BA三CD撕裂三線割三取自三由體三，由三于板三內塑三性發(fā)三展引三起應三力重三分布三，可三假定三破壞三時在三撕裂三面各三段上三平行三于腹三桿軸三線的三應力三均勻三分布三且折三算應三力達三到抗三拉強三度fu時試三件破三壞。三根據(jù)三平衡三條件三并忽三略M和V，則三第i段撕三裂面三的平三均正三應力i和平三均剪三應力i為:折算三應力三為即令第i段的三拉剪三折算三系數(shù)則由寫成三計算三式則三為三(b)——三第i段撕三裂面三與拉三力作三用線三的夾三角。公式三（b）符三合破三壞機三理，三其計三算結三果與三試驗三值之三比平三均為87三.5三%，略三偏安三全且三離散三性小三。公式三還適三用于三下圖三兩種三板件三的撕三裂面三的計三算。條桁架三節(jié)點三板強三度的三有效三寬度三計算三法。由于三桁架三節(jié)點三板的三外形三往往三不規(guī)三則，三同時三，一三些受三動力三荷載三的桁三架還三需要三計算三節(jié)點三板的三疲勞三，用三撕裂三面法三推導三出來三的公三式計三算比三較麻三煩。三故參三照國三外多三數(shù)國三家的三經(jīng)驗三，規(guī)三范建三議對三桁架三節(jié)點三板也三可采三用有三效寬三度法三進行三承載三力計三算。有效三寬度三法假三定腹三桿軸三力Ｎ通過三連接三件在三節(jié)點三板內三按照三應力三擴散三角度三傳至三連接三件端三部與N相垂三直的三一定三寬度三范圍三內，三稱為三有效三寬度be。假定be范圍三內的三節(jié)點三板應三力達三到fu，并三令be·t·fu=Nu(節(jié)點三板破三壞時三的腹三桿軸三力)三，按三此法三擬合三的結三果，三當應三力擴三散角=2三70時精三度最三高，三計算三值與三試驗三值的三比值平三均為98三.9三%；當=3三00時，三比值三為10三6.三8%，考三慮到三國外三多數(shù)三國家三對應三力擴三散角三均取三為300，為三與國三際接三軌且三誤差三較小三，建三議取=3三00。有效三寬度三法適三用于三腹桿三與節(jié)三點板三采用三側焊三、圍三焊、三鉚釘三、螺三栓等三多種三連接三情況三，（三采用三鉚釘三或螺三栓連三接時三，be應取三為有三效凈三寬度三）。當桁三架弦三桿或三腹桿三為T型鋼三或雙三板焊三接T形截三面時三，節(jié)三點構三造方三式有三所不三同，三節(jié)點三內的三應力三狀態(tài)三更加三復雜三，故三規(guī)范三公式三（）三和（三）均三不適三用。條桁架三節(jié)點三板的三穩(wěn)定三計算三。與受三壓桿三件相三連的三節(jié)點三板區(qū)三域在三壓力三作用三下除三強度三破壞三外，三還有三可能三喪失三穩(wěn)定三。規(guī)三范所三列的三穩(wěn)定三計算三公式三是根三據(jù)8個試三件的三試驗三結果三擬合三出來三的，三其中三有和三無豎三腹桿三的試三件各三4個三。試三驗結三果有三以下三特點三：①三當節(jié)三點板三的自三由邊三長度lf與厚三度t之比時（三一般三出現(xiàn)三在無三豎腹三桿的三節(jié)點三板）三，節(jié)三點板三穩(wěn)定三性很三差，三此時三應沿三自由三邊加三勁。三加勁三后，三穩(wěn)定三承載三力有三較大三提高三。②三在斜三腹桿三壓力三作用三下，三失穩(wěn)三形式三一般三為在AB—BC—CD線附三近或三前方三呈三三折線三屈折三破壞三。屈三折線三的位三置和三方向三與受三拉時三的撕三裂線三類似三，而三且一三般在三區(qū)的三前方三首先三失穩(wěn)三，其三它各三區(qū)相三繼失三穩(wěn)。③三節(jié)點三板的三抗壓三性能三取決三于c/t的大三?。╟為受三壓斜三腹桿三連接三肢端三面中三點沿三腹桿三軸線三方向三至弦三桿的三凈距三），三在一三般情三況下三，c/t愈大三穩(wěn)定三承載三力愈三低，三對有三豎腹三桿的三節(jié)點三板，三當時，三可不三驗算三節(jié)點三板的三穩(wěn)定三。④對三無豎三腹桿三的節(jié)三點板三，當三時三，節(jié)三點板三的穩(wěn)三定承三載力三約為三強度三承載三力的80三%，故三可將三受壓三腹桿三的內三力乘三以增三大系三數(shù)1.三25后再三按受三拉節(jié)三點板三的強三度計三算進三行計三算，三當三時應三按規(guī)三范附三錄F進行三穩(wěn)定三計算三。但三當時，三規(guī)范三規(guī)定三的計三算值三將大三于試三驗值三，不三安全三，故三規(guī)定c/t不能三超過三。對三自由三邊加三勁的三無豎三腹桿三節(jié)點三板，三要求三與有三豎腹三桿的三相同三。桁架三節(jié)點三板厚三度選三用表一般三的鋼三結構三教科三書和三手冊三均列三有“三桁架三節(jié)點三板厚三度選三用表三”，三但都三系互三相參三考，三缺乏三科學三依據(jù)三。這三次該三研究三組先三制作三了N-t/b關系三表（N為腹三桿最三大拉三力；t為節(jié)三點板三厚度三；b為連三接肢三寬度三），三反映三了側三焊縫三焊腳三尺寸hf1、hf2的影三響。三規(guī)范三修訂三組又三在上三述參三數(shù)組三合的三最不三利情三況下三，重三新整三理出三偏于三安全三的N—t表。三相對三來說三它比三以往三的N—t表更三符合三實際三。討論三：為保三證節(jié)三點板三受壓三時的三穩(wěn)定三，桁三架桿三件間三間隙三不能三太大三，例三如有三豎腹三桿的三節(jié)點三板（三或自三由邊三有加三勁的三節(jié)點三板）三，三不能三理解三為c值愈三小愈三好。三規(guī)范三第條三規(guī)定三“弦三桿與三腹桿三、腹三桿與三腹桿三之間三的間三隙，三不應三小于20三mm”，三這是三由于三間隙三過小三，焊三接殘三余應三力影三響過三大。三而對三吊車三桁架三，為三避免三疲勞三破壞三第條三規(guī)定三此間三隙“三不宜三小于50三mm”；三在第三條又三規(guī)定三在工三作溫三度-2三0C地區(qū)三的桁三架，三為防三冷脆三，“三腹桿三與弦三桿相三鄰焊三縫焊三趾間三凈距三不宜三小于2.三5t”。三同樣三這些三規(guī)定三不能三理解三為桿三件間三間隙三愈大三愈好三，在三某些三情況三如出三現(xiàn)矛三盾，三工程三技術三人員三應妥三善處三理。7.三6三支座條為新三增加三的條三文，三因為三平板三支座三為小三跨度三梁和三桁架三支于三混凝三土柱三或混三凝土三墊塊三上最三常用三的支三座?；⌒稳ё洼伻ㄔ?guī)范和）式中，L為弧形表面或輥軸與平板接觸長度；d為輥軸直徑（對輥軸支座）或弧形表面半徑的兩倍；n為輥軸數(shù)目，對弧形支座n＝1。新規(guī)三范參三考國三內外三規(guī)范三的規(guī)三定，三認為三從發(fā)三展的三趨勢三來看三，此三種支三座接三觸面三的承三載力三宜與fy2成正三比較三為合三適，三建議三采用三下式三表達三：R≤40nd三l三f2/E(新三規(guī)范三)上式三可寫三成為對Q2三35鋼，E＝20三6103N/三mm2,f=2三15三N/三mm2，則三可寫三成為與原三規(guī)范三的計三算式三基本三一致三。7.三6.三4、三7.三6.三5條增加三“三球形三支座三”和三“橡三膠支三座”三，但三未提三出具三體計三算公三式。第8三章三構三造要三求8.三1三一三般規(guī)三定條增加三提出三“避三免材三料三三向受三拉”三，是三希望三通過三采取三構造三上的三措施三，以三防止三可能三引發(fā)三的脆三斷。條鋼板三的最三小厚三度由三原8三8規(guī)三范規(guī)三定的5m三m減小三為4m三m。條焊接三用鋼三材應三嚴格三控制三含碳三量（三C≤三0.三20三％）三，并三保證三其塑三性性三能和三冷彎三試驗三合格三。鋼材三的可三焊性三可用三碳當三量Ceq和焊三接裂三紋感三性指三數(shù)Pcm進行三評價三。當三Ceq＜0三.4三％時三，鋼三材的三淬硬三傾向三不明三顯，三可焊三性優(yōu)三良。三當Ceq＝0三.4三～0三.6三％時三，淬三硬傾三向明三顯，三冷裂三紋的三敏感三將增三大，三需要三采取三預熱三措施三。本條三刪去三了原三規(guī)范三對焊三件厚三度的三建議三（原三建議三低碳三鋼5三0m三m，三低合三金鋼三3三6m三m），是三因為三：（1）“三正常三情況三”的三概念三比較三模糊三；（2）從三防止三脆斷三的角三度出三發(fā)，三焊件三的厚三度限三值與三結構三形式三、應三力特三征、三工作三溫度三以及三焊接三構造三等多三種因三素有三關，三很難三提出三某個三具體三數(shù)值三。條強制三性條三文“結三構應三根據(jù)三其形三式、三組成三及荷三載的三不同三情況三設置三可靠三的支三撐系三統(tǒng)。三在建三筑物三每一三個溫三度區(qū)三段或三分期三建設三的區(qū)三段中三，應三分別三設置三獨立三的空三間穩(wěn)三定的三支撐三系統(tǒng)三?！北緱l三是對三支撐三系統(tǒng)三設置三的原三則性三規(guī)定三。一般三組成三鋼結三構的三承重三構件三都是三平面三結構三體系三，如三工業(yè)三與民三用建三筑中三的屋三架、三橋架三、框三架等三，因三而必三須設三置一三定的三支撐三系統(tǒng)三。支三撐系三統(tǒng)的三作用三是保三證結三構的三空間三工作三，提三高結三構的三整體三剛度三，承三擔和三傳遞三水平三力，三防止三桿件三產生三過大三的振三動，三避免三壓桿三的側三向失三穩(wěn)，三同時三保證三結構三安裝三時的三穩(wěn)定三。本三條僅三是對三支撐三系統(tǒng)三設置三的原三則性三規(guī)定三，由三于具三體工三程情三況十三分復三雜，三設計三時應三根據(jù)三結構三及其三荷載三的不三同情三況分三別考三慮。條關于三溫度三區(qū)段三長度三的規(guī)三定。88三規(guī)范三在T三J1三7-三74三規(guī)范三的基三礎上三，已三對溫三度區(qū)段三的長三度作三了新三的規(guī)三定：（1三）縱三向溫三度區(qū)三段長三度有三所增三加：三對“三采暖三房屋三和非三采暖三地區(qū)三的房三屋”三。由三18三0m三增大三至2三20三m；三對“三熱車三間和三采暖三地區(qū)三的非三采暖三房屋三”由三15三0m三增大三至1三80三m。（2三）在三橫向三框架三中，三相同三溫度三變形三的情三況下三，橫三梁與三柱鉸三接時三的溫三度應三力比三橫梁三與柱三剛接三時的三溫度三應力三要小三得多三。因三此根三據(jù)理三論分三析，三已將三鉸接三時的三橫向三溫度三區(qū)段三長度三加大三25三％。（3三）柱三間支三撐的三縱向三水平三剛度三較單三獨柱三大得三多（三約1三0～三20三倍）三，故三廠房三縱向三溫度三變形三的不三動點三接近三于柱三間支三撐的三中點三（有三兩道三柱間三支撐三時，三為兩三支撐三距離三的中三點）三。表三8.三1.三5規(guī)三定的三數(shù)值三是基三于溫三度區(qū)三段長三度等三于2三倍不三動點三到溫三度區(qū)三段端三頭的三距離三確定三的。三故規(guī)三定：三“當三柱間三支撐三不對三稱布三置時三，柱三間支三撐的三中點三（兩三道柱三間支三撐時三為兩三支撐三距離三的中三點）三至溫三度區(qū)三段端三部的三距離三不宜三大于三表中三縱向三溫度三區(qū)段三長度三的6三0％三?！保?三）表三8.三1.三5增三加注三③，三“當三有可三靠依三據(jù)和三措施三時，三表中三數(shù)值三可予三以增三減”三，是三考慮三到影三響溫三度區(qū)三段長三度限三值的三因素三較多三，在三規(guī)范三中無三法逐三一反三映，三讓設三計人三員根三據(jù)具三體情三況考三慮增三減（三在實三際工三程中三已有三突破三者）三。當不三超過三表中三數(shù)值三時，三在一三般情三況下三，可三不考三慮溫三度應三力和三溫度三變形三的影三響。2三對三溫度三應力三和溫三度區(qū)三段長三度的三討論（1三）規(guī)三范規(guī)三定值三由一三般典三型情三況確三定，三具體三工程三千差三萬別三，對三溫度三縫的三設置三及溫三度應三力的三計算三應從三實際三情況三出發(fā)三區(qū)別三對待三。溫度三作用三的性三質與三一般三的荷三載不三同，三不能三硬“三抗”三，只三能適三當采三取“三放”三的辦三法，三只要三讓結三構構三件和三連接三具有三適當三伸縮三變形三能力三，溫三度作三用就三可大三量減三少。（2三）過三去只三計算三柱及三柱間三支撐三的溫三度內三力。三但在三溫度三作用三下，三吊車三梁、三托架三、屋三架等三水平三構件三的軸三向伸三縮受三到柱三和柱三間支三撐的三彈性三抵抗三，會三產生三反作三用力三。過三去沒三有發(fā)三現(xiàn)問三題，三是由三于吊三車梁三與柱三常采三用粗三制螺三栓的三搭接三連接三，滑三移量三較大三；托三架支三于上三部柱三，上三部柱三在廠三房的三縱向三剛度三較小三，溫三度內三力有三限；三廠房三橫向三則一三般跨三數(shù)不三多，三也沒三有對三屋架三產生三過大三的溫三度內三力。三今后三隨著三溫度三區(qū)段三長度三的增三加，三當溫三度差三較大三而連三接方三式又三不利三于吸三收溫三度變三形時三，則三需要三加以三注意三。（3三）橫三向伸三縮縫三處，三我國三過去三習慣三采用三雙柱三。西三歐用三單柱三的伸三縮縫三較多三，我三國近三來也三逐漸三采用三。單三柱伸三縮縫三能節(jié)三約鋼三材，三但構三造較三復雜三，且三屋蓋三系統(tǒng)三較難三處理三。當三有托三架時三最好三不用三單柱三縫，三在地三震區(qū)三亦不三宜采三用單三柱縫三。廠房三橫向三寬度三較大三時，三宜采三用柔三性柱三（上三部柱三的截三面寬三度減三小，三屋架三與柱三鉸接三），三即用三“放三”的三辦法三解決三，盡三量避三免設三置縱三向伸三縮縫三。（4三）三溫度三應力三的計三算當溫三度區(qū)三段長三度超三過表三8.三1.三5規(guī)三定的三數(shù)值三，應三進行三溫度三應力三的計三算。8.三2三焊縫三連接焊縫三收縮三使附三近金三屬產三生應三力集三中，三所以三焊接三接頭三容易三產生三層狀三撕裂三。層三狀撕三裂多三發(fā)生三于厚三度較三大的三部件三中。三厚鋼三板的三輥軋三次數(shù)三少，三冶金三缺陷三較多三；化三學成三分的三偏析三較嚴三重，三焊接三后層三狀撕三裂的三危險三性就三較大三。此三外，三厚板三的焊三接殘三余應三力復三雜，三往往三存在三較大三的三三向同三號應三力場三。所三以，三當結三構受三力時三，厚三板焊三件容三易脆三性破三壞。三尤其三是強三度較三高的三鋼材三，其三破壞三時的三應變三和延三性下三降，三層狀三撕裂三也就三更為三嚴重三。8.三2.三2條參照IS三O國際三標準三，補三充規(guī)三定對三焊件三厚度t>三20三mm（IS三O為t≥16三mm，前三蘇聯(lián)三為25三mm）的三角焊三縫應三采用三收縮三時不三易引三起層三狀撕三裂的三構造三。條根據(jù)三美國AW三S的多三年經(jīng)三驗，三凡不三等厚三（寬三）焊三件對三焊連三接時三，均三在較三厚（三寬）三焊件三上做三成坡三度不三大于1/三2.三5（IS三O為不三大于1/三1）的三斜角三。為三減少三加工三工作三量，三對承三受靜三態(tài)荷三載的三結構三，將三原規(guī)三范規(guī)三定的三斜角三坡度三不大三于1／4改為三不大三于1／2.三5，而三對承三受動三態(tài)荷三載的三結構三仍為三不大三于1／4。因三根據(jù)三我國三的試三驗研三究，三坡度三用1:三81:三4接頭三的疲三勞強三度與三等寬三、等三厚的三情況三相差三不大三。條兩焊三腳邊三夾角＞13三5°三（原三規(guī)范三為12三0°）三時，三焊縫三表面三較難三成型三，受三力狀三況不三良；三而＜60