濕法煙氣脫硫裝置的腐蝕與防護(hù)詳解

濕法煙氣脫硫裝置的腐蝕與防護(hù)2012-02-1420:31:52| 分類：生產(chǎn)工藝|舉報(bào)|字號(hào)訂閱一、概述火電廠濕法煙氣脫硫環(huán)保技術(shù)因其脫硫率高、煤質(zhì)適用面寬、工藝技術(shù)成熟、穩(wěn)定運(yùn)轉(zhuǎn)周期長、負(fù)荷變動(dòng)影響小、煙氣處理能力大等特點(diǎn)，被廣泛地應(yīng)用于各大、中型火電廠，成為國內(nèi)外火電廠煙氣脫硫的主導(dǎo)工藝技術(shù)。但該工藝同時(shí)具有介質(zhì)腐蝕性強(qiáng)、處理煙氣溫度高、SO2吸收液固體含量大、磨損性強(qiáng)、設(shè)備防腐蝕區(qū)域大、施工技術(shù)質(zhì)量要求高、防腐蝕失效維修難等特點(diǎn)。因此，該裝置的腐蝕控制一直是影響裝置長周期安全運(yùn)行的重點(diǎn)問題之一。本文力求通過對(duì)火電廠濕法脫硫裝置腐蝕介質(zhì)及環(huán)境的分析，明確濕法煙氣脫硫裝置腐蝕介質(zhì)及環(huán)境的特點(diǎn)，結(jié)合我國現(xiàn)有防腐蝕技術(shù)水平，總結(jié)國內(nèi)外濕法脫硫裝置防腐蝕實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)，提出實(shí)用、經(jīng)濟(jì)、安全的防腐蝕對(duì)策。1、濕法煙氣脫硫裝置的腐蝕機(jī)理煙氣脫硫裝置中的腐蝕源主體為煙氣中所含的 SO2。當(dāng)含硫煙氣處于脫硫工況時(shí)，在強(qiáng)制氧化環(huán)境作用下，煙氣中的SO2首先與水生成H2SO3及H2SO4，再與堿性吸收劑反應(yīng)生成硫酸鹽沉淀分離。而此階段，工藝環(huán)境溫度正好處于稀硫酸活化腐蝕溫度狀態(tài)，其腐蝕速度快，滲透能力強(qiáng)，故其中間產(chǎn)物H2SO3及H2SO4是導(dǎo)致設(shè)備腐蝕的主體。此外，煙氣中所含NOX、吸收劑漿液中的水及水中所含的氯離子（海水法氯離子腐蝕影響更大）對(duì)金屬基體也具有腐蝕能力。稀硫酸屬非氧化性酸，此類酸對(duì)金屬材料的腐蝕行為宏觀表現(xiàn)為金屬對(duì)氫的置換反應(yīng)。從腐蝕學(xué)理論上可解釋為氫去極化腐蝕過程（亦稱析氫腐蝕）。就常用材料碳鋼及不銹鋼而言，兩種材料在稀硫酸環(huán)境中均處于活化腐蝕狀態(tài)，但腐蝕機(jī)理又略有不同。碳鋼在稀硫酸或其它非氧化性酸溶液中的腐蝕屬于陽極極化及陰極極化混合控制過程。這是因?yàn)殍F的溶解反應(yīng)活化極化較大，同時(shí)氫在鐵表面析出反應(yīng)的過電位也較大，故兩者同時(shí)對(duì)腐蝕過程起促進(jìn)作用,導(dǎo)致腐蝕速度加快。而不銹鋼在稀硫酸中的腐蝕屬于陽極極化控制過程，這是因?yàn)椴讳P鋼在稀硫酸介質(zhì)中仍能產(chǎn)生一定程度的鈍化，金屬離子必須穿透氧化膜才能進(jìn)入溶液， 因此陽極極化作用大于陰極極化。 但在煙氣脫硫中，仍有幾種變化影響：一是在濕法煙氣脫硫中，為保證生成物結(jié)晶效果，必須強(qiáng)制氧化。當(dāng)介質(zhì)中有富氧存在時(shí)，不銹鋼表面上的鈍化膜缺陷易被修復(fù)，因而腐蝕速率降低。但因同時(shí)具有固體顆粒磨損作用及介質(zhì)Clˉ存在，其鈍化膜易被Clˉ或固體顆粒磨損作用破壞，從而使腐蝕速率大大增加。Clˉ的破壞原因可能是由于Clˉ具有的易氧化性質(zhì)導(dǎo)致的。Clˉ容易在氧化膜表面吸附，形成含氯離子的表面化合物，由于這種化合物晶格缺陷較多，且具有較大的溶解度，故會(huì)導(dǎo)致氧化膜的局部破裂。此外，吸附在電極表面的離子具有排斥電子能力，也促使金屬的離子化，但陽極極化仍是主要的。故通常的碳鋼或不銹鋼在此環(huán)境中均不適用。國外經(jīng)多年對(duì)金屬材料的篩選試驗(yàn)，最后將適用金屬材料定位在鎳基合金上，并建設(shè)了若干中、小裝置。但由于鎳基合金價(jià)格昂貴，大型煙氣脫硫設(shè)備制做成本太高，其用材開發(fā)逐漸轉(zhuǎn)到碳鋼—有機(jī)非金屬襯里復(fù)合材料技術(shù)路線上來，并獲得了實(shí)用性成果。因此，討論有機(jī)非金屬襯里在煙氣脫硫裝置的腐蝕與防護(hù)問題非常必要。鑒于化學(xué)腐蝕在腐蝕設(shè)計(jì)選材正確的前提下，是較緩慢的過程，而物理腐蝕破壞則是常見的襯里失效破壞，故本文主要討論有機(jī)非金屬襯里的物理腐蝕破壞。兼顧動(dòng)設(shè)備耐蝕材料選擇。2、國外公司濕法煙氣脫硫裝置防腐蝕技術(shù)及材料選擇（見表 1）表1國外公司濕法煙氣脫硫裝置防腐蝕技術(shù)應(yīng)用狀況公司名稱脫硫劑及吸收塔內(nèi)循環(huán)塔內(nèi)漿塔外其形態(tài)襯泵液管漿液管三菱重工石灰石漿玻璃鱗片襯膠外鱗片碳鋼日立公司液襯里離心泵內(nèi)襯膠內(nèi)襯膠川崎重工石灰石漿玻璃鱗片外鱗片碳鋼液襯里內(nèi)襯膠內(nèi)襯膠襯膠IHI石灰石漿鱗片或橡離心泵外鱗片碳鋼巴高克液膠襯里襯膠內(nèi)襯膠內(nèi)襯膠比肖夫石灰石漿鱗片或橡離心泵碳鋼內(nèi)碳鋼液膠襯里外襯膠內(nèi)襯膠ABB襯膠GESSI石灰石漿橡膠襯里離心泵碳鋼內(nèi)碳鋼液鱗片或橡外襯膠內(nèi)襯膠霍高文石灰石漿膠襯里合金碳鋼內(nèi)碳鋼千代田液外襯膠內(nèi)襯膠橡膠襯里葉輪石灰石漿鱗片或橡碳鋼內(nèi)碳鋼液外襯膠內(nèi)襯膠膠襯里石灰石漿橡膠襯里同徑玻碳鋼液璃鋼管內(nèi)襯膠玻璃鱗片石灰石漿碳鋼襯里液內(nèi)襯膠石灰石漿液動(dòng)態(tài)設(shè)備有泵、攪拌器、風(fēng)機(jī)等。吸收塔再循環(huán)泵、吸收塔排出泵、濾液泵、拋漿泵等泵殼及葉輪等，考慮到介質(zhì)的腐蝕和固體物料的磨損，國外公司大多采用鑄鐵 +橡膠襯里結(jié)構(gòu)的離心泵，而石灰石漿泵、水系統(tǒng)用泵因腐蝕問題較輕，一般采用鑄鐵離心泵。襯膠泵在使用中也出現(xiàn)橡膠襯里失效現(xiàn)象，主要原因是：襯里質(zhì)量差；漿液中的異物引起的力學(xué)損傷；由于空載引起的氣蝕；帶有大顆粒的漿液造成的異常磨損；泵的過載等。攪拌器大部分采用碳鋼 +橡膠襯里結(jié)構(gòu)。氧化風(fēng)機(jī)只鼓入空氣，因無腐蝕介質(zhì)，碳鋼制造即可。增壓風(fēng)機(jī)、節(jié)流板在再熱器之后凈煙道區(qū)，雖然煙氣有一定的腐蝕性，但由于其結(jié)構(gòu)大，防腐措施難以實(shí)施，故用碳鋼或 COR—TEN鋼制造，亦有采用涂料防腐技術(shù)的實(shí)例二、火電廠濕法煙氣脫硫裝置腐蝕區(qū)域及設(shè)備構(gòu)成盡管濕法煙氣脫硫技術(shù)種類很多，但就其腐蝕環(huán)境區(qū)域構(gòu)成而言，主要分為三個(gè)部分：一是煙氣輸送及熱交換系統(tǒng)；二是煙氣含SO2的吸收及氧化系統(tǒng)；三是吸收劑（石灰石漿液）傳輸及回收系統(tǒng)。圖1為濕法空塔吸收煙氣脫硫裝置工藝流程示意圖。圖1濕法空塔吸收煙氣脫硫裝置工藝流程示意本文僅以空塔吸收工藝為例，說明濕法煙氣脫硫裝置各腐蝕區(qū)域的防腐蝕設(shè)備構(gòu)成。1、煙氣輸送及熱交換系統(tǒng)：該系統(tǒng)主要包括：換熱器及原煙氣進(jìn)口煙道、換熱器原煙氣出口至吸收塔進(jìn)口煙道、吸收塔凈煙氣出口至除霧器、除霧器至換熱器凈煙氣進(jìn)口煙道、換熱器凈煙氣出口煙道至煙囪、原煙氣旁路煙道至煙氣擋板、煙氣增壓風(fēng)機(jī)。、SO2吸收及氧化系統(tǒng)：該系統(tǒng)主要包括：吸收塔、氧化池、氧化空氣注入管、塔內(nèi)支撐架。、吸收劑（石灰石漿液）傳輸及回收系統(tǒng)：該系統(tǒng)主要包括：石灰石漿液儲(chǔ)罐、漿液集管、漿液噴射頭、石膏漿液儲(chǔ)罐、廢水儲(chǔ)罐、過濾水儲(chǔ)罐、事故漿池、漿液排放溝、廢水排放溝、真空帶式過濾機(jī)、水力分離器、漿液循環(huán)管、漿液泵，循環(huán)泵等。三、濕法煙氣脫硫裝置各腐蝕區(qū)域的腐蝕分析1、煙氣輸送及熱交換系統(tǒng)（1）該系統(tǒng)主要腐蝕介質(zhì)及腐蝕環(huán)境一是經(jīng)流換熱器原煙氣進(jìn)口煙道、換熱器降溫段、換熱器原煙氣出口至吸收塔煙道、原煙氣旁路煙道、煙氣擋板的高溫（170-110℃）含塵（3-5%）含SO2（1-4%）原煙氣（冶煉廠進(jìn)口煙氣溫度僅為70-90℃）；二是經(jīng)流吸收塔凈煙氣出口至除霧器、除霧器至換熱器凈煙氣進(jìn)口煙道、煙氣增壓風(fēng)機(jī)、換熱器升溫段的低溫（45-90℃）除塵（0.3-0.5%）脫SO2（3×10-4-4×10-4）凈煙氣。2）該系統(tǒng)主要腐蝕特點(diǎn)分析①亞硫酸露點(diǎn)腐蝕：高溫原煙氣在正常運(yùn)行條件下因無水份存在，對(duì)裝置幾乎無腐蝕，但在兩種情形下將導(dǎo)致腐蝕。一是列管式換熱器管程因某種原因穿孔，導(dǎo)致冷卻水泄漏，致使高溫原煙氣所含 SO2與水反應(yīng)生成亞硫酸，形成高溫亞硫酸還原性腐蝕。二是在裝置開停車時(shí)，因環(huán)境大氣濕度影響，裝置內(nèi)殘留的氣態(tài) SO2被鋼基體表面凝聚水吸收生成亞硫酸，形成亞硫酸露點(diǎn)腐蝕（雖然煙道外保溫可延遲鋼基體表面凝聚水生成時(shí)間，但無法完全防止該類腐蝕的形成）。低溫凈煙氣雖只殘存少量 SO2且經(jīng)除霧器除去大部分水霧，但微量水和 SO2的存在及環(huán)境大氣濕度在裝置開停車時(shí)形成的鋼基體表面凝聚水仍會(huì)形成緩慢的亞硫酸還原性露點(diǎn)腐蝕（如重慶珞璜除霧器出口凈煙氣煙道，原設(shè)計(jì)不防腐，經(jīng)多年運(yùn)行可看到明顯腐蝕現(xiàn)象，現(xiàn)已實(shí)施鱗片防腐）。②防腐蝕襯層高溫?zé)釕?yīng)力失效：鑒于上述腐蝕因素的存在，通常在原煙氣流經(jīng)區(qū)域采用 1.2～1.5mm厚耐高溫鱗片涂料防腐，但在實(shí)際使用中該區(qū)防腐襯層常常發(fā)生龜裂、開裂、剝落等腐蝕失效現(xiàn)象，究其原因主要有七：一是在襯里本體固化時(shí)，大分子間因固化反應(yīng)形成新的化學(xué)鍵，使得大分子的聚集態(tài)及構(gòu)象發(fā)生變化，分子間距離縮短，樹脂體積收縮。但因襯里材料構(gòu)成中有多種不同相材料共存且受鋼基體表面粘附制約，導(dǎo)致襯層內(nèi)及界面間形成收縮殘余應(yīng)力；二是鱗片涂料與鋼基體熱膨脹系數(shù)不同，在熱環(huán)境下，二者間因粘接相互制約導(dǎo)致涂層內(nèi)及界面間生成較大的熱應(yīng)力；三是由于火電廠環(huán)保脫硫裝置開停車較頻繁，使生成的熱應(yīng)力處于間歇性交變狀態(tài)中，加速襯層的熱應(yīng)力腐蝕失效；四是鱗片涂層屬脆性材料，襯層內(nèi)熱應(yīng)力的長期存在，特別是在熱應(yīng)力交變期內(nèi)易導(dǎo)致涂層龜裂、開裂、剝落等物理腐蝕失效；五是在襯層施工中，不可避免存在氣泡、微裂紋等局部缺陷，而此類缺陷正是導(dǎo)致襯層介質(zhì)滲透、熱應(yīng)力破壞等物理腐蝕失效的起因。六是襯里材料選擇不合理，樹酯耐溫能力不足，在高溫?zé)釕?yīng)力作用下形成熱應(yīng)力開裂。七是在襯層施工中，不可避免存在氣泡、微裂紋、粘貼不良等局部質(zhì)量缺陷，而此類缺陷正是導(dǎo)致襯層介質(zhì)滲透、熱應(yīng)力破壞等物理腐蝕失效的起因。故裝置正確的防腐蝕設(shè)計(jì)，應(yīng)采用厚漿型鱗片涂料加表面氈復(fù)合內(nèi)襯結(jié)構(gòu)，以力學(xué)性能好、殘余應(yīng)力小的纖維錨固鱗片涂料，以耐蝕性、抗?jié)B性好的鱗片涂料提高襯層耐腐蝕性以提高區(qū)域抗介質(zhì)腐蝕、抗高溫?zé)釕?yīng)力腐蝕失效能力。且襯層厚度應(yīng)控制在 1.5±0.2mm內(nèi)，低溫凈煙氣煙道因熱應(yīng)力較小，此類腐蝕失效可不作重點(diǎn)考慮。③防腐蝕襯層煙塵磨損失效：在配套有電除塵設(shè)備的火力發(fā)電裝置中，該類腐蝕失效雖有但并不嚴(yán)重，若無電除塵設(shè)備，由于煙氣中含有大量粉塵，則磨損較嚴(yán)重。提高襯層抗磨損性能的措施是加一層耐磨膠漿貼襯的表面氈，以力學(xué)性能好的纖維錨固耐磨膠漿，以耐磨性能好的耐磨膠漿提高襯層抗磨損性。低溫凈煙氣煙道因含塵量極小，此類腐蝕失效可不作重點(diǎn)考慮。④防腐蝕襯層高溫碳化燒蝕失效：正常情況下從電除塵排出的原煙氣溫度為 145～150℃，此溫度不足以使耐高溫鱗片襯里高溫碳化燒蝕，但當(dāng)鍋爐的蒸汽預(yù)熱器、省煤器、空氣預(yù)熱器等設(shè)備運(yùn)行不正常時(shí)，電除塵排出的原煙氣溫度將達(dá)160℃以上，此溫度將導(dǎo)致大多數(shù)耐高溫鱗片襯里材料由表及里緩慢高溫碳化，此類襯里材料碳化并不嚴(yán)重影響襯里的完整性及耐蝕性，但襯里一旦因熱應(yīng)力作用形成開裂，則裂紋的發(fā)展加快，介質(zhì)沿裂紋滲透速度加快，導(dǎo)致襯里局部整塊剝離。當(dāng)溫度超過180℃時(shí)，長期高溫作用會(huì)導(dǎo)致大多數(shù)耐高溫鱗片襯里由表及里燒蝕煙化，此種情形將導(dǎo)致襯里嚴(yán)重失強(qiáng)減薄，其腐蝕破壞是致命的。⑤液滴沖擊磨蝕：當(dāng)高速流動(dòng)的煙氣中夾帶水滴（形成雙相流）時(shí)，易對(duì)煙道壁襯里，特別是對(duì)迎風(fēng)面煙道壁襯里（如導(dǎo)流板及彎煙道壁）產(chǎn)生液滴沖擊磨蝕（即空泡腐蝕），形成力學(xué)疲勞破壞。水相來源一是換熱器的清洗水，二是列管式換熱器的泄漏水。因液滴在煙氣中分布的隨機(jī)性和液滴的獨(dú)立存在特點(diǎn)，使襯層承受著連續(xù)點(diǎn)擊交變沖擊作用，導(dǎo)致襯層力學(xué)疲勞破壞。⑥襯里震顫疲勞破壞：襯層在下述條件下易產(chǎn)生震顫疲勞破壞：一是該區(qū)煙道結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)強(qiáng)度、剛性不足，特別是煙道布置受環(huán)境所限彎道、過流截面變化較大時(shí)，高速流動(dòng)的煙氣在煙道中過流時(shí)會(huì)因彎道及過流截面變化的影響，產(chǎn)生較大的壓力變化，形成不穩(wěn)定流動(dòng)，導(dǎo)致煙道結(jié)構(gòu)震顫，使本來就高溫失強(qiáng)的襯里形成疲勞腐蝕開裂，嚴(yán)重時(shí)形成大面積剝落。二是在煙道結(jié)構(gòu)強(qiáng)度設(shè)計(jì)時(shí)，出于結(jié)構(gòu)補(bǔ)強(qiáng)需要，采用細(xì)桿內(nèi)支承補(bǔ)強(qiáng)，當(dāng)高速流動(dòng)的煙氣在煙道中過流時(shí)，因煙氣沖擊壓力作用引發(fā)支承細(xì)桿抖動(dòng)變形，導(dǎo)致支承桿與煙道壁焊接區(qū)襯層開裂。由于煙氣引發(fā)的結(jié)構(gòu)震顫是通過襯層傳導(dǎo)給金屬基體的，而襯層與基體是通過界面底漆粘接聯(lián)接的，故此類破壞往往發(fā)生在界面底漆粘接層，其對(duì)襯層的破壞是非常致命的。2、SO2吸收及氧化系統(tǒng)：（1）該系統(tǒng)主要腐蝕介質(zhì)及腐蝕環(huán)境一是煙氣中所含的 SO2。當(dāng)含硫煙氣處于脫硫工況時(shí)，在強(qiáng)制氧化環(huán)境作用下，煙氣中的 SO2首先與水反應(yīng)生成H2SO3及H2SO4，再與堿性吸收劑反應(yīng)生成亞硫酸鹽，經(jīng)強(qiáng)制氧化生成硫酸鹽沉淀分離。而此階段，工藝環(huán)境溫度正好處于?。▉啠┝蛩峄罨g溫度狀態(tài)，其腐蝕速度快，滲透能力強(qiáng)，故其中間產(chǎn)物H2SO3及H2SO4是導(dǎo)致設(shè)備腐蝕的主體。二是煙氣中所含NOX、吸收劑漿液中的水、石灰石、水中所含的氯離子（海水法氯離子腐蝕影響更大）對(duì)金屬基體也具有腐蝕能力。三是吸收塔內(nèi)噴漿區(qū)溫度環(huán)境急變，吸收劑漿液中固體含量大，其溫差熱應(yīng)力及固態(tài)料對(duì)襯層具有較強(qiáng)的腐蝕破壞能力。（2）該系統(tǒng)主要腐蝕特點(diǎn)分析①防腐蝕襯層?。▉啠┝蛩釢B透失效：導(dǎo)致介質(zhì)滲透腐蝕失效原因有三：一是室溫條件下固化成型的有機(jī)非金屬樹脂均為非致密體，固化樹脂基體中存有大量的分子級(jí)空穴；二是襯里材料均為復(fù)合材料，不同相材料界面間總存在有界面孔隙；再三是襯里材料在混配、施工過程中，必然會(huì)生成微氣泡、微裂紋等缺陷。這就為介質(zhì)遷移性滲透提供了通道?？梢哉f，正是襯里自身具有的這些固有缺陷，導(dǎo)致腐蝕介質(zhì)滲透的不可避免性。橡膠及鱗片襯里之所以被選擇為煙氣脫硫裝置的適用防腐蝕襯里技術(shù)， 鱗片襯里是因其具有優(yōu)異的抗?jié)B透能力， 橡膠是因其為壓延成型故膠板致密性好。②防腐蝕襯層熱應(yīng)力腐蝕失效：導(dǎo)致該區(qū)應(yīng)力腐蝕失效原因除 16.3.1節(jié)已述原因外，還應(yīng)特別注意吸收塔內(nèi)噴漿區(qū)環(huán)境狀態(tài)，該區(qū)為高溫原煙氣與低溫吸收劑漿液交匯區(qū)（溫度由 120～110℃降至45～50℃），對(duì)該區(qū)防腐襯層而言，溫度急變將導(dǎo)致處于不同溫度區(qū)的襯層熱膨脹狀態(tài)不一樣， 形成不均勻熱應(yīng)力,其破壞性較恒定熱環(huán)境下的熱應(yīng)力大得多。應(yīng)力的存在增加了襯層內(nèi)及界面間微裂紋及界面孔隙等缺陷，且為缺陷發(fā)展及介質(zhì)滲透創(chuàng)造了條件。吸收塔非噴漿區(qū)及氧化區(qū)，由于環(huán)境溫度較低，熱應(yīng)力小，襯層的應(yīng)力腐蝕失效易較小。③防腐蝕襯層固體物料磨損腐蝕失效：在脫硫介質(zhì)體系中，固體物料除煙氣所帶粉塵外還有作為吸收劑的石灰石漿液及脫硫生成物硫酸鈣。特別是石灰石漿液經(jīng)漿液泵從噴漿管帶壓噴出，在與煙氣中SO2反應(yīng)過程中，同時(shí)沖刷襯層表面，對(duì)吸收塔漿液自重落體區(qū)的襯層有較強(qiáng)的磨損能力。對(duì)高溫環(huán)境而言，由于樹脂的高溫失強(qiáng)及橡膠的高溫?zé)崂匣忍匦?，磨損更為嚴(yán)重。加之大型金屬設(shè)備為現(xiàn)場(chǎng)拼焊制作，表面凹凸不平，其凸起部位更易因磨損而破壞。此外吸收塔氧化池底部因工藝機(jī)械攪拌及空氣攪拌作用亦產(chǎn)生較強(qiáng)的磨損。④防腐蝕襯層機(jī)械力損傷失效：此種情形主要發(fā)生在設(shè)備內(nèi)件吊裝及檢修時(shí)，特別應(yīng)關(guān)注吸收塔氧化池底部氧化空氣對(duì)底部襯層的吹沖破壞及空氣管檢修時(shí)人為機(jī)械損傷。⑤含亞硫酸熱蒸汽腐蝕區(qū)：該區(qū)指吸收塔原煙氣入口延長段，在該區(qū)域，高溫原煙氣與低溫吸收劑漿液交匯，漿液中的含微量氯離子水被汽化并吸收原煙氣中的SO2生成含H2SO3水蒸汽，受汽化擴(kuò)散能的作用向入口延長段擴(kuò)散并進(jìn)一步被高溫原煙氣加熱，經(jīng)一段時(shí)間后達(dá)到平衡，在此區(qū)形成具有熱沖擊、間歇性交變熱應(yīng)力作用特征的含亞硫酸、微量氯離子熱蒸汽腐蝕環(huán)境，特別是當(dāng)該區(qū)設(shè)有冷卻噴淋水時(shí)，該區(qū)還同時(shí)伴隨著空泡腐蝕作用，其腐蝕環(huán)境十分苛刻。橡膠襯里耐熱性不足易熱老化破壞，一般不銹鋼因Clˉ及H2SO3的存在易不耐腐蝕。采用鱗片襯里必須充分考慮其熱沖擊、間歇性交變熱應(yīng)力及空泡腐蝕作用特點(diǎn)，實(shí)施有效補(bǔ)強(qiáng)措施。國內(nèi)許多業(yè)主及設(shè)計(jì)方出于對(duì)非金屬襯里技術(shù)的擔(dān)心，往往在該區(qū)域選擇價(jià)格昂貴的高鎳基合金純金屬結(jié)構(gòu)（如 59合金等）。、吸收劑（石灰石漿液）傳輸及回收系統(tǒng)（1）該系統(tǒng)主要腐蝕介質(zhì)及腐蝕環(huán)境一是經(jīng)流石灰儲(chǔ)槽、石灰石漿液儲(chǔ)槽（含石灰石制備廢水儲(chǔ)坑及排水溝）、石灰石料漿泵、輸漿管、吸收塔內(nèi)料漿集管、料漿噴射管的低溫（ 30-40℃）、高固體含量（20-30%）的石灰石漿液制備輸送系統(tǒng)；二是經(jīng)流石膏料漿泵、輸漿管（槽）、漿液循環(huán)管及循環(huán)泵、水力分離器、真空帶式過濾機(jī)、（含過濾水儲(chǔ)槽、排水溝、排水儲(chǔ)槽、氧化池漿液備用儲(chǔ)槽）低溫（45-50℃）、高固體含量（40-50%）的石膏漿液輸送處理系統(tǒng)。（2）、該系統(tǒng)主要腐蝕特點(diǎn)分析：①、石灰石漿液制備輸送系統(tǒng)的主要腐蝕介質(zhì)為CaCO3、水及微量Cl-和OH-，對(duì)襯里而言腐蝕條件并不苛刻。石膏漿液輸送處理系統(tǒng)的主要腐蝕介質(zhì)為CaSO4·2H2O、水及微量Cl-、H2SO3和H2SO4，對(duì)襯里而言腐蝕條件也不苛刻。②、防腐襯層固體物料磨損腐蝕失效：由于腐蝕環(huán)境溫度較低，襯里本體強(qiáng)度高，盡管固體物料含量大，但磨損腐蝕失效并不十分嚴(yán)重，故襯里磨損余量適度考慮即可。真空帶式過濾機(jī)、石膏料漿泵、漿液循環(huán)管及循環(huán)泵、石灰石料漿泵、輸漿管、吸收塔內(nèi)料漿集管、料漿噴射管等設(shè)備，在制造商供貨時(shí)其材料選擇中已考慮腐蝕磨損問題， 本文將在材料選擇章節(jié)中列出并加以討論， 此處不在贅述。四、煙氣脫硫裝置襯里技術(shù)選擇及襯層結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)1、濕法煙氣脫硫裝置防腐蝕襯里技術(shù)分析鱗片襯里技術(shù)及冷襯橡膠襯里技術(shù)作為火電廠煙氣脫硫裝置兩大主流防腐蝕襯里技術(shù)已為國內(nèi)外相關(guān)行業(yè)界普遍認(rèn)同。原因有三：一是電力行業(yè)在早期引進(jìn)的煙氣脫硫環(huán)保裝置樣板示范項(xiàng)目中，國外技術(shù)承包商均以該兩類技術(shù)作為防腐蝕襯里選擇，其中鱗片襯里技術(shù)在國內(nèi)實(shí)際使用先于橡膠襯里技術(shù)進(jìn)十年；二是該兩類技術(shù)在國內(nèi)已形成產(chǎn)業(yè)化基礎(chǔ)，具有良好的國產(chǎn)化條件，特別是國產(chǎn)鱗片襯里技術(shù)在該領(lǐng)域成功應(yīng)用也已進(jìn)八年；三是該兩類技術(shù)在煙氣脫硫裝置中使用具有良好的性能/價(jià)格比，為保證該裝置的長周期底成本運(yùn)行提供了可靠的技術(shù)保證。（1）、抗熱應(yīng)力破壞性：熱應(yīng)力破壞對(duì)鱗片襯里而言是由于襯層材料與鋼基體線膨漲系數(shù)不同引起的大分子間的力學(xué)能破壞，但對(duì)橡膠而言則是由于作用于橡膠大分子的熱能為大分子吸收轉(zhuǎn)化成化學(xué)能引起的大分子本體的深度交聯(lián)（表現(xiàn)為膠板熱老化變硬脆化）及大分子本體的斷鏈降階（表現(xiàn)為膠板表面龜裂），二者間具有本質(zhì)區(qū)別。有資料證明，環(huán)境溫度超過80℃時(shí)，丁基橡膠在一定的使用時(shí)間后具有明顯的硬化龜裂現(xiàn)象。2）、抗介質(zhì)滲透性試驗(yàn)：從試驗(yàn)結(jié)果看（見圖2圖中：1-丁基橡膠、腐蝕；2-FUCHEM-4高溫膠泥襯里類型、無異常；3-鎳基合金C、腐蝕；4-鈦、腐蝕；5-不銹鋼、腐蝕。試驗(yàn)條件30%H2SO4、80℃）：丁基橡膠的增重遠(yuǎn)大于鱗片襯里，這說明丁基橡膠對(duì)介質(zhì)的吸收能力遠(yuǎn)大于鱗片襯里， 圖16-2鱗片涂料與耐蝕金屬和橡膠的耐蝕性能比較也就是說介質(zhì)在丁基橡膠中的滲透能力遠(yuǎn)大于鱗片襯里。3）、耐磨性：試驗(yàn)證明：在無腐蝕環(huán)境條件下，鱗片襯里的耐磨性優(yōu)于丁基橡膠及天然橡膠,略差于氯丁橡膠。然而在經(jīng)腐蝕介質(zhì)浸泡后橡膠的耐磨性急劇下降，而鱗片襯里的耐磨性卻幾乎無變化（圖3，圖中1-FUCHEM-2中溫耐磨類型襯里；2-FUCHEM-3中溫玻璃鋼復(fù)合類型；3-氯丁橡膠；4-丁基橡膠。試驗(yàn)條件 5%H2SO4、80℃）圖3鱗片涂料與橡膠的耐磨性比較（4）、鱗片及冷襯橡膠襯里的綜合性能比較表2：鱗片襯里和冷襯橡膠性能優(yōu)劣比較表序 對(duì)比指標(biāo) 鱗片襯里 冷襯橡膠號(hào)1抗介質(zhì)滲透性很好好2界面粘接強(qiáng)度好良3抗應(yīng)力腐蝕好（熱應(yīng)力環(huán)境需補(bǔ)好（＞80℃環(huán)境不可強(qiáng)）用）4抗熱老化好差5耐溫性好（適用于全環(huán)境溫低溫（≤80℃）:好、度）高溫:差6抗擴(kuò)散性底蝕好差7本體強(qiáng)度好好8襯層修補(bǔ)性好差9施工性好差10施工成本適中較高11質(zhì)檢性好良12對(duì)環(huán)境要求較高高13施工周期短長14對(duì)基體要求適中較高15質(zhì)量控制要點(diǎn)針孔，厚度（可查）膠縫,粘貼界面（不可查）16耐磨性好低溫（≤60℃）:好高溫:差防腐蝕材料性能比較說明：橡膠與鱗片襯里之間的許多性能間的比較如：耐溫性、施工性、修補(bǔ)性、耐熱老化性、本體強(qiáng)度、抗擴(kuò)散性底蝕能力、施工周期性等性能鱗片較優(yōu)是不言而喻的。但其抗介質(zhì)滲透性、抗熱應(yīng)力能力及耐磨性優(yōu)于橡膠是許多人疑惑的，但實(shí)踐及試驗(yàn)均證明了此結(jié)論。2、煙氣脫硫裝置非金屬防腐蝕襯里材料體系選擇及結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)（1）、冷襯橡膠防腐蝕襯里材料體系及結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)①、冷襯橡膠防腐蝕襯里的材料體系： 由于冷襯丁基橡膠材料的最高使用溫度為 90℃（國產(chǎn)材料長期使用溫度控制在80℃為宜），不足以滿足裝置溫度環(huán)境的要求， 故以橡膠為主導(dǎo)材料的防腐蝕內(nèi)襯通常在高溫原煙氣煙道配套采用耐高溫鱗片涂料。又由于裝置低溫凈煙氣煙道腐蝕環(huán)境較緩和， 采用厚襯層防腐性能/價(jià)格比不合適。加之煙道鋼基體壁板較薄，剛性不足，膠板粘貼滾壓時(shí)易因鋼板形變而導(dǎo)致膠板受壓不足，影響界面粘貼質(zhì)量，故該區(qū)域防腐蝕內(nèi)襯通常也配套采用耐低溫厚漿型鱗片涂料。目前在我國引進(jìn)裝置中，以橡膠作為防腐蝕內(nèi)襯技術(shù)選擇的裝置均采用此防腐材料體系。②、冷襯橡膠防腐蝕襯里的襯層結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)：目前在吸收塔襯膠防腐設(shè)計(jì)中 ,多采用3-4mm厚膠板單層結(jié)構(gòu),膠縫采用搭接或壓膠條結(jié)構(gòu)（如圖4a、b所示）。該結(jié)構(gòu)最大缺陷一是膠縫一旦為介質(zhì)破壞或施工質(zhì)量有缺陷，介質(zhì)將直接沿膠縫滲透腐蝕金屬基體并形成擴(kuò)散性底蝕。二是搭接膠縫或所壓膠條高出襯層表面，易于被含固體物料介質(zhì)磨損破壞，導(dǎo)致膠縫破損形成滲透腐蝕。建議襯膠防腐設(shè)計(jì)采用圖4c所示結(jié)構(gòu)。該結(jié)構(gòu)是采用2mm厚膠板兩層貼襯，兩層膠板的膠縫錯(cuò)位坡面對(duì)接，且坡面對(duì)接縫與介質(zhì)流動(dòng)方向相同，避免形成介質(zhì)啃邊破壞。圖4襯膠結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)示意圖橡膠襯里對(duì)熱蒸汽的抗?jié)B性較差，易于形成熱蒸汽性擴(kuò)散滲透鼓泡破壞，因此至少在吸收塔煙氣入口熱蒸汽豐富區(qū)應(yīng)采用雙層膠板襯里結(jié)構(gòu)防腐。煙道區(qū)鱗片防腐結(jié)構(gòu)在鱗片防腐結(jié)構(gòu)中說明，此處不再贅述。（2）、鱗片防腐蝕內(nèi)襯材料體系及結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)盡管鱗片襯里材料在煙氣脫硫裝置中已有近三十年的實(shí)際應(yīng)用，但其單獨(dú)作為煙氣脫硫裝置的防腐蝕襯里技術(shù)仍存在著耐磨損及抗熱應(yīng)力破壞性不足兩大缺陷。我國自二十世紀(jì)九十年代引進(jìn)煙氣脫硫樣板示范裝置以來，此兩大缺陷即成為業(yè)主的心病，也成為行業(yè)科技人員關(guān)注的焦點(diǎn)。經(jīng)十多年不懈地研究實(shí)踐，在充分認(rèn)識(shí)煙氣脫硫裝置腐蝕環(huán)境特點(diǎn)的基礎(chǔ)上，提出了依環(huán)境溫度及磨損程度劃分裝置防腐蝕區(qū)域，依區(qū)域腐蝕重度確定復(fù)合襯里結(jié)構(gòu)的腐蝕控制對(duì)策。即以鱗片結(jié)構(gòu)層（抗?jié)B層）、纖維鱗片結(jié)構(gòu)層（抗?jié)B、抗熱應(yīng)力層）、鱗片纖維耐磨膠漿結(jié)構(gòu)層（抗?jié)B、抗磨、抗熱應(yīng)力層）、鱗片耐磨膠漿結(jié)構(gòu)層（抗?jié)B、抗磨）作為復(fù)合襯里結(jié)構(gòu)的基本結(jié)構(gòu)層，按區(qū)域腐蝕重度加以復(fù)配選用，實(shí)現(xiàn)高性能/價(jià)格比條件下的控制腐蝕。試驗(yàn)與實(shí)踐證明，該腐蝕控制對(duì)策是有效的。具體見下列 2表格：表3：玻璃鱗片襯里典型性能表表4、玻璃鱗片膠泥防腐材料類型及配比表3、玻璃鱗片防腐蝕襯里項(xiàng)目單位密度 Kg/L硬度 Barcol樹脂耐℃熱溫度熱膨脹系數(shù)

L/℃拉伸強(qiáng)度

Mpa彎曲強(qiáng)度

Mpa抗彎曲 -特性沖擊值Kg*cm（Du－Ponttester）粘結(jié)強(qiáng)Mpa度水蒸氣滲g/cm2.hr.mmHg透率磨損值CS-17,1000g/1000轉(zhuǎn)濕態(tài)℃耐溫性干態(tài)℃---FUCHEMVEGF 性能典型指標(biāo)表4、玻璃鱗片膠泥防腐材料類型及配比編號(hào)

規(guī)格

涂層結(jié)構(gòu)

膜厚FUCHEM-1

中溫玻璃鱗片襯里

VEGFⅡ-底漆

2.0mm5mm)玻璃鱗片膠泥（二層）VEGFⅡ-面漆FUCH

4.0mmEM-2

中溫耐磨型玻璃鱗片襯里

VEGFⅡ-底漆玻璃鱗片膠泥VEGFⅡ-耐磨層（第一涂層）VEGFⅡ-樹脂 （玻璃纖維布）VEGFⅡ-耐磨層（第二涂層）VEGFⅡ-面漆FUCH

中溫玻璃鱗片復(fù)合玻璃鋼

3.0mmEM-3

襯里

VEGFⅡ-底漆玻璃鱗片膠泥（二層）VEGFⅡ-玻璃鋼涂層

(M+SM)VEGFⅡ-面漆FUCH

2.0mm

(MEM-4

高溫玻璃鱗片襯里

VEGFⅠ-高溫底漆玻璃鱗片高溫膠泥（二層）VEGFⅠ-高溫面漆輔助材料FUCH

4.0mm

(MEM-5

高溫耐磨型玻璃鱗片襯里

VEGFⅠ-高溫底漆玻璃鱗片高溫膠泥（二層）VEGFⅠ-高溫耐磨層（第一涂層）VEGFⅠ-樹脂

玻璃纖維布）VEGFⅠ-高溫耐磨層（第二涂層）VEGFⅠ-高溫面漆FUCH

高溫玻璃鱗片復(fù)合玻璃鋼

3.0mm

(MEM-6

襯里

VEGFⅠ-高溫底漆玻璃鱗片高溫膠泥（二層）VEGFⅠ-玻璃鋼高溫涂層(M+SM)VEGFⅠ-高溫面漆FUCH

3.0mm

(MEM-7

混凝土玻璃鋼襯里

混凝土用

VEGF-FRP底漆玻璃鋼涂層

(M+M+WR+SM)VEGF-FRP面漆備注：1》上面的中溫樹脂采用的低收縮型工程專用 891乙烯基樹脂，包括中溫玻璃鋼鋪層和2》上面的高溫樹脂采用的高交聯(lián)耐高溫 898乙烯基樹脂，包括用于高溫玻璃鋼鋪3》M表示短切氈；SM表示表面氈；WR表示玻璃布?；痣姀S煙氣脫硫裝置防腐蝕內(nèi)襯結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)區(qū) 防腐蝕 腐蝕環(huán)境條件 內(nèi)襯結(jié)構(gòu)防腐蝕特性域 內(nèi)襯結(jié)構(gòu)圖示一冷熱物料交匯區(qū)是1、、指高溫未處理煙氣與低防腐內(nèi)襯各層均選用耐高溫FUCHEM樹脂（898）（其使用條件為：濕態(tài)冷-5類型溫脫硫液交匯區(qū)域。其主要腐蝕環(huán)境條件為：SO2煙氣150℃，干態(tài)SO2煙氣熱1、該區(qū)煙氣溫度為180℃）以提高襯層抗高溫新生態(tài)稀物面涂110—150℃，低溫脫硫亞硫酸燒蝕腐蝕及樹脂高溫嚴(yán)重失料1mm耐液溫度為室溫。強(qiáng)能力。交磨層2、脫硫液固體含量2、采用耐高溫樹脂（898）為主匯FRP層為60—70%。膠液中加入硬質(zhì)超細(xì)粉末以提高襯（玻璃布）3、樹脂高溫失強(qiáng)，區(qū)層抗熱應(yīng)力及磨損能力。1mm耐高溫?zé)釕?yīng)力引發(fā)的內(nèi)襯3、磨層材料重度力學(xué)龜裂失耐磨膠漿層中復(fù)合玻璃布以效。1mmVEG提高磨膠漿層抗熱應(yīng)力開裂能力，F(xiàn)-1層4、高固體含量漿液防止襯層力學(xué)龜裂失效。壓力噴射及自重落體引4、1mmVEGF-1層發(fā)的內(nèi)襯材料沖刷重度內(nèi)襯結(jié)構(gòu)中增加耐磨膠漿貼減薄磨損。襯玻璃鋼結(jié)構(gòu)層，以提高襯層抗介底涂層5、高溫新生態(tài)稀亞質(zhì)磨損及耐熱應(yīng)力破壞能力，形成硫酸引發(fā)的內(nèi)襯層滲透對(duì)冷熱物料交匯區(qū)苛刻腐蝕環(huán)境的及燒蝕腐蝕（溫度大于綜合防護(hù)能力。150℃時(shí)）。6、區(qū)域環(huán)境冷熱分布不均導(dǎo)致的內(nèi)襯層強(qiáng)熱應(yīng)力開裂破壞（噴漿管因腐蝕擴(kuò)嘴形成非霧化噴漿時(shí)）。7、樹脂高溫失強(qiáng)導(dǎo)致耐磨性能下降，力學(xué)龜裂形成介質(zhì)穿透性滲透導(dǎo)致金屬基體腐蝕。區(qū)防腐蝕腐蝕環(huán)境條件內(nèi)襯結(jié)構(gòu)防腐蝕特性域內(nèi)襯結(jié)構(gòu)圖示二FUCHEM低溫磨蝕區(qū)是指吸1、、-2類型收塔SO2吸收區(qū)及氧化內(nèi)襯結(jié)構(gòu)中增加耐磨膠漿層低池側(cè)壁。其主要腐蝕環(huán)以提高襯層抗介質(zhì)沖刷重度磨損能境條件為：力和提高襯層抗熱應(yīng)力。溫面涂1、該區(qū)煙氣溫度為2、磨1mm耐40—60℃。耐磨膠漿層中加入短切纖維磨層蝕2、脫硫液固體含量以提高磨膠漿層抗熱應(yīng)力開裂能FRP層力。區(qū)為60—70%。（玻璃布）3、SO2吸收過程中3、1mm耐采用耐蝕低溫樹脂（891）為的新生態(tài)稀亞硫酸引發(fā)磨層主膠液，以耐磨膠漿層一體化復(fù)合的內(nèi)襯層滲透腐蝕。防腐內(nèi)襯結(jié)構(gòu)，形成對(duì)低溫磨蝕區(qū)1mmVEG4、高固體含量漿液較苛刻腐蝕環(huán)境的綜合防護(hù)能力。F-2層自重落體引發(fā)的內(nèi)襯材料沖刷重度磨損。1mmVEGF-2層5、低溫?zé)釕?yīng)力引發(fā)底涂層的內(nèi)襯材料輕度熱應(yīng)力破壞。說明：1、防腐內(nèi)襯各層厚度可根據(jù)設(shè)計(jì)總厚度調(diào)整。建議內(nèi)襯層厚度為2mm。2、高固體含量漿液將導(dǎo)致內(nèi)襯層重度磨損應(yīng)充分考慮磨蝕余量。區(qū) 防腐蝕 腐蝕環(huán)境條件域 內(nèi)襯結(jié)構(gòu)圖示三 高溫區(qū)是指未處理、 煙氣側(cè)換熱器入口煙FUCHEM

內(nèi)襯結(jié)構(gòu)防腐蝕特性1、防腐內(nèi)襯各層均選用耐高溫高-4類型道、換熱器內(nèi)壁、換熱樹脂（898）（其使用條件為：濕態(tài)溫器出口至吸收塔入口區(qū)SO2煙氣150℃，干態(tài)SO2煙氣煙道、旁路煙道。其主180℃）以提高襯層抗高溫SO2煙氣區(qū)面涂要腐蝕環(huán)境條件為：燒蝕腐蝕及樹脂高溫嚴(yán)重失強(qiáng)能1mmVEG1、該區(qū)煙氣溫度為力。F-1層90—150℃，2、1mmVEG2、未處理煙氣固體在拐角處、陰陽角等應(yīng)該采用F-1層含量為3—8%，流速為FUCHEM-類6型。內(nèi)襯結(jié)構(gòu)中增加富底涂層15M/she。樹脂纖維補(bǔ)強(qiáng)層以提高襯層抗高溫?zé)釕?yīng)力能力，防止力學(xué)龜裂失效，3、樹脂高溫失強(qiáng)，F(xiàn)RP層采用耐高溫樹脂為主膠液高溫?zé)釕?yīng)力引發(fā)的內(nèi)襯（898），形成對(duì)高溫區(qū)較苛刻腐蝕材料重度力學(xué)龜裂失環(huán)境的綜合防護(hù)能力。效。說明：4、高溫SO2煙氣引面涂1、防腐發(fā)的內(nèi)襯層燒蝕腐蝕FRP層（短切氈+表內(nèi)襯各層厚（溫度大于150℃時(shí)）。度可根據(jù)設(shè)5、裝置停用時(shí)環(huán)境面氈）計(jì)總厚度調(diào)1mmVEGF-層1濕度吸收殘存SO2引發(fā)整，建議內(nèi)的露點(diǎn)腐蝕。1mmVEGF-層1襯層厚度為1.5-2.0mm。6、低固體含量、高底涂層流速引發(fā)的內(nèi)襯層輕度2、高溫磨損。熱應(yīng)力將引發(fā)的內(nèi)襯層重度力學(xué)龜裂失效，應(yīng)充分考慮抗熱應(yīng)力破壞。區(qū)防腐蝕腐蝕環(huán)境條件內(nèi)襯結(jié)構(gòu)防腐蝕特性域內(nèi)襯結(jié)構(gòu)圖示四FUCEHM低溫補(bǔ)強(qiáng)區(qū)是指氧1、、-3類型化池底部及側(cè)壁2m高內(nèi)襯結(jié)構(gòu)中增加富樹脂玻璃低攪拌區(qū)。其主要腐蝕環(huán)鋼補(bǔ)強(qiáng)層以提高襯層抗人為機(jī)械力境條件為：碰撞破壞及設(shè)備底板形變破壞以防溫面涂1、在機(jī)械及空氣攪止內(nèi)襯層機(jī)械力損傷及形變應(yīng)力開FRP層補(bǔ)裂。拌條件下高固體含強(qiáng)（短切氈+量2、區(qū)表面氈）漿液引發(fā)的內(nèi)襯層的中采用低溫樹脂為主膠液，以鱗度磨損。片襯里、玻璃鋼補(bǔ)強(qiáng)層一體化復(fù)合1mmVEGF-2層2、低溫?zé)釕?yīng)力引發(fā)防腐內(nèi)襯結(jié)構(gòu)，形成對(duì)低溫補(bǔ)強(qiáng)區(qū)的內(nèi)襯層的輕度應(yīng)力破一般腐蝕環(huán)境的綜合防護(hù)能力。1mmVEG3、F-2層壞。攪拌空氣排氣管垂直下方防底涂層 3、在維修條件下人為機(jī)械力碰撞破壞引發(fā) 腐層局部加襯橡膠或瓷磚的內(nèi)襯層機(jī)械力損傷。 （300×300mm，厚≥3mm）。以防止空氣沖刺引發(fā)局部損壞。4、因設(shè)備基座變形導(dǎo)致設(shè)備底板形變引發(fā)說明：的內(nèi)襯層形變應(yīng)力開裂。1、防腐內(nèi)襯各層厚 5、攪拌空氣排氣管度可根據(jù)設(shè) 空氣沖刺引發(fā)的下方防計(jì)總厚度調(diào) 腐層局部力學(xué)失效。整，建議內(nèi)襯層厚度為2mm。2、攪拌空氣排氣管空氣沖刺引發(fā)的下方防腐層局部力學(xué)失效應(yīng)充分考慮。3、人為機(jī)械力碰撞破壞引發(fā)的內(nèi)襯層機(jī)械力損傷應(yīng)充分考慮。區(qū) 防腐蝕

腐蝕環(huán)境條件

內(nèi)襯結(jié)構(gòu)防腐蝕特性域 內(nèi)襯結(jié)構(gòu)圖示FUCHEM低溫區(qū)是指吸收塔、-1類型處理煙氣出口煙道，除低霧器設(shè)備內(nèi)壁，凈煙氣側(cè)換熱器內(nèi)壁及出口煙溫面涂道。腐蝕環(huán)境條件為：區(qū)1mmVEGF-1層1、該區(qū)煙氣溫度為40—90℃。1mmVEG 2、SO2吸收中的新F-1層稀亞硫酸引發(fā)的內(nèi)襯層底涂層滲透腐蝕。3、低溫?zé)釕?yīng)力引發(fā)的內(nèi)襯層輕度應(yīng)力破壞。4、低固體含量、高流速引發(fā)的內(nèi)襯層輕度磨損。六FUCHEM灰漿池及排漿槽區(qū)1、、-7類型是指石灰石及漿液的貯富樹脂結(jié)構(gòu)層（2層短切氈+1漿存、備用、過流系統(tǒng)。層玻璃布+1層表面氈構(gòu)成）提高內(nèi)其主要腐蝕環(huán)境條件襯防腐層抗介質(zhì)滲透腐蝕。同時(shí)這液面涂為：個(gè)復(fù)合結(jié)構(gòu)也符合防腐蝕設(shè)計(jì)要求1層表池1、該區(qū)煙氣溫度為中的“secondarybonding”)。樹面氈脂膠料可采用891樹脂加襯。槽45—60℃。脫硫液固體區(qū)1層玻含量為30—40%。2、璃布2、高固體含量漿液也在表面復(fù)合1mmVEGF-層2膠泥復(fù)合結(jié)構(gòu)以提高襯層抗熱應(yīng)力及2層短排注引發(fā)的襯層輕度磨磨損能力。切氈損。底涂層4、石灰石漿液及殘存的稀（亞）硫酸引發(fā)的內(nèi)襯層滲透腐蝕。說明：該區(qū)亦可在表面復(fù)合VEGF-2膠泥防腐蝕襯里結(jié)構(gòu).區(qū)防腐蝕腐蝕環(huán)境條件內(nèi)襯結(jié)構(gòu)防腐蝕特性域內(nèi)襯結(jié)構(gòu)圖示七FUCHEM含亞硫酸熱蒸汽腐1、、-5類型蝕區(qū)是指吸收塔原煙氣防腐內(nèi)襯各層均選用耐高溫含進(jìn)口煙道外延段。其主樹脂（898）（其使用條件為：濕態(tài)要腐蝕環(huán)境條件為：SO2煙氣150℃，干態(tài)SO2煙氣亞面涂1、該區(qū)環(huán)境溫度為180℃）以提高襯層抗高溫新生態(tài)稀硫1mm耐140-150℃（無煙氣換熱亞硫酸燒蝕腐蝕及樹脂高溫嚴(yán)重失酸磨層設(shè)備）或110-120℃。強(qiáng)能力。FRP層2、熱（玻璃布）2、SO2吸收過程中內(nèi)襯結(jié)構(gòu)中增加耐磨膠漿貼蒸1mm耐不斷濃縮的新生態(tài)稀亞襯玻璃鋼結(jié)構(gòu)層，以提高襯層抗介硫酸引發(fā)的襯層滲透腐質(zhì)磨損及耐熱應(yīng)力破壞能力，形成汽磨層蝕。對(duì)冷熱物料交匯區(qū)苛刻腐蝕環(huán)境的區(qū)1mmVEG3、低固體含量、高綜合防護(hù)能力。F-1層流速引發(fā)的襯層中度磨3、損。為了提高耐磨和耐溫度沖擊1mmVEGF-1層4、樹脂高溫失強(qiáng)，能力，也可采用以下結(jié)構(gòu)方式，襯磚采用VEGF-1膠泥：底涂層高溫?zé)釕?yīng)力引發(fā)的襯層重度力學(xué)龜裂失效。5、間歇性交變高溫第2層耐酸磚熱應(yīng)力及熱沖擊引發(fā)的（VEGF-1）襯層重度力學(xué)開裂。第1層耐酸磚6、高溫SO2濕煙氣（VEGF-1）說明：引發(fā)的襯層碳化燒蝕腐1mmVEGF-層11、亦可蝕（溫度大于150℃1mmVEGF-層1時(shí)）。采用高鎳基底涂層合金如59合、煙氣中夾雜的液7金，但應(yīng)注滴引發(fā)的襯層空泡腐意碳鋼與59蝕。合金焊縫區(qū)8、進(jìn)口煙道外延段的的防護(hù)措 結(jié)構(gòu)鋼性不足，因結(jié)構(gòu)施，最好采 震顫引發(fā)的襯層重度力用螺接聯(lián)接 學(xué)開裂。結(jié)構(gòu)。五、煙氣脫硫裝置的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)對(duì)腐蝕控制的影響有關(guān)裝置及設(shè)備的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)在本手冊(cè)第四分冊(cè)第一章中已有專門敘述,本章僅通過討論結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)實(shí)踐中的幾個(gè)具體事例，來分析裝置結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)對(duì)襯層失效的影響及改進(jìn)措施。1、事例一：某裝置吸收塔進(jìn)口煙道結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)分析圖5為某裝置吸收塔進(jìn)口煙道結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)示意圖圖5某裝置吸收塔進(jìn)口煙道結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)示意圖該吸收塔進(jìn)口區(qū)主要存在如下結(jié)構(gòu)缺陷：1）、進(jìn)口煙道與吸收塔采用焊接剛性連接結(jié)構(gòu)，而煙道壁厚僅5mm，且煙道拐彎區(qū)與吸收塔位置靠近，其間平直段較短，煙氣高速經(jīng)流彎道時(shí)對(duì)垂直阻擋面煙道彎壁及導(dǎo)流板產(chǎn)生不穩(wěn)定作用力，由于其間無膨脹節(jié)柔性連結(jié)松弛震顫應(yīng)力，使該區(qū)煙道震顫加劇。加之該區(qū)環(huán)境溫度較高，樹脂襯層力學(xué)性能下降，極易因煙道結(jié)構(gòu)震顫引起內(nèi)襯層開裂、剝離破壞。2）、該區(qū)煙道采用碳鋼材質(zhì)，而與吸收塔連接煙道進(jìn)口段采用不銹鋼材質(zhì)，不銹鋼材質(zhì)的最大缺點(diǎn)是與樹脂界面粘接強(qiáng)度低，僅相當(dāng)于碳鋼的1/3，該段煙道雖因與吸收塔連接且外支撐較好，震顫并不嚴(yán)重，但前段內(nèi)襯層一但因上述諸因素開裂脫粘，由于進(jìn)口煙道是直接焊接到吸收塔塔體上，在過流煙氣的剝離作用下，由于襯層與不銹鋼界面粘接強(qiáng)度低，其延伸剝離破壞速度很快。又由于吸收塔襯層與該段襯層為連續(xù)體，故進(jìn)口煙道襯層的破壞將不可避免的延伸至塔體。3）、該區(qū)域防腐內(nèi)襯層截止位置正好在煙道拐彎區(qū)中部，此區(qū)正好為煙道結(jié)構(gòu)震顫、煙氣過流沖刷、環(huán)境溫度作用、噴淋水熱交換蒸汽擴(kuò)散破壞較惡劣區(qū)域，極易引發(fā)襯層端部起始開裂脫粘。一但因上述諸因素導(dǎo)致開裂脫粘形成，則在過流煙氣的剝離作用下，其延伸剝離破壞將是非常迅速的。4）、該區(qū)在進(jìn)口段加設(shè)噴淋冷卻系統(tǒng)，使過流煙汽形成雙相流體系，增加了液滴對(duì)進(jìn)口區(qū)襯層沖擊腐蝕破壞的可能性。改進(jìn)結(jié)構(gòu)的主要特點(diǎn)為：1）、在進(jìn)口煙道與吸收塔之間增加一膨脹節(jié)（至少亦應(yīng)增加一連接法蘭），作用有二。一是利用膨脹節(jié)的柔性連結(jié)松弛煙道震顫應(yīng)力，使其對(duì)襯層的破壞性減少；二是利用膨脹節(jié)的法蘭連接，使煙道襯層與吸收塔襯層分?jǐn)?，避免襯層延伸剝離破壞的形成。膨脹節(jié)安裝位置應(yīng)盡可能靠近吸收塔，以減少進(jìn)口煙道與吸收塔焊接段長度，利用吸收塔大容積冷卻環(huán)境及噴射漿液褂壁流動(dòng)冷卻作用緩解該段進(jìn)口煙道的環(huán)境溫度作用，提高使用壽命。2）、吸收塔進(jìn)口延長段采用碳鋼，且該段進(jìn)口煙道壁厚應(yīng)與同部位吸收塔壁厚相同并設(shè)置足夠的外支撐結(jié)構(gòu)，以保證該段進(jìn)口煙道剛性要求及保證襯層的粘接強(qiáng)度，防止因震顫引發(fā)襯層破壞。3）、防腐蝕襯里層只做到膨脹節(jié)吸收塔一側(cè)，且利用脹節(jié)吸法蘭翻邊將襯里端部放置在法蘭聯(lián)接處，避免介質(zhì)沖刺作用。4）、取消噴淋冷卻系統(tǒng)。2、事例二：某裝置原煙氣進(jìn)口煙道結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)分析圖6為某裝置原煙氣進(jìn)口煙道及內(nèi)支承結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)示意圖，從設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)看，該煙道設(shè)計(jì)實(shí)際上是非襯里煙道結(jié)構(gòu)，未考慮非金屬襯里對(duì)煙道結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)要求，基本未執(zhí)行襯里鋼殼設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)，因此此結(jié)構(gòu)在裝置使用中是非常危險(xiǎn)的。圖6某裝置原煙氣進(jìn)口煙道及內(nèi)支承結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)示意圖該原煙氣進(jìn)口煙道及內(nèi)支承結(jié)構(gòu)主要存在如下結(jié)構(gòu)缺陷：（1）、內(nèi)支撐結(jié)構(gòu)為鋼管十字交叉、四點(diǎn)焊接定位、多層密集排列該結(jié)構(gòu)的主要特點(diǎn)為：正十字交叉的長達(dá)數(shù)米的細(xì)鋼管（直徑約60mm）構(gòu)成的支撐架，經(jīng)與長方形煙道壁四點(diǎn)焊接定位后，多層分體密集排列（間隔約800-1000mm）于煙道中形成內(nèi)支撐結(jié)構(gòu)體系。該結(jié)構(gòu)的主要質(zhì)量隱患在于：當(dāng)煙氣高速過流時(shí)，穩(wěn)定性較差的正十字交叉結(jié)構(gòu)支撐架受過流煙氣的沖擊作用影響，極易形成失穩(wěn)性形變；當(dāng)高速過流煙氣流動(dòng)不穩(wěn)定時(shí)，則支撐架失穩(wěn)性形變將進(jìn)而發(fā)展為失穩(wěn)性震顫。這類失穩(wěn)性形變和震顫所產(chǎn)生的應(yīng)力沿鋼管傳導(dǎo)并在支撐架焊接定位點(diǎn)處形成集中，引發(fā)定位點(diǎn)處煙道壁板的形變與震顫，進(jìn)而導(dǎo)致襯層以焊接點(diǎn)為中心，形成環(huán)狀開裂破壞，且支撐架迎風(fēng)側(cè)較背風(fēng)側(cè)開裂嚴(yán)重。（2）、煙道結(jié)構(gòu)為多彎道、變截面、壁厚薄、剛度差由于進(jìn)口煙道的布置區(qū)域狹窄，為在小區(qū)域內(nèi)實(shí)現(xiàn)生產(chǎn)設(shè)備的有效連接，整個(gè)煙道結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)特點(diǎn)為： a、拐彎多，從換熱器至吸收塔連續(xù)拐了四道彎；b、變截面，既每段煙道斷面面積均不一樣；c、壁厚薄，整個(gè)煙道的設(shè)計(jì)壁厚僅5mm，實(shí)測(cè)僅4.7-4.9mm；d、剛性差，工作人員行走踏踩即可明顯感覺到煙道結(jié)構(gòu)震顫。該結(jié)構(gòu)的主要質(zhì)量隱患在于：由于小區(qū)域布置煙道，在煙道的設(shè)計(jì)上又采用了多彎道、變截面結(jié)構(gòu)，導(dǎo)致煙氣流動(dòng)嚴(yán)重不穩(wěn)定，而煙道彎道頂部及導(dǎo)流板均為煙氣直接受力面，在流動(dòng)不穩(wěn)定的煙氣沖擊作用下，使壁厚較薄、剛性較差的直接受力面極易產(chǎn)生結(jié)構(gòu)震顫，非彎道區(qū)煙道亦因煙氣的不穩(wěn)定流動(dòng)及支撐架失穩(wěn)性震顫引發(fā)結(jié)構(gòu)震顫。此類結(jié)構(gòu)震顫產(chǎn)生的震顫應(yīng)力作用于襯里層形成疲勞剝離應(yīng)力，其對(duì)襯層的破壞必然是開裂脫粘。由于煙氣引發(fā)的結(jié)構(gòu)震顫是通過襯層傳導(dǎo)給金屬基體的，而襯層與基體是通過界面底漆粘接聯(lián)接的，故此類破壞往往發(fā)生在界面底漆粘接層。該煙道設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)為原電力行業(yè)火電廠煙道通用標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)，完全可滿足電廠鍋爐煙氣過流排放的各種技術(shù)要求。問題在于，當(dāng)煙氣脫硫裝置引入煙氣處理過流排放體系后，由于脫硫裝置的腐蝕環(huán)境，導(dǎo)致相關(guān)進(jìn)出口煙道亦形成腐蝕環(huán)境，因此提出了進(jìn)出口煙道的腐蝕控制問題。國外積數(shù)十年經(jīng)驗(yàn)總結(jié)，提出了采用煙道外支撐補(bǔ)強(qiáng)結(jié)構(gòu)，鱗片內(nèi)襯防腐的腐蝕控制技術(shù)，且成為我國引進(jìn)的各種煙氣脫硫樣板示范工程中唯一采用的進(jìn)出口煙道腐蝕控制結(jié)構(gòu)。即使是我國有關(guān)襯里鋼殼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)中也對(duì)此作出明確規(guī)定。很遺憾，在我國個(gè)別自行設(shè)計(jì)的煙道結(jié)構(gòu)中卻忽略了此結(jié)構(gòu)技術(shù)的借鑒及有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)的執(zhí)行。改進(jìn)方案一是將內(nèi)支撐結(jié)構(gòu)改為外支撐結(jié)構(gòu)（見圖 7），且結(jié)構(gòu)強(qiáng)度及剛性應(yīng)符合相關(guān)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定，拐彎區(qū)及導(dǎo)流板應(yīng)適當(dāng)增加厚度或增加支承補(bǔ)強(qiáng)筋排列密度， 最好導(dǎo)流板聯(lián)接支承放置在外框架上， 而不是直接焊接在煙道壁上，以避免因?qū)Я靼逭痤澮l(fā)煙道壁震顫， 導(dǎo)致內(nèi)襯層疲勞剝離。近期國外設(shè)計(jì)公司亦有將導(dǎo)流板直接選用 316L材料制作，不再采用碳鋼襯防腐層結(jié)構(gòu)，以避免因?qū)Я靼逭痤澮l(fā)防腐層破裂失效這一常見事故發(fā)生。二是盡可能采用等截面、少彎道設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)，使煙氣流動(dòng)盡可能穩(wěn)定。圖7煙道外槽鋼支撐結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)示意圖六、煙氣脫硫裝置配套設(shè)備及配件防腐蝕材料選擇煙氣脫硫裝置除現(xiàn)場(chǎng)制造的主體設(shè)備及煙道采用鱗片或橡膠襯里防腐蝕技術(shù)外，其配套設(shè)備（如：真空帶式過濾機(jī)、除霧器、料漿泵、脫硫風(fēng)機(jī)等）及配件（如：脫硫漿液集管、脫硫漿液噴射管、氧化空氣輸送管、煙道膨脹節(jié)等）大多采用耐蝕材料本體制造或采用金屬基胎外涂功能性涂料或橡膠襯里防腐。表5為煙氣脫硫裝置配套設(shè)備及配件現(xiàn)常用防腐蝕材料及技術(shù)。表5：煙氣脫硫裝置配套設(shè)備及配件常用防腐蝕材料及技術(shù)表序設(shè)備名防腐蝕材料或序設(shè)備名防腐蝕材料或技號(hào)稱技術(shù)號(hào)稱術(shù)1漿液循碳鋼襯膠8水力分316L環(huán)泵離器2工藝廢碳鋼襯膠、9真空過橡膠、PP、PVC等水泵316L濾器組合3水泵鑄鐵1增壓風(fēng)前置碳鋼、后置涂0機(jī)料防腐4除霧器PP、PVC、FRP、1氧化風(fēng)碳鋼316L11機(jī)5換熱器ND鋼2、碳鋼1膨脹節(jié)四氟高強(qiáng)布復(fù)合襯搪瓷32帶6閥門316L1漿液噴碳化硅、剛玉、鎳3頭基合金7氧化攪鎳基合金、碳41漿液攪碳鋼襯膠拌漿鋼襯膠拌漿注：1、316L作為除霧器用材多在小型煙氣脫硫裝置使用，實(shí)際效果并不好。2、ND鋼作為換熱器用材常發(fā)生酸液冷凝腐蝕。3、翅片管采用碳鋼襯搪瓷技術(shù)翅片端部易破損或漏襯。煙氣脫硫裝置配管的防腐蝕技術(shù)種類較多，但大致有以下幾類：襯膠管、內(nèi)外襯膠管、 FRP管、聚氨脂襯管、PVC、PP等。七、煙氣脫硫裝置鱗片內(nèi)襯防腐蝕施工技術(shù)鑒于煙氣脫硫裝置龐大，內(nèi)支承結(jié)構(gòu)復(fù)雜，防腐蝕失效維修較難，腐蝕環(huán)境苛刻且各區(qū)域襯層復(fù)合結(jié)構(gòu)不同，因此對(duì)防腐蝕襯里施工要求較高。表6列出了襯里施工各環(huán)節(jié)技術(shù)要求。表6：煙氣脫硫裝置鱗片襯里施工技術(shù)條件表火電廠煙氣脫硫裝置鱗片內(nèi)襯防腐蝕工程施工及質(zhì)檢作業(yè)技術(shù)條件作作業(yè)內(nèi)容業(yè)程序1、明確設(shè)計(jì)圖紙、說明書規(guī)定的防腐蝕內(nèi)襯技術(shù)要求。2、依據(jù)設(shè)計(jì)圖紙、說明書，實(shí)地勘察現(xiàn)場(chǎng)確認(rèn)待防腐施工范圍。開工3、了解設(shè)備結(jié)構(gòu)，特別是局部復(fù)雜結(jié)構(gòu)，對(duì)不符合襯里施工技前術(shù)要求的設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)提出修改建議。對(duì)難以修改的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，提出防腐準(zhǔn)蝕襯里技術(shù)補(bǔ)償方案，并以備忘錄書面形式報(bào)甲方備存。備4、設(shè)備制造表面質(zhì)量是否滿足襯里施工技術(shù)要求，設(shè)備殼體聯(lián)接焊縫有否漏焊，內(nèi)焊縫是否滿焊，所有焊接聯(lián)接件是否全部安裝到位。焊縫質(zhì)量狀態(tài)是否滿足襯里施工要求，焊渣飛濺物、起弧點(diǎn)有否打磨除去。5、注意內(nèi)件支承架與內(nèi)件聯(lián)接方式，確認(rèn)該部位防腐蝕襯里技術(shù)方案，避免發(fā)生無法安裝或安裝后防腐蝕有缺陷等質(zhì)量事故。6、明確接管尺寸，確定接管襯里施工方案及預(yù)制玻璃鋼管數(shù)量、尺寸、厚度，避免貽誤施工進(jìn)度質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)事故。7、工程用材料、工機(jī)具、質(zhì)檢儀器、安環(huán)設(shè)施是否齊備完好。8、依據(jù)HGJ33-91標(biāo)準(zhǔn)對(duì)待防腐設(shè)備實(shí)施開工質(zhì)量驗(yàn)收。9、編制施工日志、施工工序質(zhì)檢記錄表。10、提交開工報(bào)告。

施工技 認(rèn)術(shù)控 欄制要點(diǎn)1、材料保管應(yīng)防雨、防潮、避免陽光直射。2、施工工序質(zhì)檢記錄表應(yīng)含甲方確認(rèn)簽字欄。3、內(nèi)焊件是否有漏焊，內(nèi)焊縫是否滿焊。4、所有焊接聯(lián)接件是否全部安裝到位。5、預(yù)制玻璃鋼管的數(shù)量、尺寸、厚度。6、設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)修改建議及備忘錄。7、內(nèi)件支承架與內(nèi)件聯(lián)接方式及該部位防腐蝕襯里技術(shù)方案。*參考標(biāo)準(zhǔn)：HGJ33-91：《襯里鋼殼設(shè)計(jì)技術(shù)規(guī)定》作作業(yè)內(nèi)容施業(yè)工技認(rèn)程術(shù)控欄序制要點(diǎn)二1、組裝的腳手架應(yīng)對(duì)襯里施工作業(yè)無妨礙。1、技術(shù)要求：、確保腳設(shè)備1）、腳手架作業(yè)寬度700-1000mm，單層架高1800mm，最小荷載手待襯架2.0N/mm，底架高2m以上。側(cè)表組150—300mm面及裝腳內(nèi)支承件手架襯里設(shè)備施工1800mm作業(yè)空間。＜2000m2、安全設(shè)施組裝應(yīng)同2）、腳手架與設(shè)備待襯側(cè)表面間隙 150-300mm。與內(nèi)支承件周邊時(shí)到間隙300mm以上。位。內(nèi)支承3梁300mm設(shè)備

、腳手＜ 架、行梯、扶手扣件及踏板腳手架 安裝牢固穩(wěn)定，符合國家安全規(guī)范標(biāo)準(zhǔn)。4、施工照明設(shè)施配置合理，保證施工作業(yè)要求。5、通風(fēng)符合國家操作環(huán)境標(biāo)準(zhǔn)。作作業(yè)內(nèi)容施業(yè)工技認(rèn)程術(shù)控欄序制要點(diǎn)三1、基體表面打磨處理：1、1）、焊渣及飛濺物打磨：完全消除。、基體表2）、焊縫平整度打磨：光滑過渡。凸角R打磨。表面面打磨處3）、鋼殼表面非鐵銹污染清除。處理：理2、基體表面噴砂處理：1及1）、施工環(huán)境條件紀(jì)錄。）、凸涂2）、除去鐵銹及氧化皮層，增加基體表面粗糙度。角R＞底5mm。漆3）、砂料使用粒度為本14-28目的干燥石英砂或鐵礦，回收使2（用砂料粒度亦同。、基體兩4）、噴砂壓力在6.5-8Kg/cm2。表面道5）、對(duì)已噴砂面進(jìn)行風(fēng)力清掃。噴砂）6）、對(duì)已清掃噴砂面實(shí)施質(zhì)量檢查，并對(duì)不合格部位實(shí)施修補(bǔ)處理：1性復(fù)噴至合格。）、溫3、第一道底漆涂刷：度：＞1）、按規(guī)定量均勻配制無溶劑底漆施工料：底漆量170-200/m2；引發(fā)劑2-2.5%；促進(jìn)劑3.5-4.5%。5℃，濕度：2）、將配制好的底漆料均勻的涂敷到已噴砂基體表面。＜85%。2）、噴砂等級(jí)為Sa21/2以上。3）、控制噴砂對(duì)周邊環(huán)境的影響。4）、不需襯里的部位預(yù)先防護(hù)。5）、噴砂基體表面應(yīng)完全呈金屬銀白色本岸色。6）、若設(shè)備較大，實(shí)施分區(qū)噴砂時(shí)，在已涂敷底漆未固化前，不得對(duì)鄰進(jìn)區(qū)域基體表面實(shí)施噴砂作業(yè)。3、第一道底漆涂刷：1）、噴砂基體表面應(yīng)在6-8小時(shí)內(nèi)涂敷底漆。2）、涂敷底漆應(yīng)均勻致密無漏涂。作作業(yè)內(nèi)容施業(yè)工技認(rèn)程術(shù)控欄序制要點(diǎn)三4、第二道底漆涂刷：4、1）、待噴砂作業(yè)及第一道底漆涂刷全部完成后實(shí)施第二道底漆、第二表涂刷。道底面漆涂2）、對(duì)已涂第一道底漆涂刷實(shí)施全面檢查，對(duì)有返銹區(qū)域?qū)嵤┨幩ⅲ盒扪a(bǔ)性復(fù)噴。理1及3）、對(duì)設(shè)備作業(yè)區(qū)內(nèi)的腳手架、內(nèi)部支承件（梁）、設(shè)備基體、硬化涂表面的殘留砂粒、砂塵實(shí)施徹底清掃。劑隨底4）、按規(guī)定量均勻配制無溶劑底漆施工料：底漆量120-150/m2；色漿漆引發(fā)劑2-2.5%；促進(jìn)劑3.5-4.5%，色漿適量。加入，（5）、將配制好的底漆料按垂直向交互涂刷原則均勻的涂敷到已通過二噴砂基體表面。底漆道料顏）色配制均勻度確定硬化1、成型后底漆觸摸檢查不得有未固化粘手區(qū)，若有則將該區(qū)域底漆全部清除，用溶劑認(rèn)真擦洗后重涂。底2、成型后底漆表觀檢查若有淤積、夾雜物、流淌痕跡，用砂輪漆機(jī)將淤積物及流淌痕打磨平滑，將夾雜物清除后，清掃潔凈重涂。檢測(cè)

劑分布均勻度2、通過兩道底漆顏色差別控制漏涂事故發(fā)生。3、涂敷底漆表觀不得有淤積、夾雜物、流淌痕跡。1、未固化底漆清除應(yīng)特別注意徹底清除。2、砂輪機(jī)打磨應(yīng)特別注意不得傷及金屬作作業(yè)內(nèi)容業(yè)程序1、施工前準(zhǔn)備：1）、確認(rèn)當(dāng)天的氣溫及濕度并記錄。第一2）、將當(dāng)天待施工區(qū)域清掃潔凈。道3）、施工用工機(jī)具合理配置，整齊潔凈。玻4）、對(duì)當(dāng)天待使用襯里材料做確認(rèn)并運(yùn)抵配料現(xiàn)場(chǎng)。璃鱗5）、ND150以下接管內(nèi)襯FRP預(yù)制管確認(rèn)。片6）、底漆面檢查，是否有返銹或漏涂。襯2、鱗片襯里施工料配制：里1）、稱取規(guī)定量襯里材料 6-8Kg/桶，引發(fā)劑1.5-2%；促進(jìn)劑施工2-2.5%，色漿適量。按襯里材料+引發(fā)劑—攪拌—混有色漿促進(jìn)劑—真空攪拌的次序，在真空攪拌機(jī)中配制施工料。F

基體。施工技 認(rèn)術(shù)控 欄制要點(diǎn)1、施工前準(zhǔn)備：1）、溫度：＞5℃，濕度：＜85%。如濕度＜85%RP

3、第一層襯里施工：

時(shí)，需接1）、襯里施工作業(yè)周向自上而下實(shí)施。管2）、施工作業(yè)組編為兩抹一滾叁人制。施3）、取適量施工料放在材料托板上用鏝刀或刮板沿待施工表面工單向推抹涂敷，嚴(yán)禁反向刮抹及用鏝刀在托板上反復(fù)搗料，以防止界面氣泡裹入襯層。

停工或配置除濕機(jī)；溫度＞5℃時(shí)，需停工或配置鼓風(fēng)式加熱器。2、鱗片襯里施工料配制：1）、真空攪拌機(jī)真空度控制為550-600mmHg，真空度下攪拌時(shí)間為＞5分鐘。2）、鱗片襯里施工料有效使用時(shí)間為30分鐘。3、第一層襯里施工：1）、施工中若發(fā)現(xiàn)施工料中有未著色料團(tuán)，應(yīng)即時(shí)清除，不得使用。2）、每道鱗片襯里施工厚度為1.0-0.2mm。施工厚度控制以底層顏色透視度判定：＜0.5mm可見；0.6-0.8mm模糊可見；＞0.9mm不可見。作作業(yè)內(nèi)容施業(yè)工技認(rèn)程術(shù)控欄序制要點(diǎn)五4）、施工中若發(fā)現(xiàn)襯層涂敷后有流淌傾向，應(yīng)即時(shí)通知配料組3、調(diào)整施工料。）、中第5）、襯層局部施工形成的端界面必須采用搭接結(jié)構(gòu)，防止對(duì)接斷施一結(jié)構(gòu)。中斷施工時(shí)，襯層邊緣端界面亦應(yīng)按搭接結(jié)構(gòu)預(yù)留。工時(shí)道后，若玻邊緣璃搭接縫致密對(duì)接縫有端界鱗缺陷面未片應(yīng)按襯里施工 100mmFRP接4、襯層滾壓作業(yè)：管 作用：確保鱗片填料平行倒伏，襯層表面均勻、平滑、致密。施1）、滾壓作業(yè)時(shí)羊毛手滾應(yīng)沾少許滾壓液。工2）、滾壓作業(yè)時(shí)羊毛手滾應(yīng)與涂敷襯層保持線施壓接觸狀態(tài)，隨機(jī)大范圍滾壓，直止全部襯層表面致密、均勻、平滑、光亮。3）、滾壓液應(yīng)隨著滾壓作業(yè)的進(jìn)行不斷少許浸沾。

搭接結(jié)構(gòu)預(yù)留坡面，接續(xù)施工時(shí)應(yīng)用砂輪機(jī)打磨修復(fù)至搭接結(jié)構(gòu)。4）、管徑大于150mm的接管，直接涂敷鱗片襯里。4、襯層滾壓作業(yè)：1）、襯層滾壓作業(yè)必需保證全部襯層表面均勻、平滑、光亮，任何漏滾將導(dǎo)致襯層耐蝕性能下降。2）、羊毛手滾浸沾過多，將導(dǎo)致襯層表面流淌，過少將導(dǎo)致羊毛手滾與襯層表面粘貼。3）、滾壓作業(yè)時(shí)應(yīng)注意襯層厚度控制，偏薄區(qū)應(yīng)要求施工人員補(bǔ)涂。作作業(yè)內(nèi)容施業(yè)工技認(rèn)程術(shù)控欄序制要點(diǎn)五5、FRP預(yù)制接管插入作業(yè)：5、作用：確保鱗片襯里難以施工的偏細(xì)接管內(nèi)防腐質(zhì)量，并提高接、FRP第預(yù)制管抗沖刷磨蝕能力。一接管1）、僅對(duì)ND150以下接管實(shí)施內(nèi)襯FRP預(yù)制接管插入防腐作業(yè)。道插入玻2）、FRP預(yù)制接管與鋼接管間縫隙用鱗片膠泥充分填充粘接，填作業(yè)：璃充縫隙厚度不應(yīng)小于2mm。FRP預(yù)制接管內(nèi)側(cè)FRP端部封閉采用兩層1鱗短切氈加一層表面氈。）、為片3）、接管外法蘭插裝到位后，用專用夾具牢固定保證襯位。FRP預(yù)里制接施管與工鋼接F管間RP縫隙接用鱗管片膠施泥充工分填充粘接，作業(yè)時(shí)應(yīng)稍過量使用鱗片膠泥緩慢旋轉(zhuǎn)插入并借助工具補(bǔ)充填充。2）、清除擠出的過量鱗片膠泥。3）、接管定位專用夾具，應(yīng)待鱗片膠泥硬化后方可拆除。注：插管按設(shè)計(jì)方亦可要求外延100-150mm。端部封閉采用鱗片膠泥充分填充粘接后采用兩層短切氈加一層表面氈。作作業(yè)內(nèi)容

施業(yè)

工技

認(rèn)程術(shù)控欄序制要點(diǎn)六作用：確認(rèn)第一道鱗片襯里施工各類質(zhì)量缺陷?！?/p>