材料力學(xué)下冊(cè)交變應(yīng)力

材料力學(xué)下冊(cè)交變應(yīng)力第1頁(yè)，課件共54頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月第十一章交變應(yīng)力

（Alternatingstress）

§11–1交變應(yīng)力與疲勞失效(Alternatingstressandfatiguefailure)§11–3持久極限(Endurancelimit)

§11–2交變應(yīng)力的循環(huán)特征、應(yīng)力幅和平均應(yīng)力(Thecyclesymbol,stressamplitudeandmeanstressforalternatingstress）§11–4影響持久極限的因素(Theeffectivefactorsofendurancelimit)

第2頁(yè)，課件共54頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月§11–5對(duì)稱循環(huán)下構(gòu)件的疲勞強(qiáng)度計(jì)算(Calculationofthefatiguestrengthofthememberundersymmetriccycles)§11–6持久極限曲線(Enduringlimitcurve)§11–7不對(duì)稱循環(huán)下構(gòu)件的疲勞強(qiáng)度計(jì)算(Calculationofthefatiguestrengthofthememberunderunsymmetriccycles)§11–8彎扭組合交變應(yīng)力的強(qiáng)度計(jì)算

(Calculationofthestrengthofcompositdeformations)

第3頁(yè)，課件共54頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月§11–1

交變應(yīng)力與疲勞失效

(Alternatingstressandfatiguefailure)一、交變應(yīng)力（Alternatingstress)

構(gòu)件內(nèi)一點(diǎn)處的應(yīng)力隨時(shí)間作周期性變化,這種應(yīng)力稱為交變應(yīng)力.AFtsＯ第4頁(yè)，課件共54頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月

1998年德國(guó)高鐵的慘烈事故。新聞?wù)掌涗浟水?dāng)時(shí)的慘狀：410米長(zhǎng)的列車以時(shí)速200公里的速度沖出軌道，在短短100多秒的時(shí)間里，車廂內(nèi)的400名乘客有101人喪生，105人重傷。第5頁(yè)，課件共54頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月

2011年4月1日下午，美國(guó)西南航空公司一架波音737客機(jī)在5分鐘內(nèi)急降7600米，所幸飛機(jī)成功迫降，僅一名空乘人員受輕傷。調(diào)查結(jié)果顯示，這次事故是機(jī)身破損引起的，飛機(jī)中段過(guò)道上方機(jī)身有一個(gè)1.8米長(zhǎng)的破洞。安全專家表示，機(jī)身出現(xiàn)破洞是由金屬疲勞現(xiàn)象引起的。

第6頁(yè)，課件共54頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月二、產(chǎn)生的原因(Reasons)

例題1一簡(jiǎn)支梁在梁中間部分固接一電動(dòng)機(jī),由于電動(dòng)機(jī)的重力作用產(chǎn)生靜彎曲變形,當(dāng)電動(dòng)機(jī)工作時(shí),由于轉(zhuǎn)子的偏心而引起離心慣性力.由于離心慣性力的垂直分量隨時(shí)間作周期性的變化,梁產(chǎn)生交變應(yīng)力.1.載荷做周期性變化（Loadchangesperiodicallywithtime）2.載荷不變,構(gòu)件點(diǎn)的位置隨時(shí)間做周期性的變化（Thepointchangeshislocationperiodicallywithtimeunderanunchangeableload）第7頁(yè)，課件共54頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月ωttstmaxmin靜平衡位置第8頁(yè)，課件共54頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月例題2火車輪軸上的力來(lái)自車箱.大小、方向基本不變.即彎矩基本不變.FF橫截面上A點(diǎn)到中性軸的距離卻是隨時(shí)間t變化的.假設(shè)軸以勻角速度

轉(zhuǎn)動(dòng).tzAA點(diǎn)的彎曲正應(yīng)力為隨時(shí)間t按正弦曲線變化t12341O第9頁(yè)，課件共54頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月三、疲勞破壞（Fatiguefailure）材料在交變應(yīng)力作用下的破壞習(xí)慣上稱為疲勞破壞（fatiguefailure）（1）交變應(yīng)力的破壞應(yīng)力值一般低于靜載荷作用下的強(qiáng)度極限值,有時(shí)甚至低于材料的屈服極限.

（2）無(wú)論是脆性還是塑性材料,交變應(yīng)力作用下均表現(xiàn)為脆性斷裂,無(wú)明顯塑性變形.（3）斷口表面可明顯區(qū)分為光滑區(qū)與粗糙區(qū)兩部分.1.疲勞破壞的特點(diǎn)（Characteristicsofthefatiguefailure）第10頁(yè)，課件共54頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月

材料發(fā)生破壞前,應(yīng)力隨時(shí)間變化經(jīng)過(guò)多次重復(fù),其循環(huán)次數(shù)與應(yīng)力的大小有關(guān).應(yīng)力愈大,循環(huán)次數(shù)愈少.裂紋源光滑區(qū)粗糙區(qū)

用手折斷鐵絲,彎折一次一般不斷,但反復(fù)來(lái)回彎折多次后,鐵絲就會(huì)發(fā)生裂斷,這就是材料受交變應(yīng)力作用而破壞的例子.

因疲勞破壞是在沒(méi)有明顯征兆的情況下突然發(fā)生的,極易造成嚴(yán)重事故.據(jù)統(tǒng)計(jì),機(jī)械零件,尤其是高速運(yùn)轉(zhuǎn)的構(gòu)件的破壞,大部分屬于疲勞破壞.第11頁(yè)，課件共54頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月（1）裂紋萌生在構(gòu)件外形突變或材料內(nèi)部缺陷等部位,都可能產(chǎn)生應(yīng)力集中引起微觀裂紋.分散的微觀裂紋經(jīng)過(guò)集結(jié)溝通,將形成宏觀裂紋.（2）裂紋擴(kuò)展已形成的宏觀裂紋在交變應(yīng)力下逐漸擴(kuò)展.（3）構(gòu)件斷裂裂紋的擴(kuò)展使構(gòu)件截面逐漸削弱,削弱到一定極限時(shí),構(gòu)件便突然斷裂.2.疲勞過(guò)程一般分三個(gè)階段（Thethreephasesoffatigueprocess）第12頁(yè)，課件共54頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月交變應(yīng)力的疲勞破壞與靜應(yīng)力下的破壞有很大差異,故表征材料抵抗交變應(yīng)力破壞能力的強(qiáng)度指標(biāo)也不同.下圖為交變應(yīng)力下具有代表性的正應(yīng)力—時(shí)間曲線.§11–2交變應(yīng)力的循環(huán)特征、應(yīng)力幅和平均應(yīng)力(Thecyclesymbol,stressamplitudeandmeanstressforalternatingstress)第13頁(yè)，課件共54頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月一個(gè)應(yīng)力循環(huán)一、基本參數(shù)（Basicparameters）應(yīng)力每重復(fù)變化一次,稱為一個(gè)應(yīng)力循環(huán)（stresscycle）Ot在拉,壓或彎曲交變應(yīng)力下在扭轉(zhuǎn)交變應(yīng)力下maxmin最小應(yīng)力和最大應(yīng)力的比值稱為循環(huán)特征（cyclesymbol）.用r表示.1.應(yīng)力循環(huán)(Stresscycle)2.循環(huán)特征（Cyclesymbol）第14頁(yè)，課件共54頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月3.應(yīng)力幅（Stressamplitude）O一個(gè)應(yīng)力循環(huán)tmaxminaa4.平均應(yīng)力（Meanstress)最大應(yīng)力和最小應(yīng)力代數(shù)和的一半,稱為交變應(yīng)力的平均應(yīng)力（meanstress）.用sm表示.最大應(yīng)力和最小應(yīng)力的差值的的二分之一,稱為交變應(yīng)力的應(yīng)力幅（stressamplitude）用sa表示第15頁(yè)，課件共54頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月二、交變應(yīng)力的分類

（Theclassificationofalternatingstress）1.對(duì)稱循環(huán)（Symmetricalreversedcycle）在交變應(yīng)力下若最大應(yīng)力與最小應(yīng)力等值而反號(hào).Omaxmint

min=-max或min=-maxr=-1時(shí)的交變應(yīng)力,稱為對(duì)稱循環(huán)（symmetricalreversedcycle）交變應(yīng)力.第16頁(yè)，課件共54頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月（1）若非對(duì)稱循環(huán)交變應(yīng)力中的最小應(yīng)力等于零（

min=0）r=0的交變應(yīng)力,稱為脈動(dòng)循環(huán)

（fluctuatingcycle）交變應(yīng)力

時(shí)的交變應(yīng)力,稱為非對(duì)稱循環(huán)（unsymmetricalreversedcycle）交變應(yīng)力.Omaxmin=0t2.非對(duì)稱循環(huán)

（Unsymmetricalreversedcycle）第17頁(yè)，課件共54頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月（2）r>0為同號(hào)應(yīng)力循環(huán);r<0為異號(hào)應(yīng)力循環(huán).（3）構(gòu)件在靜應(yīng)力下,各點(diǎn)處的應(yīng)力保持恒定，即max=min

.若將靜應(yīng)力視作交變應(yīng)力的一種特例,則其循環(huán)特征Omaxmin=0t第18頁(yè)，課件共54頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月例題3發(fā)動(dòng)機(jī)連桿大頭螺釘工作時(shí)最大拉力Fmax=58.3kN,最小拉力Fmin=55.8kN,螺紋內(nèi)徑為d=11.5mm,試求a

,m

和

r.解:第19頁(yè)，課件共54頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月§11–3持久極限(EnduranceLimit)

一、材料持久極限（疲勞極限）

（Endurancelimitorfatiguelimitofamaterials）

二、S－N

曲線（應(yīng)力-壽命曲線）

（S—N

curveorStress-lifecurve）通過(guò)測(cè)定一組承受不同最大應(yīng)力試樣的疲勞壽命,以最大應(yīng)力max

為縱坐標(biāo),疲勞壽命N為橫坐標(biāo),即可繪出材料在交變應(yīng)力下的應(yīng)力—疲勞壽命曲線,即S-N曲線.循環(huán)應(yīng)力只要不超過(guò)某個(gè)"最大限度",構(gòu)件就可以經(jīng)歷無(wú)數(shù)次循環(huán)而不發(fā)生疲勞破壞,這個(gè)限度值稱為"疲勞極限",用r表示.第20頁(yè)，課件共54頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月當(dāng)最大應(yīng)力降低至某一值后,S-N曲線趨一水平,表示材料可經(jīng)歷無(wú)限次應(yīng)力循環(huán)而不發(fā)生破壞,相應(yīng)的最大應(yīng)力值max稱為材料的疲勞極限或耐勞極限.用r

表示.-1max，1N11max，2N22Nmax三、測(cè)定方法(Testmeasures)將材料加工成最小直徑為7～10mm,表面磨光的試件,每組試驗(yàn)包括6～10根試件.在純彎曲變形下,測(cè)定對(duì)稱循環(huán)的持久極限技術(shù)上較簡(jiǎn)單.對(duì)于鋁合金等有色金屬,S-N曲線通常沒(méi)有明顯的水平部分,通常規(guī)定一個(gè)循環(huán)基數(shù)，一般規(guī)定疲勞壽命N0=108時(shí)的最大應(yīng)力值為“條件”疲勞極限.第21頁(yè)，課件共54頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月FFFFaa第二根試件第一根試件N1N2略小于-1max，1max，2N1N212Nmaxr表示循環(huán)特征如-1表示對(duì)稱循環(huán)材料的疲勞極限.Fa第22頁(yè)，課件共54頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月§11-4

影響構(gòu)件持久極限的因素

(Theeffectivefactorsof

endurancelimit)

一、構(gòu)件外形的影響（Theeffectofmemberfigure）

若構(gòu)件上有螺紋、鍵槽、鍵肩等,其持久極限要比同樣尺寸的光滑試件有所降低.其影響程度用有效應(yīng)力集中因數(shù)表示.和都大于1第23頁(yè)，課件共54頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月1.001.201.401.601.802.002.202.402.600.020.040.060.080.100.120.140.160.180MMRdD圖11-8（a）600700800900第24頁(yè)，課件共54頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月1.201.401.601.802.002.202.402.602.80圖11-8

（b）3.003.200.020.040.060.080.100.120.140.160.180MMRdD600700900800第25頁(yè)，課件共54頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月圖11-8

（c）MMRdD0.020.040.060.080.100.120.140.160.1808009007006001.201.401.601.802.002.202.402.602.803.003.203.40第26頁(yè)，課件共54頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月RdD8000.020.040.060.080.100.120.140.160.1801.201.401.601.802.002.202.401.00圖11-8

（d）900第27頁(yè)，課件共54頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月圖11-8

（e）0.020.040.060.080.100.120.140.160.180RdD1.201.401.601.802.002.202.401.002.602.80800900第28頁(yè)，課件共54頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月二、構(gòu)件尺寸的影響

(Theeffectofmembersides)光滑大試件的持久極限光滑小試件的持久極限大試件的持久極限比小試件的持久極限要低尺寸對(duì)持久極限的影響程度,用尺寸因數(shù)表示第29頁(yè)，課件共54頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月

右邊表格給出了在彎,扭的對(duì)稱應(yīng)力循環(huán)時(shí)的尺寸因數(shù).

直徑d(mm)碳鋼合金鋼

各種鋼

>20～30

0.91

0.83

0.89

>30～40

0.88

0.77

0.81

>40～50

0.84

0.73

0.78

>50～60

0.81

0.70

0.76

>60～70

0.78

0.68

0.74

>70～80

0.75

0.66

0.73

>80～100

0.73

0.64

0.72

>100～120

0.70

0.62

0.70

>120～150

0.68

0.60

0.68

>150～500

0.60

0.54

0.60

表11-1尺寸因數(shù)第30頁(yè)，課件共54頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月三、構(gòu)件表面狀態(tài)的影響

（Theeffectofmembersurfacestate）若構(gòu)件表面經(jīng)過(guò)淬火,氮化,滲碳等強(qiáng)化處理,其持久極限也就得到提高.表面質(zhì)量對(duì)持久極限的影響用表面狀態(tài)因數(shù)β表示其他加工情況的構(gòu)件的持久極限表面磨光的試件的持久極限實(shí)際構(gòu)件表面的加工質(zhì)量對(duì)持久極限也有影響,這是因?yàn)椴煌募庸ぞ仍诒砻嫔显斐傻牡逗蹖⒊尸F(xiàn)不同程度的應(yīng)力集中第31頁(yè)，課件共54頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月綜合考慮上述三種影響因素,構(gòu)件在對(duì)稱循環(huán)下的持久極限b為表面狀態(tài)因數(shù)為有效應(yīng)力集中因數(shù)為尺寸因數(shù)為表面磨光的光滑小試件的持久極限如果循環(huán)應(yīng)力為切應(yīng)力,將上述公式中的正應(yīng)力換為切應(yīng)力即可.對(duì)稱循環(huán)下,r=-1.上述各系數(shù)均可查表而得.第32頁(yè)，課件共54頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月

§11–5對(duì)稱循環(huán)下構(gòu)件的疲勞強(qiáng)度計(jì)算

(Calculationofthefatiguestrengthofthememberundersymmetriccycles)

一、對(duì)稱循環(huán)的疲勞許用應(yīng)力（Thepermissiblestressoffatigueundersymmetriccycles）二、對(duì)稱循環(huán)的疲勞強(qiáng)度條件（Thestrengthconditionoffatigueundersymmetriccycles）同理第33頁(yè)，課件共54頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月例題4階梯軸如圖,材料為鉻鎳合金鋼,b=920MPa,–1=420MPa,–1=250MPa,分別求出彎曲和扭轉(zhuǎn)時(shí)的有效應(yīng)力集中因數(shù)和尺寸因數(shù).解:（1）彎曲時(shí)的有效應(yīng)力集中因數(shù)和尺寸因數(shù)由圖表查有效應(yīng)力集中因數(shù):f50f40r=5由表查尺寸因數(shù)當(dāng)時(shí),當(dāng)時(shí),當(dāng)時(shí),第34頁(yè)，課件共54頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月（2）扭轉(zhuǎn)時(shí)的有效應(yīng)力集中因數(shù)和尺寸因數(shù)

由圖表查有效應(yīng)力集中因數(shù)當(dāng)時(shí),當(dāng)時(shí),應(yīng)用直線插值法得當(dāng)時(shí),由表查尺寸因數(shù)第35頁(yè)，課件共54頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月例題5旋轉(zhuǎn)碳鋼軸上,作用一不變的力偶M=0.8kN·m,軸表面經(jīng)過(guò)精車,b=600MPa,–1=250MPa,規(guī)定n=1.9,試校核軸的強(qiáng)度.解:（1）確定危險(xiǎn)點(diǎn)應(yīng)力及循環(huán)特征MMf50f40r=5為對(duì)稱循環(huán)第36頁(yè)，課件共54頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月（3）強(qiáng)度校核（2）查圖表求各影響因數(shù),計(jì)算構(gòu)件持久限.求K求

查圖得求

表面精車,=0.94所以安全查圖得第37頁(yè)，課件共54頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月

§11–6持久極限曲線

(Enduringlimitcurve)

107Nsmaxr＝0.25r＝0r＝-1與測(cè)定對(duì)稱循環(huán)特征持久極限s-1的方法相類似,在給定的循環(huán)特征r下進(jìn)行疲勞試驗(yàn),求得相應(yīng)的S－N曲線.利用S－N曲線便可確定不同r值的持久極限sr第38頁(yè)，課件共54頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月sasmO選取以平均應(yīng)力sm為橫軸,應(yīng)力幅sa為縱軸的坐標(biāo)系對(duì)任一循環(huán),由它的sa和sm便可在坐標(biāo)系中確定一個(gè)對(duì)應(yīng)的P點(diǎn)sasmP若把該點(diǎn)的縱橫坐標(biāo)相加,就是該點(diǎn)所代表的應(yīng)力循環(huán)的最大應(yīng)力即由原點(diǎn)到P點(diǎn)作射線OP其斜率為第39頁(yè)，課件共54頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月循環(huán)特征相同的所有應(yīng)力循環(huán)都在同一射線上.離原點(diǎn)越遠(yuǎn),縱橫坐標(biāo)之和越大,應(yīng)力循環(huán)的smax也越大只要smax不超過(guò)同一r下的持久極限sr,就不會(huì)出現(xiàn)疲勞失效所以在每一條由原點(diǎn)出發(fā)的射線上,都有一個(gè)由持久極限sr確定的臨界點(diǎn)（如OP上的P’）.將這些點(diǎn)聯(lián)成曲線即為持久極限曲線sasmOsasmPP’第40頁(yè)，課件共54頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月ACsbBsasmOsasmPP’由于需要較多的試驗(yàn)資料才能得到持久極限曲線,所以通常采用簡(jiǎn)化的持久極限曲線最常用的簡(jiǎn)化方法是由對(duì)稱循環(huán),脈動(dòng)循環(huán)和靜載荷,取得A,C,B三點(diǎn)用折線ACB代替原來(lái)的曲線折線AC部分的傾角為γ,斜率為直線AC上的點(diǎn)都與持久極限sr相對(duì)應(yīng),將這些點(diǎn)的坐標(biāo)記為srm和sra于是AC的方程可寫(xiě)為第41頁(yè)，課件共54頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月§11–7不對(duì)稱循環(huán)下構(gòu)件的疲勞強(qiáng)度計(jì)算

(Calculationofthefatiguestrengthofthememberunderunsymmetriccycles)構(gòu)件工作時(shí),若危險(xiǎn)點(diǎn)的應(yīng)力循環(huán)由P點(diǎn)表示,則延長(zhǎng)射線OP與EF相交于G點(diǎn),G點(diǎn)縱橫坐標(biāo)之和就是持久極限sr,即ssOBHIJCFKGPEALsmsmsasassγ第42頁(yè)，課件共54頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月構(gòu)件的工作安全因數(shù)應(yīng)為（a）（b）由（b）,（c）兩式解出由三角形相似關(guān)系（c）第43頁(yè)，課件共54頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月強(qiáng)度條件為扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度條件為代入（a）式（a）第44頁(yè)，課件共54頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月例題6如圖所示圓桿上有一個(gè)沿直徑的貫穿圓孔,不對(duì)稱交變彎矩為Mmax＝5Mmin＝512N·m.材料為合金鋼,sb＝950MPa,s-1＝430MPa,yσ＝0.2.圓桿表面經(jīng)磨削加工.若規(guī)定安全因數(shù)n＝2,ns＝1.5,試校核此桿的強(qiáng)度.解:（1）計(jì)算圓桿的工作應(yīng)力mmMφ2截面m－mφ40M第45頁(yè)，課件共54頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月（2）確定因數(shù)Kσ,ε