第6章單相流體對(duì)流換熱課件

第六章單相流體對(duì)流傳熱特征數(shù)關(guān)聯(lián)式

§6-1管內(nèi)強(qiáng)迫對(duì)流傳熱一基本概念1、流動(dòng)邊界層的形成與發(fā)展

流體進(jìn)入管口后，開始形成邊界層，并隨流向逐漸增厚。在穩(wěn)態(tài)下，管中心流速將隨邊界層的增厚而增加，經(jīng)過一段距離，管壁兩側(cè)的邊界層將在管中心匯合，厚度等于管半徑，同時(shí)管斷面流速分布和流動(dòng)狀態(tài)達(dá)到定型，這一段距離通稱流動(dòng)進(jìn)口段。之后，流態(tài)定型，流動(dòng)達(dá)到充分發(fā)展，稱為流動(dòng)充分發(fā)展段。其中層流區(qū)：Re<Rec=2200；過渡區(qū)：Re=2200-104；紊流區(qū)：Re>104

第六章單相流體對(duì)流傳熱特征數(shù)關(guān)聯(lián)式

§6-1管內(nèi)強(qiáng)迫1入口段的熱邊界層薄，表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)高。

層流入口段長(zhǎng)度:湍流時(shí):層流湍流2、換熱特征

入口段的熱邊界層薄，表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)高。層流湍流2、換熱特征23特征速度及定性溫度的確定特征速度：計(jì)算Re數(shù)時(shí)用到的流速，一般多取截面平均流速。定性溫度：計(jì)算物性的定性溫度多為截面上流體的平均溫度（或進(jìn)出口截面平均溫度）。3特征速度及定性溫度的確定34牛頓冷卻公式中的平均溫差對(duì)恒熱流條件，可取作為。對(duì)于恒壁溫條件，截面上的局部溫差是個(gè)變值，應(yīng)利用熱平衡式：

式中，為質(zhì)量流量；分別為出口、進(jìn)口截面上的平均溫度；4牛頓冷卻公式中的平均溫差式中，為質(zhì)量流量；4按對(duì)數(shù)平均溫差計(jì)算：按對(duì)數(shù)平均溫差計(jì)算：5二.管內(nèi)湍流換熱實(shí)驗(yàn)關(guān)聯(lián)式

實(shí)用上使用最廣的是迪貝斯－貝爾特公式：加熱流體時(shí)，冷卻流體時(shí)。式中:定性溫度采用流體平均溫度，特征長(zhǎng)度為管內(nèi)徑。

二.管內(nèi)湍流換熱實(shí)驗(yàn)關(guān)聯(lián)式6

使用范圍：

此式適用與流體與壁面具有中等以下溫差場(chǎng)合。在有換熱條件下，截面上的溫度并不均勻，導(dǎo)致速度分布發(fā)生畸變。一般在關(guān)聯(lián)式中引進(jìn)乘數(shù)來考慮不均勻物性場(chǎng)對(duì)換熱的影響。在有換熱條件下，截面上的溫度并不均勻，導(dǎo)致速度分布發(fā)生畸變。7在換熱條件下，由于管中心和靠近管壁的流體溫度不同，因而管中心和管壁處的流體物性也會(huì)存在差異。特別是粘度的不同將導(dǎo)致有溫差時(shí)的速度場(chǎng)與等溫流動(dòng)時(shí)有差別。在換熱條件下，由于管中心和靠近管壁的流體溫度不同，因而管中心8溫差修正

當(dāng)流體與管壁之間的溫差較大時(shí)，因管截面上流體溫度變化比較大，流體的物性受溫度的影響會(huì)發(fā)生改變，尤其是流體黏性隨溫度的變化導(dǎo)致管截面上流體速度的分布也發(fā)生改變，進(jìn)而影響流體與管壁之間的熱量傳遞和交換。液體被加熱或氣體被冷卻液體被冷卻或氣體被加熱恒定溫度的情況管內(nèi)流動(dòng)溫度對(duì)速度分布的影響示意圖溫差修正當(dāng)流體與管壁之間的溫差較大時(shí)，因管截面上流體溫度變9因此，在大溫差情況下計(jì)算換熱時(shí)準(zhǔn)則式右邊要乘以物性修正項(xiàng)Ct。對(duì)于液體乘以

，液體加熱n=0.11,液體冷卻n=0.25(物性量的下標(biāo)表示在什么溫度下取值)；氣體

因此，在大溫差情況下計(jì)算換熱時(shí)準(zhǔn)則式右邊要乘以物性修正項(xiàng)Ct10對(duì)于溫差超過以上推薦幅度的情形，可采用下列任何一式計(jì)算。（1）溫度修正公式對(duì)氣體被加熱時(shí)，當(dāng)氣體被冷卻時(shí)，對(duì)液體液體受熱時(shí)液體被冷卻時(shí)對(duì)于溫差超過以上推薦幅度的情形，可采用下列任何一式計(jì)算。（111

（2）管長(zhǎng)修正當(dāng)管子的長(zhǎng)徑比l/d<50時(shí)，屬于短管內(nèi)流動(dòng)換熱，進(jìn)口段的影響不能忽視。此時(shí)亦應(yīng)在按照長(zhǎng)管計(jì)算出結(jié)果的基礎(chǔ)上乘以相應(yīng)的修正系數(shù)，入口段的傳熱系數(shù)較高。對(duì)于通常的工業(yè)設(shè)備中的尖角入口，有以下入口效應(yīng)修正系數(shù)：（2）管長(zhǎng)修正12對(duì)于氣體對(duì)于液體彎曲管道流動(dòng)情況示意圖（3）彎曲修正彎曲的管道中流動(dòng)的流體，在彎曲處由于離心力的作用會(huì)形成垂直于流動(dòng)方向的二次流動(dòng)，從而加強(qiáng)流體的擾動(dòng)，帶來?yè)Q熱的增強(qiáng)。螺線管強(qiáng)化了換熱。對(duì)此有螺線管修正系數(shù)：對(duì)于氣體對(duì)于液體彎曲管道流動(dòng)情況示意圖（3）彎曲修正13第6章單相流體對(duì)流換熱ppt課件14（2）采用齊德－泰特公式：

定性溫度為流體平均溫度（按壁溫確定），管內(nèi)徑為特征長(zhǎng)度。

實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證范圍為：（2）采用齊德－泰特公式：定性溫度為流體平均溫度15（3）采用米海耶夫公式：定性溫度為流體平均溫度，管內(nèi)徑為特征長(zhǎng)度。

實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證范圍為：（3）采用米海耶夫公式：定性溫度為流體平均溫度，管內(nèi)徑16（4）采用格尼林斯基公式：對(duì)液體對(duì)氣體（4）采用格尼林斯基公式：對(duì)液體對(duì)氣體17l為管長(zhǎng);f為管內(nèi)湍流流動(dòng)的達(dá)爾西阻力系數(shù)：范圍為：l為管長(zhǎng);范圍為：18公式（4）用于氣體或液體時(shí)，表達(dá)式可進(jìn)一步簡(jiǎn)化如下：對(duì)氣體范圍為：公式（4）用于氣體或液體時(shí)，表達(dá)式可進(jìn)一步簡(jiǎn)化如下：對(duì)氣體范19對(duì)液體范圍為：對(duì)液體范圍為：20上述準(zhǔn)則方程的應(yīng)用范圍可進(jìn)一步擴(kuò)大。（1）非圓形截面槽道用當(dāng)量直徑作為特征尺度應(yīng)用到上述準(zhǔn)則方程中去。式中：為槽道的流動(dòng)截面積；P為濕周長(zhǎng)。注：對(duì)截面上出現(xiàn)尖角的流動(dòng)區(qū)域，采用當(dāng)量直徑的方法會(huì)導(dǎo)致較大的誤差。上述準(zhǔn)則方程的應(yīng)用范圍可進(jìn)一步擴(kuò)大。21

以上所有方程僅適用于的氣體或液體。

對(duì)數(shù)很小的液態(tài)金屬，換熱規(guī)律完全不同。

推薦光滑圓管內(nèi)充分發(fā)展湍流換熱的準(zhǔn)則式：均勻熱流邊界以上所有方程僅適用于的氣體或液體22特征長(zhǎng)度為內(nèi)徑，定性溫度為流體平均溫度。均勻熱流邊界實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證范圍：均勻壁溫邊界實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證范圍：特征長(zhǎng)度為內(nèi)徑，定性溫度為流體平均溫度。均勻熱流邊界實(shí)驗(yàn)23例題、在流體的物性和流道截面的周長(zhǎng)相同的條件下,圓管和橢圓管內(nèi)單相流體的受迫紊流換熱,何者換熱系數(shù)大?為什么?例題、在流體的物性和流道截面的周長(zhǎng)相同的條件下,圓管和24答：橢圓管的換熱系數(shù)大。因?yàn)閔∝d-0.2，橢圓管的de<圓管的d。對(duì)于周長(zhǎng)相同的圓和橢圓，其中橢圓的面積小于圓的面積，而de=4f/U，則de(橢圓)<d(圓)。第6章單相流體對(duì)流換熱ppt課件25例題5-2在一冷凝器中，冷卻水以1m/s的流速流過內(nèi)徑為10mm、長(zhǎng)度為3m的銅管，冷卻水的進(jìn)、出口溫度分別為15℃和65℃，試計(jì)算管內(nèi)的表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)。(忽略Ct，直管)解：

從附錄7中水的物性表中可查得例題5-2在一冷凝器中，冷卻水以1m/s的流速流過內(nèi)徑為126λf=0.635W/m.k,vf=0.659x10-6m2/s,Pr=4.31管內(nèi)雷諾數(shù)為

管內(nèi)流動(dòng)為紊流。

由于管子細(xì)長(zhǎng)，l/d較大，可以忽略進(jìn)口段的影響。Cl=1,冷卻水的平均溫度為

從附錄7中水的物性表中可查得λf=0.635W/m.k,vf=0.659x10-6m2/27三.管內(nèi)層流換熱關(guān)聯(lián)式三.管內(nèi)層流換熱關(guān)聯(lián)式28續(xù)表續(xù)表29

30

實(shí)際工程換熱設(shè)備中，層流時(shí)的換熱常常處于入口段的范圍?？刹捎孟铝匈惖聽枺毓剑簩?shí)際工程換熱設(shè)備中，層流時(shí)的換熱常常處于入口31定性溫度為流體平均溫度（按壁溫確定），管內(nèi)徑為特征長(zhǎng)度，管子處于均勻壁溫。

實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證范圍為：Re<2200定性溫度為流體平均溫度（按壁溫確定）32

如果用豪森計(jì)算式計(jì)算平均對(duì)流傳熱系數(shù)h如果33補(bǔ)充：求管長(zhǎng):求出換熱系數(shù)后，利用公式

如何從質(zhì)量流量求速度

補(bǔ)充：求管長(zhǎng):求出換熱系數(shù)后，利用公式如何從質(zhì)量流量求速34§6-2外掠物體時(shí)的強(qiáng)迫對(duì)流傳熱

外部流動(dòng)：換熱壁面上的流動(dòng)邊界層與熱邊界層能自由發(fā)展，不會(huì)受到鄰近壁面存在的限制?！?-2外掠物體時(shí)的強(qiáng)迫對(duì)流傳熱外部流動(dòng)：換熱壁面上35一、縱掠平板1、當(dāng)雷諾數(shù)時(shí)

，流動(dòng)邊界層為層流流動(dòng)，其換熱計(jì)算的準(zhǔn)則關(guān)系式如下：局部換熱系數(shù)計(jì)算式

平均換熱系數(shù)計(jì)算式

適用范圍：0.6<Prm<50,tm=1/2(tw+t∞)2、當(dāng)雷諾數(shù)時(shí)，流動(dòng)邊界層流動(dòng)變?yōu)槲闪髁鲃?dòng)，如果將整個(gè)平板都視為紊流狀態(tài)，其換熱計(jì)算的準(zhǔn)則關(guān)系式如下：局部換熱系數(shù)計(jì)算式

平均換熱系數(shù)計(jì)算式

適用范圍：0.6<Prm<60,tm=1/2(tw+t∞)一、縱掠平板局部換熱系數(shù)計(jì)算式平均換熱系數(shù)計(jì)算式適用范圍36一、縱掠平板實(shí)際上流體流過平板時(shí)都是逐步從層流過渡到紊流的，因而計(jì)算整個(gè)平板的換熱時(shí)，必須將前面一段按照層流計(jì)算，而后面一段按照紊流計(jì)算。于是綜合計(jì)算關(guān)系式應(yīng)為，式中：Recm為臨界雷諾數(shù)簡(jiǎn)化為

適用范圍：0.6<Prm<50,tm=1/2(tw+t∞)一、縱掠平板實(shí)際上流體流過平板時(shí)都是逐步從層流過渡到紊流的，37例題：沿平壁的層流與湍流對(duì)流換熱，計(jì)算寬度為1m的平壁表面保持tw=160℃，平壁上方tf=20℃，的空氣以60m/s的速度掠過，（1）求層流段的平均表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)；（2）若平壁全長(zhǎng)l=2.4m，求平均表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)和總傳熱量例題：沿平壁的層流與湍流對(duì)流換熱，計(jì)算寬度為1m的平壁表面保38第6章單相流體對(duì)流換熱ppt課件391、

流動(dòng)邊界層的形成與發(fā)展

Re<10蠕動(dòng)流

Re≤1.4×105層流脫體現(xiàn)象尾跡流Re≥1.4×105層流紊流脫體現(xiàn)象尾跡流二、橫掠單管時(shí)的強(qiáng)迫對(duì)流傳熱1、流動(dòng)邊界層的形成與發(fā)展二、橫掠單管時(shí)的強(qiáng)迫對(duì)流傳熱40脫體現(xiàn)象：流體的壓強(qiáng)在管的前半部遞降，而后又趨回升。與壓強(qiáng)的變化相應(yīng)，主流速度則先逐漸增加，面后又逐漸降低。特別要注意的是在壓強(qiáng)增大的區(qū)域內(nèi)，流體需靠本身的動(dòng)能來克服壓強(qiáng)的增長(zhǎng)才能向前流動(dòng)，而靠近壁面的流體由于粘滯力的影響速度比較低，相應(yīng)的動(dòng)能也較小，其結(jié)果是從壁面的某一位置開始速度梯度達(dá)到0壁面流體停止向前流動(dòng)，并隨即向相反的方向流動(dòng)。以致從0點(diǎn)開始壁面流體停止向前流動(dòng)，并隨即向相反的方向流動(dòng)，該點(diǎn)稱為繞流脫體的起點(diǎn)(或稱分離點(diǎn))。

脫體現(xiàn)象：流體的壓強(qiáng)在管的前半部遞降，而后又趨回升。與壓強(qiáng)41第6章單相流體對(duì)流換熱ppt課件422、換熱特征邊界層的成長(zhǎng)和脫體決定了外掠圓管換熱的特征。2、換熱特征43

雖然局部表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)變化比較復(fù)雜，但從平均表面換熱系數(shù)看，漸變規(guī)律性很明顯。可采用以下分段冪次關(guān)聯(lián)式：式中：定性溫度為

特征長(zhǎng)度為管外徑；數(shù)的特征速度為來流速度雖然局部表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)變化比較復(fù)雜，但從44實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證范圍：℃，℃。C及n的值見表5-5；實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證范圍：℃，℃。C45

對(duì)于氣體橫掠非圓形截面的柱體或管道的對(duì)流換熱也可采用上式。注：指數(shù)C及n值見下表，表中示出的幾何尺寸是計(jì)算數(shù)及數(shù)時(shí)用的特征長(zhǎng)度。對(duì)于氣體橫掠非圓形截面的柱體或管道的對(duì)流換熱也可采用上式46例題：溫度為27℃的空氣以2.0m/s的速度垂直掠過直徑為50mm的圓管，管壁溫度保持為tw=73℃，求平均表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)。tw=73℃例題：溫度為27℃的空氣以2.0m/s的速度垂直掠過直徑為5472.橫掠管束換熱實(shí)驗(yàn)關(guān)聯(lián)式外掠管束在換熱器中最為常見。通常管子有叉排和順排兩種排列方式。叉排換熱強(qiáng)、阻力損失大并難于清洗。影響管束換熱的因素除數(shù)外，還有：叉排或順排；管間距；管束排數(shù)等。2.橫掠管束換熱實(shí)驗(yàn)關(guān)聯(lián)式外掠管束在換熱器中最為常見。影響48ddS1S1S2S2umaxu∞u∞t∞t∞(1)叉排管束 (2)順排管束流體繞流管束時(shí)的流動(dòng)特征及幾何尺寸示意圖ddS1S1S2S2umaxu∞u∞t∞t∞(1)叉排管束 49第6章單相流體對(duì)流換熱ppt課件50

氣體橫掠20排以上管束的實(shí)驗(yàn)關(guān)聯(lián)式為后排管受前排管尾流的擾動(dòng)作用對(duì)平均表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)的影響直到10排以上的管子才能消失。這種情況下，先給出不考慮排數(shù)影響的關(guān)聯(lián)式，再采用管束排數(shù)的因素作為修正系數(shù)。氣體橫掠20排以上管束的實(shí)驗(yàn)關(guān)聯(lián)式為后51C和m，n，k，p的值見表6-3。式中：定性溫度為特征長(zhǎng)度為管外徑d；Re數(shù)中的流速采用整個(gè)管束中最窄截面處的流速。

實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證范圍：C和m，n，k，p的值見表6-3。式中：定性溫度為特征長(zhǎng)52

例題：叉排管束S1=S2=19mm，平均溫度為20℃的空氣掠過外徑d=6.33mm，壁面溫度tw=90℃的8排管束，管束的橫向上有25根管，空氣進(jìn)入管束前的迎面風(fēng)速為4.5m/s，求單位長(zhǎng)度換熱量。解：55℃時(shí)，作業(yè)：164-165頁(yè)習(xí)題6-6,6-7,6-9,6-20,6-22例題：叉排管束S1=S2=19mm，平均溫度為20℃的空53

作業(yè)：164-165頁(yè)習(xí)題6-6,6-7,6-9,6-20,6-22作業(yè)：164-165頁(yè)54§6-3自然對(duì)流換熱及實(shí)驗(yàn)關(guān)聯(lián)式1自然對(duì)流產(chǎn)生的原因

自然對(duì)流：不依靠泵或風(fēng)機(jī)等外力推動(dòng)，由流體自身溫度場(chǎng)的不均勻所引起的流動(dòng)。一般地，不均勻溫度場(chǎng)僅發(fā)生在靠近換熱壁面的薄層之內(nèi)。

例如：暖氣管道的散熱、不用風(fēng)扇強(qiáng)制冷卻的電器元件的散熱§6-3自然對(duì)流換熱及實(shí)驗(yàn)關(guān)聯(lián)式1自然對(duì)流產(chǎn)生的原552自然對(duì)流換熱的分類自然對(duì)流換熱問題常常按流體所處空間的特點(diǎn)分成兩大類：如果流體處于相對(duì)很大的空間，邊界層的發(fā)展不受限制和干擾，稱為無限空間的自然對(duì)流換熱；若流體空間相對(duì)狹小，邊界層無法自由展開，則稱為有限空間的自然對(duì)流換熱。2自然對(duì)流換熱的分類56一、

無限空間自然對(duì)流換熱

㈠流動(dòng)及換熱特征(以豎壁為例)1、流動(dòng)邊界層的形成與發(fā)展設(shè)板溫高于流體的溫度。板附近的流體被加熱因而密度降低(與遠(yuǎn)處未受影響的流體相比)，向上運(yùn)動(dòng)并在板表面形成一個(gè)很薄的邊界層。如果豎板足夠高，到一定位置也會(huì)從層流發(fā)展成為湍流邊界層。自然對(duì)流湍流時(shí)的換熱當(dāng)然也明顯強(qiáng)于層流。一、無限空間自然對(duì)流換熱57自然對(duì)流邊界層中的速度分布與強(qiáng)迫流動(dòng)時(shí)有原則的區(qū)別。壁面上粘滯力造成的無滑移條件依然存在。同時(shí)自然對(duì)流的主流是靜止的，因此在邊界層的某個(gè)位置，必定存在—個(gè)速度的局部極值。就是說，自然對(duì)流邊界層內(nèi)速度剖面呈單峰形狀。溫度分布曲線與強(qiáng)迫流動(dòng)時(shí)相似，呈單調(diào)變化。

自然對(duì)流邊界層中的速度分布與強(qiáng)迫流動(dòng)時(shí)有原則的區(qū)別。壁面上粘58具有以下流態(tài)：層流：GrPr

<107；過渡區(qū)：GrPr

=107-1010；旺盛紊流：GrPr

>1010；（GrPr）c一般取109。具有以下流態(tài)：592、換熱特征在層流邊界層隨著厚度的增加，局部換熱系數(shù)將逐漸降低，當(dāng)邊界層內(nèi)層流向紊流轉(zhuǎn)變隊(duì)局部換熱系數(shù)hx

趨于增大。研究表明，在常壁溫或常熱流邊界條件下當(dāng)達(dá)到旺盛紊流時(shí)，hx

將保持不久而與壁的高度無關(guān)。2、換熱特征60自然對(duì)流亦有層流和湍流之分。層流時(shí)，換熱熱阻主要取決于薄層的厚度。旺盛湍流時(shí)，局部表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)幾乎是常量。自然對(duì)流亦有層流和湍流之分。61波爾豪森分析解與施密特－貝克曼實(shí)測(cè)結(jié)果豎板層流自然對(duì)流邊界層理論分析與實(shí)測(cè)結(jié)果的對(duì)比波爾豪森分析解與施密特－貝克曼實(shí)測(cè)結(jié)果豎板層流自然對(duì)62

從對(duì)流換熱微分方程組出發(fā)，可得到自然對(duì)流換熱的準(zhǔn)則方程式參照上圖的坐標(biāo)系，對(duì)動(dòng)量方程進(jìn)行簡(jiǎn)化。在方向，，并略去二階導(dǎo)數(shù)。由于在薄層外，從上式可推得從對(duì)流換熱微分方程組出發(fā)，可得到自然對(duì)流換熱的準(zhǔn)則方程式63將此關(guān)系帶入上式得引入體積膨脹系數(shù)：將此關(guān)系帶入上式得引入體積膨脹系數(shù)：64代入動(dòng)量方程并令

改寫原方程采用相似分析方法，以及分別作為流速、長(zhǎng)度及過余溫度的標(biāo)尺，得采用相似分析方法，以及65式中。進(jìn)一步化簡(jiǎn)可得式中第一個(gè)組合量是雷諾數(shù)，第二個(gè)組合量可改寫為（與雷諾數(shù)相乘）：式中66

稱為格拉曉夫數(shù)。在物理上，數(shù)是浮升力/粘滯力比值的一種量度。數(shù)的增大表明浮升力作用的相對(duì)增大。

自然對(duì)流換熱準(zhǔn)則方程式為稱為格拉曉夫數(shù)。67自然對(duì)流換熱可分成大空間和有限空間兩類。大空間自然對(duì)流：流體的冷卻和加熱過程互不影響，邊界層不受干擾。如圖兩個(gè)熱豎壁。底部封閉，只要底部開口時(shí)，只要壁面換熱就可按大空間自然對(duì)流處理。（大空間的相對(duì)性）自然對(duì)流換熱可分成大空間和有限空間兩類。68第6章單相流體對(duì)流換熱ppt課件69工程中廣泛使用的是下面的關(guān)聯(lián)式：對(duì)于符合理想氣體性質(zhì)的氣體，。

1.大空間自然對(duì)流換熱的實(shí)驗(yàn)關(guān)聯(lián)式式中：定性溫度采用工程中廣泛使用的是下面的關(guān)聯(lián)式：1.大空間自然對(duì)流換熱70特征長(zhǎng)度的選擇：豎壁和豎圓柱取高度，橫圓柱取外徑。常數(shù)C和n的值見下表。

注：豎圓柱按上表與豎壁用同一個(gè)關(guān)聯(lián)式只限于以下情況：特征長(zhǎng)度的選擇：豎壁和豎圓柱取高度，橫圓柱取外徑。71第6章單相流體對(duì)流換熱ppt課件72

對(duì)于常熱流邊界條件下的自然對(duì)流，往往采用下面方便的專用形式：式中：定性溫度取平均溫度，特征長(zhǎng)度對(duì)矩形取短邊長(zhǎng)。

按此式整理的平板散熱的結(jié)果示于下表。對(duì)于常熱流邊界條件下的自然對(duì)流，往往采用下面方73這里流動(dòng)比較復(fù)雜，不能套用層流及湍流的分類。這里流動(dòng)比較復(fù)雜，不能套用層流及湍流的分類。742.有限空間自然對(duì)流換熱

這里僅討論如圖所示的豎的和水平的兩種封閉夾層的自然對(duì)流換熱，而且推薦的冠軍事僅局限于氣體夾層。

2.有限空間自然對(duì)流換熱這里75封閉夾層示意圖封閉夾層示意圖76

夾層內(nèi)流體的流動(dòng)，主要取決于以?shī)A層厚度為特征長(zhǎng)度的數(shù)：當(dāng)極低時(shí)換熱依靠純導(dǎo)熱：對(duì)于豎直夾層，當(dāng)對(duì)于