DB36∕T 1197-2019 橋梁預應力孔道壓漿密實度檢測規(guī)程

93.040P

28

DB36江 西 省 地 方 標 準DB36/T

橋梁預應力孔道壓漿密實度檢測規(guī)程Procedure

for

compaction

density

of

prestressed

tunnel

grouting

of

江西省市場監(jiān)督管理局發(fā)

布DB36/T

1197—2019 本標準根據(jù)GB/T

1.1—本標準由江西省交通運輸廳提出并歸口。程試驗檢測中心、江西省交通工程質量監(jiān)督站試驗檢測中心、撫州市起點實業(yè)有限公司。龍、丁海萍、趙大偉、劉吉睿、徐小信、謝理巍、魏子亮。IDB36/T

1197—2019 對預應力混凝土梁進行預應力孔道壓漿密實度檢測評定時，除應遵照本規(guī)程規(guī)定外，尚應符合國家和行業(yè)現(xiàn)行相關標準及規(guī)范的規(guī)定。IIDB36/T

1197—2019橋梁預應力孔道壓漿密實度檢測規(guī)程1 范圍本標準規(guī)定了橋梁預應力孔道壓漿密實度檢測的范圍、規(guī)范性引用文件、術語、符號、基本要求、檢測工作流程和方法、質量評定、缺陷驗證等。量檢測評定可參照本標準執(zhí)行。2 規(guī)范性引用文件件。凡是不注日期的引用文件，其最新版本（包括所有的修改單）適用于本文件。GJB

1805 數(shù)據(jù)采集設備通用規(guī)范JB/T

6822 壓電式加速度傳感器JJG

JGJ/T

411-2017 沖擊回波法檢測混凝土缺陷技術規(guī)程3 術語與定義下列術語和定義適用于本文件。3.1沖擊彈性波

impact

elastic

wave沖擊作用下的質點以波動形式傳播在彈性范圍內產生的運動，亦稱應力波。3.2壓漿密實度

the

grouting

compactness固化填充粘結物（如砂漿等）在有粘結預應力孔道中的密實程度。3.3定性檢測

孔道的壓漿密實度加以分析判斷的檢測方法。3.4定位檢測

1DB36/T

1197—2019方法。3.5全長衰減法（FLEA）full

length

energy

method根據(jù)彈性波在壓漿孔道中傳播的能量比定性判斷孔道壓漿有無缺陷的分析方法。3.6全長波速法（FLPV）full

length

P-wave

velocity

method根據(jù)彈性波在壓漿孔道中的傳播的速度定性判斷孔道壓漿有無缺陷的分析方法。3.7

frequency

transform

functions

根據(jù)彈性波在壓漿孔道中的傳播的頻率變化定性判斷孔道兩端有無缺陷的分析方法。3.8綜合壓漿指數(shù)

filling

index基于全長波速法、全長衰減法、傳遞函數(shù)法三種分析方法得到的壓漿密實度的定性綜合指標。3.9壓漿密實度指數(shù)

index數(shù)。3.10沖擊回波法（IE）impact

echo

通過沖擊方式產生瞬態(tài)沖擊彈性波并接收沖擊彈性波信號，通過分析沖擊彈性波及其回波的波速、波形和主頻頻率等參數(shù)的變化，判斷混凝土結構的厚度或內部缺陷的方法。[JGJ/T

3.11沖擊回波等效波速法（IEEV）impact

echo

velocity

method根據(jù)沖擊彈性波信號繞射和反射特性判斷孔道壓漿缺陷位置的一種分析方法。3.12

echo

resonance

shift

method根據(jù)沖擊彈性波信號在孔道檢測面正上方檢測的自振周期與壓漿密實位置或附近混凝土檢測的自2Ar、As-分別是接收端和激振端信號的振幅（m/s

Ar、As-分別是接收端和激振端信號的振幅（m/s

）；振周期的差異性來判斷孔道壓漿缺陷位置的一種分析方法。4 符號下列符號適用本文件：Ｄ-為壓漿密實度指數(shù)，在孔道長度中，壓漿密實部分所占的比例；Ｄe-為檢測孔道的局部時，修正壓漿密實度指數(shù)；Ｄk-為當該孔道各檢測區(qū)段中，壓漿質量較好的連續(xù)區(qū)段的壓漿密實度；N-為定位檢測的點數(shù)；NJNxND-為測點的壓漿狀態(tài)；LdL0-是孔道長度基準值（一般取10m）；L-為孔道全長；IfIEA-為根據(jù)FLEA法得到的分項壓漿指數(shù)；IPV-為根據(jù)FLPV法得到的分項壓漿指數(shù)；ITF-為根據(jù)PFTF法得到的分項壓漿指數(shù)；2Fr、Fs5 基本要求5.1 一般規(guī)定5.1.1

公路橋梁預應力孔道壓漿施工應做好質量控制工作。施工單位應按本規(guī)程對壓漿密實度進行自檢，監(jiān)理單位或建設單位應按本文件

5.6

的規(guī)定進行抽檢。5.1.2

檢測過程中需記錄測試對象編號、孔道編號、錨頭編號等能說明測試對象準確位置的信息。5.2 檢測設備5.2.1

5.2.2

——標定幅值誤差應在±5%范圍之內；——電信號測量誤差應在±1.0%范圍之內。5.2.3

——數(shù)模轉換（A/D）卡通道應不少于

2

個，采樣分辨率應不低于

16bit，最大采樣頻率應不小于500kHz，符合

的規(guī)定?！獋鞲衅鲬捎脡弘娛郊铀俣葌鞲衅鳎l響范圍應為

0.1kHz～20kHz，符合

6822

的規(guī)定?！糯笃鲬捎秒姾煞糯笃鳎畲笤鲆姹堵室瞬恍∮?/p>

40Bd，且增益倍率可調，符合

的規(guī)定。3對象壁厚<20cm≥20cm,

<40cm≥40cm,

<60cm>60cm首選激振錘D10D17D17D30次選激振錘D6、D17D10D30D50DB36/T

1197—20195.2.4

——應適用于

2

個以上通道數(shù)據(jù)采集，具有自檢和預觸發(fā)功能；——應具有濾波降噪功能，頻響補償功能，以及

頻譜分析功能。5.3傳感器安裝

檢測時應保證傳感器與被測體緊密耦合，且接觸面無浮漿、灰塵等異物。

定性檢測時傳感器宜采用磁性卡座或機械裝置與最上端的鋼絞線耦合，并保證傳感器軸線與鋼絞線軸線平行。

定位檢測時傳感器應采用支座與檢測對象表面耦合，支座應具有增加阻尼和控制按壓力度的功能。5.4 激振方式5.4.1 定性檢測宜采用激振錐等能夠激發(fā)長波長彈性波的激振方式。5.4.2 1確時，宜換次選激振錘進行重新測試，再分析。表

1 表

1 定位檢測激振錘的選取依據(jù)5.5.1 壓漿材料的強度應達到

5.5.2

60m

位檢測法對孔道分段進行檢測。5.5.3 定位檢測適用于檢測管道壓漿缺陷的有無及其位置，以及沿測線方向缺陷的范圍大小、缺陷類型。測試對象的厚度不大于

60cm，且底端反射明顯，適用沖擊回波等效波速法（IEEV）分析；測試對象厚度大于

5.5.4

為孔道直徑，T

為埋置深度：——當

0.3<d/T<1.5

時，且屬于單排預應力孔道，能檢測出沿測線方向缺陷的范圍大小及類型；——當

d/T≥1.5

時，或者

0.3<d/T<1.5

屬于多排（2

根管及以上）預應力孔道的，僅能檢測出距離測試面最近的孔道是否存在缺陷；——當

d/T≤0.3

時，能檢測出沿測線方向缺陷的范圍大小，難以確定缺陷類型。5.6 檢測頻率5.6.1 對預制梁（板）橋，每座橋抽檢橋跨數(shù)不少于總橋跨數(shù)的20%且不少于1跨。每跨抽檢梁（板）數(shù)不得少于該跨梁（板）總數(shù)的20%，抽檢到的梁板應對全數(shù)孔道進行定性檢測。5.6.2 總數(shù)不足20時，應全數(shù)檢測。5.6.3 對各種梁型，改變了施工工藝或壓漿材料，應對最初施工的3片預制梁或第1跨現(xiàn)澆梁前10個孔道進行檢測。4DB36/T

1197—20195.6.4對綜合壓漿指數(shù)不合格的孔道應進行定位檢測，定位檢測長度不小于3m。5.6.5 抽檢到的梁板或孔道無法進行定性檢測時應采用定位檢測，滿足定位檢測條件的孔道測試長度應不小于3m。5.6.6加1倍。5.7 抽樣要求5.7.1 對梁體預應力孔道進行定位檢測時，應優(yōu)先選擇孔道位置相對較高的錨頭兩端、負彎矩區(qū)、起彎點等位置進行檢測。5.7.2 對需要排查壓漿施工事故的梁體、孔道，應逐一檢測。6 檢測工作流程和方法6.1 檢測流程6.1.1

壓漿密實度檢測工作應按如下圖

1

的流程進行。圖1 壓漿密實度檢測流程6.1.2 a) 工藝及壓漿過程中出現(xiàn)的異常情況等；5DB36/T

1197—2019b) 對于定性檢測，應將預應力孔道兩端封錨砂漿鑿除，并將錨具與露出的預應力鋼束清潔干凈，使之能夠通過強力磁座與傳感器牢固粘結耦合；c) 試區(qū)域及反射面內的混凝土表面平整、光潔。6.2

檢測方法6.2.1

定性檢測6.2.1.1

定性檢測應按示意圖

2

進行的現(xiàn)場布置。圖2 壓漿密實度定性檢測示意圖元件：S0、S1A0、A1—電荷放大器；Ch0、Ch1—數(shù)據(jù)通道。6.2.1.2定性檢測的按以下步驟進行操作：a)

按圖

2

5.3

b)

在管道的一端用激振錐激振，應使激振方向與預應力鋼束走向平行，記錄測試數(shù)據(jù)；c)

調整設備參數(shù)，在管道另一端激振并記錄數(shù)據(jù)；d)

操作人員檢查數(shù)據(jù)文件，確認數(shù)據(jù)完整、無異常情況后結束測試；e)

作為標定結果。6.2.2 定位檢測6.2.2.1

定位檢測應按示意圖

3

進行的現(xiàn)場布置。6DB36/T

1197—2019圖3 壓漿密實度定位測試示意圖元件：S—加速度傳感器；A—電荷放大器。6.2.2.2 定位檢測按以下步驟進行操作：a) 按圖

3

連接檢測系統(tǒng)，設置、標定試驗參數(shù)，確認系統(tǒng)運行正常；b) 10cm～20cm

c) 按一定的方向對每個測點進行測試，測試時按

5.3

條的要求將傳感器和測試面耦合在一起；d) 激振點距離傳感器宜為

e) 異常情況后結束測試；f) 定，確定混凝土底部回波時間，應取三次測量的平均值作為標定結果。7 壓漿質量評價7.1 定性檢測評價7.1.1

采用綜合壓漿指數(shù)

I作為定性檢測的評定指標，當壓漿飽滿時，I

=1，而完全未灌時，I

=0。7.1.2

當測試條件不利激振時，測試頻率異常，宜采用

兩個分項計算綜合壓漿指數(shù)，計算I

(I

I

)12

...............................

(1)式中：7方法項目全壓漿時值無壓漿時值I全長波速法波速（）1混凝土實測波速(注

)45.01(注

)I全長衰減法2能量比

(注

)0.020.20ITF傳遞函數(shù)法3頻率比（Fr/Fs）（注

）1.003.00激振頻率Fs（）2.04.0注1：梁不同部位的混凝土的

P

注2：能量比

X

注3：Fr、Fs

分別是接收端和激振端信號的卓越頻率（KHz）。注4：根據(jù)鋼絞線的模量（196GPa）推算，并結合實際測試驗證。DB36/T

1197—2019I——綜合壓漿指數(shù)；I——根據(jù)

法得到的分項壓漿指數(shù)；I——根據(jù)

法得到的分項壓漿指數(shù)。7.1.3

、、PFTF方式見公式（2）?！街校篒——綜合壓漿指數(shù)；I——根據(jù)

法得到的分項壓漿指數(shù)；I——根據(jù)

法得到的分項壓漿指數(shù)；ITF——根據(jù)

PFTF法得到的分項壓漿指數(shù)。7.1.4

2

線性插值。表

2

表

2

壓漿指數(shù)的基準值式中：——能量比；r————）；——孔道全長；——孔道長度基準值（一般可

10m）。7.2 定位檢測評價8管道類型測試方向等效波速管壁反射缺陷長度壓漿狀態(tài)金屬側向降低＜5%-0m良好降低

5%～10%≤0.4m小規(guī)模缺陷降低＞10%-大規(guī)模缺陷上下降低＜10%0m良好降低

10%～15%≤0.4m小規(guī)模缺陷降低＞15%＞0.4m大規(guī)模缺陷塑料

PVC側向降低＜5%無明顯反射0m良好降低

5%～10%無明顯反射≤0.4m小規(guī)模缺陷有一定反射-大規(guī)模缺陷降低＞10%--大規(guī)模缺陷上下降低＜10%無明顯反射0m良好降低

10～15%無明顯反射≤0.4m小規(guī)模缺陷降低＞15%＞0.4m大規(guī)模缺陷降低＞15%有一定反射-大規(guī)模缺陷DB36/T

1197—2019

壓漿缺陷類型

IEEV

法的底部反射波速以及波紋管壁反射（IE）信號進行缺陷分級，具體見表3。表

3表

3

缺陷分級 測試區(qū)間的壓漿質量………（4）式中：D——壓漿密實度指數(shù)；——總測點數(shù)；βi——5）式中：D——壓漿密實度指數(shù)；——總測點數(shù)，有

=

J

+

X

+

。J—健全測點數(shù)；X—9評價方法評價參數(shù)評價結果說明綜合壓漿指數(shù)If≥0.95I

類（優(yōu)）綜合壓漿指數(shù)I≥0.8，＜0.95Ⅱ類（良）重點部位應定位復檢＜0.80Ⅲ類（不合格）應定位復檢壓漿密實度

De≥0.95I

類（優(yōu)）≥0.90，＜0.95Ⅱ類（良）＜0.90Ⅲ類（不合格）

................................

(6)——大規(guī)模缺陷測點數(shù)。7.2.3

全孔道的壓漿質量當定位檢測僅為孔道的局部時，用修正壓漿密實度指數(shù)

D來判定孔道的壓漿質量，計算方式見公式（6）。式中：D——D——檢測區(qū)段的壓漿密實度指數(shù)；——檢測區(qū)段長度；——孔道全長；D——檢測區(qū)段的

。7.3

評價標準由定性檢測確定的綜合壓漿指數(shù)

I

及由定位檢測確定的壓漿密實度

D，其壓漿質量評價采用表

4所示方法。表

4

表

4

壓漿質量評價標準一覽表8.1 當檢測方和被檢方對測試結果出現(xiàn)爭議時，應對檢測存在疑問區(qū)域進行開孔驗證，當驗證結果與8.2 檢測結果驗證按如下要求進行：——每個爭議點鉆孔數(shù)量宜不少于

3

個；——鉆孔口徑不宜小于

——鉆孔的位置應盡量位于管道的上部，且注意避開鋼筋、鋼絞線；——宜從上向下鉆孔；10DB36/T

1197—2019——鉆孔后宜采用內窺鏡觀察，可輔以掛鉤法、穿絲法。11DB36/T

1197—2019橋梁預應力孔道壓漿密實度檢測規(guī)程條文說明 范圍 3 術語和定義本章節(jié)將規(guī)程中列出的專業(yè)術語進行了詳細描述，對參數(shù)計算過程中出現(xiàn)的符號做了規(guī)定。5

基本要求5.1

一般規(guī)定5.1.1

為了加強施工質量管理，本規(guī)程對各參建單位的抽樣檢測進行了規(guī)定。施工單位按本規(guī)程規(guī)定適當提高比例進行自檢，監(jiān)理單位全程進行見證檢測，必要時監(jiān)理單位也可以開展平行5.1.2

為了檢測數(shù)據(jù)追蹤準確，對檢測過程中須記錄的信息也做了規(guī)定。

檢測設備

根據(jù)測試對象結構尺寸范圍、測試信號頻率范圍、測試結果精度要求，為達到最好的測試效果，5.2.3

檢測設備硬件性能要求分別對數(shù)據(jù)采集和傳輸部件做了要求，根據(jù)

15406《土工儀器基本參數(shù)及通用技術條件》要求和檢測工作特點進行規(guī)定。對于傳感器由于測試對象的梁板較薄，且需要在頻域進行分析，因此傳對于放大器，其應與所選擇的傳感器參數(shù)匹配，且滿足測試需求，檢測系統(tǒng)的增益倍率要適合長度為60m

以內的預應力孔道壓漿密實度的定性檢測，接收端信號的

比應大于

10。5.2.4

檢測設備軟件性能要求正文中對系統(tǒng)軟件性能的要求都是必須滿足的。規(guī)程中對頻譜分析提出了兩種方法，（快速傅立葉變換，

MEM（最大熵法，

Entropy

Method

在定位檢測的

法的分析時面臨以下的困難：主要是分辨率不足的問題。

分解時的頻率為：

t12DB36/T

1197—2019其中，

為采樣個數(shù)，t

為采樣間隔。

和

k+1

時刻的時間分辨率

為：

×采樣數(shù)）以及次數(shù)決定了檢測的分辨率。當然，采樣時間越長、壁厚越厚（

越?。?/p>

值越大，檢測的分辨率也就越低。另一方面，由于

適合于類正弦波的連續(xù)分析，而對于反射次數(shù)的分析并不擅長。MEM

1967

年被

了重要的成果。與

分析法相比，MEM

具有以下幾方面的特征。1）頻譜分辨率非常高；2）適用于非

sin/cos

類信號；3）最大熵譜估計的分辨率與序列長度

N2

成反比，序列長度越長，分辨率越高。相比之下，傳統(tǒng)譜（）估計的分辨率與觀察時間（序列長度

N）成反比；4）解決了旁瓣泄漏問題。但是，MEM

分析法也有不少缺點,

MEM

法分析數(shù)據(jù)時，需要注意以下幾點：1）MEM

MEM

MEM

分析

BPF/HPF/LPF產生偽頻譜的危險性會大大增加；2）MEM

分析中，對頻譜的位置的分辨率很高，但對其振幅（高度）的分辨精度則無法保證。特別是當測試點數(shù)較少時，這種誤差更加明顯；3）對信噪比非常敏感。在低信噪比情況下，分辨率較差。因此，進行必要的預處理是有意義的。而這又提高了產生偽頻的危險。

MEM

驗算、及利用梁底反射波速（等效波速法）進行校核等方法來綜合判定。通過

和

MEM

的分析結果的比較，發(fā)現(xiàn)

MEM

法具有明顯的優(yōu)越性。

傳感器安裝測試系統(tǒng)的頻響范圍不僅取決于傳感器的頻響范圍，而且與傳感器的固定方法有密切的關系。圖

是自振頻率在

30KHz

附近的傳感器在不同的固定方式下測得的頻響范圍。13DB36/T

1197—2019圖

不同固定方法對頻響曲線的影響上圖所示，采用人工或機械方式將傳感器壓在測試對象表面（壓著式）的方法，測試效率最高，因此，本規(guī)程采用壓著式作為傳感器的固定方式。為了達到即快速又可靠的測試，需要傳感器既要牢固的與梁體表面接觸，又能夠方便移1）專用支座套；2）手按力度小；3）手按力度大；4）熱熔膠。底部反射：0.076ms圖

5-2 測

試

結

果

（MEM，左

：D6

錘

標

準

模

式

，右

：D10

錘

標

準

模

式

）測試結果表明：1）14激振錘D6D10D17D22D30D50自振周期（ms）0.0210.0340.0580.0760.1030.172對應壁厚（m）0.0430.0690.1180.1540.2100.351DB36/T

1197—20192）3）4）另外一方面，可以通過合理的阻尼設計，提高傳感系統(tǒng)的頻響特性。為保證測試結果的可靠性，

激振方式

”。

”?！皩诤瘢?/p>

C50

表

5-1

表

5-1

典型條件下對應壁厚根據(jù)實際壁厚與對應壁厚的關系，可以分為以下

3

種情形：圖

5-

4

自振周期的影響2）“

”，）”，3）

適用條件15發(fā)布機關標準號名稱齡期要求國家能源局DL/T

5424-2009水電水利工程錨桿無損檢測規(guī)程3

天以上住建部JGJ/T

182-2009錨桿錨固質量無損檢測技術規(guī)程7

天以上DB36/T

1197—2019為此，本規(guī)程在檢測總結經(jīng)驗的基礎上，借鑒了相關規(guī)程（表

所示）對齡期的要求：表

5-

2

表

5-

2

不同檢測規(guī)程對齡期的要求11；2 3 。；FLEA）FLPV）PFTF）

條。

～

，；3，；3 ；1IE）2）））

7.2

定位檢測的主要影響因素如下：1）

D50

0.6m。

而

0.6m。2）

16常見結構類型適用結構適用分析方法檢測效果箱梁腹板、T

梁腹板或者其他單排波紋管結構S可檢測出缺陷的單排結構的負彎單排結構S可檢測出缺陷的箱梁頂板拐角處、空心板、單箱多室橫隔板位置等其他類似結構可檢測出該處是否存在缺陷DB36/T

1197—2019

T

3）4）效波速法（）加以綜合判斷。以下是針對不同結構匯總的的適用方法及檢測效果表

表

5-3

不同結構適用的分析方法參照表T

梁馬蹄部位、連續(xù)梁腹板、底板等結構可檢測出該處是否存在缺陷箱梁底部拐角或者其他類似結構可檢測出該處是否存在缺陷T

梁孔道在腹板與馬蹄之間的結構或者其他類似結構，

側面無激振面，盡可能從下部激振可檢測出該處是否存在缺陷T

梁進入馬蹄部位或者其他類似結構可檢測出該處是否存在缺陷多排類型波紋管的板式結構，其中部孔道為測試盲區(qū)無法進行定位測試，

有條件可考慮定性檢測可檢測出該處是否存在缺陷(孔道為測試盲區(qū))DB36/T

1197—2019綜上所述，定性檢測效率高，但測試精度和對缺陷的分辨力相對較差；而定位檢測測試效率相對較低，綜上所述，定性檢測效率高，但測試精度和對缺陷的分辨力相對較差；而定位檢測測試效率相對較低，18DB36/T

1197—20195.6

檢測頻率

抽樣要求根據(jù)實踐經(jīng)驗和研究成果，發(fā)現(xiàn)影響壓漿密實度的主要因素在于：1）2）3）因此，抽樣方式及測試位置主要考慮了泌水和氣泡的影響。在進、出漿口；彎曲孔道的起彎點；頂部；平直孔道的各個位置均容易出現(xiàn)壓漿缺陷。一般定位檢測的測點間距按10cm－20cm

6 檢測工作流程和方法

在現(xiàn)場檢測中，只要條件允許，應盡量采用定位檢測的方法。當定性檢測發(fā)現(xiàn)有問題或疑問時，6.1.2 檢測前準備工作

3～漿。定位檢測采用頻域分析，所需的數(shù)據(jù)時長較長。因此，如果測試表面形狀不規(guī)則、不平整時，

周圍邊界的反射信號就可能會對測試結果產生不利影響。6.2 檢測方法6.2.1定性檢測

19DB36/T

1197—20196.2.2 定位檢測

2%±D/4

D/2

A

圖

，，細選擇檢測方向?！?/p>

圖

6-2

馬蹄形部位的測試方法測點間距的選取與缺陷定義有關。一般而言，當測試云圖中連續(xù)有三個點出現(xiàn)缺陷的反應時，

其為缺陷或者大缺陷的可能性較大。定位檢測應根據(jù)測試對象結構厚度適當?shù)卦O置放大器，本規(guī)程要求放大器可調，當放大倍數(shù)為10

倍時，測試信號應控制在2～3V

之間；當結構厚度超過60cm

20-50

2～

在健全混凝土結構上波速的標定有助于

法的判定。一般要求定位檢測標定采用線性標定，20DB36/T

1197—2019

2m

PFTF 壓漿質量評價

定性檢測評價指數(shù)；； ，

1）；； ，）3PFTF）1）全長衰減法（）圖

FLEA2)

）

P

P

21DB36/T

1197—2019圖

2001

但其作為一種較為直觀的測試方法，特別是在測試壓漿密實度很低的時候，仍然有一定的應用價值。因此，我基于等效模量的方法，壓漿密實度r

與測試波速

的關系可以表達為：

其中，

s、A分別為孔道中鋼絞線的面積和孔道的面積；s

、

分別為鋼絞線和壓漿料中彈性波的波速。其中，s

取

，

則應通過試塊加以測s

、

分別為鋼絞線和壓漿料的密度，分別可取

7800

和

2400kg/m；

PVC

r

=1）(

)(

) (

)

來標定：

代入上式，又可以得到：(

(

)(

)(

)(

)

22DB36/T

1197—2019因此，只要能夠實現(xiàn)測出

和

，即可容易地得到壓漿密實度。此外，當

時，

取

1。在此，我們利用一套典型參數(shù)進行了計算。

取

和

4.45（

取

1），

分別取

4.35、4.40：圖

,

0～40%

40%

下圖是基于試驗的全長波速法和全長衰減法的實測結果?？梢钥闯觯?）

P

2）

50-100%范圍內，其振幅比的變化較為均勻，因此，3）23指標缺陷截面積增加缺陷長度增加自振頻率變化趨勢增加降低變化幅度大小DB36/T

1197—2019圖

7-

4

3)

PFTF）圖

1

1

其中，

：參與振動的鋼絞線的長度；

：鋼絞線的張力；：參與振動的鋼絞線+壓漿體的線密度。在張力一定的情況下，壓漿缺陷對頻率的影響可歸納在下表：表

表

24方法名稱優(yōu)點缺點全長衰減法（FLEA）測試原理明確，對壓漿缺陷較為敏感，對壓漿密實度較高的孔道較為適宜測試結果離散性較大，影響因素多，必須通過雙向激振的方法來抑制誤差全長波速法（FLPV）測試結果較為穩(wěn)定，適合測試大范圍缺陷測試原理不嚴密，對缺陷較為鈍感，僅對壓漿密實度很低的工況有效傳遞函數(shù)法（PFTF）能夠測試錨頭附近的壓漿缺陷，解析方便測試范圍較小DB36/T

1197—2019

表

表

2

I

I

I

II

I

I

I

I

法得到的分項壓漿指數(shù)

I，根據(jù)

PFTF

法得到的分項壓漿指數(shù)

I。壓漿指數(shù)是一個相對指標，本身沒有物理意義。定義當壓漿飽滿時，各分項壓漿指數(shù)的值為1；

01312

0至1

之間。只要某一項的壓漿指數(shù)較低，綜合壓漿指數(shù)就會有較明顯的反映。根據(jù)檢測經(jīng)驗，綜合壓漿指數(shù)I

0.80.95）

。

。25方法項目全壓漿時值無壓漿時值全長波速法波速（）注混凝土實測波速5.01

注全長衰減法注能量比0.020.20傳遞函數(shù)法PFTF注頻率比（Fr

/Fs

）1.003.00激振頻率Fs

（）2.04.0DB36/T

1197—2019

，表

注

1：梁不同部位的混凝土的

表

注

1：梁不同部位的混凝土的

P

波波速有一定的不同；

r

其中，

其中，

r、s分別是接收端和激振端信號的振幅（m/s

）是孔道長度、0是孔道長度基準值（一般可取

10m）注

3：Fr

、Fs

SPC-MATS

配置的激振導向器和

錘激振而且充分張拉時的數(shù)值；注

4：根據(jù)鋼絞線的模量（196GPa）推算，并結合實際測試驗證；

定位檢測評價本規(guī)程的定位檢測以沖擊回波法（

80

60

年代，美國國家標準和技術研究所（

，NIST，National

Bureau

of

，NBS)

X

自1983

NBS

，，作彈性波）的檢測技術由于波長較長，且能夠反映力學特性而被作為了技術基礎（）“（SansaloneandCarino,1986為人知。26DB36/T

1197—20191997

和

此基礎上，90

年代末期，

和康奈爾大學共同發(fā)布了