現(xiàn)澆鋼筋混凝土整體式肋梁樓蓋結(jié)構(gòu)

一．設(shè)計題目現(xiàn)澆鋼筋混凝土整體式肋梁樓蓋結(jié)構(gòu)二．設(shè)計目的1．了解現(xiàn)澆混凝土單向板肋梁樓蓋、雙向板肋梁樓蓋的一般設(shè)計過程；2．通過單向板肋梁板、次梁的設(shè)計計算，掌握考慮塑性內(nèi)力重分布的計算方法；通過主梁的設(shè)計計算，掌握按彈性理論分析內(nèi)力的方法；3．通過單向板、次梁、主梁的設(shè)計計算，掌握按彈性理論分析內(nèi)力的方法；4．熟悉現(xiàn)澆梁、板的構(gòu)造要求；5．掌握鋼筋混凝土施工圖的表達(dá)方式、制圖規(guī)范、提高繪圖能力；6．學(xué)習(xí)繪制鋼筋材料表。三．設(shè)計內(nèi)容及要求（一）設(shè)計計算說明書的編制依據(jù)有關(guān)規(guī)范、文獻(xiàn)，進(jìn)行結(jié)構(gòu)選型、結(jié)構(gòu)布置、結(jié)構(gòu)設(shè)計計算。主要包括如下內(nèi)容：1．進(jìn)行結(jié)構(gòu)選型、柱網(wǎng)布置，主、次梁布置；2．樓板、主梁及次梁截面尺寸的確定；3．混凝土、鋼筋強(qiáng)度等級的選擇；4．確定連續(xù)板、連續(xù)次梁及連續(xù)主梁的計算單元及計算簡圖；5．計算永久荷載（恒荷載）及可變荷載（活荷載）；6．不同荷載下的連續(xù)板、連續(xù)次梁及連續(xù)主梁的內(nèi)力計算：單向板：按考慮塑性內(nèi)重分布的方法計算。次梁：按考慮塑性內(nèi)重分布的方法計算。主梁：按彈性理論方法計算。雙向板及其主、次梁：按彈性理論方法計算。7．選取板、次梁及主梁控制截面內(nèi)力，分別進(jìn)行配筋設(shè)計及構(gòu)造設(shè)計，并進(jìn)行裂縫及變形驗算。（二）繪制結(jié)構(gòu)施工圖及鋼筋材料表：（1）樓蓋結(jié)構(gòu)布置圖（樓板、次梁、主梁布置）；（2）樓板配筋圖及鋼筋表；（3）次梁的配筋圖及鋼筋表；（4）主梁的抵抗彎矩圖，配筋圖及鋼筋表。（三）完成成果要求：（1）設(shè)計計算書一份。（電子打印版、手寫版都可，手寫的需用統(tǒng)一的答題紙）（2）繪制結(jié)構(gòu)施工圖若干，包括樓蓋結(jié)構(gòu)布置圖，樓板配筋圖，次梁的配筋圖，主梁的抵抗彎矩圖，配筋圖。打印的用A3圖紙，手繪的用統(tǒng)一答題紙或A3圖紙。四．設(shè)計原始資料1．學(xué)生分組及設(shè)計參數(shù)見附表，其他參數(shù)自己根據(jù)實際情況確定。樓面做法：工業(yè)倉庫：20-25mm厚水泥砂漿地面；鋼筋混凝土現(xiàn)澆樓板；15-20mm厚石灰砂漿抹底。辦公寫字樓、檔案室：地板磚地面，可根據(jù)相關(guān)圖集由學(xué)生自己確定構(gòu)造做法。鋼筋混凝土現(xiàn)澆樓板；15-20mm厚石灰砂漿抹底，吊頂材料自選。。百貨商場、機(jī)場大廳：大理石地面，可根據(jù)相關(guān)圖集由學(xué)生自己確定構(gòu)造做法。鋼筋混凝土現(xiàn)澆樓板，15-20mm厚石灰砂漿抹底，吊頂材料自選。3.材料：混凝土強(qiáng)度等級為C25-C40；主、次梁內(nèi)縱向受力鋼筋為HRB335或HRB400；板中鋼筋及梁中箍筋為HPB300或HRB335。4．樓面活荷載查閱荷載規(guī)范確定。主要參考資料一．選用規(guī)范《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50010-2010)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2001)《建筑結(jié)構(gòu)制圖標(biāo)準(zhǔn)》(GB/T50105-2001)二.其他《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計原理》及相關(guān)教材樓地面構(gòu)造做法圖集。3.相關(guān)參考資料鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)》課程設(shè)計計算書題目：某工業(yè)廠房第一車間樓蓋設(shè)計（兩層跨柱網(wǎng)：6.6mX6?6m樓面活荷載4.0kN/m2）院系：專業(yè)班級：學(xué)生姓名： 學(xué)號： 指導(dǎo)教師： 2010年6月目錄TOC\o"1-5"\h\z設(shè)計題目與設(shè)計條件 5設(shè)計題目： 5設(shè)計條件： 5結(jié)構(gòu)類型：砌體結(jié)構(gòu) 5建筑材料： 5屋面做法：（自上而下） 5樓面做法：（自上而下） 5樓蓋的結(jié)構(gòu)平面布置： 5板的設(shè)計 6樓蓋板的設(shè)計 6荷載 6計算簡圖 7彎矩計算值 7正截面受彎承載力計算 7屋面板的設(shè)計 8荷載 8計算簡圖 8彎矩計算值 9正截面受彎承載力計算 9次梁設(shè)計 10荷載 10內(nèi)力計算 10承載力計算 10正截面受彎承載力 10斜截面受剪承載力 11主梁設(shè)計 11荷載設(shè)計值 11計算簡圖 12內(nèi)力設(shè)計值及包絡(luò)圖 12彎矩設(shè)計值 12剪力設(shè)計值 12彎矩、剪力包絡(luò)圖 12承載力計算 15正面受彎承載力 15斜截面受剪承載力 15繪制施工圖 16對主梁撓度與裂縫寬度的計算 17對主梁撓度的計算 17對支座B的配筋面積計算 17對第二跨中配筋面積計算 18對主梁裂縫寬度計算 18對支座B進(jìn)行裂縫寬度計算 19對第一跨中進(jìn)行裂縫計算 19

設(shè)計題目與設(shè)計條件設(shè)計題目：廣州市番禺區(qū)某工業(yè)廠房第一車間（兩層）樓蓋，采用現(xiàn)澆整體式鋼筋混凝土單向板肋梁樓蓋形式?；炷敛捎肅30級，梁中的縱向受力鋼筋采用HRB335，其他鋼筋采用HPB235。屋面為不上人屋面，屋面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值為0.5kN/m2；設(shè)計時取樓面活荷載、橫向及縱向的柱網(wǎng)尺寸為設(shè)計參數(shù)，其中：根據(jù)該工廠的使用要求，樓面活荷為4.0kN/m2，橫向柱網(wǎng)尺寸取為：6.6m，縱向柱網(wǎng)尺寸與橫向柱網(wǎng)相同。設(shè)計條件：結(jié)構(gòu)類型：砌體結(jié)構(gòu)建筑材料：屋面做法：（自上而下）1：2.5水泥砂漿砌膨脹珍珠巖單拱隔熱板40mm厚（重度不大于14kN/mm3）；陶?；炷琳移拢ㄆ露?%，最薄處20mm厚、重度不大于14kN/mm2）1：2.5水凝砂漿找平20mm厚（重度20kN/m3）現(xiàn)澆鋼筋混凝土板，板底抹灰15mm厚（重度17kN/m3）樓面做法：（自上而下）10mm厚耐磨地磚（重度22kN/m3）；1：3水泥砂漿找平20mm厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓板，板底混合砂漿抹灰20mm厚O0yoO0yoNQzlI 11——osyo混凝土柱H006600QU46600，‘6600°°66樓蓋建筑平面O0yoO0yoNQzlI 11——osyo混凝土柱H006600QU46600，‘6600°°66樓蓋建筑平面樓蓋的結(jié)構(gòu)平面布置：主梁沿橫向布置，次梁沿縱向布置。主梁跨度為6.6m，次梁的跨度為6.6m,主梁每跨內(nèi)布置兩根次梁，板的跨度為2.2m，l/l=6.6/2.2=3，因此按單向o2o1板設(shè)計。

按跨高比條件，要求板厚h>2200/40=55mm，對工業(yè)建筑的樓蓋板，要求h>70mm，取板厚h=80mm。次梁截面高度應(yīng)滿足h=l/18?l/12=6600/18?6600/12=367?550mm。考慮到樓面可變荷載比較大，取h=500mm。截面寬度取b=200mm主梁截面高度應(yīng)滿足h=l/15?l/10=6600/15?6600/10=440?650mm。截面oo寬度為b=300mmL1B1L4B43.600L2（次梁）L3B3L5B53300016L1B1L4B43.600L2（次梁）L3B3L5B53300016樓蓋板結(jié)構(gòu)平面布置圖板的設(shè)計3.1樓蓋板的設(shè)計已如前述，軸線①?②、⑤?⑥的板屬于端區(qū)格單向板；軸線②?⑤的板屬于中間區(qū)格單向板。3.1.1荷載板的永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值0.01X22=0.22kN/m20.01X22=0.22kN/m20.08X25=2kN/m20.02X20=0.4kN/m20.02X17=0.34kN/m280mm現(xiàn)澆鋼筋混凝土板20mm1：3水泥砂漿找平20mm板底混合砂漿抹灰小計 2.96kN/m2板的可變標(biāo)準(zhǔn)荷載值 4kN/m2永久荷載分項系數(shù)取1.2或1.35，因樓面可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值等于4.0kN/m2所以可變荷載分項系數(shù)應(yīng)取1.4。于是板的荷載總計算值①q二yg+申yq=1.35X2.96+0.7X1.4X4=7.916kN/m2GkQk

②q二丫g+yq=1.2X2.96+1.4X4=9.152kN/m2GkQk由于②，①，所以?、趒=9.152kN/m2，近似取q=9kN/m21.2計算簡圖次梁截面為200mmX500mm，現(xiàn)澆板在墻上的支承長度不小于100mm，取板在墻上的支承長度為120mm。按塑性內(nèi)力重分布設(shè)計，板的計算跨度：邊跨l=l+h/2=2200-100-120+80/2=2020mm<1.0251=2030mm，取l=2020mmonno中間跨1=1=2200-200=2000mmonIA1 1[B 2 JlC3 1]C 2 JlB1 120202000TUU020002020g+q=9kN/m"樓蓋板的計算簡圖因跨度相差小于10%，可按等跨連續(xù)板計算。取1m寬板帶作為計算單元，計算簡圖如圖所示g+q=9kN/m"樓蓋板的計算簡圖3.1.3彎矩計算值由表11-1可查得，板的彎矩系數(shù)a分別為：邊跨中，1/11；離端第二支座，T/11；中跨中，1/16；中間支m座，-1/14。故M=-M=(g+q)12/11=9.2X2.022/11=3.34kN?m1B01M=-(g+q)12/14=-9.2X2.0/14=—2.57kN?mC01M=M=(g+q)12/16=9.2X2.02/16=2.25kN?m3201這是對端區(qū)單向板而言的，對于中間區(qū)格單向板，其M和M應(yīng)乘以0.8,C2M=0?8X—2.57=—2?06kN?m；M=0.8X2.25=1.80kN?mC23.1.4正截面受彎承載力計算環(huán)境類別為一級，C30混凝土，板的最小保護(hù)層厚度c=15mm。板厚80mm，h=80—20=60mm；板寬b=1000mm。C30混凝土,a=1.0，f=14.3kN/m2；HPB235o1c鋼筋，f=210N/m2。板配筋計算的過程于下表。y樓面板的配筋計算截面1B2或3C彎矩設(shè)計值（kN?m）3.34—3.342.25—2.57a=M/(afbh2)s 1c 00.0650.0650.0440.050g=1-J1-2a7 s0.0670.0670.0450.051軸線①?②、⑤?⑥計算配筋(mm2)A弋bhaf/fs o1 c y273.7273.7183.9208.4實際配筋（mm2）①8@160A=314.0s①8@160A=314.0s①6/8@160A=246.0s①6/8@160A=246.0s軸線②?⑤計算配筋(mm2)A=gbhaf/fs o1 c y273.7273.7147.1166.7實際配筋（mm2）①8@160A=314.0s①8@160A=314.0s①6/8@160A=246.0s①6/8@160A=246.0s*對軸線②?⑤間的板帶，其跨內(nèi)截面2、3和支座截面的彎矩設(shè)計值都可折減20%。為了方便，近似對鋼筋面積乘以0.8.

計算結(jié)果表明，支座截面的均小于0.35，符合塑性內(nèi)力重分布的原則；A/bh=246/(1000X80)=0.308%,此值大于0.45f/f=0.45X1.43/210=0.306%,sty同時大于0.2%,滿足最小配筋率。I—F—Ik FIIII尸|I—TT—14= '八八八/ * 12121212 QMQQ * *、、…八、I—F—Ik FIIII尸|I—TT—14= '八八八/ * 12121212 QMQQ * *、、…八、 J3屋面板結(jié)構(gòu)平面布置圖2屋面板的設(shè)計3.2.1荷載板的永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值40mm1：2.5水泥砂漿砌膨脹珍珠巖單拱隔熱板 0.04X14=0.56kN/m2±20mm陶粒混凝土找坡(0.02+0.02+0.02X19.82)X1；2X14=1.666kN/m220mm1：2.5水泥砂漿找平 0.02X20=0.4kN/m280mm鋼筋混凝土板 0.08X25=2kN/m215mm板底混合砂漿抹灰 0.015X17=0.255kN/m2小計 4.881kN/m2板的可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值 0.5kN/m2荷載總計算值q二丫g+?Yq=1.35X4.881+0.7X1.4X0.5=7.079kN/m2GkQkq二丫g+Yq=1.2X4.881+1.4X0.5=6.557kN/m2GkQk由于①，②，所以?、賟=7.079kN/m2，近似取q=7kN/m23.2.2計算簡圖次梁截面為200mmX500mm，現(xiàn)澆板在墻上的支承長度不小于100mm，取板在

墻上的支承長度為120mm。按彈性計算，板的計算跨度：邊跨l=1.025l+b/2=1.025X(2200-100-120) +200/2=2130mm>on1h+bl+ =2120mm，取l=2120mmn12o中間跨l=l=2200mmo中間跨l=l=2200mmon因跨度相差小于10%，可按等跨連續(xù)板計算。取1m寬板帶作為計算單元，計算簡圖如圖所示■11?1■1ig+q=7kN/m■i'i'i1?.1■,ii1'!ri'；ir?A1|B23C2C1B|a―2120-J22002200——2120J屋面板的計算簡圖3.2.3彎矩計算值由表11-1可查得，板的彎矩系kk故12M=0.078X6.589X2.122+0.100X0.49X2.122=2.53kN?m1M=0.033X6.589X2.22+0.079X0.49X2.22=1.24kN?m2M=0.046X6.589X2.22+0.085X0.49X2.22=1.67kN?m3M=-0.105X6.589X2.122-0.119X0.49X2.122=-3.39kN?mBM=-0.079X6.589X2.22-0.111X0.49X2.22=-2.78kN?mC3.2.4正截面受彎承載力計算環(huán)境類別為二級a類，C30混凝土，板的最小保護(hù)層厚度c=20mm。板厚80mm,h=80-25=55mm；板寬b=1000mm。C30混凝土，a=1.0,f=14.3N/mm2；HPB235o1c鋼筋，f=210N/mm2。板配筋計算的過程于下表。y屋面板的配筋計算截面1B2C3彎矩設(shè)計值(kN?m)2.53-3.391.24-2.781.67a=M/(afbh2)s 1c 00.0580.0780.0290.0640.039g=1-J1-2aW s0.0600.0810.0290.0660.040軸線①?⑥計算配筋(mm2)A弋bhs oaf/f1c y224.7303.4108.6247.2149.8實際配筋(mm2)①6/8@160A=246.0s①8@160A=314.0s①6/8@160A=246.0s①8@160A=314.0s①6/8@160A=246.0s計算結(jié)果表明，支座截面的g均小于0.35；A/bh=246/(1000X80)=0.308%，s此值大于0.45f/f=0.45X1.43/210=0.306%,同時大于0.2%,滿足最小配筋ty率。

4.次梁設(shè)計按考慮塑性內(nèi)力重分布設(shè)計。根據(jù)本車間樓蓋的實際使用情況，樓蓋的次梁和主梁的可變和在不考慮梁從屬面積的荷載折減。4.1荷載永久荷載設(shè)計值板傳來永久荷載3.522X2.2=7.81kN/m次梁自重次梁粉刷0.2X(0.5—0.08)X25X1.2=2.52kN/m0.02X(0.5—0.08)X2X17X1.2=0.34kN/m小計g=10.67kN/m可變荷載設(shè)計值 q=5.6X2.2=12.32kN/m荷載總設(shè)計值 g+q=22.99kN/m4.1.2計算簡圖次梁在磚墻上的支承長度為240mm。主梁截面為300mmX650mm。計算跨度:邊跨l=l+a/2=6600-120-300/2+240/2=6450mm<1.025l=6488mm,取onnl=6450mmo中間跨l=l=6600-300=6300mmon因跨度相差小于10%，可按等跨連續(xù)梁計算。次梁計算簡圖如圖所示。4.2內(nèi)力計算由表11-1、表11-3可分表查得彎矩系數(shù)和剪力系數(shù)。彎矩設(shè)計值：M二-M=(g+q)12/11=22.99X6.452/ll=86.95kN?m1B0M二—(g+q)12/14=-22.99X6.32/14=-65.18kN?mC0M=(g+q)12/16=22.99X6.32/16=57.03kN?m20剪力設(shè)計值：=0.45(g+q)A=0.60(g+q)Bll=0.45(g+q)A=0.60(g+q)Bll=0.45X22.99X6.33=65.49kNn1l=0.60X22.99X6.33=87.32kNn1V=V=0.55(g+q)l=0.55X22.99X6.3=79.66kNBrCn24.3承載力計算4.3.1正截面受彎承載力正截面受彎承載力計算時，跨內(nèi)按T形截面計算，翼緣寬度去b'=l/3=6600/3=2200mm；又b'=b+s=200+2000=2200。故取b'=2200mm。除B截ffnf面縱向鋼筋排兩排布置外。其余截面均布置一排。環(huán)境類別為一級，C30混凝土，梁的最小保護(hù)厚度c=25mm,一排縱向鋼筋h=500—35=465mm二排縱向鋼筋h=5000-60=440mm。ooC30混凝土，a=1.0,f=14.3N/mm2,f=1.43N/mm2；縱向鋼筋采用HRB3351ct鋼，f=300N/mm2，箍筋采用HPB235鋼，f=210N/mm2。正截面承載力計算yyv過程列于下表。經(jīng)判別跨內(nèi)截面均屬于第一類T形截面。次梁正截面受彎承載力計算截面1B2C彎矩設(shè)計值(kN?m)86.95-86.9557.03-65.18a=M/(afbh2)或s 1c 0a=M/(afb'h2)s 1cf08695x1068695x10657.03x10665.18x10lx14.3x2200x465=0.0131x14.3x200x440=0.1571x14.3x2200x4652=0.0081x14.3x200x4652=0.105g=1-J1-2a0.0130.172〈0.350.0080.111A=gbhaf/f或s o1c yA=gb'haf/fs fo1 c y633.9721.5390.1492.1選配鋼筋■(mm2)2 18+1 14彎A=622.9s2 20+1 12彎A=741.1s2 14+1 12彎A=421.1s2 16+1 12彎A=515.1s計算結(jié)果表明，支座截面的g均小于0.35；A/bh=421.1/(200X500)=0.42%,s此值大于0.45f/f=0.45X1.43/300=0.21%，滿足最小配筋率。ty4.3.2斜截面受剪承載力斜截面受剪承載力計算包括：截面尺寸的復(fù)核、腹筋計算和最小配筋率驗算。驗算截面尺寸：h=h-h'=465-80=385mm，因h/b=385/200=1.925V4,截面按下式驗算：wof w0.25Bfbh=0.25X1X14.3X200X465=332.48X103N>V=87.32X

cco max103N,截面滿足要求。驗算是否需要按計算配置箍筋0.7fbh=0.7X1.43X200X465=93.093X103N>V=87.32X103N構(gòu)造配toc筋，選用①6@160P=nA.-bs二2%28.3=0.17%p=0.24x4=0.24X竺=0.16%sv sv1 200X160 sv，min f 210yv采用①6雙支箍筋，計算支座B左側(cè)截面。調(diào)幅后受剪承載力應(yīng)加強(qiáng)梁局部范圍內(nèi)將計算的箍筋面積增加20%或箍筋間距減小20%。現(xiàn)調(diào)整箍筋間距s=0.8X160=128mm最后取箍筋間距s=130mm。為了方便施工，沿梁長度不變。驗算配筋率下限值：彎矩彎矩調(diào)幅時要求的配筋率下限為：0.3門f=0.3X14.3/210=0.20%。廠yv實際配筋率p=nA.bs=56.6/(200X130)=0.22%>0.20%滿足要求。sv sv15.主梁設(shè)計主梁按彈性方法設(shè)計5.1荷載設(shè)計值為了簡化計算將主梁自重等效為集中荷載。次梁傳來的永久荷載 10.67X6.6=70.42kN主梁自重(含粉刷)[(0.65-0.08)X0.3X2.2X25+0.02X(0.65-0.08)X2X2.2X17)]X1.2=12.31kN永久荷載設(shè)計值 G=70.42+12.31=82.73kN 取G=83kN可變荷載設(shè)計值 Q=12.31X6.6=81.31kN 取Q=81kN5.2計算簡圖主梁按連續(xù)梁計算，端部支承在磚墻上，支承長度為370mm,中間支承在400mmX400mm的混凝土柱上，其計算跨度邊跨 l=6600-200-120=6280mm因0.0251=157mmVa/2=185mm,nn取1=1.0251+b/2=1.025X6280+400/2=6637mm近似取1=6640mm0n0中跨 1=6600mm0主梁的計算簡圖如下，因跨度相差不超過10%，故可利用附表6-2計算內(nèi)力GG GG GGTOC\o"1-5"\h\z■■ ZS \Al B 2 C 3 D] 6640 ] 6600 ] 6640 |主梁的計算簡圖5.3內(nèi)力設(shè)計值及包絡(luò)圖5.3.1彎矩設(shè)計值彎矩M二kG1+kQ1式中系數(shù)k、k由附表6-2相應(yīng)欄內(nèi)查得102012M=0.244X83X6.64+0.289X81X6.64=134.47+155.44=289.91kN?m1,maxM =—0.267X83X6.64—0.311X81X6.64=—147.15T67.27=—314.42kN?mB,maxM=0.067X83X6.60+0.200X81X6.64=36.70+107.57=144.27kN?m2,max5.3.2剪力設(shè)計值剪力V=kG+kQ式中系數(shù)k、k由附表6-2相應(yīng)欄內(nèi)查得3434=0.733X83+0.866X81=60.84+70.15=130.99kNA,max=-1.267X83-1.311X81=-105.16-106.19=-211.35kNB1,max=1.0X83+1.222X81=83+98.98=181.98kNBr,max5.3.3彎矩、剪力包絡(luò)圖彎矩包絡(luò)圖：第1、3跨有可變荷載，第2跨沒有可變荷載。由附表6-2知支座B或C的彎矩值為M=M=-0.267X83X6.64-0.133X81X6.64=-218.68kN?m在第1跨內(nèi)以支BC座彎矩M=0,M=-218.68kN?m的連線為基線。作G=83kN,Q=81kN的簡支梁彎矩圖，得第1個集中荷載和第2個集中荷載作用點(diǎn)彎矩值分別為：1(G+Q)1+—B=1(83+81)X6.64-218.68=290.09kN?m(與前面計算30333

的M=289.91kN?m接近)1,max1(G+Q)l+2Mb=1(83+81)X6.64—2乂“8'68=217.2kN?m3 0 3 3 3在第2跨內(nèi)以支座彎矩M=-218.68kN?m,M=-218.68kN?m的連線作為BC基線,作G=83kN,Q=0的簡支彎矩圖,得集中荷載作用點(diǎn)處的彎矩值：1Gl+M=1X83X6.60-218.68=-36.08kN?m3 0B3第1、2跨有可變荷載,第3跨沒有可變荷載第1跨內(nèi)：在第1跨內(nèi)以支座彎矩Ma=0,Mr=-314.42kN?m的連線為基線。作G=83kN,Q=81kN的簡支梁彎矩圖，得第1個集中荷載和第2個集中荷載作用點(diǎn)彎矩值分別為：(83+81)X6.64—314.42=258.18kN?m3(83+81)X6.64-2%314.42=153.37kN?m3在第2跨內(nèi)：M=-0.267X83X6.64-0.089X81X6.64=-195.02kN?m以支C座彎矩M=-314.42kN?m,M=-195.02kN?m的連線為基線，作G=83kN,Q=81kNBC的簡支梁彎矩圖,得2(G+Q)l+M+—2(G+Q)l+M+—0C3M)=丄(83+81)X6.64-195.02+上C3 3(-314.42+195.02)=88.37kN?m(G+Q)l+M+—0C3MC)=1(G+Q)l+M+—0C3(-314.42+195.02)=128.17kN?m第2跨有可變荷載,第1、3跨沒有可變荷載M=M=-0.267X83X6.64-0.133X81X6.64=-218.68kN?mBC第2跨兩集中荷載作用點(diǎn)處可變彎矩分別為：1(G+Q)l+M=1(83+81)X6.64-218.68=144.31kN?m(與前面計算的TOC\o"1-5"\h\z\o"CurrentDocument"3 0B3M=144.27kN?m接近)2,max第1、3跨兩集中荷載作用點(diǎn)處的彎矩分別為：\o"CurrentDocument"111 1Gl+M二—X83X6.64-—X218.68=110.81kN?m\o"CurrentDocument"303B3 3\o"CurrentDocument"121 2Gl+M=-X83X6.64- X218.68=37.92kN?m\o"CurrentDocument"303B3 3在第1跨內(nèi)有可變荷載,在第2、3跨內(nèi)沒有可變荷載由附表6-2知支座B或C的彎矩值M=-0.267X83X6.64-0.178X81X6.64=-242.88kN?mBM=-0.267X83X6.64+0.044X81X6.64=-123.48kN?mc在第2跨內(nèi)以支座彎矩M=0,M=-242.88kN?m的連線為基線，作G=83kN,Q=81kN的簡支梁彎矩圖，得第1個集中荷載和第2個集中荷載作用點(diǎn)彎矩值分別為：

1(G+Q)l+1M=1X(83+81)X6.64—1X218.68=282.03kN?m3 03B3 31212(G+Q)l+M=—X(83+81)X6.64——X218.68=201.07kN?m3 03B3 3在第2跨內(nèi)以支座彎矩M=-242.88kN?m,M=-123.48kN?m的連線作為Bc基線，作G=83kN,Q=0的簡支梁彎矩圖，得第1個和第2個集中荷載作用點(diǎn)處彎矩值分別為：MB-123.48=-20.48kN?m11MB-123.48=-20.48kN?m11Gl+ (M3 0 3 BM)cM)c+Mc+Mc12X83X6.6+ (-242.88+123.48)3 31w1(-242.88+123?48)-123.48=-19.32kN?m彎矩包絡(luò)圖如下-123.48=-19.32kN?m彎矩包絡(luò)圖如下（a）所示。剪力包絡(luò)圖：第1跨=130.99kN；過第1個集中荷載后為130.99-83-81=-33.01kN；過第2A,max個集中荷載后為-33.01-83-81=-197.01kN=-211.35kN；過第1個集中荷載后為-211.35+83+81=-47.35kN；過第Bl,max2個集中荷載后為-47.35+83+81=116.65kN第2跨=181.98kN；過第1個集中荷載后為181.98-83=98.98kN。Br,max當(dāng)可變荷載僅作用在第2跨時=1.0X83+1.0X81=164kN；過第1個集中荷載后為164-83-81=0。Br剪力包絡(luò)圖如下（b）所示-211.35主梁的內(nèi)力包絡(luò)圖(a)彎矩包絡(luò)圖；(b)剪力包絡(luò)圖5.4承載力計算5.4.1正面受彎承載力跨內(nèi)按T形截面計算，因b'代=80615=0.13>0.1。翼緣計算寬度按13=6.6/3=2.2mm和b+s=6m中較小值確定取b'=2.2mnfB支座邊的彎矩設(shè)計值M=M-Vb/2=-314.42-164XB B,max 00.4/2=-347.22kN?m?？v向受力鋼筋除B支座截面為2排外，其余均1排?？鐑?nèi)截面經(jīng)判別都屬于第一類T形截面。正截面受彎承載力的計算過程列于下表。截面1B2彎矩設(shè)計值(kN?m)289.91-314.42144.27-36.08a=M/(afbh2)或s 1c 0a=M/(afb'h2)s 1cf028991x10631442x10614427x1063608x1061x14.3x2200x6152=0.0241x14.3x2200x5802=0.031x14.3x2200x6152=0.0121x14.3x300x6152=0.022Y=(1+J1-2a)/2s 引 s0.9880.9850.9940.989A=M/Yfhs s yo1590.41834.5786.7197.7選配鋼筋(mm2)2 20+3 22彎A=1768s3 20+3 22彎A=2081s2 20+1 20彎A=942.2s220A=628s主梁縱向鋼筋的彎起和切斷按彎矩包絡(luò)圖確定。斜截面受剪承載力驗算截面尺寸：h=h-h'=580-80=500mm,因h/b=500/300=1.67V4截面尺寸按下式驗算：w0f w0.250fbh=0.25X1X14.3X300X580=622.05X103kN>V=211.35kN，截cco max面尺寸滿足要求。計算所需腹筋：采用①8@200雙肢箍筋，A=0.7fbh+1.25f—cs t0 yvs0=0.7x1.43x300x580+1.25x210x上―x580200=250.76x103N=250.76kN二130.99kN<V，V 二181.98kNVV，V二211.35VV，因此A,max csBr,max cs Bl,max cs支座B截面左右不需配置彎起鋼筋。驗算最小配箍率：P=你=型芒=0.17%>0.24厶=0.16%，滿足要求。svbs300x200 fyv次梁兩側(cè)附加橫向鋼筋的計算：次梁傳來集中力F=70.42+81.31?152kN，h=650-500=150mm，附加箍筋布l1置范圍s=2h+3b=2X150+3X200=900mm。取附加箍筋①8@200雙肢，則在長度s內(nèi)可布置附加箍筋的排數(shù)，m=900/200+1=6排，次梁兩側(cè)各布置3排。另加吊筋1①18,A=254.5mm2，由式2fAsina+mnfA=2X210X254.5X0.707+6sb ysb yvsv1

X2X210X50.3=202.3Xio3kN>F，滿足要求。因主梁的腹板高度大于450mm,，需在梁側(cè)設(shè)置縱向構(gòu)造筋，每側(cè)縱向構(gòu)造鋼筋的截面面積不小于腹板面積的0.1%，且其間距不大于200mm?，F(xiàn)每側(cè)配置2①14,308/(300X570)=0.18%>0.1%，滿足要求主梁邊支座需設(shè)置梁墊，計算從略。6.繪制施工圖@200B3B6B5-500-5008@200500,?8@28@200-3006600?8@200O50■/005B00200、500232TI@500?』 ■500B4500,d6@250分布筋板的配筋圖次梁配筋圖次梁配筋圖7.對主梁撓度與裂縫寬度的計算7.1對主梁撓度的計算簡化將梁為簡支梁來計算，綜合其有矩形截面與T型截面的計算，故有7.1.1對支座B的配筋面積計算由已知可得A=2081mm2，按矩形截面進(jìn)行計算，屮=0.5sq為了簡化計算將主梁自重等效為集中荷載。次梁傳來的永久荷載 10.67X6.6=70.42kN主梁自重(含粉刷)[(0.65-0.08)X0.3X2.2X25+0.02X(0.65-0.08)X2X2.2X17)]X1.2=12.31kN永久荷載設(shè)計值 G=70.42+12.31=82.73kN 取G=83kN可變荷載設(shè)計值 Q=12.31X6.6=81.31kN 取Q=81kN由計算可求得g=13.6kN/m，q=8.8kN/mkk⑴求M和MkqM=1g12+1q12=1X13.6X6.642+1X8.8X6.642k8k08k088=75+48.5=123.5kN?mM=-g12+-屮q1=1X13.6X6.642+1X0.5X8.8X6.6q8k08qk08 8=75+24.25=99.25kN?m⑵計算有關(guān)系數(shù)P=邑厶=蘭105X2081=0.08EEbh3X104 300x580c0=企= 2081 =0.021>0.01teA0.5x300x650teMb二 k—sk耳hA0teMb二 k—sk耳hA0s123.5x1060.87x580x2081=117.6Nmm2屮=1.1—0.65X⑶計算Bs—=1.1—0.65X 201 =0.571pb 0.021x117.6teskB=sEAh2 s——s0 6aP1.15v+0.2+ eT_1+3.5y'f2x105x2081x58026x0.081.15x0.571+0.2+1+0=1.05X1014Nmm2⑷計算BB=—M/M,、B=—M/M,、G-1）+MB= 123.5s99.25（2—1）+123.5X1.05X1014=5.82X1013Nmm2qk⑸變形驗算5 Ml2_5123.5x106x664x103Xk―一X48B48 5.82x1013=9.75mm284.2x5 Ml2_5123.5x106x664x103Xk―一X48B48 5.82x1013=9.75mm284.2x106x(6.64x103>=27.748 4.71x1013查附表5-1知，f/7=1/200=0.005lim0fl=9.75/6640=0.001V0.005變形滿足要求。0對第二跨中配筋面積計算由已知可得A=942.2mm2，按T型截面進(jìn)行計算s⑴求M和Mk