理論力學(xué)第七章梁的應(yīng)力

理論力學(xué)第七章梁的應(yīng)力第1頁(yè)，課件共89頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月§7.1概述§7.2彎曲正應(yīng)力§7.3彎曲切應(yīng)力§7.4梁的強(qiáng)度計(jì)算§7.5梁的合理強(qiáng)度設(shè)計(jì)

§7.6非對(duì)稱截面梁的平面彎曲與彎曲中心概念

§

7.7兩種材料的組合梁

第2頁(yè)，課件共89頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月內(nèi)力應(yīng)力FAyFSM§7-1概述第3頁(yè)，課件共89頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月在橫截面上，只有法向內(nèi)力元素σdA才能合成彎矩M，只有切向內(nèi)力元素τdA才能合成剪力第4頁(yè)，課件共89頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月第5頁(yè)，課件共89頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月１.純彎曲

梁的橫截面上只有彎矩而無(wú)剪力的彎曲（橫截面上只有正應(yīng)力而無(wú)剪應(yīng)力的彎曲）。剪力“Fs”——切應(yīng)力“τ”；彎矩“M”——正應(yīng)力“σ”2.橫力彎曲（剪切彎曲）aaFBAFMxFsxFaFF

梁的橫截面上既有彎矩又有剪力的彎曲（橫截面上既有正應(yīng)力又有剪應(yīng)力的彎曲）。一、純彎曲和橫力彎曲的概念第6頁(yè)，課件共89頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月§

7.2彎曲正應(yīng)力

從三方面考慮：一、變形幾何關(guān)系用較易變形的材料制成的矩形截面等直梁作純彎曲試驗(yàn):變形幾何關(guān)系物理關(guān)系靜力學(xué)關(guān)系一、純彎曲正應(yīng)力第7頁(yè)，課件共89頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月

由純彎曲的變形規(guī)律→縱向線應(yīng)變的變化規(guī)律。1、觀察實(shí)驗(yàn)：第8頁(yè)，課件共89頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月2、變形規(guī)律：⑴、橫向線：仍為直線，只是相對(duì)轉(zhuǎn)動(dòng)了一個(gè)角度且仍與縱向線正交。⑵、縱向線：由直線變?yōu)榍€，且靠近上部的纖維縮短，靠近下部的纖維伸長(zhǎng)。第9頁(yè)，課件共89頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月3、假設(shè)：（1）彎曲平面假設(shè)：梁變形前原為平面的橫截面變形后仍為平面，且仍垂直于變形后的軸線，只是各橫截面繞其上的某軸轉(zhuǎn)動(dòng)了一個(gè)角度。第10頁(yè)，課件共89頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月凹入一側(cè)纖維縮短突出一側(cè)纖維伸長(zhǎng)

根據(jù)變形的連續(xù)性可知，梁彎曲時(shí)從其凹入一側(cè)的縱向線縮短區(qū)到其凸出一側(cè)的縱向線伸長(zhǎng)區(qū)，中間必有一層縱向無(wú)長(zhǎng)度改變的過(guò)渡層--------稱為中性層

。（2）縱向纖維假設(shè)：梁是由許多縱向纖維組成的，且各縱向纖維之間無(wú)擠壓。第11頁(yè)，課件共89頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月中間層與橫截面的交線－－中性軸

梁的彎曲變形實(shí)際上是各截面繞各自的中性軸轉(zhuǎn)動(dòng)了一個(gè)角度，等高度的一層纖維的變形完全相同。中性層中性軸第12頁(yè)，課件共89頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月ＢAabcdＢ１A１4、線應(yīng)變的變化規(guī)律：dxyoo1在彈性范圍內(nèi)，（二）物理關(guān)系：由縱向線應(yīng)變的變化規(guī)律→正應(yīng)力的分布規(guī)律。abcd第13頁(yè)，課件共89頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月應(yīng)力的分布圖：MZyσmaxσmax中性軸的位置？為梁彎曲變形后的曲率第14頁(yè)，課件共89頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月yxMZ（中性軸Z軸通過(guò)形心）（y軸為對(duì)稱軸，自然滿足）yzAσ——彎曲變形計(jì)算的基本公式（三）、靜力學(xué)方面：

由橫截面上的彎矩和正應(yīng)力的關(guān)系→正應(yīng)力的計(jì)算公式。第15頁(yè)，課件共89頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月彎曲正應(yīng)力計(jì)算公式。

彎矩可代入絕對(duì)值，應(yīng)力的符號(hào)由變形來(lái)判斷。當(dāng)M>0時(shí)，下拉上壓；當(dāng)M<0時(shí)，上拉下壓。梁的抗彎剛度。TzEIyxMZyzAσ將上式代入式得：——彎曲變形計(jì)算的基本公式第16頁(yè)，課件共89頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月橫截面上的應(yīng)力分布圖：第17頁(yè)，課件共89頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月（1）當(dāng)中性軸為對(duì)稱軸時(shí)矩形截面實(shí)心圓截面空心圓截面bhzyzdyzDdy第18頁(yè)，課件共89頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月Wz——截面的抗彎截面系數(shù)最大正應(yīng)力的確定第19頁(yè)，課件共89頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月zy（2）對(duì)于中性軸不是對(duì)稱軸的橫截面M應(yīng)分別以橫截面上受拉和受壓部分距中性軸最遠(yuǎn)的距離和直接代入公式第20頁(yè)，課件共89頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月幾種常見(jiàn)截面的IZ和WZ圓截面矩形截面空心圓截面空心矩形截面第21頁(yè)，課件共89頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月FAYFBYBAl=3mq=40kN/mxC1.5mFSx90kN90kN1.繪制內(nèi)力圖解：xM第22頁(yè)，課件共89頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月2.C

截面上各點(diǎn)正應(yīng)力（壓應(yīng)力）第23頁(yè)，課件共89頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月工程中常見(jiàn)的平面彎曲是橫力彎曲三、正應(yīng)力公式的推廣6-2

實(shí)驗(yàn)和彈性力學(xué)理論的研究都表明：當(dāng)跨度l與橫截面高度h之比l/h>5（細(xì)長(zhǎng)梁）時(shí)，純彎曲正應(yīng)力公式對(duì)于橫力彎曲近似成立。彎曲正應(yīng)力公式可推廣應(yīng)用于橫力彎曲和小曲率梁1m2mBA截面關(guān)于中性軸對(duì)稱截面關(guān)于中性軸不對(duì)稱橫力彎曲梁上的最大正應(yīng)力第24頁(yè)，課件共89頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月例：求圖示懸臂梁的最大、壓應(yīng)力。已知：№10槽鋼解：1）畫(huà)彎矩圖2）查型鋼表：3）求應(yīng)力：σcmaxσtmax第25頁(yè)，課件共89頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月zybh§7-3彎曲切應(yīng)力一、矩形截面梁橫截面上的切應(yīng)力1、假設(shè)：⑴橫截面上各點(diǎn)的切應(yīng)力方向與剪力的方向相同。⑵切應(yīng)力沿截面寬度均勻分布（距中性軸等距離的各點(diǎn)切應(yīng)力大小相等）。2、公式推導(dǎo)xd

x圖ayτFs第26頁(yè)，課件共89頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月Fs（x）+d

Fs（x）M（x）M（x）+dM（x）Fs（x）d

xA

h取出微段，長(zhǎng)度為dx.假設(shè)微段上的彎矩為M和M+dM.兩截面上距中性軸y1處的微面積上所受的正應(yīng)力為

1和

2.ZyA*mnxzyym’FN2FN1dFS’A*第27頁(yè)，課件共89頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月ABB1A1mnxzyym’FN1FN2A*為距中性軸為y的橫線以外部分的橫截面面積.式中：為面積A*對(duì)中性軸的靜矩.第28頁(yè)，課件共89頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月第29頁(yè)，課件共89頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月化簡(jiǎn)后得由平衡方程A*ABB1A1mnxzyym’FN2FN1dFS’第30頁(yè)，課件共89頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月b矩型截面的寬度.yz整個(gè)橫截面對(duì)中性軸的慣性矩.距中性軸為y的橫線以外部分橫截面面積對(duì)中性軸的靜矩.（4）切應(yīng)力沿截面高度的變化規(guī)律

沿截面高度的變化由靜矩與y之間的關(guān)系確定.第31頁(yè)，課件共89頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月z截面靜矩的計(jì)算方法A為截面面積為截面的形心坐標(biāo)A1第32頁(yè)，課件共89頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月y1nBmAxyzOyA1B1m1可見(jiàn)，切應(yīng)力沿截面高度按拋物線規(guī)律變化.xτmaxy=±h/2（即在橫截面上距中性軸最遠(yuǎn)處）τ=0y=0（即在中性軸上各點(diǎn)處），切應(yīng)力達(dá)到最大值式中，A=bh為矩形截面的面積.第33頁(yè)，課件共89頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月第34頁(yè)，課件共89頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月2、工字形截面梁的彎曲切應(yīng)力假設(shè):t//腹板側(cè)邊，并沿其厚度均勻分布腹板上的切應(yīng)力仍按矩形截面的公式計(jì)算。第35頁(yè)，課件共89頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月δ

—腹板的厚度Ozydxy—距中性軸為y的橫線以外部分的橫截面面積A對(duì)中性軸的靜矩.τminδzyτmaxτmax（a）腹板上的切應(yīng)力沿腹板高度按二次拋物線規(guī)律變化；（b）最大切應(yīng)力也在中性軸上.這也是整個(gè)橫截面上的最大切應(yīng)力.第36頁(yè)，課件共89頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月

在翼緣上，有平行于FS的剪應(yīng)力分量，分布情況較復(fù)雜，但數(shù)量很小，并無(wú)實(shí)際意義，可忽略不計(jì)。

在翼緣上，還有垂直于FS方向的剪應(yīng)力分量，它與腹板上的切應(yīng)力比較，一般來(lái)說(shuō)也是次要的。

腹板負(fù)擔(dān)了截面上的絕大部分剪力，翼緣負(fù)擔(dān)了截面上的大部分彎矩。第37頁(yè)，課件共89頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月ydzo假設(shè)：（a）沿寬度kk‘上各點(diǎn)處的切應(yīng)力均匯交于o'點(diǎn)；（b）各點(diǎn)處切應(yīng)力沿y方向的分量沿寬度相等.在截面邊緣上各點(diǎn)的切應(yīng)力的方向與圓周相切.3.圓截面梁第38頁(yè)，課件共89頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月最大切應(yīng)力發(fā)生在中性軸上ydzo式中為圓截面的面積.4.圓環(huán)形截面梁圖示為一段薄壁環(huán)形截面梁.環(huán)壁厚度為，環(huán)的平均半徑為r0，由于

?r0故可假設(shè)（a）橫截面上切應(yīng)力的大小沿壁厚無(wú)變化；（b）切應(yīng)力的方向與圓周相切.zyr0δ第39頁(yè)，課件共89頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月式中A=2r0

為環(huán)形截面的面積橫截面上最大的切應(yīng)力發(fā)生中性軸上，其值為zyr0δ

max第40頁(yè)，課件共89頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月解：、畫(huà)內(nèi)力圖，求危險(xiǎn)面內(nèi)力例、矩形截面梁如圖，試求最大正應(yīng)力和最大切應(yīng)力之比,Mxq

L2/8Fsx第41頁(yè)，課件共89頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月求最大應(yīng)力

應(yīng)力之比從本例看出，梁的最大彎曲正應(yīng)力與最大彎曲切應(yīng)力之比的數(shù)量級(jí)約等于梁的跨度l與梁的高度h之比。因?yàn)橐话懔旱目缍冗h(yuǎn)大于其高度，所以梁內(nèi)的主要應(yīng)力是正應(yīng)力。第42頁(yè)，課件共89頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月彎曲正應(yīng)力與彎曲切應(yīng)力比較當(dāng)l>>h時(shí)，smax>>tmax第43頁(yè)，課件共89頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月

當(dāng)梁上有橫向力作用時(shí)，橫截面上既又彎矩又有剪力.梁在此種情況下的彎曲稱為橫力彎曲.§7-4

梁的強(qiáng)度條件橫力彎曲時(shí)，梁的橫截面上既有正應(yīng)力又有切應(yīng)力.切應(yīng)力使橫截面發(fā)生翹曲，橫向力引起與中性層平行的縱截面的擠壓應(yīng)力，純彎曲時(shí)所作的平面假設(shè)和單向受力假設(shè)都不成立.橫力彎曲雖然橫力彎曲與純彎曲存在這些差異，但進(jìn)一步的分析表明，工程中常用的梁，純彎曲時(shí)的正應(yīng)力計(jì)算公式，可以精確的計(jì)算橫力彎曲時(shí)橫截面上的正應(yīng)力.等直梁橫力彎曲時(shí)橫截面上的正應(yīng)力公式為第44頁(yè)，課件共89頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月公式的應(yīng)用范圍1.在彈性范圍內(nèi)3.平面彎曲4.直梁2.具有切應(yīng)力的梁一、彎曲正應(yīng)力的強(qiáng)度條件1.數(shù)學(xué)表達(dá)式梁內(nèi)的最大工作應(yīng)力不超過(guò)材料的許用應(yīng)力.第45頁(yè)，課件共89頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月2.強(qiáng)度條件的應(yīng)用（2）設(shè)計(jì)截面（3）確定許可載荷（1）強(qiáng)度校核對(duì)于鑄鐵等脆性材料制成的梁，由于材料的且梁橫截面的中性軸一般也不是對(duì)稱軸，所以梁的（兩者有時(shí)并不發(fā)生在同一橫截面上）要求分別不超過(guò)材料的許用拉應(yīng)力和許用壓應(yīng)力第46頁(yè)，課件共89頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月解：1)求支座反力例、T字形截面的鑄鐵梁受力如圖，鑄鐵的[

t]=30MPa，

[

c]=60MPa.其截面形心位于C點(diǎn)，y1=52mm，y2=88mm，

Iz=764cm4，試校核此梁的強(qiáng)度。2m2m2mABCD2.5kNm-4k

N

m2）畫(huà)彎矩圖3）求應(yīng)力B截面—（上拉下壓）MC截面—（下拉上壓）第47頁(yè)，課件共89頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月M2m2m2mABCD2.5kNm-4k

N

m由于梁的橫截面不對(duì)稱于中性軸，鑄鐵的許用拉、壓應(yīng)力又不同，而且最大正彎矩與最大負(fù)彎矩的數(shù)值相差不大，因此，危險(xiǎn)截面可能在截面B，也可能在截面C，必須分別加以校核。

第48頁(yè)，課件共89頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月C截面—（下拉上壓）:1m1m1mABCDF

2=2kNF

1=4.5kN4)強(qiáng)度校核A1A2A3A446.2MPa27.3MPa28.2MPa2.5kNm-4k

N

mMB截面—（上拉下壓）:最大拉、壓應(yīng)力不在同一截面上第49頁(yè)，課件共89頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月A1A2y

2y

1CCzA3A446.2MPa27.3MPa28.2MPa結(jié)論——對(duì)Z軸對(duì)稱截面的彎曲梁，只計(jì)算一個(gè)截面：對(duì)Z軸不對(duì)稱截面的彎曲梁，必須計(jì)算兩個(gè)截面：x

2.5kNm-4k

N

mMM第50頁(yè)，課件共89頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月例4-18圖示槽形截面鑄鐵梁，已知：b=2m，截面對(duì)中性軸的慣性矩Iz=5493104mm4，鑄鐵的許用拉應(yīng)力[st]=30MPa，許用壓應(yīng)力[sc]=90MPa。試求梁的許可荷載[F]。

解：1、梁的支反力為zyC形心86134204018012020BFCbq=F/bDbbAFBFA

第51頁(yè)，課件共89頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月?lián)俗鞒隽旱膹澗貓D如下發(fā)生在截面C發(fā)生在截面BzyC形心86134204018012020Fb/2Fb/4BFCbq=F/bDbbA第52頁(yè)，課件共89頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月2、計(jì)算最大拉、壓正應(yīng)力可見(jiàn)：壓應(yīng)力強(qiáng)度條件由B截面控制，拉應(yīng)力強(qiáng)度條件則B、C截面都要考慮。zyC形心86134204018012020Fb/2Fb/4C截面B截面壓應(yīng)力拉應(yīng)力拉應(yīng)力壓應(yīng)力第53頁(yè)，課件共89頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月考慮截面B：zyC形心86134204018012020Fb/2Fb/4第54頁(yè)，課件共89頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月考慮截面C：因此梁的強(qiáng)度由截面B上的最大拉應(yīng)力控制zyC形心86134204018012020Fb/2Fb/4第55頁(yè)，課件共89頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月二、梁的切應(yīng)力強(qiáng)度條件一般tmax發(fā)生在FSmax所在截面的中性軸處。不計(jì)擠壓，則tmax所在點(diǎn)處于純剪切應(yīng)力狀態(tài)。梁的切應(yīng)力強(qiáng)度條件為材料在橫力彎曲時(shí)的許用切應(yīng)力對(duì)等直梁，有EtmaxFtmaxEmml/2qGHCDFlql2/8ql/2ql/2第56頁(yè)，課件共89頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月彎曲切應(yīng)力的強(qiáng)度條件1、校核強(qiáng)度2、設(shè)計(jì)截面尺寸3、確定外荷載。需要校核剪應(yīng)力的幾種特殊情況：(2)鉚接或焊接的組合截面，其腹板的厚度與高度比小于型鋼的相應(yīng)比值時(shí)，要校核剪應(yīng)力(1)梁的跨度較短，M較小，而FS

較大時(shí)，要校核剪應(yīng)力。(4)各向異性材料（如木材）的抗剪能力較差，要校核剪應(yīng)力。(3)膠合而成的組合梁，一般需對(duì)膠合面進(jìn)行切應(yīng)力強(qiáng)度校核。第57頁(yè)，課件共89頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月例：截面為三塊矩形截面疊加而成(膠合成一體)的梁,[τ]膠=3.4MPa，求：Fmax及此時(shí)的σmax。若截面為自由疊合，σmax的值又為多大。FZ10050解：1、確定Fmax2、確定σmax3、自由疊合時(shí)的σmaxxxFsMF-F*1第58頁(yè)，課件共89頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月1、梁的剪力圖與彎矩圖分別如圖

2、按正應(yīng)力強(qiáng)度條件選擇工字鋼型號(hào)

由型鋼表查得，No.22b號(hào)工字鋼的抗彎截面系數(shù)第59頁(yè)，課件共89頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月3、按切應(yīng)力強(qiáng)度條件進(jìn)行校核可見(jiàn)滿足切應(yīng)力強(qiáng)度條件。因此可選用No.22b號(hào)工字鋼第60頁(yè)，課件共89頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月例：圖示結(jié)構(gòu)，已知AB為10號(hào)工字型截面梁，CD為圓形截面桿，d=10mm，〔σ〕AB=160MPa，〔σ〕CD=120MPa。試：確定外荷載q。BqACD2m1m解：1、畫(huà)M圖2、AB梁的強(qiáng)度計(jì)算3、CD桿的強(qiáng)度計(jì)算結(jié)論：3q/49q/4XXFsM3q/45q/4q9q/32q/2第61頁(yè)，課件共89頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月§7-5梁的合理強(qiáng)度設(shè)計(jì)彎曲正應(yīng)力是影響彎曲強(qiáng)度的主要因素。上式可以看出，提高彎曲強(qiáng)度的措施主要是從三方面考慮：減小最大彎矩、提高抗彎截面系數(shù)和提高材料的力學(xué)性能。第62頁(yè)，課件共89頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月合理截面形狀應(yīng)該是截面面積A較小，而抗彎截面模量大的截面。一、合理安排梁的截面，提高抗彎截面模量。豎放比橫放要好。1）放置方式：第63頁(yè)，課件共89頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月2）抗彎截面模量/截面面積截面形狀圓形矩形槽鋼工字鋼第64頁(yè)，課件共89頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月第65頁(yè)，課件共89頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月3）根據(jù)材料特性選擇截面形狀

對(duì)于鑄鐵類抗拉、壓能力不同的材料，最好使用T字形類的截面，并使中性軸偏于抗變形能力弱的一方，即：若抗拉能力弱，而梁的危險(xiǎn)截面處又上側(cè)受拉，則令中性軸靠近上端。如下圖：第66頁(yè)，課件共89頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月2.對(duì)于脆性材料制成的梁,宜采用T字形等對(duì)中性軸不對(duì)稱的截面且將翼緣置于受拉側(cè).1.對(duì)于塑性材料制成的梁,選以中性軸為對(duì)稱軸的橫截面.zy1y2σcmaxσtmax要使y1/y2接近下列關(guān)系：最大拉應(yīng)力和最大壓應(yīng)力同時(shí)接近許用應(yīng)力第67頁(yè)，課件共89頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月二、合理安排梁的受力，減小彎矩。ABF/LMmax=FL/8P/LMmax=FL/400.2L0.2L第68頁(yè)，課件共89頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月第69頁(yè)，課件共89頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月合理布置載荷F第70頁(yè)，課件共89頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月FFF第71頁(yè)，課件共89頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月三、等強(qiáng)度梁

梁各橫截面上的最大正應(yīng)力都相等，并均達(dá)到材料的許用應(yīng)力，則稱為等強(qiáng)度梁.第72頁(yè)，課件共89頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月例如，寬度b保持不變而高度可變化的矩形截面簡(jiǎn)支梁，若設(shè)計(jì)成等強(qiáng)度梁，則其高度隨截面位置的變化規(guī)律h(x)，可按正應(yīng)力強(qiáng)度條件求得.bh(x)zFl/2l/2梁任一橫截面上最大正應(yīng)力為求得第73頁(yè)，課件共89頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月但靠近支座處，應(yīng)按切應(yīng)力強(qiáng)度條件確定截面的最小高度求得bh(x)zFl/2l/2按上確定的梁的外形，就是廠房建筑中常用的魚(yú)腹梁.F第74頁(yè)，課件共89頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月等強(qiáng)度梁第75頁(yè)，課件共89頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月非對(duì)稱截面彎曲特點(diǎn)：盡管外力作用在形心上，截面彎曲同時(shí)產(chǎn)生扭轉(zhuǎn)7.6非對(duì)稱截面梁的平面彎曲與彎曲中心概念第76頁(yè)，課件共89頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月彎曲中心Pxeyz向C點(diǎn)化簡(jiǎn)主矢Q主矩M=Q1h+Qe’h彎曲切應(yīng)力流Ce’Q1QQ2C主矢Q主矩M主矢Q主矩M=Q1h－Qe＝0向A點(diǎn)化簡(jiǎn)AeQ1Q2Q第77頁(yè)，課件共89頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月彎心作用：外力作用在彎心上，桿件只彎不扭彎心(剪心)定義：梁橫截面上彎曲切應(yīng)力合力作用點(diǎn)非對(duì)稱截面梁發(fā)生平面彎曲的條件：外力作用在主軸面內(nèi)，還必須過(guò)彎曲中心第78頁(yè)，課件共89頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月如何確定彎曲中心的位置彎曲中心位置與外力大小和材料的性質(zhì)無(wú)關(guān)，是截面圖形的幾何性質(zhì)之一彎心處，主矩M=Q1h－Qe＝0第79頁(yè)，課件共89頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月根據(jù)切應(yīng)力流確定彎心位置

思考題圖示截面梁有無(wú)彎曲中心？若有，在何處？第80頁(yè)，課件共89頁(yè)，