電機設(shè)計第部分

電機設(shè)計第部分第1頁，課件共58頁，創(chuàng)作于2023年2月2.1電機的主要參數(shù)之間的關(guān)系2.1.1、主要尺寸：設(shè)計一臺電機時，必須確定許多尺寸，其中起主要與確定作用的是電機的主要尺寸。電機的主要尺寸是指靠近氣隙的電機電樞鐵心直徑和長度。對于直流電機，電樞鐵心直徑是指轉(zhuǎn)子鐵心外徑。交流電機：電樞鐵心直徑是指定子鐵心內(nèi)徑。2.1.2、電機的主要參數(shù)之間的關(guān)系式電機工作時，能量是以電磁能的形式通過定、轉(zhuǎn)子之間氣隙進行傳遞轉(zhuǎn)換的，氣隙傳遞的功率稱為電磁功率。由于電機的主要尺寸與電磁功率有關(guān)，而交流電機的電磁功率與功率因數(shù)有關(guān)。在電機設(shè)計中，功率因數(shù)是一個變量。為此，電機設(shè)計時，將電機的主要尺寸與電磁功率的關(guān)系轉(zhuǎn)為與功率因數(shù)無關(guān)

第2頁，課件共58頁，創(chuàng)作于2023年2月2.1電機的主要參數(shù)之間的關(guān)系的計算功率的關(guān)系。交流電機的計算功率(三相感應(yīng)電動機)；；當氣隙磁場為正弦分布時，認為第3頁，課件共58頁，創(chuàng)作于2023年2月2.1電機的主要參數(shù)之間的關(guān)系--氣隙磁通密度的最大值（幅值），簡稱氣隙磁密。--計算極弧系數(shù)，--氣隙平均磁密；氣隙磁密正弦分布時，--電樞鐵心的計算長度或有效長度；極距--電樞鐵心直徑；線負荷：電樞圓周單位長度上的安培導體數(shù)；第4頁，課件共58頁，創(chuàng)作于2023年2月2.1電機的主要參數(shù)之間的關(guān)系∴將上面式子代入式整理得交流電機主要參數(shù)的關(guān)系式：對直流電機：電樞電勢電樞電流功率得：與交流電機主要參數(shù)的關(guān)系式比較得直流電機代入直流電機計算；故電機的主要參數(shù)關(guān)系式：第5頁，課件共58頁，創(chuàng)作于2023年2月

2.1電機的主要參數(shù)之間的關(guān)系對于一定功率和轉(zhuǎn)速范圍的電機，變化不大，可認為是常數(shù)，故稱電機常數(shù)。---計算轉(zhuǎn)矩∵近似表示了轉(zhuǎn)子有效部分的體積，定子有效部分的體積也與它有關(guān)?！嚯姍C常數(shù)反映了產(chǎn)生單位計算轉(zhuǎn)矩所耗用的有效材料的體積，即結(jié)構(gòu)材料的耗用量。令---利用系數(shù)，它表示單位體積有效材料所產(chǎn)生的計算轉(zhuǎn)矩；第6頁，課件共58頁，創(chuàng)作于2023年2月2.1電機的主要參數(shù)之間的關(guān)系隨著技術(shù)水平的提高，利用系數(shù)將不斷增大。計算功率和額定功率的關(guān)系：①感應(yīng)電動機②同步發(fā)電機由得：第7頁，課件共58頁，創(chuàng)作于2023年2月2.1電機的主要參數(shù)之間的關(guān)系①電機的主要尺寸由其計算功率和轉(zhuǎn)速之比或計算轉(zhuǎn)矩所決定；功率較大，轉(zhuǎn)速較高的電機可能和功率較小，轉(zhuǎn)速較低的電機的體積接近，可能一些尺寸相同，如端蓋，機座可通用；

②電磁負荷、

不變時，相同功率的電機，轉(zhuǎn)速較高的，尺寸較??；尺寸相同的電機，轉(zhuǎn)速較高時，則功率較大，即提高轉(zhuǎn)速可減少電機的體積和重量。注意：提高轉(zhuǎn)速只能在一定范圍內(nèi)，若轉(zhuǎn)速過高時，電機機械損耗等會隨之增大，從而引起其它參數(shù)變化；③轉(zhuǎn)速一定時，若電樞鐵心直徑不變，而電樞鐵心長度不同時，可得到不同功率的電機；第8頁，課件共58頁，創(chuàng)作于2023年2月2.1電機的主要參數(shù)之間的關(guān)系④一般變化不大，因此電機主要尺寸在很大程度和選用的電磁負荷、有關(guān)，、選得越高，電機的尺寸就越小。第9頁，課件共58頁，創(chuàng)作于2023年2月2.2電機中的幾何相似定律概述分析具有相同的電流密度、磁通密度、轉(zhuǎn)速和極數(shù)的一系列功率遞增而幾何形狀彼此相似的電機。幾何形狀相似是指電機對應(yīng)的尺寸間具有相同的比值，如電機A，B幾何形狀相似，有:分別為槽高及槽寬。∵∴

而各與長度的平方成正比；

當一定時第10頁，課件共58頁，創(chuàng)作于2023年2月2.2電機中的幾何相似定律概述又有效材料的重量與體積成正比，即與的立方成正比，而有效材料的成本、損耗均與重量成正比。

整理得：上式即為幾何相似定律。它表明，在鐵心磁密及繞組導體電密保持不變時，一系列功率遞增，幾何形狀相似的電機，每單位功率所需有效材料的重量、成本及產(chǎn)生的損耗均與功率的1/4次方（）成反比。

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2.2電機中的幾何相似定律概述也即隨著單機容量的增大，其有效材料的利用率和電機效率均將提高。從而在電氣設(shè)備上，采用一臺大功率的電機代替總功率相等的數(shù)臺小功率電機。但要注意，電機的損耗，其冷卻表面。隨著電機功率增加，若不改變幾何形狀的相似，則損耗產(chǎn)生的熱量大于散熱的熱量，從而導致電機溫升超過允許值。

第12頁，課件共58頁，創(chuàng)作于2023年2月2.3電磁負荷的選擇電磁負荷A、值決定了利用系數(shù)，直接影響電機的有效材料的耗用量，更為重要的是A、值與電機運行參數(shù)、性能和可靠性有密切關(guān)系。電磁負荷的選擇要考慮的因素很多，應(yīng)綜合考慮電機技術(shù)和經(jīng)濟指標，其選擇要點如下：(1)當輸出功率一定時，提高電磁負荷A、，電機的尺寸和體積將減小，可節(jié)省有效材料，但其需要較好的冷卻條件和絕緣材料。(2)選取較高的A，繞組用銅(鋁)量將增加。由于電機的尺寸減小了，若不變，每極磁通將減小，為得到一定的感應(yīng)電勢，繞組匝數(shù)必將增多。第13頁，課件共58頁，創(chuàng)作于2023年2月2.3電磁負荷的選擇(3)選擇較高的A或?qū)w電流密度J，繞組電阻將增加，使繞組溫升增高。(4)選擇較高的，電機基本鐵耗增加。由于電樞鐵芯中的磁密與有一定比例關(guān)系，而鐵的比損耗(單位重量鐵芯中的損耗)與鐵磁材料內(nèi)磁密的平方成正比關(guān)系，故隨著的提高，比損耗的增加速度比鐵芯重量減少的速度更快。因此導致電樞鐵耗增加、效率降低及在冷卻條件不變時溫度將升高。(5)A與應(yīng)選擇恰當?shù)谋戎?。由于勵磁電流標么值，選取較高的或較低的A，勵磁電流將增大，使異步電機的功率因數(shù)降低。第14頁，課件共58頁，創(chuàng)作于2023年2月2.3電磁負荷的選擇總的來說，電磁負荷的選擇要考慮的因素很多，很難單純從理論上來確定。通常主要從電機制造成本低、性能良好方面選擇。一般還要從包括電工材料、冷卻條件及電機結(jié)構(gòu)方面考慮。工廠常根據(jù)經(jīng)驗數(shù)據(jù)作出曲線確定電磁負荷。。第15頁，課件共58頁，創(chuàng)作于2023年2月2.4電機主要尺寸比及主要尺寸的確定2.4.1.電機的主要尺寸比

在已知電機的計算功率和轉(zhuǎn)速的情況下，若選定好電磁負荷后，由電機主要參數(shù)關(guān)系式：

可初步確定電機的，

但相同的電機，可以設(shè)計成細長，也可做成粗短。如何具體確定電機的電樞鐵心直徑及電樞鐵心的有效長度，引進電機的主要尺寸比。顯然一定，取大時，則電機細長，取小時，則電機粗短。選擇值時，通?？紤]：①電機的參數(shù)與溫升；②節(jié)約同銅；第16頁，課件共58頁，創(chuàng)作于2023年2月2.4電機主要尺寸比及主要尺寸的確定③轉(zhuǎn)子的機械強度；④轉(zhuǎn)動慣性等方面的限制及要求。對1）感應(yīng)電機：中小型感應(yīng)電機，通常；

大型感應(yīng)電機，，極數(shù)較多時取較大值。

2）同步電機：中小型同步電機；對高速或大型同步電機；對低速水輪發(fā)電機，宜取小些。3）直流電機：對頻繁起動和可逆轉(zhuǎn)的軋鋼電動機，要求轉(zhuǎn)動慣量較小，應(yīng)取大些。通常中小型直流電機；大些直流電機。第17頁，課件共58頁，創(chuàng)作于2023年2月2.4電機主要尺寸比及主要尺寸的確定2.4.2確定主要尺寸的一般方法①首先由電機的額定功率求出計算功率；②由計算功率和轉(zhuǎn)速，根據(jù)有關(guān)曲線或經(jīng)驗求出電磁負荷；從而由主要參數(shù)關(guān)系式求出；③根據(jù)推薦的數(shù)據(jù)選用適當?shù)闹饕叽绫?，再確定出電機的主要尺寸；④對交流電機，再參照定子鐵心內(nèi)外徑比的經(jīng)驗值，確定定子鐵心外徑值，參考標準外徑值，轉(zhuǎn)為取標準外徑值，再對定子鐵心內(nèi)徑及鐵心長度進行調(diào)整。表1為交流電機定子鐵心的標準外徑。第18頁，課件共58頁，創(chuàng)作于2023年2月2.4電機主要尺寸比及主要尺寸的確定工廠里常采用“類比法”來確定主要尺寸?！邦惐确ā本褪歉鶕?jù)已生產(chǎn)過的同類型相近規(guī)格所設(shè)計電機的具體數(shù)據(jù)，直接初選主要尺寸和一些數(shù)據(jù)。若現(xiàn)要設(shè)計電機Ⅰ，已生產(chǎn)過同類型電機Ⅱ，極數(shù)相同而額定功率不同。則有：，選取；第19頁，課件共58頁，創(chuàng)作于2023年2月2.4電機主要尺寸比及主要尺寸的確定，??；電勢且因為，則有極距不變，所以。第20頁，課件共58頁，創(chuàng)作于2023年2月2.5系列電機及其設(shè)計特點2.5.1、系列電機：是指技術(shù)要求、應(yīng)用范圍、結(jié)構(gòu)型式、冷卻方式、生產(chǎn)工藝基本相同，功率及安裝尺寸按一定規(guī)律遞增，零部件通用性很高的一系列電機。電機制造廠的產(chǎn)品大多是系列電機。系列電機的額定功率具有一定范圍，按一定比例遞增。例Y系列（IP44）三相感應(yīng)電動機的額定功率0.55kW∽250kW從分23個等級；系列電機的額定電壓按規(guī)定的標準電壓等級選用其中一種或幾種。例Y系列（IP44）三相感應(yīng)電動機的額定電壓為380V；系列電機有一定的轉(zhuǎn)速范圍或等級。例Y系列（IP44）三相感應(yīng)電動機的同步轉(zhuǎn)速有3000、1500、1000、750r/min四種；按功率遞增情況和標準尺寸硅鋼片的合理剪裁，規(guī)定了系列電第21頁，課件共58頁，創(chuàng)作于2023年2月2.5系列電機及其設(shè)計特點機鐵心的若干外徑尺寸或軸中心高數(shù)值，每一外徑或軸中心高對應(yīng)一個機座號。每個中心高有幾種鐵心長度，對應(yīng)不同的功率等級。Y132M1-6Y132M2-6Y132S-6。系列電機分類：①基本系列：使用面廣，生產(chǎn)量大的一般用途電機；②派生系列：進行部分改動而有基本系列派生出來的系列；③專用系列：適用于某種特殊條件使用面很窄的系列。如軋鋼用系列電動機。第22頁，課件共58頁，創(chuàng)作于2023年2月2.5系列電機及其設(shè)計特點2.5.2系列電機的設(shè)計特點①功率按一定規(guī)律遞增；②安裝尺寸和功率等級相適應(yīng)；電機的安裝尺寸是指電機與配套機械進行安裝時的有關(guān)尺寸。系列電機的安裝尺寸一般按軸中心高分級；③交流電機系列定子沖片外徑的確定應(yīng)與軸中心高一致；④重視零部件的標準化、系列化和通用化。系列電機量大，零部件盡量采用“三化”-標準化、系列化和通用化，可提高通用性及互換性，降低生產(chǎn)成本，維護方便；⑤考慮派生的可能性。第23頁，課件共58頁，創(chuàng)作于2023年2月2.6磁路計算2.6.1概述電機繞組通過電流產(chǎn)生磁場。電機磁通構(gòu)成的閉合路徑---磁路。磁路計算的目的就是確定產(chǎn)生主磁場所需要的勵磁磁勢、勵磁電流，從而進一步計算電機的空載特性，以及校核電機各部分磁密選擇得是否合適。1、磁路計算所依據(jù)的基本原理---全電流定律由于電機磁場的對稱性，分析磁場時只要分析相鄰兩極磁場的分布情況就行了。右圖為電機一對極的磁路。第24頁，課件共58頁，創(chuàng)作于2023年2月2.6磁路計算虛線為磁力線或磁通，磁力線具有不相交特性及在電機內(nèi)是閉合的特性。由全電流定律知,磁場強度沿任一磁力線所構(gòu)成閉合回路的線積分即磁勢等于閉合回路所包圍的全電流。數(shù)學表達式為；對電機磁路正好為包圍相鄰兩磁極N、S的磁勢，即每對極勵磁磁勢。為便于分析，取磁力線的閉合回路路徑即磁路為通過磁極中心線的路徑。電機每對極磁路的磁勢消耗在磁路上，該磁路分為五段①空氣隙；②定子齒（或磁極---直流電機）；③轉(zhuǎn)子齒（或磁極---同步電機）；④定子軛；⑤轉(zhuǎn)子軛。即這五段磁路上的磁勢之和就是每對極的勵磁磁勢，。每極的磁勢為。第25頁，課件共58頁，創(chuàng)作于2023年2月2.6磁路計算以后計算的磁勢是指每極的，磁路長度取一半長。這五段磁路中，氣隙的磁勢最大，約占整個磁勢的。2、電機中常用的磁性材料電機電樞鐵心一般采用涂漆的硅鋼片疊壓而成，磁極采用低碳鋼板等。硅鋼片按工藝分為熱軋和冷軋兩種，其中冷軋的性能比熱軋的好，目前大型電機采用冷軋硅鋼片。由于我國制造工藝等原因中小型電機大多采用熱軋硅鋼片。第26頁，課件共58頁，創(chuàng)作于2023年2月.2.6.2空氣隙（氣隙）磁勢的計算2.6磁路計算電機中，沿電樞圓周方向氣隙磁場不是勻稱分布的，在磁極中心線處，氣隙磁密最大。磁路計算時，氣隙磁勢---單邊氣隙的徑向長度。---磁極中心線處的氣隙磁場強度。---氣隙系數(shù)，考慮到因槽口影響使氣隙磁阻增加而引進的系數(shù)，。磁場強度，空氣磁導率；氣隙磁密最大值：對于①直流電機：每極（氣隙）磁通②交流電機。第27頁，課件共58頁，創(chuàng)作于2023年2月2.6磁路計算◆計算極弧系數(shù)的確定如圖氣隙磁密的分布情況。每極氣隙磁通：氣隙磁密的平均值：顯然當氣隙磁密為正弦時，第28頁，課件共58頁，創(chuàng)作于2023年2月2.6磁路計算故計算極弧系數(shù)的大小取決于氣隙磁密的分布情況。令---波幅系數(shù)。從上圖可知：在極弧計算長度范圍內(nèi)，每極磁通均勻分布在這個范圍內(nèi)，其磁密等于最大值。1）直流電機的計算極弧系數(shù)①均勻氣隙：直流電機極弧部分氣隙為均勻的，如圖---極弧長度②不均勻氣隙：第29頁，課件共58頁，創(chuàng)作于2023年2月2.6磁路計算2）感應(yīng)電機的計算極弧系數(shù)感應(yīng)電機磁路越飽和，氣隙磁密分布越扁平，氣隙磁密的平均值越接近最大值，計算極弧系數(shù)越大，大于0.637。為此感應(yīng)電機計算時，引入飽和系數(shù),---分別為定、轉(zhuǎn)子齒部磁勢。而和飽和系數(shù)的關(guān)系曲線已繪制成曲線，查找。書P150圖2B-3（曲線的飽和系數(shù)）見下頁。第30頁，課件共58頁，創(chuàng)作于2023年2月第31頁，課件共58頁，創(chuàng)作于2023年2月2.6磁路計算◆飽和系數(shù)的確定：磁路計算時，先假定一個飽和系數(shù)的初設(shè)值，從圖2B-3查出，再求出磁密的最大值及氣隙磁勢、定轉(zhuǎn)子齒部磁勢，最后計算出飽和系數(shù)。最后計算出飽和系數(shù)。若飽和系數(shù)的計算值和初設(shè)值的誤差大于1%(手算)或0.5%（計算機算），需重新假設(shè)飽和系數(shù)，至到飽和系數(shù)的計算值和初設(shè)值的誤差小于1%(手算)或0.5%（計算機算）才合格。3）凸極同步電機的計算極弧系數(shù)凸極同步電機采用集中勵磁繞組，氣隙磁勢在空間分布為矩形。為使氣隙磁密按正弦分布有：，第32頁，課件共58頁，創(chuàng)作于2023年2月2.6磁路計算而最大磁密即主極中心線處的磁密∴；即氣隙按這樣規(guī)律變化，這在工藝上很難做到。為此通常把主極極靴外表面做成圓弧型，它和定子鐵心內(nèi)圓不同心，最大氣隙如圖。一般第33頁，課件共58頁，創(chuàng)作于2023年2月2.6磁路計算凸極同步電機，氣隙比較大，氣隙磁場波形主要與極靴外形、極弧長度有關(guān)。凸極同步電機的計算極弧系數(shù)與極弧長度已繪制曲線，查找即可。書p12圖1-5?！綦姌需F心或氣隙的軸向計算長度式中用的是電樞鐵心或氣隙的軸向計算長度，而不是鐵心總長度，這是因為主磁通除在鐵心總長范圍內(nèi)穿過氣隙外，還有一小部分在定、轉(zhuǎn)子端面越過，該現(xiàn)象稱邊緣效應(yīng)，使得沿軸向方向的氣隙磁場分布，如圖。第34頁，課件共58頁，創(chuàng)作于2023年2月2.6磁路計算在計算磁通穿越氣隙的截面積時，軸向的計算或有效長度第35頁，課件共58頁，創(chuàng)作于2023年2月2.6磁路計算比鐵心總長度長一些，；若轉(zhuǎn)子鐵心有徑向道，則氣隙磁場分布為圖b,通風道處磁通減少。因此軸向的計算或有效長度比鐵心總長度短一些。；---鐵心中的徑向通風道數(shù)（圖b,=3）；---沿鐵心軸向長度因一個徑向通風道所損失的長度；若定、轉(zhuǎn)子都有徑向通風道，且相互對齊，，。注意圖a或b，矩形面積等于氣隙磁密實線所包圍的面積。工廠在對同步發(fā)電機計算時，第36頁，課件共58頁，創(chuàng)作于2023年2月2.6磁路計算有時會把通風道對氣隙磁勢的影響用氣隙系數(shù)來考慮，而不用在軸向計算長度中考慮?！魵庀断禂?shù)是由于定、轉(zhuǎn)子開槽而引進的一個大于1的系數(shù)，其原因是定、轉(zhuǎn)子開槽將使氣隙磁阻比無槽時的大，從而導致氣隙磁通減少。為保持主磁通不變，必須增大磁勢，用有效氣隙長度增大來反映。槽口寬電樞開槽，，齒距，如圖。對半閉口槽和半開口槽第37頁，課件共58頁，創(chuàng)作于2023年2月2.6磁路計算對開口槽：感應(yīng)電機定子常用半閉口槽、半開口槽及開口槽，如圖。感應(yīng)電機定、轉(zhuǎn)子都開槽，則---分別是定、轉(zhuǎn)子開槽的氣隙系數(shù)。第38頁，課件共58頁，創(chuàng)作于2023年2月2.6磁路計算2.6.3齒部磁勢（磁壓降）的計算每極齒部磁勢；

---齒部的磁場強度，由查對應(yīng)

硅鋼片的磁化曲線查得。如采用D23熱軋硅鋼片，磁化曲線見p474表F-10；---齒部的磁路計算長度。1.齒磁密的計算①齒磁密的場合：當齒磁密時，鋼片的磁路飽和程度不高，齒部磁阻比槽部磁阻小得多。在一個齒距t范圍內(nèi)的主磁通幾乎全部從齒內(nèi)流過，一個齒距t范圍內(nèi)的氣隙磁通；由于齒部磁路是從主極中心線處經(jīng)過的磁路，故該處一個齒距t范圍內(nèi)的氣隙磁密平均值就是磁密最大值,第39頁，課件共58頁，創(chuàng)作于2023年2月2.6磁路計算即。齒中磁密；---齒的計算截面積。---鐵心長度。---鐵心疊壓系數(shù)對涂漆硅鋼片，；---計算齒寬。如圖對于平行齒壁的梨形槽取齒一半高度處的寬度（圖）；第40頁，課件共58頁，創(chuàng)作于2023年2月2.6磁路計算對于非平行齒壁的矩形槽，如圖。沿槽高方向各點齒的寬度是變化的，齒磁密和對應(yīng)的磁場強度也是變化的。齒磁勢：---齒根處磁場強度，由該處齒磁密查出；---齒中部處磁場強度，由該處齒磁密查出；---齒頂處磁場強度，由該處齒磁密查出。---離齒最窄部齒高處的磁場強度，由該處齒磁密第41頁，課件共58頁，創(chuàng)作于2023年2月2.6磁路計算查出。，，---離齒最窄部齒高處的齒寬。②齒磁密的場合：當齒磁密時（直流電機和同步電機中），齒部磁路比較飽和，齒部的磁阻不會比槽的磁阻小很多。此時磁通大部分從齒部通過，小部分從槽部通過，因而齒的實際磁密小于視在磁密?！酏X的視在磁密：磁通全部進入齒中時的齒磁密。時，認為?！酏X的實際磁密的確定：如上圖，取直徑為的圓柱形表面為等磁位面（垂直于磁力線），即，在圓柱形表面處，第42頁，課件共58頁，創(chuàng)作于2023年2月2.6磁路計算一個齒距范圍內(nèi)的磁通分為通過齒部的磁通和通過槽部的磁通兩部分。；，得，---圓柱形表面齒的截面積；---該處齒的視在磁密。又∴。；稱槽系數(shù)或槽分路系數(shù)。---圓柱形表面槽的截面積。對梨形槽（上上圖a）圓柱形表面第43頁，課件共58頁，創(chuàng)作于2023年2月2.6磁路計算取在平行齒壁部分的中間截面，對矩形槽；。簡化為：是一條直線，和磁化曲線點就是所求的齒部的實際磁密的交及磁場強度，如圖。第44頁，課件共58頁，創(chuàng)作于2023年2月2.6磁路計算1、齒的磁路計算長度對于直流電機電樞梨形槽或類似的槽：；對于感應(yīng)電機定子梨形槽或類似的槽：；對于半開口槽：對于開口槽：；。第45頁，課件共58頁，創(chuàng)作于2023年2月2.6.4軛部磁勢的計算2.6磁路計算按所銜接的是磁極還是齒，可將軛分為極聯(lián)軛和齒聯(lián)軛兩種。1、極聯(lián)軛磁勢的計算：直流電機的定子軛及凸極同步電機轉(zhuǎn)子軛都是極聯(lián)軛，也稱磁軛。如圖，直流電機磁極的磁通分兩路分別進入左右（一邊沒畫）兩邊的軛。磁軛截面的磁通，而磁極的磁通是氣隙（主）磁通和極間漏磁通之和。第46頁，課件共58頁，創(chuàng)作于2023年2月2.6磁路計算◆若磁軛其截面由鑄鋼或鋼板沖疊而成，其軛部磁密，---分別為軛的高度及軛的軸向長度?！羧舸跑椨杀′摪鍥_疊而成，則，對于不涂漆的鋼板，疊壓系數(shù)。由及軛鋼材料的磁化曲線查出對應(yīng)的磁場強度?！裘繕O的軛部磁路計算長度是每對極軛部磁路計算長度的一半，。---軛的平均直徑（軛最大直徑與最小直徑的平均值）?！魳O聯(lián)軛的磁勢。第47頁，課件共58頁，創(chuàng)作于2023年2月2.6磁路計算2、齒聯(lián)軛磁勢的計算感應(yīng)電機定、轉(zhuǎn)子軛，直流電機的電樞軛及同步電機的電樞軛都是齒聯(lián)軛，也稱心軛。①交流電機的齒聯(lián)軛磁勢感應(yīng)電機的磁通如圖，處第48頁，課件共58頁，創(chuàng)作于2023年2月2.6磁路計算是磁極中心線處。由于一個極距內(nèi)的氣隙磁通是“分散”地進入齒部和軛部（右圖，只畫了范圍半個極距的磁通），使得在軛部各截面的穿過的磁通是不同的，處的軛部截面穿過的磁通，處的軛部截面穿過的磁通最大為，---一個極距下的氣隙磁通。在處軛部截面穿過的磁通就是在范圍的氣隙磁通---氣隙磁密。由于沿軛部磁路上軛部截面穿過的磁通大小不同，磁密也不同。為便于計算，軛部磁勢計算采用一個等效的均勻磁場代替實際的不均勻磁場。在處的軛部第49頁，課件共58頁，創(chuàng)作于2023年2月截面穿過的磁通最大為，軛部磁密2.6磁路計算最大，查對應(yīng)的磁化曲線查出對應(yīng)的磁場強度；---軛部計算高度，---軛部的軸向長度。圖a,轉(zhuǎn)子軛部計算高度圖b，---轉(zhuǎn)子軸向通風道直徑。第50頁，課件共58頁，創(chuàng)作于2023年2月2.6磁路計算對于矩形槽電機軛部磁勢。---軛部磁勢的校正系數(shù)，。與軛尺寸、極對數(shù)及有關(guān)（見書p150—151圖2B-4—6）。較低時，取最大值0.7。---對應(yīng)軛部計算高度中心的直徑，見圖b或a。

②直流電機的齒聯(lián)軛磁勢直流電機進入軛部的磁通與交流電機相同，在主極中心線處即處的軛部截面穿過的磁通，在處的軛部截面穿過的磁通最大為，磁密最大。為計算方便，對于第51頁，課件共58頁，創(chuàng)作于2023年2月2.6磁路計算兩極小型電機，軛部磁勢分為兩段計算：一段是在極弧范圍內(nèi)（主極極靴下），，---在軛部截面的磁密。由查磁化曲線查出對應(yīng)的。處的另一段在極間范圍內(nèi)，從磁化曲線查出。軛部磁勢：對于四極或四極以上的直流電機，---對應(yīng)軛部最大磁密的磁場強度。第52頁，課件共58頁，創(chuàng)作于2023年2月2.6磁路計算2.6.5磁極漏磁系數(shù)與磁極磁勢的計算1、磁極漏磁系數(shù)：通過電機主極極身的磁通包括氣隙（主）磁通和極間漏磁通兩部分