回轉(zhuǎn)烘干機(jī)課程設(shè)計(jì)-年產(chǎn)6噸礦渣烘干機(jī)的設(shè)計(jì)

明德至善博學(xué)篤行PAGE48年產(chǎn)6噸礦渣烘干機(jī)的設(shè)計(jì)年產(chǎn)6噸礦渣烘干機(jī)的設(shè)計(jì)目錄TOC\o"1-3"\h\u3387第一章前言 5222001.1課程設(shè)計(jì)背景 5255611.2課程設(shè)計(jì)的依據(jù) 564311.2.1礦渣烘干機(jī)的原理及優(yōu)點(diǎn) 5222721.2.2礦渣烘干機(jī)的結(jié)構(gòu)和型式 6269281.2.3礦渣烘干機(jī)的加熱方式及流程 6246641.3烘干物料設(shè)備原理及其應(yīng)用 8322941.3.1物料的烘干 8137201.3.2干燥設(shè)備分類及在水泥中應(yīng)用 8196161.4回轉(zhuǎn)烘干機(jī)工藝流程流程型號(hào)及特性 9162871.4.1礦渣烘干機(jī)的工藝流程 9117311.4.2礦渣烘干機(jī)的型號(hào)及特性 1032596第二章礦渣烘干機(jī)的選型計(jì)算 1385492.1烘干機(jī)的實(shí)際產(chǎn)量計(jì)算 13303682.1.1烘干機(jī)的實(shí)際每小時(shí)產(chǎn)量計(jì)算 1318132.1.1煤的選取及基準(zhǔn)的轉(zhuǎn)換（撫順煙煤） 1376672.1.2計(jì)算空氣需用量，煙氣生成量，煙氣成分 13221642.1.3煙氣的燃燒溫度和密度 14294912.2物料平衡及熱平衡計(jì)算 15202862.2.1確定水的蒸發(fā)量 15217812.2.2干燥介質(zhì)用量 1598812.2.3燃料消耗消耗量 17138572.2.4廢氣生成量 18132472.3烘干機(jī)的容積V及規(guī)格 18196992.4電動(dòng)機(jī)的功率復(fù)核 19182062.5烘干機(jī)的熱效率計(jì)算 19213712.6廢氣出烘干機(jī)的流速 1964512.7根據(jù)廢氣量及含塵量選型收塵設(shè)備和排風(fēng)設(shè)備及管路布置 20136442.7.1收塵設(shè)備選型 20205272.7.2選型依據(jù) 20197612.8確定燃燒室及其附屬設(shè)備 21234562.8.1據(jù)工藝要求選擇燃燒室的型式 2152832.8.2計(jì)算爐篦面積 2178352.8.3計(jì)算爐膛容積 21317112.8.4計(jì)算爐膛高度 22255932.8.5燃燒室鼓風(fēng)機(jī)鼓風(fēng)量計(jì)算 2260552.9確定煙囪選型計(jì)算 22137252.9.1煙囪的高度 22312102.9.2煙囪的直徑 23第三章煙道阻力損失及煙囪計(jì)算263.1.1摩擦阻力損失263.1.2局部阻力損失273.1.3幾何壓頭的變化273.2煙道計(jì)算273.2.1煙氣量283.2.2煙氣溫度283.2.3煙氣流速與煙道斷面293.2.4煙道計(jì)算303.3煙囪計(jì)算303.3.1計(jì)算公式3本課程設(shè)計(jì)3確定煙囪選型3.1煙囪高度34第四章烘干機(jī)結(jié)構(gòu)354.1筒體部分354.2內(nèi)部揚(yáng)料裝置364.3輪帶364.4支承裝置264.4.1托輪支承裝置374.4.2擋輪裝置374.5托輪與軸承的結(jié)構(gòu)384.6卸料罩殼的設(shè)計(jì)384.7密封裝置的設(shè)計(jì)394.7.1密封裝置的位置與要求394.7.2密封結(jié)構(gòu)404.8傳動(dòng)裝置404.9電動(dòng)機(jī)選型及其特點(diǎn)414.9.1電動(dòng)機(jī)選型414.9.2YCT系列電動(dòng)機(jī)424.9.3減速機(jī)的設(shè)計(jì)42第五章總結(jié)45參考文獻(xiàn)46致謝信476噸/年礦渣烘干機(jī)的設(shè)計(jì)摘要：本課題設(shè)計(jì)的是6萬(wàn)噸/年礦渣回轉(zhuǎn)烘干機(jī)，工業(yè)生產(chǎn)中，礦渣發(fā)揮著著重要的作用，尤其是一些重大型工廠。利用礦渣制成提煉加工為礦渣水泥、礦渣微粉、礦渣粉、礦渣硅酸鹽水泥、礦渣棉、高爐礦渣、?；郀t礦渣粉、銅礦渣、礦渣立磨。節(jié)約了能耗，回轉(zhuǎn)烘干機(jī)對(duì)礦渣的烘干對(duì)工業(yè)生產(chǎn)有重要的作用。針對(duì)課題設(shè)計(jì)采用順流式烘干機(jī)，回轉(zhuǎn)烘干機(jī)內(nèi)部裝置選擇抄板形式，根據(jù)產(chǎn)量可以確定烘干器的規(guī)格。物料和熱煙氣同時(shí)從進(jìn)料口進(jìn)入烘干機(jī)，對(duì)物料進(jìn)行烘干。本設(shè)計(jì)用煤是從課本上提供的撫順煙煤對(duì)煙氣進(jìn)行計(jì)算，對(duì)電機(jī)拖動(dòng)功率復(fù)核，確定廢氣出烘干機(jī)的流速，電機(jī)功率、廢氣量及烘干機(jī)的結(jié)構(gòu)。根據(jù)廢氣量及含塵量選用收塵設(shè)備和排風(fēng)設(shè)備及管路布置。關(guān)鍵字：6萬(wàn)噸/年礦渣，順流式，烘干機(jī)結(jié)構(gòu)，廢氣量，收塵設(shè)備，排風(fēng)設(shè)備，管路布置。6tons/yearslagdryerdesignAbstract:thistopicdesignis60000t/aslagrotarydryer,industrialproduction,slagplaysanimportantrole,especiallyinsomelargefactories.Usingslagmadefromrefinedprocessingofslagcement,slagpowder,slagpowder,slagPortlandcement,slagcotton,blastfurnaceslag,granulatedblastfurnaceslagpowder,copperslag,slagverticalmill.Saveenergyconsumption,rotarydryersforslagdryinghasimportanteffecttoindustrialproduction.ForprojectdesignUSESthdryers,rotarydryerinternaldeviceselectcopyplateform,accordingtotheproductioncanbesureofthespecificationsofthedryer.Materialandheatoffluegasfromtheinletintothedryeratthesametime,thedryingofmaterials.Fromtextbooksprovidecoalusedinthedesignoffushunbituminouscoaloffluegaswerecalculated,themotorpowertoreviewanddeterminetheflowrateoftheexhaustgasoutofthedryer,electricalpower,gasandthestructureofthedryer.Accordingtotheexhaustanddustinesschoosedustcollectingequipmentandventilationequipmentandpipinglayout.Keywords:60000tonsofslagheatingdryingmachinestructuregasdustcollectionequipmentventilationequipmentpipinglayout.第一章前言1.1課程設(shè)計(jì)背景隨著現(xiàn)今工業(yè)的發(fā)展，最離不開(kāi)的也是資源的開(kāi)采和利用，由于礦渣資源有點(diǎn)已是不可再生資源，礦渣將成為工業(yè)賴以生存和發(fā)展的物資基礎(chǔ)，在工業(yè)的發(fā)展和日常的生活中起作舉足輕重的作用。所以礦渣烘干機(jī)的發(fā)展越來(lái)越快。

隨著工業(yè)生產(chǎn)向大型、高效方向的不斷發(fā)展，礦渣烘干機(jī)的價(jià)值也將會(huì)更加被世界節(jié)能源界所重視。隨著國(guó)家可持續(xù)發(fā)展戰(zhàn)略的實(shí)施，礦渣等礦產(chǎn)資源的合理開(kāi)發(fā)和綜合用已成重要課題，原來(lái)礦渣干選機(jī)作為廢棄物閑置堆放的礦渣的充分開(kāi)發(fā)用已刻不容緩；用寶貴的礦渣資源，使之變廢為寶，不僅能產(chǎn)生可觀的經(jīng)濟(jì)效益，還解決了礦渣堆放占用土地和污染環(huán)境等一系列問(wèn)題。1.2課程設(shè)計(jì)的依據(jù)1.2.1礦渣烘干機(jī)的原理及優(yōu)點(diǎn)：礦渣烘干機(jī)（又稱回轉(zhuǎn)烘干機(jī)）的工作原理：1、礦渣由皮帶輸送機(jī)或斗式提升機(jī)送到料斗，然后經(jīng)料斗的加料機(jī)通過(guò)加料管道進(jìn)入加料端。2、加料管道的斜度要大于物料的自然傾角，以便物料順利流入礦用烘干機(jī)內(nèi)。3、烘干機(jī)圓筒是一個(gè)與水平線略成傾斜的旋轉(zhuǎn)圓筒。物料從較高一端加入，載熱體由低端進(jìn)入，與物料成逆流接觸，也有載熱體和物料一起并流進(jìn)入筒體的。4、隨著圓筒的轉(zhuǎn)動(dòng)物料受重力作用運(yùn)行到較底的一端。濕物料在筒體內(nèi)向前移動(dòng)過(guò)程中，直接或間接得到了載熱體的給，使?jié)裎锪系靡愿稍铮缓笤诔隽隙私?jīng)皮帶機(jī)或螺旋輸送機(jī)送出。5、礦渣烘干機(jī)筒體內(nèi)壁上裝有抄板，作用是把物料抄起來(lái)又撒下，使物料與氣流的接觸表面增大，以提高干燥速率并促進(jìn)物料前進(jìn)。6、載熱體經(jīng)干燥器以后，一般需要旋風(fēng)除塵器將氣體內(nèi)所帶物料捕集下來(lái)（載熱體一般分為熱空氣、煙道氣等）。如需進(jìn)一步減少尾氣含塵量，還應(yīng)經(jīng)過(guò)袋式除塵器或濕法除塵器后再放排放。礦渣烘干機(jī)性能優(yōu)點(diǎn)：1、處理量比較大，抗過(guò)載能力強(qiáng)，熱效率高，煤耗降低20%左右，直接降低干燥成本。傳動(dòng)大小齒輪采用銷柱可換齒輪，取代了傳統(tǒng)的鑄鋼齒輪，節(jié)約成本投資，又大大降低了維修費(fèi)用和時(shí)間。2、在設(shè)計(jì)時(shí)為了達(dá)到最佳的烘干效果，采用順流干燥方式，物料與熱源氣流由同一側(cè)進(jìn)入干燥設(shè)備，烘干機(jī)出口溫度低，熱效率高。3、在內(nèi)部結(jié)構(gòu)上實(shí)現(xiàn)了創(chuàng)新，強(qiáng)化了對(duì)已分散物料的清掃和熱傳導(dǎo)作用，消除了筒體內(nèi)壁的沾粘現(xiàn)象。4、使用了新型的給料、排料裝置，杜絕了礦渣烘干機(jī)給料堵塞、不連續(xù)、不均勻和返料等現(xiàn)象，為您降低了除塵系統(tǒng)的負(fù)荷。該設(shè)備在揚(yáng)料裝置系統(tǒng)上作了多方面的技術(shù)革新，特別是采用了新型多組合式揚(yáng)料裝置，克服了傳統(tǒng)烘干機(jī)的“風(fēng)洞”現(xiàn)象。5、可滿足不同用戶對(duì)礦渣類物料的烘干后粒度和水分要求1.2.2礦渣烘干機(jī)的結(jié)構(gòu)和型式礦渣烘干機(jī)的主體是一個(gè)電動(dòng)機(jī)帶動(dòng)，做回轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)的金屬圓筒，筒體是由厚度為10―20mm的鍋爐鋼板焊接而成的，起直徑一般為1―3m,轉(zhuǎn)速一般為2-7r/min，長(zhǎng)徑為5-8，轉(zhuǎn)筒沿物料前進(jìn)的方向有3%-6%的傾斜度，筒體上裝有大齒輪和輪帶，轉(zhuǎn)筒借助于輪帶支撐在兩對(duì)托輪上，轉(zhuǎn)筒的中心與每對(duì)托輪中心的連線呈60度角，為指示和限制筒體沿傾斜方向竄動(dòng)，在輪帶的兩側(cè)裝有一對(duì)擋輪。電動(dòng)機(jī)通過(guò)變速箱、小齒輪帶動(dòng)筒體上的大齒輪，使筒體回轉(zhuǎn)。為防止漏風(fēng)，在轉(zhuǎn)筒與燃燒室（或混合室）及集塵室的連接處均設(shè)密封裝置；在筒體的進(jìn)料端為防止物料逆流，還沒(méi)有擋料圈。筒體的傾斜及回轉(zhuǎn)，使物料在筒的舉升和本身的重力作用下，從筒體較高的一端向較低的一端。在運(yùn)動(dòng)過(guò)程中物料與介質(zhì)接觸，逐漸被干燥。為改善物料在干燥器內(nèi)的運(yùn)動(dòng)狀況及加強(qiáng)與介質(zhì)的熱交換，轉(zhuǎn)筒內(nèi)通常裝有金屬養(yǎng)料板、格板、鏈條等附加裝置。抄板式，適用于散粒狀或較干的物料，如沙子，礦渣；扇形式，適用于密度大的大塊物料，如石灰石、頁(yè)巖等。1.2.3礦渣烘干機(jī)的加熱方式及流程礦渣烘干機(jī)是對(duì)流或?qū)α鬏椛涫礁稍锲?，載熱介質(zhì)為熱煙氣或熱空氣。介質(zhì)溫度較低時(shí)主要是對(duì)流傳熱；介質(zhì)溫度較高時(shí)，輻射傳熱量占有一定比例。按介質(zhì)對(duì)物料的加熱方式來(lái)分有直接加熱、間接加熱和復(fù)合加熱三種形式。直接加熱是指介質(zhì)與物料在轉(zhuǎn)筒內(nèi)直接接觸，溫度較高的介質(zhì)將熱量傳給物料；間接加熱是指介質(zhì)不與物料直接接觸，用于對(duì)高溫敏感或怕介質(zhì)污染在物料干燥；復(fù)式加熱是上述兩種加熱方式的總和，如雙筒式烘干機(jī)中課使介質(zhì)先在筒中流動(dòng)，對(duì)物料進(jìn)行加熱方式中以直接加熱熱效率最高，復(fù)式加熱次之，間接加熱熱效率最低。在硅酸鹽工業(yè)中大多采用直接加熱方式。直接加熱的回轉(zhuǎn)烘干機(jī)，胺物料與介質(zhì)的流動(dòng)方向有可分為順流式和逆流式兩種。對(duì)于礦渣烘干機(jī)經(jīng)常采用的是順流式回轉(zhuǎn)烘干機(jī)。順流式烘干機(jī)的特點(diǎn)：順流式烘干機(jī)中物料和氣流運(yùn)動(dòng)方向相同，適用于初水分高的物料。濕物料與溫度較高、相對(duì)濕度低的熱氣首先接觸，這時(shí)熱交換急劇、干燥速度快，隨著物料與熱氣流在烘干機(jī)內(nèi)前進(jìn)，物料水分逐漸減少，溫度逐漸升高，在接近卸料端時(shí)，熱氣流的濕含量的相對(duì)濕度增大，氣體溫度已降低，此時(shí)干燥速率已很慢。所以物料順流式烘干機(jī)內(nèi)的干燥速率是很不均勻的?；剞D(zhuǎn)烘干機(jī)所用的干燥介質(zhì)的類型和參數(shù)視物料的性質(zhì)與要求而定。在硅酸鹽工業(yè)中常采用有專設(shè)燃燒室產(chǎn)生的高溫?zé)煔庾鳛楦稍锝橘|(zhì)。因高溫燃燒產(chǎn)物的溫度通常在1000℃以上，若直接進(jìn)入烘干機(jī)會(huì)燒壞金屬，并可能破壞物料的結(jié)構(gòu)而改變物性，因此須使高溫燃燒產(chǎn)物與冷空氣混合至工藝所要求的溫度，然后進(jìn)入烘干機(jī)?；旌线^(guò)程可在專設(shè)的混合室內(nèi)進(jìn)行，也可不設(shè)混合室下表列出了硅酸鹽工業(yè)常見(jiàn)的一些原料和燃料在回轉(zhuǎn)烘干機(jī)中烘干所需的介質(zhì)溫度參考值。離開(kāi)烘干機(jī)的廢氣溫度與其濕度及收塵和排風(fēng)設(shè)備有關(guān)。原則上應(yīng)保證廢氣經(jīng)收塵設(shè)備、排風(fēng)設(shè)備進(jìn)入大氣時(shí)，其溫度不低于露點(diǎn)，必要時(shí)應(yīng)對(duì)上述設(shè)備和管道進(jìn)行保溫，防止水汽冷凝。但廢氣溫度不宜過(guò)高，否則熱耗增大。廢氣出回轉(zhuǎn)烘干機(jī)的溫度一般為100-150℃，物料溫度低于氣體溫度，為80-120℃。被烘干物料名稱煙煤無(wú)煙煤粘土礦渣砂子石灰石高嶺土進(jìn)烘干機(jī)的介質(zhì)溫度（℃）400～700500～700600～800700～800800～900800～1000800～10001.3烘干物料設(shè)備原理及其應(yīng)用1.3.1物料的烘干在水泥工業(yè)中，當(dāng)采用干法生產(chǎn)時(shí)，各種含水的物料如原料、煤和混合材都需要進(jìn)行烘干，而采用濕法生產(chǎn)時(shí)，煤和混合材也需要烘干，這樣才能保證粉磨作業(yè)的正常進(jìn)行。入磨物料的水分，對(duì)磨機(jī)的產(chǎn)量，出磨物料的質(zhì)量及磨機(jī)的操作都有很大的影響。入磨物料水分多，磨內(nèi)含濕量高，細(xì)粒物料會(huì)粘附在研磨體、襯板和隔倉(cāng)板上，使粉磨效率下降；而且，入磨物料水分過(guò)高必然會(huì)使磨機(jī)作業(yè)條件惡化，給操作和質(zhì)量控制帶來(lái)困難。此外，喂入磨內(nèi)的物料，其配合比會(huì)受到物料內(nèi)水分的波動(dòng)而變化，從而出磨產(chǎn)品的質(zhì)量也隨之受到影響。因此，排除物料過(guò)多水分的烘干工序是水泥生產(chǎn)中必不可少的重要環(huán)節(jié)。水泥廠采用單獨(dú)進(jìn)行烘干的烘干設(shè)備有回轉(zhuǎn)式、懸浮式、流態(tài)式、沸騰式、重力式等。其中最常用的是回轉(zhuǎn)式烘干機(jī)。這種烘干機(jī)雖然烘干效率低，投資大，、但是對(duì)物料的適應(yīng)性強(qiáng)，可以烘干各種物料，且設(shè)備操作簡(jiǎn)單可靠，故得到普遍采用。1.3.2干燥設(shè)備分類及在水泥中應(yīng)用物料的干燥可以自然的或人工的方法進(jìn)行。自然干燥，即把濕物料堆放在棚屋里或室外曬場(chǎng)上，借風(fēng)吹日曬使其干燥，這種方法的優(yōu)點(diǎn)是無(wú)需專門設(shè)備，不用消耗燃料；但是干燥速度慢，產(chǎn)量低，勞動(dòng)強(qiáng)度高，操作條件差，而且受氣候影響大。人工干燥，是把物料堆放在專門的干燥器中進(jìn)行干燥，人工干燥時(shí)，傳給物料熱量的方式很多，如利用熱空氣或熱煙氣的對(duì)流傳熱；利用紅外線燈或熱的金屬、陶瓷、耐火材料等表面的輻射傳熱。利用熱空氣或熱煙氣的對(duì)流作用進(jìn)行加熱干燥的方法稱為對(duì)流干燥，所用的熱空氣或熱煙氣稱為干燥介質(zhì)，根據(jù)水泥工業(yè)物料的特點(diǎn)，普遍采用對(duì)流干燥法。這種方法熱源容易獲得，設(shè)備較為簡(jiǎn)單，總的費(fèi)用也較低。干燥時(shí)，熱空氣或熱煙氣將熱量傳給物料，使水份蒸發(fā)，同時(shí)依靠通風(fēng)設(shè)備的作用，使干燥設(shè)備內(nèi)的干燥介質(zhì)不斷更新，以排除水汽。干燥設(shè)備的形式也是多種多樣的，水泥工業(yè)中常用的有回轉(zhuǎn)烘干機(jī)、流態(tài)烘干機(jī)、攪拌（懸?。┖娓煞e極氣流式干燥管等。近年來(lái)國(guó)內(nèi)外還在研究噴霧干燥裝置。這些設(shè)備一般都利用熱煙氣進(jìn)行對(duì)流烘干。干燥作業(yè)還可以和粉碎、選粉等其它作業(yè)同時(shí)進(jìn)行，目前水泥廠的煤粉制備大多采用烘干兼粉磨系統(tǒng)。近年來(lái)，國(guó)內(nèi)外對(duì)水泥原料等采用烘干兼粉磨流程也日益增多。這種方法可以簡(jiǎn)化工藝過(guò)程，減少熱量消耗，但若物料的初水分超過(guò)烘干兼粉磨系統(tǒng)的允許范圍時(shí)，則仍需另設(shè)烘干設(shè)備進(jìn)行預(yù)先烘干。總之，烘干過(guò)程是水泥工業(yè)中基本的熱工過(guò)程之一，干燥過(guò)程進(jìn)行的好壞直接影響水泥的產(chǎn)質(zhì)量，因此水泥工作者對(duì)烘干設(shè)備必須給與足夠的重視。1.4礦渣烘干機(jī)工藝流程流程型號(hào)及特性1.4.1礦渣烘干機(jī)的工藝流程回轉(zhuǎn)式烘干機(jī)的生產(chǎn)流程如圖所示，其主要附屬設(shè)備有烘干機(jī)燃燒室，喂料與卸料設(shè)備，收塵器和排風(fēng)機(jī)等。濕物料由皮帶機(jī)2送至喂料端鍛，經(jīng)下料溜子進(jìn)入烘干機(jī)5?；剞D(zhuǎn)式烘干機(jī)筒體轉(zhuǎn)速一般為2r/min～5r/min,傾斜度一般為3%～6%.物料在筒體回轉(zhuǎn)時(shí),由高端向低端運(yùn)動(dòng),從低端落入出料罩,經(jīng)翻板閥卸出,再由皮帶機(jī)運(yùn)走.而熱氣體由燃燒室3進(jìn)入烘干機(jī)筒體,與物料進(jìn)行熱交換,使物料強(qiáng)烈脫水,氣體溫度下降.廢氣經(jīng)出料罩,收塵器6,由排風(fēng)機(jī)7經(jīng)煙囪8排至大氣.1.4.2礦渣烘干機(jī)的型號(hào)及特性在回轉(zhuǎn)烘干機(jī)內(nèi)，按物料與熱氣體流動(dòng)的方向的不同，有順流式和逆流式兩種。順流式烘干機(jī)物料與熱氣流的流動(dòng)方向是一致的，在進(jìn)料端，濕物料與溫度較高的熱氣體接觸，其干燥速度較快，而在卸料端，由于物料易被烘干，物料溫度也升高了，而氣體溫度以降低，二者溫差較小，故干燥速率很慢，所以在整個(gè)筒體內(nèi)干燥速率不均勻。逆流式烘干機(jī)物料與熱氣體流動(dòng)方向是相反的，已烘干的物料的物料與溫度較高、含濕量較低的熱氣體接觸，所以整個(gè)筒體內(nèi)干燥速率比較均勻。順流干燥烘干特點(diǎn)示意圖逆流干燥烘干特點(diǎn)示意圖再選擇烘干機(jī)的順逆流操作時(shí)，應(yīng)根據(jù)具體條件來(lái)考慮，入物料的特性、粒徑、物料最終水分的要求以及車間的布置情況等。在水泥廠中兩種操作方法均有采用，而以順流操作的居多，其主要特點(diǎn)如下：1.在烘干機(jī)熱端，物料與熱氣體的溫差較大，熱交換過(guò)程迅速，大量水分易被蒸發(fā)，適用于初水分較高的物料。2．粘性物料進(jìn)入烘干機(jī)后,由于表面水分易蒸發(fā)，可減少粘結(jié),有利于物料運(yùn)動(dòng)。用于烘干濕煤時(shí)，可避免高溫氣體直接接觸干煤引起著火。3．順流操作的熱端負(fù)壓低，能減少進(jìn)入烘干的漏風(fēng)量，有利于穩(wěn)定烘干機(jī)內(nèi)熱氣體的溫度及流速。4．喂料與供煤同設(shè)與烘干機(jī)的熱端，車間布置較方便。5．順流操作的烘干機(jī)出料溫度低，一般可用膠帶輸送機(jī)輸送。6．順流操作的粉塵飛揚(yáng)較逆流時(shí)要多，烘干機(jī)內(nèi)總的傳熱速率比逆流式要慢?；剞D(zhuǎn)烘干機(jī)的規(guī)格是以筒體的直徑和長(zhǎng)度表示，目前我國(guó)水泥廠常用的幾種規(guī)格的烘干機(jī)及設(shè)備參數(shù)如下表所示：編號(hào)規(guī)格（m）L/D有效容積轉(zhuǎn)速斜度（%）功率（KW）1φ1×553.92.4454.52φ1.2×658.1254.53φ1.5×12821.22.085204φ2.2×125.45394.75175φ2.2×146.36474.95.24146φ2.4×187.581.43.24307φ3×206.67141.53.5365回轉(zhuǎn)烘干機(jī)的操作控制參數(shù)干燥物料的種類石灰石礦渣粘土煙煤無(wú)煙煤進(jìn)烘干機(jī)熱氣溫度（℃）800～1000700～800600～800400～700500～700出烘干機(jī)廢氣溫度（℃）100～150100～15080～11090～12090～120出烘干機(jī)物料溫度（℃）100～12080～10080～10060～9060～90烘干機(jī)出口氣體流速（m/s）1.5～31.5～31.5～31.5～31.5～3第二章礦渣烘干機(jī)的選型計(jì)算礦渣烘干機(jī)選型的計(jì)算包括：烘干機(jī)的實(shí)際小時(shí)產(chǎn)量、燃料燃燒計(jì)算及燃燒室的選擇、烘干機(jī)物料平衡及熱平衡計(jì)算、烘干機(jī)容積和規(guī)格、電動(dòng)機(jī)拖動(dòng)率復(fù)核、烘干機(jī)的熱效率計(jì)算、廢氣出烘干機(jī)的流速等。已知原始數(shù)據(jù)：烘干物料：礦渣產(chǎn)量：6萬(wàn)t/年礦渣粘土初水分：v1=20%粘土終水分：v2=2%進(jìn)烘干機(jī)高溫混合氣溫度：tm1=800℃出烘干機(jī)混合氣溫度：tm2=80℃進(jìn)料溫度：18℃出料溫度：80℃當(dāng)?shù)卮髿鈮海?.01×105MPa環(huán)境溫度：ta=20℃環(huán)境風(fēng)速：2.0--8.0Nm/s廢氣排放濃度標(biāo)準(zhǔn)：150mg/Bm3礦渣平均粒徑：0.5--1.0cm2.1烘干機(jī)的實(shí)際產(chǎn)量計(jì)算2.1.1烘干機(jī)的實(shí)際每小時(shí)產(chǎn)量計(jì)算2.2燃料的燃燒計(jì)算2.1.1煤的選取及基準(zhǔn)的轉(zhuǎn)換（撫順煙煤）種類工業(yè)分析元素分析低位熱值（MJ/Kg）MarMadAadAdVdafCdafHdafOdafNdafSdaf煙煤3.51————7.8844.4580.220.5927.822.1.2計(jì)算空氣需用量，煙氣生成量，煙氣成分基準(zhǔn)：100Kg煤，引用下表1Kg煤燃燒所需理論空氣量：實(shí)際空氣量：理論氧氣量:理論煙氣量：實(shí)際煙氣量：煙氣的組成成分：2.1.3煙氣的燃燒溫度和密度：設(shè)進(jìn)窯爐的煤和空氣的溫度均為20度，差表可知,由上表可知，燃料的收到基低位放熱量：=339×71.36+1030×5.43+109×(10.31-0.52)-25×3.51=28640kJ/kg理論燃燒溫度：

設(shè)則9.406×1.68×1800=28443.7＜28901.28設(shè)則9.406×1.68×1900=30023.95＞28901.28實(shí)際溫度煙氣分子量在=1371.75,P=101325Pa時(shí)的密度2.2物料平衡及熱平衡計(jì)算2.2.1確定水的蒸發(fā)量每小時(shí)水分蒸發(fā)量2.2.2干燥介質(zhì)用量冷空氣溫度20度，高溫?zé)煔鉂窈浚簾岷浚焊甙l(fā)熱量：求： 補(bǔ)充熱量干燥器干燥介質(zhì)帶入熱量廢 廢氣帶走熱q2=干燥器物料帶入熱量物料帶走熱量干燥器壁擴(kuò)散熱量（1）濕物料帶人干燥器的熱量（2）物料出干燥器帶出的熱量干燥器表面向環(huán)境的散量 X(kg/kg干空氣)X(kg/kg干空氣)如圖可以得到，；蒸發(fā)1水干燥介質(zhì)用量每小時(shí)干燥介質(zhì)用量：混合比：2.2.3燃料消耗量當(dāng)時(shí)，蒸發(fā)1Kg水的燃料消耗為：每小時(shí)燃料消耗2.2.4廢氣生成量廢氣量分為三份：出烘干機(jī)的廢氣溫度為80℃，則2.3烘干機(jī)的容積V及規(guī)格烘干機(jī)的容積及規(guī)格:規(guī)格筒體內(nèi)徑(m)3.0筒體長(zhǎng)度（m）8101212182025筒體容積（）9.111.321.245.681141.4筒體轉(zhuǎn)速（r/min）3.5筒體斜度（%）3555434電機(jī)轉(zhuǎn)數(shù)（r/min）9609701460970970985985電機(jī)功率（kW）5.57.51722305555由公式：2.4電動(dòng)機(jī)的功率復(fù)核系數(shù)k值物料填充率β（%）00.25單筒回轉(zhuǎn)烘干機(jī)的k值0.0490.0690.0820.092國(guó)內(nèi)常用的幾種烘干機(jī)的規(guī)格及性能參數(shù)編號(hào)規(guī)格（m）L/D有效容積轉(zhuǎn)速斜度（%）功率（KW）1φ1×553.92.4454.52φ1.2×658.1254.53φ1.5×12821.22.085204φ2.2×125.45394.75175φ2.2×146.36474.95.24146φ2.4×187.581.43.24307φ3×206.67141.53.5365回轉(zhuǎn)烘干機(jī)的操作控制參數(shù)干燥物料的種類石灰石礦渣粘土煙煤無(wú)煙煤進(jìn)烘干機(jī)熱氣溫度（℃）800～1000700～800600～800400～700500～700出烘干機(jī)廢氣溫度（℃）100～150100～15080～11090～12090～120出烘干機(jī)物料溫度（℃）100～12080～10080～10060～9060～90烘干機(jī)出口氣體流速（m/s）1.5～31.5～31.5～31.5～31.5～3幾種回轉(zhuǎn)烘干機(jī)水分蒸發(fā)強(qiáng)度A值（Kg/m3·h）粘土1粘土2礦渣石灰石水分A值水分A值水分A值水分A值φ1.5×1210221028.51035212.3152915381540316.5203320432045420.5253625472549524.43052626.51035φ2.2×1210221028.51035210.5152915381540315.3203320432045417.2253625472549522.83052622.51033.7φ2.4×1810221019.5103029.6152915261535313.8203320322037417.9253625392539521.53040623.61034所以電機(jī)可以選用的型號(hào)為：Y200L-62.5烘干機(jī)的熱效率計(jì)算2.6廢氣出烘干機(jī)的流速2.7根據(jù)廢氣量及含塵量選型收塵設(shè)備和排風(fēng)設(shè)備及管路布置2.7.1收塵設(shè)備選型排風(fēng)量：廢氣含塵濃度由排風(fēng)量查表可知選用CLT/A型旋風(fēng)收塵器，它的特點(diǎn)是結(jié)構(gòu)完善，能在阻力較小的條件下具有較高的收塵效率，收塵器的阻力系數(shù)為105，根據(jù)氣體流量和含塵濃度的大小選用直徑為。筒體截面上的氣體流速為每個(gè)筒體的氣體流量所需旋風(fēng)收塵器個(gè)數(shù)為：因此選用三個(gè)旋風(fēng)收塵器。2.7.2選型依據(jù)含塵氣體的處理量，可根據(jù)烘干機(jī)出口廢氣量考慮一定的漏風(fēng)和儲(chǔ)備獲得。含塵濃度和排放標(biāo)準(zhǔn)，?？偟氖諌m效率:2.8確定燃燒室及其附屬設(shè)備2.8.1據(jù)工藝要求選擇燃燒室的型式燃煤量小于200Kg/h時(shí)可以選人工操作+燃燒室，燃煤量大于200Kg/h選用機(jī)械化操作燃燒室。由于2.8.2計(jì)算爐篦面積燃燒室爐蓖面積熱強(qiáng)度通風(fēng)方式及煤種燃燒室型式人工操作燃燒室回轉(zhuǎn)爐蓖燃燒室傾斜推動(dòng)爐蓖燃燒室振動(dòng)爐蓖燃燒室人工通風(fēng)煙煤無(wú)煙煤810~930930~1050930~1050580~810810~930810~930930~1160900~1160自然通風(fēng)煙煤無(wú)煙煤350~580470~700──520~700520~700──從表中可以看出，取2.8.3計(jì)算爐膛容積，燃用揮發(fā)分較高的煤（如煙煤）時(shí)可取低值，燃用揮發(fā)分較低的煤（如無(wú)煙煤）時(shí)可取高值。則取。2.8.4計(jì)算爐膛高度2.8.5燃燒室鼓風(fēng)機(jī)鼓風(fēng)量計(jì)算根據(jù)風(fēng)量鼓風(fēng)機(jī)可以選型為SWT-2.8，其參數(shù)如下風(fēng)量全壓轉(zhuǎn)速電機(jī)功率129592Pa1450r/min0.09kW第三章煙道阻力損失及煙囪計(jì)算煙囪是工業(yè)爐自然排煙的設(shè)施，在煙囪根部造成的負(fù)壓——抽力是能夠吸引并排煙的動(dòng)力。在上一講中講到的噴射器是靠噴射氣體的噴射來(lái)造成抽力的，而煙囪是靠煙氣在大氣中的浮力造成抽力的，其抽力的大小主要與煙氣溫度和煙囪的高度有關(guān)。為了順利排出煙氣，煙囪的抽力必須是足夠克服煙氣在煙道內(nèi)流動(dòng)過(guò)程中產(chǎn)生的阻力損失，因此在煙囪計(jì)算時(shí)首先要確定煙氣總的阻力損失的大小。3.1煙氣的阻力損失煙氣在煙道內(nèi)的流動(dòng)過(guò)程中造成的阻力損失有以下幾個(gè)方面：摩擦阻力損失、局部阻力損失，此外，還有煙氣由上向下流動(dòng)時(shí)需要克服的煙氣本身的浮力――幾何壓頭，流動(dòng)速度由小變大時(shí)所消耗的速度頭——?jiǎng)訅侯^等。3.1.1摩擦阻力損失摩擦阻力損失包括煙氣與煙道壁及煙氣本身的粘性產(chǎn)生的阻力損失，計(jì)算公式如下：(mmH2O)(mmH2O)式中：—摩擦系數(shù)，砌磚煙道=0.05L—計(jì)算段長(zhǎng)度，（m）d—水力學(xué)直徑其中F—通道斷面積（㎡）；u—通道斷面周長(zhǎng)（m）；—煙氣溫度t時(shí)的速度頭（即動(dòng)壓頭）(mmH2O)；—標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下煙氣的平均流速（Nm/s）；—標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下煙氣的重度（㎏/NM3）；—體積膨脹系數(shù)，等于；t—煙氣的實(shí)際溫度（℃）3.1.2局部阻力損失局部阻力損失是由于通道斷面有顯著變化或改變方向，使氣流脫離通道壁形成渦流而引起的能量損失，計(jì)算公式如下：(㎜H2O)式中K—局部阻力系數(shù)，可查表。3.1.3幾何壓頭的變化煙氣經(jīng)過(guò)豎煙道時(shí)就會(huì)產(chǎn)生幾何壓頭的變化，下降煙道增加煙氣的流動(dòng)阻力，煙氣要克服幾何壓頭，此時(shí)幾何壓頭的變化取正值，上升煙道與此相反，幾何壓頭的變化取負(fù)值。幾何壓頭的計(jì)算公式如下：（㎜H2O）式中H—煙氣上升或下降的垂直距離（m）—大氣（即空氣）的實(shí)際重度(kg/m3)—煙氣的實(shí)際重度(kg/m3)3.2煙道計(jì)算3.2.1煙氣量煙氣在進(jìn)入煙道時(shí)過(guò)?？諝饬枯^燃燒時(shí)略大，而且在煙道內(nèi)流動(dòng)過(guò)程中由于不斷地吸入空氣而煙氣量在不斷地變化，尤其在換熱器、煙道閘板和人孔等處嚴(yán)密性較差，空氣過(guò)剩量都有所提高，在煙囪根處空氣過(guò)剩量變得最大。因此，在計(jì)算煙道時(shí)，在正常煙氣量的基礎(chǔ)上根據(jù)煙道嚴(yán)密性的好壞應(yīng)做適當(dāng)?shù)恼{(diào)整，以使計(jì)算煙氣量符合實(shí)際煙氣量?？諝馕肓看蠹s可以按爐內(nèi)煙氣量的10～30％計(jì)算，爐子附近取下限，煙囪附近取上限。3.2.2煙氣溫度煙氣溫度指煙氣出爐時(shí)的實(shí)際溫度，而不是爐尾熱電偶的測(cè)定值，應(yīng)是用抽氣熱電偶測(cè)出的煙氣本身的溫度。煙氣溫度與爐型及爐底強(qiáng)度有關(guān)。連續(xù)加熱爐的煙氣溫度比較穩(wěn)定，均熱爐和其他熱處理爐等周期性的間歇式工作的爐子不單煙氣量隨著加熱工藝變化，而且煙氣溫度也有較大的變化，因此，煙道計(jì)算時(shí)應(yīng)采用典型工藝段的煙氣出爐溫度。煙氣在煙道內(nèi)的流動(dòng)過(guò)程中由于空氣的吸入和散熱、吸熱現(xiàn)象的發(fā)生，使煙氣溫度不斷發(fā)生變化，因此煙道計(jì)算中采用每算階段的實(shí)際溫度，一般采用計(jì)算算段的平均煙氣溫度。3.2.3煙氣流速與煙道斷面煙道內(nèi)煙氣流速可參考下列數(shù)據(jù)采用：煙道煙氣流速表15.1煙氣溫度（℃）＜400400～500500～700700～800煙氣流速（Nm/s）2.5～3.52.5～1.71.7～1.41.4～1.2煙道為砌磚煙道時(shí)，根據(jù)采用的煙氣流速計(jì)算煙道斷面積，然后按砌磚尺寸選取相近的標(biāo)準(zhǔn)煙道斷面，再以此斷面為基礎(chǔ)計(jì)算出該計(jì)算段的煙氣流速。3.2.4煙道計(jì)算混合煤氣發(fā)熱量Q=2000Kcal/Nm3,煤氣消耗量B=7200Nm3/h。當(dāng)=1.1時(shí)，查燃料燃燒圖表得煙氣量為2.87Nm3/Nm3煤氣，煙氣重度=1.28Kg/Nm3。當(dāng)=1.1時(shí)，出爐煙氣量為V=7200×2.87=20660Nm3/h=5.75Nm3/S.計(jì)算分四個(gè)計(jì)算段進(jìn)行。第Ⅰ計(jì)算段：爐尾下降煙道，煙道長(zhǎng)2.5m，豎煙道入口煙氣溫度為900℃。采用煙氣流速時(shí)，煙道斷面，選用1044×696斷面，，此時(shí)煙氣速度；當(dāng)量直徑；煙道溫降℃/m時(shí),第Ⅰ計(jì)算段內(nèi)煙氣平均溫度℃，末端溫度℃；此計(jì)算段煙氣速度頭（1）動(dòng)壓頭增量：爐尾煙氣溫度為900℃，流速為1.2m/s時(shí)，動(dòng)壓頭h動(dòng)壓頭增量（2）幾何壓頭㎜H2O也可以查圖15.1計(jì)算（3）局部阻力損失：由爐尾進(jìn)入三個(gè)下降煙道，查表得局部阻力系數(shù)K=2.3,WW(4)摩擦阻力損失：第Ⅰ計(jì)算段阻力損失為：第Ⅱ計(jì)算段：換熱器前的水平煙道，煙道長(zhǎng)9m。煙道斷面為1392×1716，其面積F2=2.18㎡，當(dāng)量直徑查表得d2=1.55m溫降℃/m時(shí)平均溫度℃末端溫度；此計(jì)算段動(dòng)壓頭℃。（1）動(dòng)壓頭增量（2）局部阻力損失K1K2K1=1.5,K2=1.1,K=K1K1K（3）摩擦阻力損失第Ⅱ計(jì)算段阻力損失為：第Ⅲ計(jì)算段：換熱器部分在上一講換熱器的計(jì)算中己表述過(guò)換熱器部分煙氣的阻力損失計(jì)算，另外還用圖15.4的方法進(jìn)行計(jì)算。要注意的是，由于換熱器安裝時(shí)煙道封閉不嚴(yán)，吸入部分冷空氣，因此，計(jì)算此段煙氣量時(shí)，應(yīng)考慮增加的過(guò)?？諝饬俊Ｓ?jì)算中設(shè)定換熱器內(nèi)煙氣阻力損失hⅢ=8㎜H2O。第Ⅳ計(jì)算段：換熱器出口至煙囪入口，煙道長(zhǎng)11m,設(shè)有煙道閘板。煙道斷面為1392×1716，面積F3=2.18m2,當(dāng)量直徑d4=1.55m,溫降t=2.5℃/m；煙氣經(jīng)換熱器后溫度降為500℃，考慮換熱器與閘板處吸風(fēng)，即煙氣量增加至24700Nm3/h(6.85Nm3/s),此時(shí)煙氣溫度可由下式計(jì)算：式中――計(jì)算段開(kāi)始煙氣量、溫度和比熱；――吸入空氣量、溫度和比熱還可以從煤氣燃燒計(jì)算圖查取煙氣溫度。500℃的煙氣由增至后其溫度降為440℃，因此，此計(jì)算段煙氣平均溫度℃，末端溫度℃,煙氣流速，此計(jì)算段煙氣速度頭(1)動(dòng)壓頭增量：(2)局部阻力損失(3)摩擦阻力損失：第IV計(jì)算段阻力損失為：煙道總阻力系數(shù)為：I+hⅡ+hⅢ+hⅣ=8.77+5.55+8.00+4.53=26.85㎜H2O總阻力損失是計(jì)算煙囪的主要依據(jù)，因此，要采取合理的措施，盡量減小煙道阻力損失。3.3煙囪計(jì)算3.3.1計(jì)算公式H=式中H—煙囪高度（m）K—抽力系數(shù)，計(jì)算煙囪高度時(shí)必須考慮富余抽力，對(duì)于計(jì)算高度低于40米的煙囪，按計(jì)算阻力增大20～30％，估計(jì)高度大于40米的煙囪按計(jì)算阻力增大15～20％；h—煙道總阻力損失（㎜H2O）h1、h2—分別為煙囪頂部和底部煙氣速度頭（㎜H2O）,煙囪出口速度一般取2.5～4.0Nm/s；h—煙囪內(nèi)煙氣平均速度頭，按平均速度和平均溫度求得（㎜H2O）；煙囪每米高度的幾何壓頭（㎜H2O）；煙囪每米高度的摩擦損失，；；d—煙囪平均直徑d=0.5（d1+d2）(m)d1、d2分別為煙囪頂部和底部直徑本課程設(shè)計(jì)計(jì)算在煙道計(jì)算中煙道總阻力損失h=26.85㎜H2O,煙囪底部溫度t=413℃/m,煙囪底部=1.6，此時(shí)煙氣量為3.84Nm3/m3×7200m3=27500N/m3=7.62Nm3/s，煙囪溫降℃/m，夏季平均溫度=30℃，當(dāng)?shù)卮髿鈮簾煔庵囟?假設(shè)煙囪高度為45m時(shí)煙囪頂部溫度℃，煙囪內(nèi)煙氣平均溫度℃；采用煙囪出口速度時(shí)煙囪頂部直徑，底部直徑，煙囪平均直徑，煙囪底部煙氣速度，煙氣平均速度；煙囪頂部煙氣速度頭，煙囪底部煙氣速度頭，煙囪內(nèi)速度頭增量，煙氣平均速度頭；抽力系數(shù)采用K=1.15時(shí),有效抽力；煙囪每米摩擦損失；煙囪每米幾何壓頭查圖15.1得計(jì)算煙囪高度煙囪計(jì)算表15.2項(xiàng)目代號(hào)公式數(shù)值單位備注煙道總阻力由煙道計(jì)算26.85㎜H2O抽力系數(shù)k取K=1.15～1.301.15有效抽力30.87㎜H2O煙氣量V查燃燒計(jì)算圖3.84×72007.62Nm3/s煙囪底部煙氣溫度t2由煙道計(jì)算413℃頂部煙氣溫度t1368℃℃/m,預(yù)設(shè)H=45m煙氣平均溫度t391℃煙囪出口速度w1采用2.5～4.03Nm/s煙囪頂部直徑d11.8m煙囪底部直徑d22.7m煙囪平均直徑d2.25m底部煙氣速度W21.33Nm/s煙氣平均速度w2.17Nm/s頂部煙氣速度頭h11.37㎜H2O底部煙氣速度頭h20.29㎜H2O平均煙氣速度頭h0.75㎜H2O大氣溫度t0夏天最高月平均溫度30℃大氣壓力當(dāng)?shù)貧鈮?60mmHg每米摩擦損失0.017㎜H2O每米幾何壓頭查圖15.10.63㎜H2O煙囪計(jì)算高度H32.12m采用煙囪高度32m確定煙囪選型.1煙囪的高度烘干機(jī)每小時(shí)排煙量煙囪高度可以根據(jù)大氣污染物排放標(biāo)準(zhǔn)中的規(guī)定來(lái)確定。煙囪高度/m<11~22~66~1010~2026~35煙囪最低高度/m202530354045由此表和上述計(jì)算分析，最終取煙囪高度H=35m。.2煙囪的直徑煙囪出口煙氣流速v(m/s)通風(fēng)方式運(yùn)行情況全負(fù)荷時(shí)最小負(fù)荷時(shí)機(jī)械通風(fēng)10~204~5自然通風(fēng)6~102.5~3由表可以選取=4m/s。則煙囪出口直徑：煙囪底部直徑：第四章烘干機(jī)結(jié)構(gòu)4.1筒體部分筒體部分包括筒體和內(nèi)部裝置，筒體是臥式回轉(zhuǎn)圓筒,用15mm厚度的鍋爐鋼板25kg卷焊制成,筒體直徑D為2.2m,筒體的長(zhǎng)度L為12m。在筒體的進(jìn)料端,為防止倒料,裝有擋料圈和導(dǎo)料板.在筒體的熱端,為了保護(hù)筒體,可裝有耐熱護(hù)口板。4.2內(nèi)部揚(yáng)料裝置內(nèi)部揚(yáng)料裝置,其作用在于改善物料在烘干機(jī)筒體內(nèi)的運(yùn)動(dòng)狀態(tài),增大物料和氣流的接觸面積以及增加筒體內(nèi)的熱交換能力,加快物料的烘干速度。筒體回轉(zhuǎn)時(shí),升舉式揚(yáng)料板將物料帶到高處,連續(xù)灑下,使物料在空中呈分散瀑布狀,與高溫?zé)煔饬饔休^好的接觸,進(jìn)行熱交換。筒體內(nèi)設(shè)有四種揚(yáng)料板,沿筒體周向均勻分布且平行排列。4.3輪帶輪帶用鑄鋼車削加工而成,通過(guò)墊板,擋塊等零件,活套安裝在筒體外圈上,其結(jié)構(gòu)形式和固定方式與回轉(zhuǎn)窯類同.筒體有前后兩個(gè)輪帶,起作用是把筒體和物料的重量傳遞給托輪支承裝置。烘干機(jī)筒體在傳動(dòng)時(shí)要軸向竄動(dòng),生產(chǎn)用烘干機(jī)都采用擋輪結(jié)構(gòu)抑制竄動(dòng),輪帶設(shè)計(jì)成如圖所示的結(jié)構(gòu),輪帶上有傳動(dòng)槽,傳動(dòng)時(shí)托輪支承在輪帶的槽內(nèi),并且防止筒體軸向傳動(dòng)。4.4支承裝置回轉(zhuǎn)圓筒烘干機(jī)的支承裝置為擋輪、托輪系統(tǒng)。4.4.1托輪支承裝置托輪支承裝置有前后兩個(gè)檔且構(gòu)造相同,沒(méi)檔由兩個(gè)托輪,四個(gè)軸承和一個(gè)大底座組成.作用是支承輪帶,使筒體轉(zhuǎn)動(dòng),并起徑向定位作用.托輪用鑄鋼制成.托輪的結(jié)構(gòu)及布置與回轉(zhuǎn)窯類同。托輪裝置承受整個(gè)回轉(zhuǎn)部分的重量,同時(shí)傳遞運(yùn)動(dòng).為使筒體穩(wěn)定運(yùn)轉(zhuǎn),設(shè)計(jì)為二共四個(gè)托輪,沒(méi)個(gè)輪帶下的沒(méi)個(gè)托輪夾角為60度,托輪結(jié)構(gòu)如圖所示。4.4.2擋輪裝置一般在靠出料端輪帶兩側(cè)各裝一個(gè),其軸線與筒體垂直.某側(cè)擋輪轉(zhuǎn)動(dòng)是筒體上竄或下滑的標(biāo)志,在操作中應(yīng)避免使上擋輪或下?lián)踺嗛L(zhǎng)時(shí)間連續(xù)轉(zhuǎn)動(dòng).擋輪的結(jié)構(gòu)與回轉(zhuǎn)窯的普通擋輪結(jié)構(gòu)類同。4.5托輪與軸承的結(jié)構(gòu)托輪裝置按所用軸承可分為滑動(dòng)軸承托輪組和滾動(dòng)軸承托輪組，滾動(dòng)軸承托輪組又可分為轉(zhuǎn)軸式和心軸式。還有滑動(dòng)—滾動(dòng)軸承托輪組（徑向滑動(dòng)軸承，軸向滾動(dòng)軸承）。滾動(dòng)軸承托輪組具有結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，維修方便，摩擦阻力小，減少電耗及制造簡(jiǎn)單等優(yōu)點(diǎn)。托輪擋輪標(biāo)準(zhǔn)中每組托輪承載不超過(guò)100噸時(shí)都用滾動(dòng)軸承。只有當(dāng)載荷較重時(shí)，所需滾動(dòng)軸承尺寸較大，受到供貨條件的限制而采用滑動(dòng)軸承。一般干燥器中都用滾動(dòng)軸承。托輪組的左右軸承可以是分設(shè)的，也可以是整體的。整個(gè)軸承座便于調(diào)整托輪，可通過(guò)機(jī)械加工保證左、右兩軸承座孔的同心度，因此取消了調(diào)心球面瓦，或省去了調(diào)心式的止推軸承。較大的托輪組一般采用左、右軸承座分設(shè)的結(jié)構(gòu)，設(shè)有球面瓦，使安裝和調(diào)整過(guò)程中，左右軸承始終保持同軸線。4.6卸料罩殼的設(shè)計(jì)根據(jù)物料離開(kāi)轉(zhuǎn)同時(shí)的方向及位置的不同，卸料方法可分為軸向卸料、徑向卸料及中心卸料三種。（1）軸向卸料法最簡(jiǎn)單的方法是使物料在轉(zhuǎn)筒低的一端自動(dòng)流出。若欲保持物料在筒體內(nèi)具有一定的厚度，則可在轉(zhuǎn)筒尾端裝一環(huán)形擋料圈。也可將筒端做成錐型。（2）徑向卸料法在出料端的筒體上開(kāi)許多孔，物料即由這些孔中卸出。如圓筒篩及水泥熟料的換熱冷卻筒都用此閥卸料。（3）中心卸料法此時(shí)轉(zhuǎn)筒在卸料端裝有3～4個(gè)瓢，把物料抄起后，倒入狀在筒中心的卸料管而卸出。4.7密封裝置的設(shè)計(jì)4.7.1密封裝置的位置與要求回轉(zhuǎn)筒一般是在負(fù)壓下進(jìn)行操作，回轉(zhuǎn)的筒體及部件和固定裝置的連接處努克避免存在縫隙，為了防止外界空氣被吸入筒體內(nèi)或防止筒體內(nèi)空氣攜帶物料外泄污染環(huán)境，必須在某些部位設(shè)定密封裝置。對(duì)密封裝置的基本要求是（1）密封性能好；（2）能適應(yīng)筒體的形狀誤差（橢圓度偏心等）和運(yùn)轉(zhuǎn)中沿軸向的往復(fù)竄動(dòng)；（3）磨損輕，維修和檢修方便；（4）結(jié)構(gòu)盡量簡(jiǎn)單。4.7.2密封結(jié)構(gòu)（1）迷宮式迷宮式密封是讓空氣流經(jīng)彎曲的通道，產(chǎn)生流體阻力，使漏風(fēng)量減少。根據(jù)迷宮通道方向的不同，分為軸向迷宮式密封和徑向迷宮式密封。迷宮式密封結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，沒(méi)有接觸面，因此不存在磨損問(wèn)題，它不受筒體竄動(dòng)的影響?？紤]到筒體及迷宮密封圈本身存在的制造誤差、剛度和筒體軸線彎曲，相鄰迷宮圈間的間隙不能太小，一般不少于20～40mm。間隙越大，迷宮數(shù)量越少，密封效果就越差。因此迷宮式密封只適用于氣體壓力小的場(chǎng)合，或者與其它密封結(jié)構(gòu)聯(lián)合使用。（2）軸向接觸式軸向接觸式密封也稱端面密封。最簡(jiǎn)單的端面密封由壓緊環(huán)（動(dòng)環(huán)）和支撐（靜環(huán)）組成。壓緊環(huán)隨筒體旋轉(zhuǎn)并用彈簧緊壓于支撐環(huán)上，支撐環(huán)固定在進(jìn)出料箱上，端面密封是由端面在相對(duì)運(yùn)動(dòng)中緊密研磨嚙合而達(dá)到密封要求。為了確保壓緊環(huán)在筒體運(yùn)轉(zhuǎn)中的竄動(dòng)又要與支撐環(huán)緊密貼和，故壓緊環(huán)與筒體是浮動(dòng)安裝，因而有空隙。這是在端面密封中漏氣的唯一來(lái)源，因此應(yīng)當(dāng)極小。（3）徑向接觸式筒體和密封元件間沿徑向的接觸面來(lái)防止氣流流通的裝置稱為徑向接觸式密封。用作徑向接觸式密封元件的材料目前有三種：①柔性物，如橡膠帶、毛氈；②金屬摩擦件，如鑄鐵；③碳素（石墨）制品。(4)正壓氣封式正壓氣風(fēng)式密封式是用鼓風(fēng)機(jī)，將空氣通過(guò)風(fēng)嘴吹入筒體與隔熱套之間的環(huán)形通道內(nèi)，在整個(gè)圓周上形成一股自下而上的氣流，使筒體端部得到冷卻保護(hù)。故風(fēng)壓力稍高于窯頭罩內(nèi)壓力，形成一股自下而上的氣流，使筒體端部得到冷卻保護(hù)。鼓風(fēng)壓力稍高于窯頭罩內(nèi)壓力，形成氣幕密封。鼓風(fēng)的一部分成為二次空氣入窯。這一結(jié)構(gòu)設(shè)有摩擦件，可延長(zhǎng)窯口密封圈的壽命。正壓氣封式的缺點(diǎn)是漏入少量冷風(fēng)，對(duì)操作有一定不利影響。本次設(shè)計(jì)的回轉(zhuǎn)烘干機(jī)采用了兩種密封裝置：一種是如下圖的密封裝置，密封圈5為毛氈，主要起隔熱作用。彈簧2和壓板3同時(shí)將密封圈5固定于筒體外壁。壓圈4和壓塊1由螺栓一起固定于卸料罩殼上，主要是為壓緊密封圈，使密封圈能夠緊緊貼在筒壁上，還能保護(hù)彈簧和壓板。這種密封裝置結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，安裝方便。1——壓塊2——彈簧3——壓板4——壓圈5——密封圈第二種密封裝置是軸向迷宮式密封與徑向接觸式的綜合密封裝置，如下圖所示。此種密封結(jié)合了軸向迷宮式密封和徑向接觸式密封的優(yōu)點(diǎn)，使用效果很好。1——固定迷宮圈2——耐熱橡膠圈3——活動(dòng)密封圈4——支撐環(huán)5——固定環(huán)4.8傳動(dòng)裝置回轉(zhuǎn)圓筒設(shè)備的轉(zhuǎn)速都較慢，一般在2～6rpm。因而在電動(dòng)機(jī)將轉(zhuǎn)矩傳給轉(zhuǎn)筒時(shí)就必須進(jìn)行減速。減速的速比較大，通常的電動(dòng)機(jī)通過(guò)減速機(jī)輸出軸上的小齒輪經(jīng)過(guò)一級(jí)開(kāi)式齒輪傳動(dòng)之后，在傳給裝在筒體上的大齒輪而使筒體轉(zhuǎn)動(dòng)。隨著筒體的加大，傳動(dòng)功率亦越來(lái)越大。由于大功率、大速比減速器的設(shè)計(jì)制造困難，因此較大的筒體有采用雙傳動(dòng)的。當(dāng)用直流電動(dòng)機(jī)驅(qū)動(dòng)時(shí)，雙傳動(dòng)兩側(cè)電動(dòng)機(jī)的同步是完全可以實(shí)現(xiàn)的。確定單傳動(dòng)還是雙傳動(dòng)的主要依據(jù)為電動(dòng)機(jī)功率的大小。目前電動(dòng)機(jī)功率150Kw以下的，均為單傳動(dòng)，250Kw以上的一般為雙傳動(dòng)，而150～250Kw視具體條件而定。4.9電動(dòng)機(jī)選型及其特點(diǎn)4.9.1電動(dòng)機(jī)選型回轉(zhuǎn)圓筒是用于固體顆粒物料的干燥或冷卻的設(shè)備，操作時(shí)周圍環(huán)境溫度較高，灰塵較大，在逸出氣體中往往含有腐蝕氣體。選用電動(dòng)機(jī)時(shí)應(yīng)防塵，防腐，防爆，還應(yīng)具有通風(fēng)冷卻裝置，以適應(yīng)高溫輻射的需要。另外為實(shí)現(xiàn)加料和筒體轉(zhuǎn)速同步，有用回轉(zhuǎn)筒主電動(dòng)機(jī)帶動(dòng)發(fā)電機(jī)供給加料的驅(qū)動(dòng)電動(dòng)機(jī)?；剞D(zhuǎn)干燥器用于被干燥物料的物性不穩(wěn)定和重量的變動(dòng)，有時(shí)需對(duì)筒體進(jìn)行調(diào)速。常用的調(diào)速方法有以下幾種：直流電動(dòng)機(jī)可控硅調(diào)速；繞線型轉(zhuǎn)子異步電動(dòng)機(jī)，電阻調(diào)速及可控硅串激調(diào)速；電磁調(diào)速異步電動(dòng)機(jī)（又稱滑差電動(dòng)機(jī)）；整流子變速異步電動(dòng)機(jī)；鼠籠型多速異步電動(dòng)機(jī)；用更換皮帶輪方法進(jìn)行調(diào)速。本次設(shè)計(jì)我們采用的是YCT系列電磁調(diào)速電動(dòng)機(jī)。YCT系列電磁調(diào)速電機(jī)產(chǎn)品，它是取代JZT系列電動(dòng)機(jī)的更新?lián)Q代產(chǎn)品。與JZT老系列電機(jī)相比，除統(tǒng)一的技術(shù)條件和測(cè)試方法外，還規(guī)定了Y系列拖動(dòng)電動(dòng)機(jī)與離合器之間的配套尺寸，并采用統(tǒng)一的控制方案和參數(shù)，便于互換，擴(kuò)大了功率和機(jī)座號(hào)范圍；15Kw及以下規(guī)格的效率比JZT老系列約提高3%～4%，17Kw及以上規(guī)格的約提高7%～8%，YCT系列中心高315的機(jī)座號(hào)及以下的規(guī)格調(diào)速比為1：10，中心高355的機(jī)座號(hào)的調(diào)速比為1：3，比JZT系列提高了額定轉(zhuǎn)速；勵(lì)磁繞組絕緣等級(jí)由YZT系列的E級(jí)提高到B級(jí)（或F級(jí)），并增加了對(duì)電樞溫升考核的限制，還規(guī)定了振動(dòng)、噪聲限值等。4.9.2YCT系列電動(dòng)機(jī)YCT系列電動(dòng)機(jī)具有以下特點(diǎn)：交流無(wú)級(jí)調(diào)速，具有速度負(fù)反饋的自動(dòng)調(diào)節(jié)系統(tǒng)，轉(zhuǎn)速變化率低于3%，與精密型控制器配合后，轉(zhuǎn)速變化率可小于1%；結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，使用維護(hù)方便，價(jià)格低廉；無(wú)失控區(qū)、調(diào)速范圍廣，最大可達(dá)10：1；控制功率小，便于手控、自控和遙控，適應(yīng)范圍廣；起動(dòng)性能好，起動(dòng)轉(zhuǎn)矩大，起動(dòng)平滑。YCT系列電動(dòng)機(jī)的基本原理如下：該系列電機(jī)的無(wú)級(jí)調(diào)速是電磁轉(zhuǎn)差離合器來(lái)完成的，它由兩個(gè)旋轉(zhuǎn)部分：圓筒形電樞和爪形磁極，兩者沒(méi)有機(jī)械的聯(lián)接，電樞由電動(dòng)機(jī)帶動(dòng)與電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)子同步旋轉(zhuǎn)，當(dāng)勵(lì)磁線圈通入直流電后，工作氣隙中產(chǎn)生空間交變的磁場(chǎng)，電樞切割磁場(chǎng)產(chǎn)生感應(yīng)電動(dòng)勢(shì)而產(chǎn)生電流，即渦流，由渦流產(chǎn)生的磁場(chǎng)與磁極磁場(chǎng)相互作用，產(chǎn)生轉(zhuǎn)矩，輸出軸的旋轉(zhuǎn)方向與拖動(dòng)電動(dòng)機(jī)相同，輸出軸的轉(zhuǎn)速，在某一負(fù)載下，取決于通入勵(lì)磁線圈的勵(lì)磁電流的大小，電流越大轉(zhuǎn)速越高，反之則低，不通入電流，輸出軸便不能輸出轉(zhuǎn)矩。本次設(shè)計(jì)的雙筒式回轉(zhuǎn)烘干機(jī)所需的功率為14.396Kw，根據(jù)《常用調(diào)速設(shè)備技術(shù)手冊(cè)》上的YCT系列電磁調(diào)速電機(jī)的技術(shù)參數(shù)，選擇電機(jī)型號(hào)為YCT—280—4A，其中電機(jī)的標(biāo)準(zhǔn)功率為30Kw，額定轉(zhuǎn)矩為189N·m，調(diào)速范圍1320～132r/min，轉(zhuǎn)速變化率小于3，拖動(dòng)電動(dòng)機(jī)型號(hào)Y200L—6。4.9.3減速機(jī)的設(shè)計(jì)回轉(zhuǎn)圓筒用的減速機(jī)采用圓柱齒輪減速器和JZQ型減速器。轉(zhuǎn)筒載荷特點(diǎn)是連續(xù)、平穩(wěn)、不經(jīng)常起動(dòng)，考慮到回轉(zhuǎn)筒電動(dòng)機(jī)在運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)的負(fù)荷率均較低，選擇減速器時(shí)應(yīng)按計(jì)算運(yùn)轉(zhuǎn)率（加一定波動(dòng)余量）作為減速器的設(shè)計(jì)功率。并以轉(zhuǎn)筒在起動(dòng)時(shí)的最大力矩為尖峰載荷來(lái)核算減速器承受的能力。在選用時(shí)，宜將上述的兩系列減速器標(biāo)準(zhǔn)中給出的承載能力降低10%～20%取用?；剞D(zhuǎn)圓筒用圓柱齒輪減速器型號(hào)ZLZS中心矩250～1300500～1500速比7.1～4550～280重量135～5430325～5720本次設(shè)計(jì)的雙筒回轉(zhuǎn)式烘干機(jī)的轉(zhuǎn)速范圍是2.1～4.28r/min，而選用的調(diào)速電動(dòng)機(jī)的轉(zhuǎn)速范圍為1320～132r/min。所以我們?cè)O(shè)計(jì)的減速器的型號(hào)是ZS125，速比為200。第五章總結(jié)半個(gè)月的課程設(shè)計(jì)，使我感慨頗多，從書本知識(shí)理論到實(shí)際生產(chǎn)實(shí)踐中，可以說(shuō)是對(duì)所學(xué)知識(shí)的運(yùn)用和檢驗(yàn)，只有在實(shí)踐中我才可以更好的檢驗(yàn)自己，同時(shí)不僅可以鞏固了以前所學(xué)過(guò)的知識(shí)，而且學(xué)到了很多在書本上所沒(méi)有學(xué)到過(guò)的知識(shí)。通過(guò)這次課程設(shè)計(jì)使我懂得了理論與實(shí)際相結(jié)合是很重要的，只有理論知識(shí)是遠(yuǎn)遠(yuǎn)不夠的，只有把所學(xué)的理論知識(shí)與實(shí)踐相結(jié)合起來(lái)，從理論中得出結(jié)論，才能真正為社會(huì)服務(wù)，從而提高自己的實(shí)際動(dòng)手能力和獨(dú)立思考的能力。在設(shè)計(jì)的過(guò)程中遇到問(wèn)題，可以說(shuō)得是困難重重，但可喜的是最終都得到了解決。本設(shè)計(jì)根據(jù)礦渣的產(chǎn)量6萬(wàn)噸/年，礦渣的濕機(jī)初水分和終水分，確定烘干機(jī)的每小時(shí)的產(chǎn)量。撫順煙煤地位放熱量高，選擇大同煙煤進(jìn)行煤的計(jì)算，通過(guò)計(jì)算，由于燃煤量比較低，所以選擇人工操作的層燃燃燒室。物料密度比較大，水分含量較低，故烘干機(jī)選擇逆流式，內(nèi)部結(jié)構(gòu)為抄板式形機(jī)構(gòu)。根據(jù)廢氣生產(chǎn)量，選擇旋風(fēng)收塵器，然后計(jì)算其直徑和個(gè)數(shù)。又由廢氣的排放量選擇煙囪的高度并計(jì)算煙囪的上下端的直徑。由計(jì)算數(shù)據(jù)可知，選定機(jī)型規(guī)格選定為。檢驗(yàn)得烘干機(jī)出口廢氣流速為0.53，滿足細(xì)度小，密度小的物料在0.1~1.0的范圍，本次設(shè)計(jì)所計(jì)算參數(shù)均在型烘干機(jī)的標(biāo)準(zhǔn)數(shù)據(jù)范圍內(nèi)，所以選擇型烘干機(jī)是正確的；對(duì)燃燒室選型的計(jì)算得其燃煤量為247.39>200,所以燃燒室類型選定為機(jī)械化層燃燃燒室。綜上所述，本設(shè)計(jì)對(duì)筒體規(guī)格和燃燒室類型的選取是合理的，在收塵方面效果是明顯的能夠達(dá)到環(huán)保的要求，在排風(fēng)方面也是可行的。總的來(lái)說(shuō)，本設(shè)計(jì)對(duì)于礦渣的烘干，在技術(shù)上和經(jīng)濟(jì)上都具有一定的優(yōu)勢(shì)，運(yùn)用于實(shí)際生產(chǎn)是可行的。參考文獻(xiàn)[1]孫晉濤主編，硅酸鹽工業(yè)熱工基礎(chǔ)(重排版)[M].武漢理工大學(xué)出版社，1992[2]韓梅祥主編.水泥工業(yè)熱工設(shè)備及熱工測(cè)量.武漢工業(yè)大學(xué)出版社.1991[3]朱昆泉、許林發(fā).建材機(jī)械工程手冊(cè).武漢工業(yè)大學(xué)出版社.2000[4]張慶今.硅酸鹽工業(yè)機(jī)械及設(shè)備.華南理工大學(xué)出版社.1992[5]于潤(rùn)如，嚴(yán)生.水泥廠工藝設(shè)計(jì).中國(guó)建材工業(yè)出版社.1995[6]柴小平.水泥生產(chǎn)輔助機(jī)械設(shè)備.武漢工業(yè)大學(xué)出版社.1993[7]武漢建筑材料工業(yè)學(xué)院等編.水泥生產(chǎn)機(jī)械設(shè)備.中國(guó)建筑工業(yè)出版社.1981[8]楊祥坤等.水泥設(shè)備標(biāo)準(zhǔn)手冊(cè).中國(guó)建材工業(yè)出版社.1998[9]武漢建筑材料工業(yè)學(xué)院等編.建筑材料機(jī)械與設(shè)備.中國(guó)建筑工業(yè)出版社.1980[10]許林發(fā).建筑材料機(jī)械設(shè)計(jì)（一）.武漢工業(yè)大學(xué)出版社.1990[11]張森林.建材機(jī)械與設(shè)備.武漢工業(yè)大學(xué)出版社，1991[12]鐵大錚、于永禮.中小水泥廠設(shè)備工作者手冊(cè).中國(guó)建筑工業(yè)出版社.1989[13]姜煜林.水泥熱工機(jī)械設(shè)備[15]張少明.新型烘干機(jī)的中間試驗(yàn).《水泥》.1990致謝信本課程設(shè)計(jì)在選題及進(jìn)行過(guò)程中得到楊林老師的悉心指導(dǎo)。從開(kāi)題的到畢業(yè)設(shè)計(jì)的最終完成，楊老師都始終給予我細(xì)心的指導(dǎo)和不懈的支持。特別是在我遇到困難而退縮的時(shí)候，是楊老師給予我技術(shù)上的支持與精神上的鼓舞，我才得以將課程設(shè)計(jì)設(shè)計(jì)順利完成。楊老師嚴(yán)謹(jǐn)求實(shí)的治學(xué)態(tài)度，踏實(shí)堅(jiān)韌的工作精神，將使我終生受益。再多華麗的言語(yǔ)也顯蒼白。在此，謹(jǐn)向楊老師致以誠(chéng)摯的謝意和崇高的敬意。同時(shí)在設(shè)計(jì)即將完成之際，我的心情無(wú)比的激動(dòng)，手里拿著這半個(gè)月努力地結(jié)果，此時(shí)感到一切的付出都很值得，應(yīng)驗(yàn)了“有付出必有回報(bào)”這句老話。我還要感謝培養(yǎng)我長(zhǎng)大，從小學(xué)到大學(xué)，為供我念書的勤儉節(jié)約、含辛茹苦的父母，謝謝你們！沒(méi)有你們的堅(jiān)持，也許我早已經(jīng)放棄了讀書這條路，那樣的話必將時(shí)我一輩子的遺憾。雖然家里不是很富裕，但在我讀書的路上從來(lái)沒(méi)有因?yàn)榧彝サ脑颍屛覀儺a(chǎn)生任何的負(fù)擔(dān)。是你們的支持和理解才讓我進(jìn)入了大學(xué)校園，我才有機(jī)會(huì)讀了自己喜歡的專業(yè)，為以后的人生道路打下堅(jiān)實(shí)的基礎(chǔ)。從心底最深處，真的謝謝你們！我最親愛(ài)的父母大人！

基于C8051F單片機(jī)直流電動(dòng)機(jī)反饋控制系統(tǒng)的設(shè)計(jì)與研究基于單片機(jī)的嵌入式Web服務(wù)器的研究MOTOROLA單片機(jī)MC68HC（8）05PV8/A內(nèi)嵌EEPROM的工藝和制程方法及對(duì)良率的影響研究基于模糊控制的電阻釬焊單片機(jī)溫度控制系統(tǒng)的研制基于MCS-51系列單片機(jī)的通用控制模塊的研究基于單片機(jī)實(shí)現(xiàn)的供暖系統(tǒng)最佳啟停自校正（STR）調(diào)節(jié)器單片機(jī)控制的二級(jí)倒立擺系統(tǒng)的研究基于增強(qiáng)型51系列單片機(jī)的TCP/IP協(xié)議棧的實(shí)現(xiàn)基于單片機(jī)的蓄電池自動(dòng)監(jiān)測(cè)系統(tǒng)基于32位嵌入式單片機(jī)系統(tǒng)的圖像采集與處理技術(shù)的研究基于單片機(jī)的作物營(yíng)養(yǎng)診斷專家系統(tǒng)的研究基于單片機(jī)的交流伺服電機(jī)運(yùn)動(dòng)控制系統(tǒng)研究與開(kāi)發(fā)基于單片機(jī)的泵管內(nèi)壁硬度測(cè)試儀的研制基于單片機(jī)的自動(dòng)找平控制系統(tǒng)研究基于C8051F040單片機(jī)的嵌入式系統(tǒng)開(kāi)發(fā)基于單片機(jī)的液壓動(dòng)力系統(tǒng)狀態(tài)監(jiān)測(cè)儀開(kāi)發(fā)模糊Smith智能控制方法的研究及其單片機(jī)實(shí)現(xiàn)一種基于單片機(jī)的軸快流CO〈,2〉激光器的手持控制面板的研制基于雙單片機(jī)沖床數(shù)控系統(tǒng)的研究基于CYGNAL單片機(jī)的在線間歇式濁度儀的研制基于單片機(jī)的噴油泵試驗(yàn)臺(tái)控制器的研制基于單片機(jī)的軟起動(dòng)器的研究和設(shè)計(jì)基于單片機(jī)控制的高速快走絲電火花線切割機(jī)床短循環(huán)走絲方式研究基于單片機(jī)的機(jī)電產(chǎn)品控制系統(tǒng)開(kāi)發(fā)基于PIC單片機(jī)的智能手機(jī)充電器基于單