400噸天屠宰場廢水處理工程設計

400噸/天屠宰場廢水處理工程設計設計總說明該畢業(yè)設計的內(nèi)容主要是對屠宰場產(chǎn)生的廢水進行處理。我在接到這次的畢業(yè)設計任務后，先是到圖書館查閱我校圖書館里的資料，再是通過互聯(lián)網(wǎng)，查詢網(wǎng)上存在的期刊和國外的相關(guān)在線文獻，將廢水的處理分成兩個模塊，即將物理法和生化法相結(jié)合。第一個處理模塊是物理法處理，物理預處理的先后順序是，廢水依次流經(jīng)格珊去除體積大的顆粒，再是隔油沉淀池除油，接著是調(diào)節(jié)池調(diào)節(jié)和平衡水質(zhì)，對體積較大的污染固體顆粒進行物理處理，或者說過濾。第二個模塊，我將上流式厭氧污泥床反應器和序批式活性污泥法這兩個工藝結(jié)合，主要通過這兩個池子，來解決掉污水中的高濃度的COD和BOD，而這些就是前面物理處理所不能過濾的。經(jīng)過兩個模塊的工藝處理，將出水的水質(zhì)中的各種成分的濃度達到了本設計所采用的排放標準（即《肉類加工工業(yè)污染物排放標準》）。本設計的主題內(nèi)容，就是在選擇了文本上述的物理和生化處理方案的基礎(chǔ)上，對所述的工藝進行了必要的設計計算、器械挑，在設計的最后，對每一個必要的構(gòu)筑物，計算其平面和高程，并大致地結(jié)合所能預先想到的條件進行了一個簡單的成本估算。關(guān)鍵詞：屠宰場廢水處理；物理法和生化法結(jié)合；UASB反應池；SBR反應池GeneralinstructionofthedesignThisarticleisabouttodemonstratetheartofthetreatmentoftheslaughterhousewastewater.Afterreceivingthisgraduationprojecttask,Ifirstwenttothelibrarytoconsultthematerialsinthelibraryofouruniversity,andthenthroughtheInternet,searchedtheonlinejournalsandrelevantforeignonlineliterature,anddividedthewastewatertreatmentintotwomodules,namely,thecombinationofphysicalmethodandbiochemicalmethod.Thefirsttreatmentmoduleisphysicaltreatment,andthesequenceofphysicalpretreatmentisasfollows:thewastewaterflowsthroughgeshansuccessivelytoremovethelargeparticles,thentheoilseparationsedimentationtanktoremovetheoil,andthentheregulatingtanktoregulateandbalancethewaterquality,tocarryoutphysicaltreatmentorfiltrationonthelargesolidpollutionparticles.Inthesecondmodule,Icombinedupflowanaerobicsludgebedreactorandsequencingbatchactivatedsludgeprocess,mainlythroughthesetwoponds,tosolvethehighconcentrationofCODandBODinsewage,whichcannotbefilteredbythepreviousphysicaltreatment.Throughtheprocessoftwomodules,theconcentrationofvariouscomponentsintheeffluentwaterreachestheemissionstandardadoptedinthisdesign(namely"emissionstandardofpollutantsinmeatprocessingindustry").Thethemeofthisdesigncontent,itisintheselectedtextonthebasisofthephysicalandbiochemicaltreatmentscheme,describedtheprocessofthenecessarydesigncalculation,equipment,attheendofthedesign,foreverynecessarystructures,calculatingtheplaneandelevation,androughlycanthinkofinadvanceconditionstothecostofasimpleestimate.Keywords:slaughterhousewastewatertreatment;Combinationofphysicalandbiochemicalmethods;UASBreactioncell;SBRreactiontank;目錄24832_WPSOffice_Level11.畢業(yè)設計任書 113142_WPSOffice_Level21.1設計任務 17490_WPSOffice_Level21.2設計依據(jù) 11189_WPSOffice_Level21.3設計原則 313142_WPSOffice_Level12.緒論 37490_WPSOffice_Level13.水質(zhì)特性 331859_WPSOffice_Level23.1排放特點 329399_WPSOffice_Level23.2水質(zhì)特點 332562_WPSOffice_Level23.3水質(zhì)的危害 412475_WPSOffice_Level23.4在屠宰過程中廢水的產(chǎn)生的來源 426820_WPSOffice_Level23.5屠宰廢水的組成 41189_WPSOffice_Level14.屠宰場廢水工藝選擇 410606_WPSOffice_Level24.1現(xiàn)有工藝分析 51189_WPSOffice_Level34.1.1化學法 531859_WPSOffice_Level35.1.2生物法 5274_WPSOffice_Level24.2最終工程確定 629399_WPSOffice_Level34.2.1工藝流程圖 632562_WPSOffice_Level34.2.2工藝流程概述 712475_WPSOffice_Level34.2.3各個構(gòu)筑物進出水水質(zhì)設計 731859_WPSOffice_Level15.主要構(gòu)筑物計算 829037_WPSOffice_Level25.1格柵設計計算 826820_WPSOffice_Level35.1.1設計說明 810606_WPSOffice_Level35.1.2設計參數(shù) 8274_WPSOffice_Level35.1.3設計計算 929037_WPSOffice_Level35.1.4計算結(jié)果匯總 1011768_WPSOffice_Level35.1.5格柵選型 1113614_WPSOffice_Level35.1.6篩網(wǎng) 1111768_WPSOffice_Level25.2隔油沉淀池 1130711_WPSOffice_Level35.2.1設計說明 1114732_WPSOffice_Level35.2.2設計參數(shù) 1223920_WPSOffice_Level35.2.3設計計算 1225738_WPSOffice_Level35.2.4計算結(jié)果總 1512508_WPSOffice_Level35.2.5刮油刮泥機 1513614_WPSOffice_Level25.3水質(zhì)調(diào)節(jié)池 1614648_WPSOffice_Level35.3.1設計說明 1624986_WPSOffice_Level35.3.2設計參數(shù) 1618372_WPSOffice_Level35.3.3設計計算 1630711_WPSOffice_Level25.4污水提升泵 1714732_WPSOffice_Level25.5UASB反應器 1719525_WPSOffice_Level35.5.1設計說明 1723285_WPSOffice_Level35.5.2設計參數(shù) 1722200_WPSOffice_Level35.5.3設計計算 1813992_WPSOffice_Level35.5.4三相分離器設計 2132035_WPSOffice_Level35.5.5排泥系統(tǒng)設計 245890_WPSOffice_Level35.5.6產(chǎn)氣量計算 2523920_WPSOffice_Level25.6SBR反應器 2624803_WPSOffice_Level35.6.1設計說明 2624185_WPSOffice_Level35.6.2設計參數(shù) 2712024_WPSOffice_Level35.6.3設計算 274326_WPSOffice_Level35.6.4潷水器 3125738_WPSOffice_Level25.7消毒池 329039_WPSOffice_Level35.7.1設計參數(shù) 3227692_WPSOffice_Level35.7.2設計計算 3212508_WPSOffice_Level25.8污泥處理 3322331_WPSOffice_Level35.8.1設計說明 3313131_WPSOffice_Level35.8.2污泥量 3315568_WPSOffice_Level35.8.3主要參數(shù)設計計算 339940_WPSOffice_Level35.8.4污泥泵和回流泵的選擇 3730206_WPSOffice_Level35.8.5污泥脫水房 3714648_WPSOffice_Level25.9高程布置和平面布置 3915887_WPSOffice_Level35.9.1平面布置 3928061_WPSOffice_Level35.9.2高程布置 4029399_WPSOffice_Level16.人員安排 4224986_WPSOffice_Level26.1.1人員安排 4332562_WPSOffice_Level17.投資估算 4318372_WPSOffice_Level27.1土建工程估算 4319525_WPSOffice_Level27.2運行費用估算 4431385_WPSOffice_Level37.2.1耗電 4419029_WPSOffice_Level37.2.2人工費用 4421118_WPSOffice_Level37.2.3維護管理費 4431451_WPSOffice_Level37.2.4總運行費用 4512475_WPSOffice_Level1總結(jié) 4626820_WPSOffice_Level1參考文獻 4710606_WPSOffice_Level1致謝 48。（4）設h1為超高，設h2為工作水深，一般前者小于等于0.4m，后者介于1.5米到2米之間。（5）設，改比例表示的是隔油池的設計的比例。綜合以上數(shù)據(jù)，該屠宰廢水設計的隔油池的設計參數(shù)為：最大設計流量：Qmax=0.01m3/s×60min×60s=3m3/h水平流速=2.5mm/s分格數(shù)n=3格動植物油去除率=87.5%隔油池高h1=0.5m設計停時間t=2hS去除率=50%5.2.3設計計算（1）設u表示污水里面油珠上浮速度：斯托克斯公式：MBEDEquaton.KSEE3公式中：β表示的是一個阻力系數(shù)，也就是懸浮雜質(zhì)在發(fā)生碰撞的時候的系數(shù)了，而此處假設懸浮物的濃度用c表示。β=，一般可以取β=0.95d=油滴粒徑，cm

g=重力加速度，g=981cm/sμ=水的絕對粘度，Pa*sΦ=實際油珠非球形的形狀修正系數(shù)，一般可取φ=1.0ρy，ρ0—水和油珠的密度，g/cm3；下表1和表2分別表示的是水溫和絕對粘度在溫度發(fā)生變化的情況下的浮動狀況，根據(jù)這個表，可以繼續(xù)求的水的密度和絕對粘度。我們假設該設計的溫度為25℃，則根據(jù)上述的表格1中的關(guān)系，可以得出ρy=0.998g/cm3，根據(jù)上述的表格2中的圖線關(guān)系，我們可以很容易地得出μ=0.0098g/cm3·s。又∵當溫度在25℃時，油的密度=0.920g/cm3。∴將數(shù)據(jù)代入斯托克斯公式：==>=0.04cm/s=44μm/s∴油珠的上浮速度為u=44μm/s（2）隔油池的表面積A①水平流速v=2.5mm/s②隔油池表面修正系數(shù)α表1表面積修正系數(shù)α和速度比v/u的關(guān)系ν/u2015163α1.741.641.441.371.28∵∴α=1.37+6.25×(1.44-1.37)/(10-6)=1.48∴由隔油池表面積面積公式A=αQT/u。A在這里表示，或者說指代的是池子的表面的面積，m2。Q在這里表示，或者說指代的是本次設計中的含油的廢水的流量，m3/h。T在這里表示，或者說指代的是污水在隔油沉淀池中的停留時間，也加做水力停留時間，單位是小時h，取2h。==>A=EMEDEquation.KSE3（3）隔油池水流橫斷面面A0由∴隔油池水流橫斷面面積為4m2（）隔油池有效水深h2設B=0.8m，注：B在這里表示隔油沉淀池中每一個格子的寬度?！吒駭?shù)=3個。由公式EBEDEquation.KSE3有效水深=1.7m，1.5<1.7<2，因此符合要求。（5）隔油池有效池長LL=3600vt=3600×0.00252=18m（6）出水含油濃度C公式C=C0E,其中C出水含油濃度，mg/LC0表示入水含油濃度，mg/L。E表示隔油池除油效率%。

在此取E為平流隔油池的去除效率E=87.5%C=C0E=80mg/L×（1-87.5%）=10mg/L因此，出水含油的濃度為10mg/L（7）污泥區(qū)的容積Vw在這里，進水中的SS濃度=1100mg/L，即c0=1100mg/L。設隔油池對SS的去除率約為50%。由計算可得，c1=550mg/L，c1在這里表示的是出水的SS濃度。因而再假設這里污泥中的含水的比例為一個百分之九十八，再根據(jù)該設計的中的一個參數(shù)γ,它表示的是污泥的容重率，是1000kg/m3。并且，假設用半天的時間間隔來排泥?！啵?）單個貯泥斗的容積V1隔油池每一分格設1個正棱臺形貯泥斗，上尺寸為3m×3m，下部尺寸為2m×2m，貯泥斗的高度為4’=1m。S1=9m2S2=4m2貯泥斗的容積為（9）貯泥斗以上梯形部分容積V2設池陂向貯泥斗的度為0.01。∴梯形部分高度=h4’’=0.01×（18-4）=.14m梯形部分的容積V2=MBEDEquation.KSE3校核：V1+V2=5.53+6.16=11.69=3.96。因此符合求。（10）隔油池總高度H計算設緩沖層高度h3=0.25m，則H=h1+h2+h3+h4’+h4’‘=0.5+1.7+0.5+1+0.14=3.59≈3.6m5.2.4計算結(jié)果總水流橫斷面面積A0(m2)有效水深h2(m)有效池長L(m)總高度H(m)每隔寬B(m)分隔數(shù)n(個)水力停留時間t(h)41.7183.64325.2.5刮油刮泥機在隔油沉淀池這里，如果用普通的刮油刮泥機，緩慢，無效，且無法清除骨盆底部的淤泥。而鏈條式的機器，在垂直方向中，使用的很好，機器的結(jié)構(gòu)穩(wěn)定，簡單，運行良好。因此在此選擇鏈式的刮油刮泥機。我們在此選擇的是PGL型號，選擇4臺，其中3臺投入使用，1臺作為備用存儲。PGL型號的參數(shù)見下表5-2-5。表5-2-5的PGL型刮油刮泥機參數(shù)型號處理量總功率刮板速度池寬PGL10L/h1.5kw0.6m/h4m5.3水質(zhì)調(diào)節(jié)池5.3.1設計說明對于污水的處理，很難說一天24小時之內(nèi)，水質(zhì)能夠穩(wěn)定且沒有任何的變化，基本上每一種類型的污水，都會在一天之內(nèi)發(fā)生變化，例如農(nóng)業(yè)污水和工業(yè)污水，當然典型的就是城市污水了，而此處的屠宰廢水更甚，有時候屠宰場的工作就是兩班倒的，通常有時候都會把廢水集中在晚上比較晚的時候來排放。如果此處將前面物理處理的出水直接排入后面的處理工藝中，對于后續(xù)的構(gòu)筑物運轉(zhuǎn)有非常大的消極影響。這是因為屠宰廢水的一個特性就是一般都是夜間排放屠宰廢水，因此廢水中的生物需氧量和化學需氧量，等有機物的濃度會在夜間迅速上升，這種大范圍的波動會讓整個工藝都遭到損壞，導致廢水處理的失敗。為了能讓整個系統(tǒng)協(xié)調(diào)運轉(zhuǎn)，此處在物理處理后面設置一個調(diào)節(jié)池，專門用來調(diào)節(jié)，或者說平衡屠宰廢水的水量和濃度，讓下游的設備和工藝能夠工作。當然了，為了能夠把污水提升到一個合適的高度，來讓后續(xù)的所有的處理設備能夠只讓水從高處流到低處，調(diào)節(jié)池的地方要加個污水提升泵。5.3.2設計參數(shù)設計流量Qmax=36m3/h=10L/s水力停留時間HRT=8h。5.3.3設計計算（1有效容積V：V=Q=36×8=288m3（2）調(diào)節(jié)池面積：、設有效水深h=4m。S==288÷4=72m2（3）池子總高H：H=h+h1h1為子超高，設為0.5m因此H=4+0.5=4.5m。取長×寬=8×9=S因調(diào)節(jié)池的尺寸為：8×9m×4.m5.4污水提升泵54.1污水提升泵的設備選擇據(jù)最大流量Qmax=6m3/h，選擇型號為80WG-3型號的污水提升泵。在這里需要購買兩臺，一臺直接使用，一臺作為儲備，防止一臺壞了，整個工程就停止運轉(zhuǎn)了的事情發(fā)生。設備的詳細參數(shù)見下表：型號流量（m/h）揚程（m）功率（kw）轉(zhuǎn)速（r/min）80WG-3914405.5UASB反應器5.5.1設計說明反應堆UASB的水被均勻地分配到反應器反應的基礎(chǔ)上，與黏液粒子或在泥石流。厭氧發(fā)生在接觸顆粒污水。氣體沼氣厭氧循環(huán)形式有利于形成和保存沉淀物。氣體在泥石流浸潤微粒中形成，附著在反應器上的氣體上升到表層沉淀物，撞擊底板裝甲氣體，三種被用來作為滲進的氣泡。氣泡被釋放后，一個簡單的沉淀物掉到正在沉睡的沉淀物的表面，另一種氣體會收集反應堆頂部的射孔氣體。電池室下面的擋板起到反射氣體的作用，避免成為進入雨區(qū)產(chǎn)生湍流的甲烷氣泡，并抑制包含泥石流顆粒的雨點進入原位沉積區(qū)。當靠近氣區(qū)墻壁的支撐點時，從氣區(qū)加速向下，當接近傾瀉點、泥石流和泥石流時。在分離的幾個階段收集的絮凝泥巖壁超過其猛烈的傾斜，返回這些沉積物區(qū)域的反應滑移可能只與有機物發(fā)生反應。UASB反應堆處理是一個新的厭氧過程。它有其他厭氧過程的優(yōu)點，很難比較和整合。它是一種非常強大、高效、特別適合處理高濃度有機廢水的厭氧生物化學反應器。目前，UASB反應堆已經(jīng)被用于各種廢物，如農(nóng)業(yè)廢物處理、飲料處理廢物、食物處理廢物、煤油處理、糖處理廢物、葡萄樹廢物、紙張廢物和生活廢物。在國外，近1000個UASB反應堆被用于廢物處理，數(shù)百個UASB反應堆已經(jīng)在國內(nèi)運行。5.5.2設計參數(shù)（1）參數(shù)選取容積負荷（Nv）=6kgCOD/(m3)d

污泥產(chǎn)量=0.1kgMLSS/kgCO產(chǎn)氣率=0.5m3kgCOD（）設計水量：Q=36m3/h=864m3/d=0.01m3/s水質(zhì)指標COD（g/L）BOD（mg/L）S（mg/L）進水水質(zhì)2000100070設計去除率90%90%/設計出水水質(zhì)200100705.5.3設計計算（1）UASB主要設計尺寸的計算UASB有效容積（m3）為V有效=式中：Nv則表示的是容積荷,kCOD/(m3·d)。Q則表示的是設計流量，m3/d；V有效表示的是反應器中的有效的容積，單位是m3；S0、Se則分別表示的是進出水COD的濃度,kgCOD/m3；∴V有效=MBEDEquation.KSEE3=259.2m停留時間T=≈8h本設計的UASB用圓形的反應池。反應器表面積A=其中，A為反應器橫截面面積m2Q為設計流量q為水力負荷，取0.6m3/(m2·h)反應器高度H=m≈1.5m其中，H為反應器的高，m。V效為反應器的效容積，m3S為反應器橫截面積，m2由于該設計用的是圓形的反應器，故直徑D的計算如下D=≈7.6m。則實際橫截面積A=45m2。實際表面水力荷q1=m3/（m·h）在污泥顆粒的計算中，此處計算出來的表面水力負荷的范圍完全達到了要求（0.5到0.9）。因此符合計要求。（3）UASB進水配水系統(tǒng)設計1）設計原則：為了減少短路發(fā)生的幾率，要力保每一個單位的面積的進水量時嚴格相等的。為了讓污水中的有機物和污泥能夠快速地混合到一起，要加大攪拌。容易觀察到進水管堵塞。要有能夠清楚水管中的擁堵的能力，即在設計上就要滿足這種日后能夠?qū)ο到y(tǒng)修改的要求。2）設計算因為上述計算得出的容積負荷=6>4。因此每個進水口的負荷都要大于2m2。也就是布水孔的個數(shù)n要滿πD2/n>2?！鄋<0。取n=40。因此，每個水口負荷a=πD2/n=4.5設4個圓環(huán)，最內(nèi)圈的圓環(huán)設4個環(huán)口，第二圈設8個環(huán)口，第三圈設12個環(huán)口，第四圈設16個環(huán)口。見圖5-1圖5-1，UASB布水系統(tǒng)示意圖①內(nèi)圈4個孔口設計服務面積：S1=44.5=18m2折合為服務圓的直徑為用此直徑作一個虛圓，在該圓內(nèi)等分虛圓面積處設一實圓環(huán)，其上布4個孔口則圓環(huán)的直徑計算如下：②第2圈8個孔口設計服務面積：折合為服務圓的直徑為：則中間圓環(huán)的直徑計算如下：則d2=6.77m③第3圈12個孔口設計服務面積：折合為服務圓的直徑為則中間圓環(huán)的直徑計算如下：3.14(11.72－d32)/4=S3/2則d3=10.12m④最外圈16個孔口設計服務面積：折合為服務圓的直徑為則中間圓環(huán)的直徑計算如下：3.14(15.12－d32)/4=S3/2則=14.77m布水點距反應器池底120mm；孔口徑5cm5.5.4三相分離器設計說明：三相分離器也被稱為氣體分離器、固體和液體。它由沉淀區(qū)、處理室和密封氣體組成，用于分離氣體(沼氣)、固體(微生物)和液體。氣體首先分離，然后固體液體在合并區(qū)分離，固體通過縫合進入重力反應區(qū)。分離器的分離效應將直接影響反應堆的效率。。分離器通常安裝在反應堆的頂部，其中一些是在下面設計的。它分離氣體、固體和液體。將沼氣引入裝配室，將經(jīng)處理的水引入水區(qū)，并將固體顆粒轉(zhuǎn)移到反應區(qū)。三聯(lián)分離裝置包括氣體組件和通風面板，這是uasb反應堆的主要特點之一，是污水的厭氧處理。它相當于傳統(tǒng)污水處理過程中的二次沉積蓄水池，同時再產(chǎn)生污泥。三相分離器的設計計算草圖如下圖5-2：圖5-2草圖1.沉淀區(qū)：沉淀區(qū)（集氣罩）斜壁傾角θ=50°沉淀區(qū)面積A=45m2表面水力負荷q=0.8m3/（m2·h）,負荷設計要求。2.回流縫的設計h2的取值范圍為0.5到1.0m。而h1一般取0.5∴h1=0.5m，h2=0.5m，h3=1.8m根據(jù)圖5-2中草圖的圖形關(guān)系，得出b1=h3/tanθ其中，b1=下三角集氣罩底水平寬度。θ在這里指代或者說表示的是下三角區(qū)域中的集氣罩的斜面部分的水平夾角。h3在這里指代或者說表示的是下三角區(qū)域中集氣罩部分的垂直高度，單位為m。設v1為下三角集氣罩集氣罩間的混合液上升流速?！嗥渲?，Q1表示反應器中廢水流量（m3/h）S1表示下三角形集氣罩回流縫面積（m2）所以符合設計要求。設v2為上三角形集氣罩下端與下三角形集氣罩斜面之間水平距離的回流縫，水流的上升流速。其中，Q1表示反應器中廢水流量（m3/h）S2表示上三角形集氣罩回流縫面積（m2）計算S2：CE—上三角形集氣罩回流縫的寬度，CE>0.2m,取CE=1.2mCF—上三角形集氣罩底寬，取CF=4.0m∵v1<v2<2.0m/h?！喾显O計要求。確定三相分離器的總高度。計算h5:MBEDEquation.3∴三相分離器的總高度為：3.氣液分離器的設計根據(jù)三相分離器的結(jié)構(gòu)分析可以得出，要想達到效果優(yōu)良的氣體體分離效果，上下兩組三角形的集氣罩的斜邊下端必須得有一定的重疊。此外，干擾水平之間的距離越高，分離的質(zhì)量越好，分離的直徑越小，沉淀區(qū)液體分離的效果就越小。反應區(qū)的向上流動從下三角圈閉的回流接頭向上三角圈閉的回流接頭轉(zhuǎn)移，進入沉降區(qū)。當混合物他的的上升點,它就有可能會流的方向沿斜面AB和流量設置,首先它假定氣泡它的點的垂直上升速度是一個Vb,所以氣泡的運動軌跡將沿著速度合成了Vb的方向。可得:那么，要讓氣泡在進行分離操作之后進入到沉淀區(qū)的一個必須的條件是：此時，當消化溫度在25℃的溫度時，沼氣密度的大小就是；水的密度的大小是；水的運動粘滯系數(shù)v=0.0089×10-4m2/s；取氣泡直徑d=0.01cm根據(jù)斯托克斯（Stokes）公式可得氣體上升速度vb為式中vb—氣泡上升速度（cm/s）g—重力加速度（cm/s2）β—碰撞系數(shù)，取0.95μ—廢水的動力粘度系數(shù)，g/(cm.s)，μ=vβ水流速度,校核：，故設計滿足要求。5.5.5排泥系統(tǒng)設計說明：由于這里的微生物他本身就在在厭氧消化過程中不停或者說不斷地去一點一點地生長，而且不可降解的懸浮物，即SS的含量在水中也在不停歇地在積累，那么隨著反應器污泥的濃度的一個遞增，出水的水質(zhì)的確會得到一定程度的改善。但是，當超過一定的高度的時候，污泥會隨著水的流動的作用而被沖出反應堆。因此反應器的污泥排放是非常必的。UASB反應器的總產(chǎn)泥量：其中，r表示厭氧生物處理污泥產(chǎn)量，取0.25Qmax表示最大流量，在設計中是864m3/d。C表示進水CODcr的濃度，在設計中是2000g/LE表示COD的去除率，在此為90%∵VSS/SS為0.8，泥含水率為98%∴產(chǎn)泥量為了讓工藝設計變得稍微沒有那么繁雜，我們在反應器二分之一的高度的地方，和三相分離器的下面大約0.5m處，在池壁分各設一個排泥口，100mm作為排放污泥口的口徑的大小。并且每天排放一次。5.5.6產(chǎn)氣量計算每日產(chǎn)氣量：其中：表示沼氣產(chǎn)率系數(shù)，表示最流量864m3/d則分別表示了進水和出水濃度，mg/L。儲氣柜的容積的范圍一般在25%到40%之間，該屠宰廢水設計的儲氣柜容積定為30%。所以，經(jīng)過權(quán)衡和查找資料，本設計選擇了萬伯儲氣柜，參數(shù)如下表5-3形狀直徑/m高/m壓力/KP球狀14102表5-3，萬伯儲氣柜參數(shù)5.6SBR反應器5.6.1設計說明該工藝的工作是間歇性使用污水污泥處理技術(shù)。傳統(tǒng)的環(huán)境衛(wèi)生流程之間的區(qū)別是，這些技術(shù)使用的是時間上零散的操作方法，而不是通常的空間劃分。不穩(wěn)定的反應取代了傳統(tǒng)的動態(tài)沉積。主要特點是SBR操作斷斷續(xù)續(xù)。這一過程的中心是SBR(互動中心)。通過生物降解、整合、下潛、下沉、在一個池中作業(yè)以及缺乏污泥回收系統(tǒng)，經(jīng)處理的廢水可滿足設計要求，并可直接排放。此外，這些集群產(chǎn)生的污泥可通過集中、過濾等實現(xiàn)經(jīng)濟效益。SBR反應的內(nèi)部原理如圖5-5：間歇排污，且集儲水，曝氣，沉淀于一體。如下圖。圖5-5，SBR反應內(nèi)部原理SBR反應工藝的優(yōu)點：1.簡單經(jīng)濟:與正常的活性污泥過程相比，只有一個間隙反應堆。不需要二級沉淀池、污泥池或類似設備。此外，SRR作業(yè)由于其結(jié)構(gòu)而節(jié)省了土地面積。2.精確推進過程的有效性:由于反應堆基地的變化和微生物濃度的變化，該過程不穩(wěn)定。在氣相反應階段，它們也不穩(wěn)定。在這一期間，反應堆中的混合液體是混合的，但底部的變化和部分濃縮保持了流動。3.氮和磷的去除和靈活操作。4.SBR是防止污泥擴張的最佳過程。線性污泥腫脹，不可能擴散到活性污泥中，而且很可能在整個混合物中膨脹。5.復原力和復原力。5.6.2設計參數(shù)處理要求如表5-6：項目進水水質(zhì)（mg/l）水水質(zhì)（mg/l）BO10030COD20080SS7060NH3-H8015表5-5設計進水量：max=36m3/h=864m3/d=0.01m3/周期數(shù)：n=24/8=3SBR處理污泥負荷設計為Ns=0.4kgBOD5/kgMLSS·d設SBR運行每一周期的時間為8h，具體安排如下表5-6進水1h反應（曝氣）4h沉淀2h排水1h表5-6該設計中采用4個反應池。5.6.3設計算（1）污泥量計算MLSS表示污泥量，那么本設計的SBR反應池需要多少污泥量如下列的計算式所示：MLSS（干）設計沉淀后污泥的SVI=90ml/g則污泥體積為：Vs=1.2·SVI·MLSS=1.2×90×10-3×201.6=2.8m3（2SBR反應容積——代謝反應所需污容積m3——反應池換水容積（進水容積）m3——保護容積m3∴則單池污泥容積為EMEDEquation.KSEE3（3）尺寸設計該設計將SBR反應池選為長形的反應池，反應池的左端則設計成為進水區(qū)，反應池的右端則設計為為出水區(qū)。設反應池的長4m，反應池的寬3m，反應池的池深1.m，反應池的水深1.2m?！鄦纬厝莘e為則保護容積為Vb=14.4-11.253.15m3則4個池子的總的容積為（4）運行時間和水位控制如下表5-7項目水深SBR反應池水深1.2m進水前水深07進水結(jié)束后水深1.2m排水時水深1.2m排水結(jié)后水深3.2m換水水深0.4m存泥水深.5m保護水深0.3m表5-7（5）排水口高度和排水管管徑水口的高度要根據(jù)每次換水的水量來設計，本設計的每次換水量Vf=9m3。因此需要設計排水口的位置在反應池的最低水位下面的0.12m到0.17m的地方，且在最高水位下面的0.6m處。排水管的管徑為700mm。設排水管排水流速為0.9m/s?！唷嗝恐芷诘乃枰呐潘畷r間為（6）排泥SBR產(chǎn)泥量a——微生物代謝增系數(shù)，kgVSS/kgBOD;b——微生物自身氧化率，l/d根據(jù)屠宰廢水的污泥的其他以往的經(jīng)驗，設a=0.70，b=0.05,則有：設排泥含水率為99%，因此：因為設計需要保證安全系數(shù)，因此我們?nèi)∶咳张拍嗔繛?m3/d排泥系統(tǒng)用污泥管路作為路徑，依賴重力，將污泥流入到集泥井里去。（7）需氧量和曝氣系統(tǒng)的設計需氧量SBR反應池需氧量O2計算式為——微生物代謝有機物需氧率，kg/kg——微生物自氧需氧率，1/d——去除的BOD5(kg/m3)本設計取MBEDEquation.KSEE3=0.50，=0.190，所以需氧量為：供氣量該工藝采納一個塑料SX-1型號的空氣擴散器，設淹沒深度為H=1.1m。另外，根據(jù)資料顯示，SX-1型號的空氣擴散器的氧的轉(zhuǎn)移效率為EA=8%。查表知20℃，30℃時溶解氧飽和度分別設Pb為空氣擴散器的出口位置的絕對壓力，那么：空氣離開曝氣池時，氧的百分比為曝氣池中溶解氧平均飽和度為：（按最不利溫度條件計算）因為在水溫20℃的條件下，曝氣池里面的溶解氧的平均的飽和度為：EMBEEquation.KSEE320℃時脫氧清水充氧量為：中:——污水中雜質(zhì)影響修正數(shù)，取0.8(0.78~0.99)EMBDEquation.KSEE3——污水含鹽影響修正系數(shù)，取0.9(09~0.97)——混合液溶解氧濃度，取2——氣壓修正系數(shù)，取1SBR反應池供氣量為:每立方污水供氣量為:而去除掉每千克的BOD5之后，整個的的供氧量則如下面公式所表示（8）空氣管計算圖5-8為該設計的空氣管的平面計算圖。鼓風機室的空管在SBR池旁邊的墻上有兩個空管，用于四個SBR空管。在每個分支中，有0個管道用于SBR,2個用于4個水箱，6個用于所有管道。13個擴壓器我安裝在每個管道，195個擴壓器和780個擴壓器。圖5-8為SBR池底擴散器示意圖空氣支管供氣量為：式中，1.25——安全系數(shù)由于SBR反應池交替運行，2根空氣支管不同時供氣，故空氣干管供氣量亦為117.5×2=235m3/min。本設計采用一個SX-I型號的盆形曝氣器，氧的動力效率為1.5~2.2kg/(kWMBEDEquation.DSMT4h)，氧的轉(zhuǎn)移效率為6~9%，服務面積大概是1~2m2/個，供氣量則為2~25m3/h。5.6.4潷水器SBR的反應是由于池塘里的水位不斷變化，當SBR對水做出反應時，水位從最低的位置上升到最高的位置，當br對水做出反應時，水位從最高的位置上升到最低的位置。隨著時間的推移，水的流動必須被集中釋放，如果水管道的形狀和方向等因素不受控制，將會釋放大量的活躍的黏液來進行下一步的行動。SBR反應需要排水才能正常工作。關(guān)于BiShuiQi的情緒，他幫助干燥SBR反應堆，只有當活躍的沉積物在上面的透明液體中沉淀，這可以使土壤表面光滑，而不受下面的泥層的干擾。而在此處我們的潷水器是LVXBS旋轉(zhuǎn)式潷水器，參數(shù)如5-8：項目參數(shù)結(jié)構(gòu)形式旋轉(zhuǎn)式潷水量100m3/h電機功率0.4kw潷水深度1500mm堰口長度3000mm表5-9，VXBS旋轉(zhuǎn)式潷水器5.7消毒池本設計的屠宰廢水，在經(jīng)過了一系列前處理，加上UASB工藝的處理和SBR工藝的處理后，我們已經(jīng)成功地解決掉了廢水中大多數(shù)的廢物，但是，屠宰廢水中，原本是含有血液，直接和內(nèi)臟等接觸的水體，更甚至，水中會含有數(shù)不盡的的大腸菌，糞便鏈球菌或者其他菌群等一系列致病菌，因此，在此設置一個消毒池，可以有效處理前面沒有處理完的，水中還剩下的細菌、病毒、孢囊等。那么這里我們使用的消毒方式是：用液氯作為消毒劑來消毒。5.7.1設計參數(shù)Qmax=36m3/h＝4.63L/s水力停留時間T=0.5h投氯量5.7.2設計計算（1）消毒池本設計取一座消毒池，則消毒池的容積設消毒池長L=3m,寬b=3m，水深H=2m。（2）加氯量投氯量EMBEDEquation.KSEE3每日加氯量：MBEDEquation.KSEE35.8污泥處理5.8.1設計說明該設計中分離或者截留的固體物質(zhì)都是泥，污泥里面有很多不好的，有毒的物體，這些物質(zhì)如果直接散發(fā)到環(huán)境中去，會對環(huán)境很不利。污泥在處置前通常需要處理，第一點是降低他的水分含量，將水分很高的流形態(tài)的污泥轉(zhuǎn)變?yōu)楣虘B(tài)成分的泥。第二是穩(wěn)定污泥中的有機物，使污泥中的機物沒有辦法再次發(fā)生腐化反應，這樣做能夠防止對環(huán)境造成二次污染。這次的設計使用的是輻流式重力濃縮池。在進行濃縮處理之前含水率大致為98%，而進行了濃縮處理作用之后污泥中的含水率就僅剩下為95%，采用1座濃縮池。5.8.2污泥量根據(jù)上述的所有構(gòu)筑物的計算中的排泥的情況，我們得出了每一個能夠的排泥的構(gòu)筑物的排泥的情況，見下表：產(chǎn)泥構(gòu)筑物產(chǎn)泥量m3/d含水率隔油沉淀池11.898%UASB反應池19.4498%SBR反應池21.898%合計53.0498%5.8.3主要參數(shù)設計計算（1）沉淀部分有效面積：式中在這里指代或者說表示的是沉淀部分有效面積，；在這里指代或者說表示流入濃縮池的剩余污泥濃度，，一般采用10；EMEDEquation.3在這里指代或者說表示固體通量，一般采用0.8～1.2；在這里指代或者說表示入流剩余污泥量，；設計中取G=1.0：(2)沉淀池直徑：式中—沉淀池直徑，；，濃縮池的容積：式中—濃縮池的容積，；則在這里表示的就是污泥濃縮池所要進行的濃縮時間，，一般采用10～16；設計中取=16，(4)沉淀池有效水深：式中—沉淀池有效水深，；(5)濃縮后剩余污泥量：式中—濃縮后剩余污泥量，；(6)池底高度：一般污泥的池子的池底的高度都是百分之五，然污泥能夠通過重力的作用來流下來進入到污泥斗里面去。池底高度：式中—池底高度，；—池底坡度，0.05。(7)污泥斗容積：式中—污泥斗高度，；表示的是污泥斗的傾斜的角度，為了盡可能地使得排泥過程的順暢進行，圓形的污泥斗的傾角大多數(shù)情況下都會采用55o；—污泥斗上口半徑，；—污泥斗底部半徑，。設計中取=2；b=1污泥斗的容積：式中—污泥斗容積，；—污泥斗高度，。設T表示的是污泥斗中污泥停留時間：式中—污泥量，；—污泥斗容積，；—污泥在污泥斗中的停留時間，。(8)濃縮池總高度：式中指代或者說表示的是濃縮池總高，單位是；指代或者說表示的是超高，單位是，一般采用0.3～0.5；指代或者說表示的是緩沖層高度，單位是，一般采用0.3。設計中=0.3，=0.3(9)濃縮后分離出的污水量式中指代或者說表示的是濃縮后分離出的污水量，；指代或者說表示的是進入濃縮池的污水量，；指代或者說表示的是濃縮前污泥含水率，一般采用98%；—濃縮后污泥含水率，一般采用95%。(10)輻流重力濃縮池計算圖如圖5.8.4污泥泵和回流泵的選擇經(jīng)過污泥濃縮池的濃縮，污泥量由原本的53.04m3/d縮減到了22m3/d。后續(xù)將以濃縮后的污泥量22m3/d來作為計算。（1）污泥泵的選擇當前污泥量為22m3/d，即0.91m3/d。經(jīng)過對比考察，選擇貝德污泥泵詳細參數(shù)如下：型號流量（）轉(zhuǎn)速（r/m）揚程（m）排出壓力（Pa）功率（kw）價格（元）50WQ(QW)10-10-0.75102900101.2M0.75680（2）回流泵的選擇當前的濃縮后的污泥含水量為q=31.8m3/d，即1.32m2/h。依然選擇貝德污泥泵同種型號的回流泵，參數(shù)和型號見上述污泥泵的表格，此，污泥泵和回流泵都選擇了同的兩個設備。5.8.5污泥脫水房經(jīng)過了污泥濃縮池的一個對污泥的處理之后，污泥中的含稅量依然占到95%。這種高濃度的含水量占比，十分不利于污泥的綜合利用和后續(xù)的處理，因此對于污泥含水量的縮減需要做進一步的處理，因此本工藝在此處設計一個污泥脫水房，目的是將高95%含水量的污泥，處理成60%到80%左右（本設計取一個70%）的水量的污泥，當上述的污泥濃縮池處理完畢后，再在污泥脫水房進一步脫水處理，最后將污泥外運處理。（1）計算脫水后的污泥量：脫水后污泥量式中—脫水后污泥量（）；—脫水前污泥量（）；—脫水前污泥含水率（%）；—脫水后污泥含水率（%）；—脫水后干污泥重量（）。設計中=22m3/d，=95%，=70%脫水后的污泥，要叫一個車子過來，且提前把污泥做成一個圓餅的形狀，然后運走，而此處排出的污水，則要流入到系統(tǒng)的前端接著進行一系列工藝的處理。（2）投藥溶液罐式中—溶液罐體積，；—脫水后干污泥重量，；指代或者說表示的是聚丙烯酰胺投量，一般采用污泥干生的0.9%～0.2%；指代或者說表示的是溶液池藥劑濃度，一般采用1%～2%；—溶液罐個數(shù)。設計中取=0.2%，=1%，=2連續(xù)投加設備的能力為：（3）污泥壓濾機設備選擇經(jīng)過對比，選擇廣州綠鼎環(huán)保生產(chǎn)的Id-3000型號的壓濾機，具體參數(shù)如下表：型號Id-3000處理能力(T/h)8-16尺寸(m)5.4×1.9×2.1設備重量(kg)4200濾餅含水率(%)20-305.9高程布置和平面布置5.9.1平面布置屠廢水的平面布置應該考慮如下幾個因素。加工設施應該緊湊，性價比高，且易于管理，且必須考慮從狹窄的空間中選擇一種物理式來促進建筑物之間的協(xié)調(diào)此外，除了以實用和易于使用的方式流入水外，建筑安排還應該考慮工作區(qū)域的劃分和當?shù)氐氖褂?，并與外部交通、氣象學、棲息地和建筑項目協(xié)調(diào)。建筑物之間的間隔應該根據(jù)運輸、管道、基本項目和業(yè)務管理的需要來考慮。平衡水管與道路和結(jié)構(gòu)，以促進建筑和重建。序號構(gòu)筑物名稱容積建筑面積m數(shù)量HRT1格柵3×2×21-2隔油沉淀池18×4×4.1323調(diào)節(jié)池10×6×4.5184UASB反應池Φ20,H=3.5165SBR反應池14.4×14.4×5486消毒池4×2.5×1.51-7污泥濃縮池Φ9.8,H=413.28污泥脫水機房6×5×41-序號設備名稱規(guī)格型號功率(kw)數(shù)量備注1格柵HZGS1.12一用一備2刮油刮泥機PGL1.54三用一備3污水泵80WG-31.792一用一備4貯氣柜萬博雙膜-1-7潷水器LVXBS0.44-8污泥泵50WQ(QW)10-10-0.750.752一用一備9污水回流泵50WQ(QW)10-10-0.750.752一用一備10污泥壓濾機Id-30001.52一用一備11合計7.795.9.2高程布置屠宰廢水處理工藝中，無可厚非地也要處理高程布置，在設計高程布置的時候，要考慮以下幾個要素：首先，在大多數(shù)情況下確保排水，同時考慮污水處理廠的擴大，和日后的修改，即初次設計的時候就要考慮到然后的變動。其次，建筑物內(nèi)的故障應得到考慮，其余建筑物必須承受所有的流量，并且，隨著阻力的增加，管道有可能會變形。然后，必須有足夠的空間。處置掉水產(chǎn)生的廢物，如墜落，并充分利用崎嶇的地形實現(xiàn)自給自足。在準確計算和保持盈余的情況下，應努力減少污水的全部抽取，以降低業(yè)務費用。應考慮到區(qū)域平衡和外匯的好處。（一）下表為構(gòu)筑物的水頭損失估算表構(gòu)筑物名稱格柵隔油沉淀池調(diào)節(jié)池UASB池SBR池消毒池水頭損失（m）（二）水頭損失計算管徑與流速確定設計最大流量為：Q=36m3/h=0.01m3/s,由公式：F=Q/V=，取D=250mm，求得流速為：V=0.2m/s沿程水頭損失 式中—計算管段長度，m;—每米管道的水頭損失(水力坡度)，m/m。當 式中—平均流速，m/s;—管道的計算內(nèi)徑，m。局部阻力和局部損失通常局部損失可以用下式表示式中：ξ——局部阻力系數(shù)，一般取1~4。為保安全，取ξ=4總水頭損失在調(diào)節(jié)池前的構(gòu)筑物的水流都依靠重力來自上而下地流，污水流入調(diào)節(jié)池后，污水的經(jīng)過污水提升泵的泵的作用力，將污水通過管道來輸送到每一個構(gòu)筑物。下表是污水管渠水力計算，見表5-9-3管渠名稱流量(m3/d)管渠設計參數(shù)水頭損失（m）D（mm）I(‰)V(m/s)L(m)沿程局部合計格柵至隔油沉淀池180由水渠連接0.1000.100.200隔油沉淀池至調(diào)節(jié)池18025010.0550.1850.240提升泵180調(diào)節(jié)池至UASB池18025010.0950.246.641UASB池至SBR池18025010.030.280.0810.1890.270SBR池至消毒池18025010.030.2130.1310.1230.254消毒池至市政管網(wǎng)18025010.030.260.0610.1540.215（三）水面標高計算該設計選取地面為基準，以地面設為0米，泵設置在調(diào)節(jié)池和UASB反應池的中間。下表5-9-4為設計的水面標高：序號管渠及構(gòu)筑物名稱有效水深構(gòu)筑物池底標高水面上游標高水頭損失水面下游標高1出水口20.2-2.22出水口至消毒池1.7850.215-23消毒池2-0.4-1.60.2-1.84消毒池至SBR池0.3460.254-0.85SBR池1.2-06SBR池至UASB池--0.8700.2700.67UASB池1.5-0.131.370.50.8708提升泵到UASB池--2.0110.6411.379提升泵2.37-4.3812.01110調(diào)節(jié)池4-6.07-2.070.3-2.3711調(diào)節(jié)池至隔油沉淀池1.830.240-2.0712隔油沉淀池1.7-2.87-1.170.3-1.8313隔油沉淀池至格柵0.970.2-1.1714格柵0.35-1.12-0.770.2-0.9715格柵至進水口0.570.2-0.77根據(jù)上述的表5-9-4中的數(shù)據(jù)可以得到，該設計的揚程至少需要4.381m，而本設計選擇的污水提升泵80WG-3型號，他的揚程是10.8m，因此，符合設計。6.人員安排6.人員安排6.1.1人員安排本屠宰廢水處理廠需要配置人員，此為人員安排：1.因為屠宰場一直都在運作，因此廢水會一直排放，所以整個系統(tǒng)的設備都需要人來看管和維護，定員6人，三班運轉(zhuǎn)，每班兩人。2.化驗員1人。3.廠長1人。合計8人。7.投資估算7.1土建工程估算表格7-1表示的是本設計主要的建筑物的造價估算清單。表7-1序號構(gòu)筑物名稱容積或建筑面積L×B×H×n工程量（m2）單（元/m2）金額（萬元）1隔油淀池18×4×4.1×3727005042調(diào)節(jié)池9×8×4.5727005.043UASB反應池Φ7.6,H=3.545800364SBR反池4×3×1.×4248001.25消毒池33×297000.636污泥濃縮池Φ5.3,H=4227001.547污脫水機房5.4×1.9×2.1117000.778其他5.009鼓風機房4×3×4127000.8410配