液壓自爬模架體及模板受力計(jì)算書(shū)計(jì)算書(shū)

液壓自動(dòng)爬升模板ACSX50計(jì)算書(shū)山東新港國(guó)際模板工程技術(shù)有限公司編制計(jì)算書(shū)遵守的規(guī)范和規(guī)程《液壓爬升模板工程技術(shù)規(guī)程》（JGJ195-2010）《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009-2012）《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50017-2003）《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50010-2010）《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范》（GB50204-2010）《鋼結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范》（GB50205-2001）《建筑施工計(jì)算手冊(cè)》第二版《建筑工程模板施工手冊(cè)》第二版《建筑施工手冊(cè)》第四版爬模組成爬模由預(yù)埋件、附墻裝置、導(dǎo)軌、支架、模板及液壓動(dòng)力裝置組成，各系統(tǒng)組成如表1所示，結(jié)構(gòu)及連接示意圖如圖1所示。表1爬模各系統(tǒng)組成序號(hào)名稱部件材料規(guī)格型號(hào)備注1模板系統(tǒng)面板樺木板δ212木工字梁H20200×803背楞Q235，槽鋼雙14#4后移系統(tǒng)后移裝置方管與鋼件組合80×80×δ16鋼板5后移橫梁Q235，槽鋼雙12#6主背楞Q235，槽鋼雙14#7主背楞斜撐Q235，圓管組合Φ×與Φ60×8上平臺(tái)系統(tǒng)平臺(tái)立桿Q235，槽鋼雙14#9平臺(tái)橫桿Q235，方管60×60×10平臺(tái)斜撐圓管組合Φ×與Φ60×11下平臺(tái)系統(tǒng)三角架橫梁Q235，槽鋼雙18#12三角架立桿Q235，槽鋼雙22#13三角架斜撐圓管組合Φ160×10與Φ90×1214吊平臺(tái)立桿Q235，槽鋼12#15吊平臺(tái)橫桿Q235，槽鋼12#16液壓系統(tǒng)集中泵站一拖八17液壓油缸額定推力150KN18換向盒鋼板焊接件19高壓油管20埋件系統(tǒng)埋件板鑄造件不計(jì)入總重21爬錐45#M42/不計(jì)入總重22高強(qiáng)螺桿45#不計(jì)入總重23受力螺栓40CrM42不計(jì)入總重24附墻掛座鋼板焊接件雙埋件不計(jì)入總重25附墻撐絲桿組合件T42×626導(dǎo)軌Q235，槽鋼雙20#27主平臺(tái)橫梁Q235，槽鋼25#28其它平臺(tái)橫梁Q235，槽鋼20#29平臺(tái)跳板木腳手板δ5030連接插銷(xiāo)45#直徑見(jiàn)連接示意圖31對(duì)拉螺桿45#D20不計(jì)入總重架體示意圖計(jì)算參數(shù)液壓自爬模各操作平臺(tái)的設(shè)計(jì)施工荷載為：澆筑、鋼筋綁扎操作平臺(tái)①最大允許承載Fk1m2（爬升時(shí)m2）模板安裝操作平臺(tái)②③最大允許承載Fk2m2（爬升時(shí)0KN/m2）模板后移及主操作平臺(tái)④最大允許承載Fk3m2（爬升時(shí)m2）爬升裝置工作平臺(tái)⑤最大允許承載Fk4m2（爬升時(shí)m2）拆卸爬錐工作平臺(tái)⑥最大允許承載Fk5m2（爬升時(shí)0KN/m2）除與結(jié)構(gòu)連接的關(guān)鍵部件外，其它鋼結(jié)構(gòu)剪力設(shè)計(jì)值為：FV=125KN；拉力設(shè)計(jì)值為：F=215KN；爬模的每件液壓缸的推力為150KN；爬模爬升時(shí)，結(jié)構(gòu)砼抗壓強(qiáng)度不低于15MPa；架體系統(tǒng)：架體支承跨度：≤5米（相鄰埋件點(diǎn)之間距離，特殊情況除外）；架體高度：米；架體寬度：主平臺(tái)④=，上平臺(tái)①=，模板平臺(tái)②③=，液壓操作平臺(tái)⑤=，吊平臺(tái)⑥=；電控液壓升降系統(tǒng)：額定壓力：25Mpa；油缸行程：400mm；額定推力：150KN；雙缸同步誤差：≤20mm；依據(jù)設(shè)計(jì)圖紙，各項(xiàng)計(jì)算取值：本工程實(shí)際單元最大跨度米；本工程每單元設(shè)置六榀爬升機(jī)位；本工程每單元設(shè)置十個(gè)后移模板支架；本工程模板實(shí)際高度為米。油缸頂升力驗(yàn)算根據(jù)上述可知，爬模最大單元跨度米，六榀機(jī)位，十個(gè)后移模板支架，模板高度米，架體各構(gòu)件自重如表2所示。根據(jù)規(guī)范JGJ195-2010中5.3.3規(guī)定，各荷載分項(xiàng)系數(shù)如表3所示。架體自重設(shè)計(jì)值及荷載設(shè)計(jì)值如表4所示。表2架體各構(gòu)件自重架體組成材料數(shù)量單重總重(KN)備注承重三角架組合件6依據(jù)設(shè)計(jì)圖紙上桁架雙[1412依據(jù)設(shè)計(jì)圖紙吊平臺(tái)[1212依據(jù)設(shè)計(jì)圖紙主平臺(tái)橫梁雙[25m按3道橫梁計(jì)算其他平臺(tái)橫梁[16m按12道橫梁計(jì)算平臺(tái)跳板5mm厚木板23026kg/m2按6層平臺(tái)計(jì)算后移系統(tǒng)組合件10依據(jù)設(shè)計(jì)圖紙模板系統(tǒng)組合件10555kg/m2按米高計(jì)算液壓系統(tǒng)集中泵站1依據(jù)設(shè)計(jì)圖紙維護(hù)系統(tǒng)Φ48鋼管100m依據(jù)施工圖紙合計(jì)最大單元重量表3荷載標(biāo)準(zhǔn)值及荷載分項(xiàng)系數(shù)表4單元荷載設(shè)計(jì)值荷載類別荷載標(biāo)準(zhǔn)值荷載分項(xiàng)系數(shù)數(shù)量總重(KN)爬模自重1平臺(tái)①m2平臺(tái)②m20平臺(tái)③m20平臺(tái)④m2平臺(tái)⑤m2平臺(tái)⑥m20爬升時(shí)摩擦系數(shù)合計(jì)油缸最大實(shí)際頂升力為，小于兩個(gè)油缸推力之和900KN，滿足使用要求。架體及構(gòu)件施工工況驗(yàn)算施工工況說(shuō)明本工程存在俯爬和直爬兩種工況，由于俯爬工況各構(gòu)件受力小于直爬工況，因此，只驗(yàn)算直爬工況。直爬施工工況取混凝土澆筑完成后，模板后移600mm時(shí)，鋼筋綁扎平臺(tái)與主平臺(tái)同時(shí)承載，承受七級(jí)風(fēng)荷載。本工況計(jì)算中，將各單元荷載平均分配到兩榀機(jī)位上，即單榀機(jī)位跨度米。荷載計(jì)算架體自重架體及各構(gòu)件自重參見(jiàn)表5。表5架體各構(gòu)件自重設(shè)計(jì)值架體組成單重分項(xiàng)系數(shù)荷載類型施加位置轉(zhuǎn)換后設(shè)計(jì)值承重三角架均布荷載三角架橫梁KN/m上桁架集中荷載三角架橫梁KN吊平臺(tái)均布荷載三角架橫梁KN/m平臺(tái)①橫梁m均布荷載平臺(tái)①橫桿KN/m平臺(tái)②橫梁m均布荷載平臺(tái)②橫桿KN/m平臺(tái)③橫梁m均布荷載平臺(tái)③橫桿KN/m平臺(tái)④橫梁m均布荷載三角架橫梁KN/m平臺(tái)⑤橫梁m均布荷載平臺(tái)⑤橫桿KN/m平臺(tái)⑥橫梁m均布荷載平臺(tái)⑥橫桿KN/m平臺(tái)①跳板26kg/m2均布荷載平臺(tái)①橫桿KN/m平臺(tái)②跳板26kg/m2均布荷載平臺(tái)②橫桿KN/m平臺(tái)③跳板26kg/m2均布荷載平臺(tái)③橫桿KN/m平臺(tái)④跳板26kg/m2均布荷載平臺(tái)④橫桿KN/m平臺(tái)⑤跳板26kg/m2均布荷載平臺(tái)⑤橫桿KN/m平臺(tái)⑥跳板26kg/m2均布荷載平臺(tái)⑥橫桿KN/m后移系統(tǒng)均布荷載三角架橫梁KN/m模板系統(tǒng)55kg/m2集中荷載三角架橫梁KN液壓系統(tǒng)集中荷載下平臺(tái)橫桿KN維護(hù)系統(tǒng)m集中荷載三角架橫梁KN各平臺(tái)施工荷載各平臺(tái)施工荷載值如表6所示，施加位置為各平臺(tái)橫桿。表6施工工況各平臺(tái)荷載值平臺(tái)編號(hào)荷載標(biāo)準(zhǔn)值分項(xiàng)系數(shù)平臺(tái)寬度（m）平臺(tái)長(zhǎng)度（m）線荷載(KN/m)平臺(tái)①m2平臺(tái)②m2平臺(tái)③m2平臺(tái)④m2平臺(tái)⑤m2平臺(tái)⑥m2風(fēng)荷載根據(jù)JGJ195-2010附錄A.0.4規(guī)定，風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值為：其中，βgz、μs和μz按GB50009-2012中表7.5.1、表和表取值；（KN/m2）則七級(jí)風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值為：=×××=m2其中，查GB50009-2012中表7.5.1、表和表，分別取βgz=、μs=和μz=(B類地區(qū)，按150米高度取值)；查JGJ195-2010中表，取v0=s。查表3得風(fēng)荷載分項(xiàng)系數(shù)為，則七級(jí)風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值為：WK7’=m2轉(zhuǎn)化為豎直方向線荷載為：qk7=m，施加位置為桁架立桿和吊平臺(tái)立桿。架體受力計(jì)算計(jì)算模型將架體模型簡(jiǎn)化為計(jì)算模型，如圖2所示。架體模型（左-計(jì)算模型，右-荷載施加示意圖）模型中，各桿件號(hào)及節(jié)點(diǎn)號(hào)相應(yīng)構(gòu)件及材質(zhì)如表7所示。表7施工工況桿件及節(jié)點(diǎn)相應(yīng)構(gòu)件序號(hào)桿件號(hào)節(jié)點(diǎn)號(hào)相應(yīng)構(gòu)件材質(zhì)型號(hào)驗(yàn)算類型125-30,36-40桁架立桿Q235雙槽鋼14#強(qiáng)度、穩(wěn)定性246-49上平臺(tái)橫桿Q235方管60×60×強(qiáng)度、剛度341-45木工字梁杉木200×80×40×27強(qiáng)度、剛度452-55主背楞Q235雙槽鋼14#強(qiáng)度、剛度557-60背楞Q235雙槽鋼14#強(qiáng)度、剛度622,50,51,56斜撐Q235Φ×強(qiáng)度78-13,14-17三角架橫梁Q235雙槽鋼18#強(qiáng)度、剛度82-4,21,23吊平臺(tái)立桿Q235槽鋼12#強(qiáng)度、剛度91,18-20,下平臺(tái)橫桿Q235方管60×60×強(qiáng)度、剛度105,6三角架立桿Q235雙槽鋼22#強(qiáng)度1131三角架斜撐Q235Φ160×10強(qiáng)度1232橫梁鉤頭Q235鋼板δ20強(qiáng)度1333附墻撐絲桿Q235圓鋼T42×6強(qiáng)度147,24,34,35平臺(tái)支撐座Q235鋼板δ16強(qiáng)度1511承重插銷(xiāo)45#圓鋼Φ40強(qiáng)度施加荷載將荷載施加至相應(yīng)位置，確定材料性質(zhì)，如圖2所示。用力學(xué)求解器對(duì)架體進(jìn)行受力分析架體模型（左-軸力圖N，中-剪力圖N，右-彎矩圖N?mm）架體受力計(jì)算各桿件軸力、剪力、彎矩見(jiàn)表8。表8施工工況各桿件荷載值序號(hào)桿件號(hào)構(gòu)件軸力KN剪力KN彎矩KN?m14吊平臺(tái)立桿25三角架立桿36三角架立桿47平臺(tái)支撐座511三角架橫梁631三角架斜撐732橫梁鉤頭833附墻撐絲桿940桁架立桿1048上平臺(tái)橫桿1150斜撐以上構(gòu)件同種類型，取受力最不利桿件，如果其滿足要求，則其它桿件均滿足要求；其中受拉桿件均滿足要求，僅需驗(yàn)算受壓桿件。受壓桿件驗(yàn)算見(jiàn)表9（受壓桿件即圖中藍(lán)色桿件，軸力為負(fù)值桿件）。表9受壓桿件驗(yàn)算受壓桿件滿足要求。架體及構(gòu)件爬升工況驗(yàn)算爬升工況說(shuō)明本工程只存在直爬一種工況，因此，只驗(yàn)算直爬工況。直爬爬升工況取混凝土澆筑完成后，模板后移600mm時(shí)，架體爬升至導(dǎo)軌1/2處，承受七級(jí)風(fēng)荷載。本工況計(jì)算中，將各單元荷載平均分配到一榀機(jī)位上，即單榀機(jī)位跨度米。荷載計(jì)算架體自重架體及各構(gòu)件自重參見(jiàn)表5。各平臺(tái)施工荷載各平臺(tái)施工荷載值如表10所示，施加位置為各平臺(tái)橫桿。表10爬升工況各平臺(tái)荷載值平臺(tái)編號(hào)荷載標(biāo)準(zhǔn)值分項(xiàng)系數(shù)平臺(tái)寬度（m）平臺(tái)長(zhǎng)度（m）線荷載(KN/m)平臺(tái)①m2平臺(tái)②m20平臺(tái)③m20平臺(tái)④m2平臺(tái)⑤m2平臺(tái)⑥m20風(fēng)荷載風(fēng)荷載計(jì)算參見(jiàn)本計(jì)算書(shū)5.2.3。架體受力計(jì)算計(jì)算模型將架體模型簡(jiǎn)化為計(jì)算模型，如圖4所示。架體模型（左-計(jì)算模型，右-荷載施加示意圖）模型中，各桿件號(hào)及節(jié)點(diǎn)號(hào)相應(yīng)構(gòu)件及材質(zhì)如表11所示。表11爬升工況桿件及節(jié)點(diǎn)相應(yīng)構(gòu)件序號(hào)桿件號(hào)節(jié)點(diǎn)號(hào)相應(yīng)構(gòu)件材質(zhì)型號(hào)驗(yàn)算類型125-30,36-40桁架立桿Q235雙槽鋼14#強(qiáng)度、穩(wěn)定性246-49上平臺(tái)橫桿Q235方管60×60×強(qiáng)度、剛度341-45木工字梁杉木200×80×40×27強(qiáng)度、剛度452-55主背楞Q235雙槽鋼14#強(qiáng)度、剛度557-60背楞Q235雙槽鋼14#強(qiáng)度、剛度622,50,51,56斜撐Q235Φ×強(qiáng)度78-13,14-17三角架橫梁Q235雙槽鋼18#強(qiáng)度、剛度82-4,21,23吊平臺(tái)立桿Q235槽鋼12#強(qiáng)度、剛度91,18-20,下平臺(tái)橫桿Q235方管60×60×強(qiáng)度、剛度105,6三角架立桿Q235雙槽鋼22#強(qiáng)度1131三角架斜撐Q235Φ160×10強(qiáng)度1232橫梁鉤頭Q235鋼板δ20強(qiáng)度1333附墻撐絲桿Q235圓鋼T42×6強(qiáng)度147,24,34,35平臺(tái)支撐座Q235鋼板δ16強(qiáng)度1546導(dǎo)軌梯檔Q235鋼板δ20焊縫強(qiáng)度施加荷載將荷載施加至相應(yīng)位置，確定材料性質(zhì)，如圖4所示。用力學(xué)求解器對(duì)架體進(jìn)行受力分析架體模型（左-軸力圖N，中-剪力圖N，右-彎矩圖N?mm）架體受力計(jì)算各桿件軸力、剪力、彎矩見(jiàn)表12。表12爬升工況各桿件荷載值序號(hào)桿件號(hào)構(gòu)件軸力KN剪力KN彎矩KN?m14吊平臺(tái)立桿25三角架立桿36三角架立桿435平臺(tái)支撐座511三角架橫梁631三角架斜撐732橫梁鉤頭833附墻撐絲桿936桁架立桿1047上平臺(tái)橫桿1151斜撐以上構(gòu)件同種類型，取受力最不利桿件，如果其滿足要求，則其它桿件均滿足要求；其中受拉桿件均滿足要求，僅需驗(yàn)算受壓桿件。將上述桿件荷載值與施工工況比較，均小于施工工況荷載值，故不需重新驗(yàn)算。架體及構(gòu)件停工工況驗(yàn)算停工工況說(shuō)明本工程存在俯爬和直爬兩種工況，由于俯爬工況各構(gòu)件受力小于直爬工況，因此，只驗(yàn)算直爬工況。直爬停工工況取混凝土澆筑完成后，模板不后移，并利用對(duì)拉螺桿緊貼固定在建筑結(jié)構(gòu)上，各平臺(tái)連接為一體，對(duì)架體進(jìn)行加固，承受九級(jí)風(fēng)荷載。本工況計(jì)算中，將各單元荷載平均分配到兩榀機(jī)位上，即單榀機(jī)位跨度米。荷載計(jì)算架體自重架體及各構(gòu)件自重參見(jiàn)表5。各平臺(tái)施工荷載根據(jù)JGJ195-2010中5.3.5規(guī)定，各平臺(tái)無(wú)施工荷載。風(fēng)荷載根據(jù)JGJ195-2010附錄A.0.4規(guī)定，風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值為：其中，βgz、μs和μz按GB50009-2012中表7.5.1、表和表取值；（KN/m2）根據(jù)JGJ195-2010中5.3.5規(guī)定，停工工況承受九級(jí)風(fēng)荷載，九級(jí)風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值為：=×××=KN/m2其中，查GB50009-2012中表7.5.1、表和表，分別取βgz=、μs=和μz=(B類地區(qū)，按150米高度取值)；查JGJ195-2010中表，取v0=s。查表3得風(fēng)荷載分項(xiàng)系數(shù)為，則九級(jí)風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值為：WK9’=KN/m2轉(zhuǎn)化為豎直方向線荷載為：qk9=m，施加位置為桁架立桿和吊平臺(tái)立桿。架體受力計(jì)算計(jì)算模型將架體模型簡(jiǎn)化為計(jì)算模型，如圖6所示。架體模型（左-計(jì)算模型，右-荷載施加示意圖）模型中，各桿件號(hào)及節(jié)點(diǎn)號(hào)相應(yīng)構(gòu)件及材質(zhì)如表7所示。施加荷載將荷載施加至相應(yīng)位置，確定材料性質(zhì)，如圖6所示。用力學(xué)求解器對(duì)架體進(jìn)行受力分析架體模型（左-軸力圖N，中-剪力圖N，右-彎矩圖N?mm）架體受力計(jì)算各桿件軸力、剪力、彎矩見(jiàn)表13。表13停工工況各桿件荷載值序號(hào)桿件號(hào)構(gòu)件軸力KN剪力KN彎矩KN?m123吊平臺(tái)立桿25三角架立桿36三角架立桿47平臺(tái)支撐座517三角架橫梁631三角架斜撐732橫梁鉤頭833附墻撐絲桿937桁架立桿1047上平臺(tái)橫桿1150斜撐以上構(gòu)件同種類型，取受力最不利桿件，如果其滿足要求，則其它桿件均滿足要求；其中受拉桿件均滿足要求，僅需驗(yàn)算受壓桿件。將上述桿件荷載值與施工工況比較，均小于施工工況荷載值，故不需重新驗(yàn)算。重要構(gòu)件驗(yàn)算主背楞斜撐計(jì)算由施工工況計(jì)算結(jié)果可知，螺桿承受最大壓力F=，螺桿螺紋為T(mén)60×6，大徑d=60mm，中徑d2=57mm，小徑d3=53mm，螺距為P=6mm，基本牙型高度H1==3mm，旋合圈數(shù)n=H/P=，螺桿和螺母材料均為Q235。螺紋抗剪驗(yàn)算當(dāng)螺桿和螺母材料相同時(shí)，只校核螺桿螺紋強(qiáng)度。由于螺紋為梯形螺紋，則其牙根寬度b==，基本牙型高度H1==3mm，螺紋小徑則其剪切強(qiáng)度：N/mm2<=mm2（由于螺紋牙材質(zhì)為Q235，其許用剪應(yīng)力，取mm2），滿足要求。螺桿強(qiáng)度驗(yàn)算N/mm2<=85N/mm2（螺紋牙許用彎曲應(yīng)力，取85N/mm2），滿足要求。螺桿的穩(wěn)定性驗(yàn)算由于螺桿會(huì)受到壓力，故需進(jìn)行穩(wěn)定性計(jì)算。螺桿最大工作長(zhǎng)度=500mm，按照一端固定一端鉸支可得長(zhǎng)度系數(shù)=，螺桿危險(xiǎn)截面的慣性半徑=，故<（Q235的=61），不作壓桿穩(wěn)定性驗(yàn)算。埋件系統(tǒng)計(jì)算單個(gè)埋件的拔力設(shè)計(jì)值為200KN，剪力設(shè)計(jì)值為100KN。混凝土抗拔驗(yàn)算埋件系統(tǒng)結(jié)構(gòu)如圖8所示。埋件系統(tǒng)結(jié)構(gòu)示意圖根據(jù)《建筑施工計(jì)算手冊(cè)》，按錨板錨固錐體破壞計(jì)算埋件的錨固強(qiáng)度如下：假定埋件距高度方向混凝土邊緣有足夠的距離，錨板螺栓在軸向力F作用下，螺栓及其周?chē)幕炷烈詧A錐臺(tái)形從混凝土中拔出破壞（見(jiàn)圖9）。錨固抗拔示意圖分析可知,沿破裂面作用有切向應(yīng)力τs和法向應(yīng)力δs,由力系平衡條件可得：使；,由試驗(yàn)得：當(dāng)b/h在～時(shí)，α=45°，δF=fc,代入式中得：式中fc—混凝土抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值（選擇C30混凝土，fc=mm2）;h—破壞錐體高度（通常與錨固深度相同）（400mm）;b—錨板邊長(zhǎng)（100mm）.所以混凝土的抗拔力為F=KN>200KN,故滿足要求。混凝土局部承壓驗(yàn)算根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》局部受壓承載力計(jì)算：式中FL—局部受壓面上的作用的局部荷載或局部壓力設(shè)計(jì)值；（KN）fc—混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；（mm2）βC—混凝土強(qiáng)度影響系數(shù)；（查值為）βl—混凝土局部受壓時(shí)的強(qiáng)度提高系數(shù)；（2）Al—混凝土局部受壓面積；（mm2）Aln—混凝土局部受壓凈面積；Ab—局部受壓計(jì)算底面積；（mm2）1）埋件板處混凝土局部受壓凈面積滿足要求。2）爬錐處爬錐剖面示意圖爬錐（L=150mm）受到受力螺栓傳來(lái)的剪切力V：由幾何條件有豎向受力平衡對(duì)剪力作用點(diǎn)處取矩由相似三角形可得計(jì)算可得：,，<（C30砼抗壓設(shè)計(jì)值），滿足要求。受力螺栓的抗剪力和抗拉力驗(yàn)算單個(gè)機(jī)位為雙埋件，根據(jù)上述計(jì)算結(jié)果可以假設(shè)單個(gè)受力螺栓的設(shè)計(jì)剪力為：FV=100KN；設(shè)計(jì)拉力為：F=200KN；受力螺栓尺寸示意圖受力螺栓為M42，級(jí)，抗壓、抗拉、抗彎強(qiáng)度查表可知：抗拉屈服強(qiáng)度f(wàn)=600N/mm2，抗剪強(qiáng)度為：fV=420N/mm2.有效面積為：1）受力螺栓抗剪：,滿足要求。2）受力螺栓抗拉：滿足要求。3）折算應(yīng)力：滿足要求。高強(qiáng)螺桿驗(yàn)算：對(duì)埋件中外露與砼直接接觸的高強(qiáng)螺桿，L=350mm)按照帶肋的普通鋼筋進(jìn)行考慮。高強(qiáng)螺桿（45#）的設(shè)計(jì)強(qiáng)度取其屈服強(qiáng)度355N/mm2，設(shè)混凝土對(duì)錨固長(zhǎng)度為la的高強(qiáng)螺桿的握裹力為f，f應(yīng)與高強(qiáng)螺桿的錨固長(zhǎng)度成正比，則會(huì)有一個(gè)臨界狀態(tài)，使高強(qiáng)螺桿的設(shè)計(jì)強(qiáng)度充分發(fā)揮。1）高強(qiáng)螺桿抗拉根據(jù)混凝土規(guī)范的普通鋼筋錨固計(jì)算公式:la=α×d×fy/ft式中l(wèi)a—受拉鋼筋的錨固長(zhǎng)度—錨固長(zhǎng)度修正系數(shù)α—鋼筋的外形系數(shù)（這里按照帶肋鋼筋，?。ヾ—鋼筋的公稱直徑（這里為螺桿，?。ゝy—鋼筋的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值（這里取355N/mm2）ft—砼軸心抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值（這里為C30，取mm2）通過(guò)計(jì)算得到la≈70mm，而實(shí)際錨固長(zhǎng)度為175mm，故高強(qiáng)螺桿拉應(yīng)力未達(dá)到其抗拉設(shè)計(jì)值，滿足要求。2）高強(qiáng)螺桿螺紋的承壓高強(qiáng)螺桿螺紋承壓長(zhǎng)度按照60mm計(jì)算，其有效承壓面積At=1590mm2，按照上面高強(qiáng)螺桿抗拉計(jì)算看出，其拉應(yīng)力未達(dá)到335N/mm2的設(shè)計(jì)強(qiáng)度，這里姑且按照設(shè)計(jì)強(qiáng)度進(jìn)行計(jì)算，即高強(qiáng)螺桿的承壓力約為：F=335××π/4≈則承壓應(yīng)力σ=F/At=mm2<335N/mm2（45#鋼屈服強(qiáng)度）,滿足要求。承重插銷(xiāo)計(jì)算非爬升狀態(tài)時(shí)是承重插銷(xiāo)受力，由施工工況計(jì)算結(jié)果可知：R=＜280KN（承重插銷(xiāo)的設(shè)計(jì)承載力，由計(jì)算而得）所以，承重插銷(xiāo)滿足要求。導(dǎo)軌計(jì)算導(dǎo)軌主要承受架體爬升時(shí)，換向盒傳遞給其的荷載。爬升工況計(jì)算中，與導(dǎo)軌接觸的三個(gè)支點(diǎn)反力，如表14和圖12所示。表14爬升工況支點(diǎn)反力值節(jié)點(diǎn)號(hào)構(gòu)件水平方向KN豎直方向KN合力方向（°）46下?lián)Q向盒與導(dǎo)軌接觸點(diǎn)9附墻撐與導(dǎo)軌接觸點(diǎn)11上換向盒與導(dǎo)軌接觸點(diǎn)爬升工況反力圖（N）將荷載施加到導(dǎo)軌上，如圖13所示。導(dǎo)軌受力簡(jiǎn)圖導(dǎo)軌軸力、剪力、彎矩圖導(dǎo)軌強(qiáng)度驗(yàn)算1）抗彎驗(yàn)算，，截面塑性發(fā)展系數(shù)2）抗壓驗(yàn)算,長(zhǎng)細(xì)比小于允許長(zhǎng)細(xì)比[λ]=150，滿足要求。查表，穩(wěn)定系數(shù)為，則滿足受力要求。3）撓度驗(yàn)算根據(jù)JGJ195-2010中5.3.8規(guī)定，導(dǎo)軌跨中變形值按下式規(guī)定計(jì)算：則導(dǎo)軌變形值為：導(dǎo)軌撓度驗(yàn)算導(dǎo)軌梯檔的焊縫計(jì)算根據(jù)圖紙，單個(gè)梯檔的側(cè)焊縫長(zhǎng)度為120mm，端焊縫長(zhǎng)度為92mm，焊高h(yuǎn)f=10mm，則由端焊縫所承擔(dān)的力N1=βf××lw×fw式中，βf—系數(shù)，對(duì)間接承受動(dòng)荷載的情況，βf=；lw—焊縫總長(zhǎng)度；fw—角焊縫的設(shè)計(jì)強(qiáng)度，查計(jì)算手冊(cè)可知：材料Q235鋼的焊縫抗剪強(qiáng)度為125N/mm2則N1=××10×92×125＝.由側(cè)焊縫所承擔(dān)的力N2=×lw×fw=×10×120×125=105KNN1+N2=+105=>150KN(單個(gè)油缸的推力)，所以導(dǎo)軌梯擋焊縫強(qiáng)度滿足要求。模板及受力構(gòu)件的驗(yàn)算混凝土側(cè)壓力計(jì)算混凝土作用于模板的側(cè)壓力，根據(jù)測(cè)定，隨混凝土的澆筑高度而增加，當(dāng)澆筑高度達(dá)到某一臨界時(shí)，側(cè)壓力就不再增加，此時(shí)的側(cè)壓力即位新澆筑混凝土的最大側(cè)壓力。側(cè)壓力達(dá)到最大值的澆筑高度稱為混凝土的有效壓頭。通過(guò)理論和實(shí)踐，可按下列二式計(jì)算，并取其最小值：式中F------新澆筑混凝土對(duì)模板的最大側(cè)壓力（KN/m2）γc------混凝土的重力密度（kN/m3）取kN/m3t0------新澆混凝土的初凝時(shí)間（h）,可按實(shí)測(cè)確定。當(dāng)缺乏實(shí)驗(yàn)資料時(shí)，可采用t=200/(T+15)計(jì)算；t0=200/+15)=V------混凝土的澆灌速度（m/h）;取2m/hH------混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面的總高度（m）;取6mβ1------外加劑影響修正系數(shù)，不摻外加劑時(shí)取1；β2------混凝土塌落度影響系數(shù)，當(dāng)塌落度小于30mm時(shí)，??；50—90mm時(shí)，取1；110—150mm時(shí)，取。=x21/2=m2=25x6=150kN/m2取二者中的較小值，F(xiàn)=m2作為模板側(cè)壓力的標(biāo)準(zhǔn)值，并考慮傾倒和搗震混凝土產(chǎn)生的水平載荷標(biāo)準(zhǔn)值kN/m2，分別取荷載分項(xiàng)系數(shù)和，則作用于模板的總荷載設(shè)計(jì)值為：Q=m2模板計(jì)算基本參數(shù)模板高度為，澆筑高度為6m，面板采用21mm厚板；豎向背楞采用木工字梁截面尺寸為80x200，間距為280mm；水平背楞采用雙14號(hào)槽鋼背楞，最大間距為1200mm；拉桿系統(tǒng)為D20拉桿，材質(zhì)為45#鋼，拉桿水平間距為1200mm，豎向間距為1200mm。其中：-木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取13N/mm2，-木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取N/mm2E-彈性模量，木材取N/mm2，鋼材取N/mm2面板驗(yàn)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。根據(jù)《建筑施工手冊(cè)》，強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。計(jì)算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在豎楞上的三跨連續(xù)梁計(jì)算。所以將面板視為支撐在木工字梁上的三跨連續(xù)梁計(jì)算，面板長(zhǎng)度取板長(zhǎng)2440mm，板寬度b=1000mm。面板計(jì)算簡(jiǎn)圖1）抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算作用在面板上的線荷載為：==mm面板最大彎矩：=/10=?mm面板的截面系數(shù)：=x1000x212=應(yīng)力：==mm2<=13N/mm2故滿足要求2）抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式如下：面板的最大剪力：V=××=；截面抗剪強(qiáng)度必須滿足：（安全系數(shù)?。┢渲校?-面板截面的最大受剪應(yīng)力(N/mm2)；V--面板計(jì)算最大剪力(N)：V=；b--構(gòu)件的截面寬度(mm)：b=1000mm；hn--面板厚度(mm)：hn=；fv--面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)：fv=N/mm2；面板截面的最大受剪應(yīng)力計(jì)算值:T=3××103/(2×1000×21)=mm2；面板截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:[fv]=mm2；面板截面的最大受剪應(yīng)力計(jì)算值T=mm2小于面板截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[T]=mm2，滿足要求。3）撓度驗(yàn)算根據(jù)《建筑施工計(jì)算手冊(cè)》，撓度驗(yàn)算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時(shí)不考慮振動(dòng)荷載的作用，則線荷載為：面板撓度由式=故滿足要求。面板截面慣性矩：I=bh3/12=1000X213/12=木工字梁驗(yàn)算木工字梁作為豎肋支承在橫向背楞上，可作為支承在橫向背楞上的連續(xù)梁計(jì)算，其跨距等于橫向背楞的間距最大為L(zhǎng)=1200mm。木梁計(jì)算簡(jiǎn)圖木工字梁上的線荷載為：=混凝土的側(cè)壓力-木工字梁之間的水平距離1）抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算最大彎矩=x12002=?mm木工字梁截面系數(shù)：應(yīng)力：<=13N/mm2滿足要求木工字梁截面慣性矩：2）抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式如下：