攪拌器畢業(yè)設(shè)計(jì)-(很實(shí)用)

./攪拌器畢業(yè)設(shè)計(jì)緒論攪拌可以使兩種或多種不同的物質(zhì)在彼此之中互相分散,從而達(dá)到均勻混合；也可以加速傳熱和傳質(zhì)過程。在工業(yè)生產(chǎn)中,攪拌操作時(shí)從化學(xué)工業(yè)開始的,圍繞食品、纖維、造紙、石油、水處理等,作為工藝過程的一部分而被廣泛應(yīng)用。攪拌操作分為機(jī)械攪拌與氣流攪拌。氣流攪拌是利用氣體鼓泡通過液體層,對(duì)液體產(chǎn)生攪拌作用,或使氣泡群一密集狀態(tài)上升借所謂上升作用促進(jìn)液體產(chǎn)生對(duì)流循環(huán)。與機(jī)械攪拌相比,僅氣泡的作用對(duì)液體進(jìn)行的攪拌時(shí)比較弱的,對(duì)于幾千毫帕·秒以上的高粘度液體是難于使用的。但氣流攪拌無運(yùn)動(dòng)部件,所以在處理腐蝕性液體,高溫高壓條件下的反應(yīng)液體的攪拌時(shí)比較便利的。在工業(yè)生產(chǎn)中,大多數(shù)的攪拌操作均系機(jī)械攪拌,以中、低壓立式鋼制容器的攪拌設(shè)備為主。攪拌設(shè)備主要由攪拌裝置、軸封和攪拌罐三大部分組成。其結(jié)構(gòu)形式如下：〔結(jié)構(gòu)圖攪拌設(shè)備在工業(yè)生產(chǎn)中的應(yīng)用圍很廣,尤其是化學(xué)工業(yè)中,很多的化工生產(chǎn)都或多或少地應(yīng)用著攪拌操作。攪拌設(shè)備在許多場合時(shí)作為反應(yīng)器來應(yīng)用的。例如在三大合成材料的生產(chǎn)中,攪拌設(shè)備作為反應(yīng)器約占反應(yīng)器總數(shù)的99%。。攪拌設(shè)備的應(yīng)用圍之所以這樣廣泛,還因攪拌設(shè)備操作條件〔如濃度、溫度、停留時(shí)間等的可控圍較廣,又能適應(yīng)多樣化的生產(chǎn)。攪拌設(shè)備的作用如下：①使物料混合均勻；②使氣體在液相中很好的分散；③使固體粒子〔如催化劑在液相中均勻的懸?。虎苁共幌嗳艿牧硪灰合嗑鶆驊腋』虺浞秩榛?；⑤強(qiáng)化相間的傳質(zhì)〔如吸收等；⑥強(qiáng)化傳熱。攪拌設(shè)備在石油化工生產(chǎn)中被用于物料混合、溶解、傳熱、植被懸浮液、聚合反應(yīng)、制備催化劑等。例如石油工業(yè)中,異種原油的混合調(diào)整和精制,汽油中添加四乙基鉛等添加物而進(jìn)行混合使原料液或產(chǎn)品均勻化?；どa(chǎn)中,制造苯乙烯、乙烯、高壓聚乙烯、聚丙烯、合成橡膠、苯胺燃料和油漆顏料等工藝過程,都裝備著各種型式的攪拌設(shè)備。攪拌物料的種類及特性攪拌物料的種類主要是指流體。在流體力學(xué)中,把流體分為牛頓型和非牛頓型。非牛頓型流體又分為賓漢塑性流體、假塑性流體和脹塑性流體。在攪拌設(shè)備中由于攪拌器的作用,而使流體運(yùn)動(dòng)。攪拌裝置的安裝形式攪拌設(shè)備可以從不同的角度進(jìn)行分類,如按工藝用途分、攪拌器結(jié)構(gòu)形式分或按攪拌裝置的安裝形式分等。一下僅就攪拌裝置的各種安裝形式進(jìn)行分類說明。立式容器中心攪拌將攪拌裝置安裝在歷史設(shè)備筒體的中心線上,驅(qū)動(dòng)方式一般為皮帶傳動(dòng)和齒輪傳動(dòng),用普通電機(jī)直接聯(lián)接。一般認(rèn)為功率3.7kW一下為小型,5.5~22kW為中型。本次設(shè)計(jì)中所采用的電機(jī)功率為18.5kW,故為中型電機(jī)。偏心式攪拌攪拌裝置在立式容器上偏心安裝,能防止液體在攪拌器附近產(chǎn)生"圓柱狀回轉(zhuǎn)區(qū)",可以產(chǎn)生與加擋板時(shí)相近似的攪拌效果。攪拌中心偏離容器中心,會(huì)使液流在各店所處壓力不同,因而使液層間相對(duì)運(yùn)動(dòng)加強(qiáng),增加了液層間的湍動(dòng),使攪拌效果得到明顯的提高。但偏心攪拌容易引起振動(dòng),一般用于小型設(shè)備上比較適合。傾斜式攪拌為了防止渦流的產(chǎn)生,對(duì)簡單的圓筒形或方形敞開的立式設(shè)備,可將攪拌器用甲板或卡盤直接安裝在設(shè)備筒體的上緣,攪拌軸封斜插入筒體。此種攪拌設(shè)備的攪拌器小型、輕便、結(jié)構(gòu)簡單,操作容易,應(yīng)用圍廣。一般采用的功率為0.1~22kW,使用一層或兩層槳葉,轉(zhuǎn)速為36~300r/min,常用于藥品等稀釋、溶解、分散、調(diào)和及pH值的調(diào)整等。底攪拌攪拌裝置在設(shè)備的底部,稱為底攪拌設(shè)備。底攪拌設(shè)備的優(yōu)點(diǎn)是：攪拌軸短、細(xì),無中間軸承；可用機(jī)械密封；易維護(hù)、檢修、壽命長。底攪拌比上攪拌的軸短而細(xì),軸的穩(wěn)定性好,既節(jié)省原料又節(jié)省加工費(fèi),而且降低了安裝要求。所需的檢修空間比上攪拌小,避免了長軸吊裝工作,有利于廠房的合理排列和充分利用。由于把笨重的減速機(jī)裝置和動(dòng)力裝置安放在地面基礎(chǔ)上,從而改善了封頭的受力狀態(tài),同時(shí)也便于這些裝置的維護(hù)和檢修。底攪拌雖然有上述優(yōu)點(diǎn),但也有缺點(diǎn),突出的問題是葉輪下部至軸封處的軸上常有固體物料粘積,時(shí)間一長,變成小團(tuán)物料,混入產(chǎn)品中影響產(chǎn)品質(zhì)量。為此需用一定量的室溫溶劑注入其間,注入速度應(yīng)大于聚合物顆粒的沉降速度,以防止聚合物沉降結(jié)塊。另外,檢修攪拌器和軸封時(shí),一般均需將腹物料排凈。臥式容器攪拌攪拌器安裝在臥式容器上面,殼降低設(shè)備的安裝高度,提高攪拌設(shè)備的抗震性,改進(jìn)懸浮液的狀態(tài)等?？捎糜跀嚢铓庖悍蔷嘞档奈锪?例如充氣攪拌就是采用臥式容器攪拌設(shè)備的。臥式雙軸攪拌攪拌器安裝在兩根平行的軸上,兩根軸上的攪拌葉輪不同,軸速也不等,這種攪拌設(shè)備主要用于高黏液體。采用臥式雙軸攪拌設(shè)備的目的是要獲得自清潔效果。旁入式攪拌旁入式攪拌設(shè)備是將攪拌裝置安裝在設(shè)備筒體的側(cè)壁上,所以軸封結(jié)構(gòu)是罪費(fèi)腦筋的。旁入式攪拌設(shè)備,一般用于防止原油儲(chǔ)罐泥漿的堆積,用于重油、汽油等的石油制品的均勻攪拌,用于各種液體的混合和防止沉降等。組合式攪拌有時(shí)為了提高混合效率,需要將兩種或兩種以上形式不同、轉(zhuǎn)速不同的攪拌器組合起來使用,稱為組合式攪拌設(shè)備。攪拌罐結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)罐體的尺寸確定及結(jié)構(gòu)選型筒體及封頭型式選擇圓柱形筒體,采用標(biāo)準(zhǔn)橢圓形封頭確定筒體和封頭的直徑發(fā)酵罐類設(shè)備長徑比取值圍是1.7~2.5,綜合考慮罐體長徑比對(duì)攪拌功率、傳熱以及物料特性的影響選取根據(jù)工藝要求,裝料系數(shù),罐體全容積,罐體公稱容積〔操作時(shí)盛裝物料的容積。初算筒體直徑即圓整到公稱直徑系列,去。封頭取與筒體相同經(jīng),封頭直邊高度,確定筒體高度H當(dāng)時(shí),查《化工設(shè)備機(jī)械基礎(chǔ)》表16-6得封頭的容積,取核算與,該值處于之間,故合理。該值接近,故也是合理的。選取夾套直徑表1夾套直徑與通體直徑的關(guān)系筒徑夾套由表1,取。夾套封頭也采用標(biāo)準(zhǔn)橢圓形,并與夾套筒體取相同直徑校核傳熱面積工藝要求傳熱面積為,查《化工設(shè)備機(jī)械基礎(chǔ)》表16-6得筒體封頭表面積高筒體表面積為總傳熱面積為故滿足工藝要求。筒體及夾套的壁厚計(jì)算選擇材料,確定設(shè)計(jì)壓力按照《鋼制壓力容器》〔規(guī)定,決定選用高合金鋼板,該板材在一下的許用應(yīng)力由《過程設(shè)備設(shè)計(jì)》附表查取,,常溫屈服極限。計(jì)算夾套壓介質(zhì)密度液柱靜壓力最高壓力設(shè)計(jì)壓力所以故計(jì)算壓力筒體和底封頭既受壓作用又受外壓作用,按壓則取,按外壓則取夾套筒體和夾套封頭厚度計(jì)算夾套材料選擇熱軋鋼板,其夾套筒體計(jì)算壁厚夾套采用雙面焊,局部探傷檢查,查《過程設(shè)備設(shè)計(jì)》表4-3得則查《過程設(shè)備設(shè)計(jì)》表4-2取鋼板厚度負(fù)偏差,對(duì)于不銹鋼,當(dāng)介質(zhì)的腐蝕性極微時(shí),可取腐蝕裕量,對(duì)于碳鋼取腐蝕裕量,故筒體厚度附加量,夾套厚度附加量。根據(jù)鋼板規(guī)格,取夾套筒體名義厚度。夾套封頭計(jì)算壁厚為取厚度附加量,確定取夾套封頭壁厚與夾套筒體壁厚相同。筒體壁厚計(jì)算①按承受壓計(jì)算焊縫系數(shù)同夾套,則筒體計(jì)算壁厚為：②按承受外壓計(jì)算設(shè)筒體名義厚度,則,筒體外徑。筒體計(jì)算長度。則,,由《過程設(shè)備設(shè)計(jì)》圖4-6查得,圖4-9查得,此時(shí)許用外壓為：不滿足強(qiáng)度要求,再假設(shè),則,,筒體計(jì)算長度則,查《過程設(shè)備設(shè)計(jì)》圖4-6得,圖4-9得,此時(shí)許用外壓為：故取筒體壁厚可以滿足強(qiáng)度要求?？紤]到加工制造方便,取封頭與夾套筒體等厚,即取封頭名義厚度。按壓計(jì)算肯定是滿足強(qiáng)度要求的,下面僅按封頭受外壓情況進(jìn)行校核。封頭有效厚度。由《過程設(shè)備設(shè)計(jì)》表4-5查得標(biāo)準(zhǔn)橢圓形封頭的形狀系數(shù),則橢圓形封頭的當(dāng)量球殼徑,計(jì)算系數(shù)A查《過程設(shè)備設(shè)計(jì)》圖4-9得故封頭壁厚取可以滿足穩(wěn)定性要求。水壓試驗(yàn)校核①試驗(yàn)壓力想要更多參考資料,加QQ:23720204562430789090,我發(fā)給大家！同試驗(yàn)壓力取夾套實(shí)驗(yàn)壓力取②壓試驗(yàn)校核筒筒體應(yīng)力夾套筒體應(yīng)力而故筒體和夾套均滿足水壓試驗(yàn)時(shí)的應(yīng)力要求。③外壓實(shí)驗(yàn)校核由前面的計(jì)算可知,當(dāng)筒體厚度取時(shí),它的許用外壓為,小于夾套的水壓試驗(yàn)壓力,故在做夾套的壓力實(shí)驗(yàn)校核時(shí),必須在筒體保持一定壓力,以使整個(gè)試驗(yàn)過程中的任意時(shí)間,夾套和同的壓力差不超過允許壓差。人孔選型及開孔補(bǔ)強(qiáng)設(shè)計(jì)①人孔選型選擇回轉(zhuǎn)蓋帶頸法蘭人孔,標(biāo)記為：人孔PN2.5,DN450,HG/T21518-2005,尺寸如下表所示:密封面形式公稱壓力PN〔MP公稱直徑DN突面〔RF螺柱螺母螺柱總質(zhì)量〔數(shù)量直徑長度開孔補(bǔ)強(qiáng)設(shè)計(jì)最大的開孔為人孔,筒節(jié),厚度附加量,補(bǔ)強(qiáng)計(jì)算如下：開孔直徑圓形封頭因開孔削弱所需補(bǔ)強(qiáng)面積為：人孔材料亦為不銹鋼0Cr18Ni9,所以所以有效補(bǔ)強(qiáng)區(qū)尺寸：在有效補(bǔ)強(qiáng)區(qū)圍,殼體承受壓所需設(shè)計(jì)厚度之外的多余金屬面積為：故可見僅就大于,故不需另行補(bǔ)強(qiáng)。最大開孔為人孔,而人孔不需另行補(bǔ)強(qiáng),則其他接管均不需另行補(bǔ)強(qiáng)。攪拌器的選型〔一攪拌器選型槳徑與罐徑之比叫槳徑罐徑比,渦輪式葉輪的一般為0.25~0.5,渦輪式為快速型,快速型攪拌器一般在時(shí)設(shè)置多層攪拌器,且相鄰攪拌器間距不小于葉輪直徑d。適應(yīng)的最高黏度為左右。攪拌器在圓形罐中心直立安裝時(shí),渦輪式下層葉輪離罐底面的高度C一般為槳徑的1~1.5倍。如果為了防止底部有沉降,也可將葉輪放置低些,如離底高度.最上層葉輪高度離液面至少要有1.5d的深度。符號(hào)說明——鍵槽的寬度——攪拌器槳葉的寬度——輪轂經(jīng)——攪拌器槳葉連接螺栓孔徑——攪拌器緊定螺釘孔徑——輪轂外徑——攪拌器直徑——攪拌器圓盤的直徑——攪拌器參考質(zhì)量——輪轂高度——圓盤到輪轂底部的高度——攪拌器葉片的長度——弧葉圓盤渦輪攪拌器葉片的弧半徑——攪拌器許用扭矩——輪轂經(jīng)與鍵槽深度之和——攪拌器槳葉的厚度——攪拌器圓盤的厚度工藝給定攪拌器為六彎葉圓盤渦輪攪拌器,其后掠角為,圓盤渦輪攪拌器的通用尺寸為槳徑:槳長:槳寬,圓盤直徑一般取槳徑的,彎葉的圓弧半徑可取槳徑的。查HG-T3796.1~12-2005,選取攪拌器參數(shù)如下表由前面的計(jì)算可知液層深度,而,故,則設(shè)置兩層攪拌器。為防止底部有沉淀,將底層葉輪放置低些,離底層高度為,上層葉輪高度離液面的深度,即。則兩個(gè)攪拌器間距為,該值大于也輪直徑,故符合要求。攪拌附件①擋板擋板一般是指長條形的豎向固定在罐底上板,主要是在湍流狀態(tài)時(shí),為了消除罐中央的"圓柱狀回轉(zhuǎn)區(qū)"而增設(shè)的。罐徑為,選擇塊豎式擋板,且沿罐壁周圍均勻分布地直立安裝。傳動(dòng)裝置選型減速機(jī)選型由工藝要求可知,傳動(dòng)方式為帶傳動(dòng),攪拌器轉(zhuǎn)速為,電機(jī)功率為,查《長城攪拌》表3.5-3選擇減速機(jī)型號(hào)為減速機(jī)主要參數(shù)及尺寸如下表：聯(lián)軸器的選型選擇減速機(jī)輸出軸軸頭型式為普通型,選擇GT型剛性聯(lián)軸器聯(lián)軸器主要尺寸為：軸徑80220185120150242830162324攪拌軸的設(shè)計(jì)與校核4.1符號(hào)說明——設(shè)計(jì)最終確定的實(shí)心軸的軸徑或空心軸外徑,；——設(shè)計(jì)最終確定的密封部位實(shí)心軸軸徑或空心軸外徑,；——按扭轉(zhuǎn)變形計(jì)算的傳動(dòng)側(cè)軸承處實(shí)心軸軸徑或空心軸外徑,；——按強(qiáng)度計(jì)算的單跨軸跨間段實(shí)心軸軸徑或空心軸軸徑或空心軸外徑,；——單跨軸的實(shí)心軸軸徑或空心軸外徑,；——軸材料的彈性模量,；——攪拌軸及各層圓盤〔攪拌器及附件組合重心處的許用偏心距,；——攪拌軸及各層圓盤〔攪拌器及附件組合重心處的質(zhì)量偏心引起的離心力,;——第個(gè)攪拌器上的流體徑向力,;——單跨軸跨間軸段〔實(shí)心或空心的慣性矩,；——單跨軸第個(gè)圓盤〔攪拌器及附件至傳動(dòng)側(cè)軸承距離與軸長的比值〔、……；——單跨軸兩軸承之間的長度,；、……——1~個(gè)圓盤〔攪拌器及附件的每個(gè)圓盤至傳動(dòng)側(cè)軸承的距離〔對(duì)于單跨軸,；——攪拌軸及各層圓盤〔攪拌器及附件組合重心離傳動(dòng)側(cè)軸承的距離〔對(duì)于單跨軸,；——軸上彎矩總和,；——由軸向推力引起作用于軸的彎矩,；——按傳動(dòng)裝置效率計(jì)算的攪拌軸傳遞扭矩,；——由徑向力引起作用于軸的彎矩,；——固定在攪拌軸上的圓盤〔攪拌器及附件數(shù)；、……——圓盤〔攪拌器及附件、……的質(zhì)量,；、……——圓盤〔攪拌器及附件、……的有效質(zhì)量,；——單跨軸段軸的質(zhì)量——單跨軸段軸的有效質(zhì)量,；——單跨軸及各層圓盤〔攪拌器及附件的組合質(zhì)量,——空心軸徑與外徑的比值；——軸的轉(zhuǎn)速,；——軸的一階臨界轉(zhuǎn)速,；——電動(dòng)機(jī)額定功率,;——設(shè)備的設(shè)計(jì)壓力,；——相當(dāng)質(zhì)量的折算點(diǎn)；——傳動(dòng)側(cè)軸承游隙,；——單跨軸末端軸承游隙,；——單跨軸段有效質(zhì)量的相當(dāng)質(zhì)量,；、……——、……的相當(dāng)質(zhì)量,；——在點(diǎn)所有相當(dāng)質(zhì)量的總和,；——攪拌軸軸線與安裝垂直線的夾角,<>；——第個(gè)攪拌器葉片傾斜角,<>；——軸的扭轉(zhuǎn)角,；——由軸承徑向游隙引起在軸上離圖或圖中軸承距離處的徑向位移,；——由流體徑向作用力引起在軸上離圖或圖中軸承距離處的徑向位移,；——由組合質(zhì)量偏心引起離心力在軸上離圖或圖中軸承處產(chǎn)生的徑向位移,；——離圖或圖中軸承距離處軸的徑向總位移,；——攪拌物料的密度,；——軸材料的密度,；——軸上所有攪拌器其對(duì)應(yīng)編號(hào)之和。4.2攪拌軸受力模型選擇與軸長的計(jì)算軸長：4.3按扭轉(zhuǎn)變形計(jì)算計(jì)算攪拌軸的軸徑軸的許用扭轉(zhuǎn)角,對(duì)單跨軸有；攪拌軸傳遞的最大扭矩上式中,,帶傳動(dòng)取,所以根據(jù)前面附件的選型。取根據(jù)軸徑計(jì)算軸的扭轉(zhuǎn)角所以4.4根據(jù)臨界轉(zhuǎn)速核算攪拌軸軸徑攪拌軸有效質(zhì)量的計(jì)算剛性軸〔不包括帶錨式和框式攪拌器的剛性軸的有效質(zhì)量等于軸自身的質(zhì)量加上軸附帶的液體質(zhì)量。對(duì)單跨軸所以圓盤〔攪拌器及附件有效質(zhì)量的計(jì)算剛性攪拌軸〔不包括帶錨式和框式攪拌器的剛性軸的圓盤有效質(zhì)量等于圓盤自身重量叫上攪拌器附帶的液體質(zhì)量上式中：——第個(gè)攪拌器的附加質(zhì)量系數(shù),查表—1——第個(gè)攪拌器直徑,——第個(gè)攪拌器葉片寬度,葉片傾角,圓盤質(zhì)量所以作用集中質(zhì)量的單跨軸一階臨界轉(zhuǎn)速的計(jì)算〔1兩端簡支的等直徑單跨軸,軸的有效質(zhì)量在中點(diǎn)處的相當(dāng)質(zhì)量為：第個(gè)圓盤有效質(zhì)量在中點(diǎn)處的相當(dāng)質(zhì)量為：所以在點(diǎn)處的相當(dāng)質(zhì)量為：所以臨界轉(zhuǎn)速為：所以〔2一端固定另一端簡支的等直徑單跨軸,軸的有效質(zhì)量在中點(diǎn)處的相當(dāng)質(zhì)量為：第個(gè)圓盤有效質(zhì)量在中點(diǎn)處的相當(dāng)質(zhì)量為：所以在點(diǎn)處總的相當(dāng)質(zhì)量為：所以臨界轉(zhuǎn)速為：所以〔3單跨攪拌軸傳動(dòng)側(cè)支點(diǎn)的夾持系數(shù)的選取傳動(dòng)側(cè)軸承支點(diǎn)型式一般情況是介于簡支和固支之間,其程度用系數(shù)表示。采用剛性聯(lián)軸節(jié)時(shí),,取。所以根據(jù)攪拌軸的抗震條件：當(dāng)攪拌介質(zhì)為液體—液體,攪拌器為葉片式攪拌器及攪拌軸為剛性軸時(shí),且所以滿足該條件。4．5按強(qiáng)度計(jì)算攪拌軸的軸徑4．5．1受強(qiáng)度控制的軸徑按下式求得：式中：——軸上扭矩和彎矩同時(shí)作用時(shí)的當(dāng)量扭矩——軸材料的許用剪應(yīng)力4．5．2軸上扭矩按下式求得：——包括傳動(dòng)側(cè)軸承在的傳動(dòng)裝置效率,按附錄D選取,則所以4．5．3軸上彎矩總和應(yīng)按下式求得：徑向力引起的軸上彎矩的計(jì)算對(duì)于單跨軸,徑向力引起的軸上彎矩可以近似的按下式計(jì)算：第個(gè)攪拌器的流體徑向力應(yīng)按下式求得：式中：——流體徑向力系數(shù),按照附錄C.2有——第個(gè)攪拌器功率產(chǎn)生的扭矩——第個(gè)攪拌器的設(shè)計(jì)功率,按附錄 C.3有兩個(gè)攪拌器為同種類型,,則所以所以攪拌軸與各層圓盤的組合質(zhì)量按下式求得。對(duì)于單跨軸：——單跨軸段軸的質(zhì)量所以故〔3攪拌軸與各層圓盤組合質(zhì)量偏心引起的離心力按下式求得。對(duì)于單跨軸：上式中,對(duì)剛性軸的初值取——許用偏心距〔組合件重心處,——平衡精度等級(jí),。一般取所以則〔4攪拌軸與各層圓盤組合重心離軸承的距離按下式計(jì)算。對(duì)于單跨軸：所以而〔5由軸向推力引起作用于軸上的彎矩的計(jì)算。的粗略計(jì)算：當(dāng)或軸上任一攪拌器時(shí),取故所以所以所以前面計(jì)算中取軸徑為,故強(qiáng)度符合要求。4．6按軸封處〔或軸上任意點(diǎn)處處允許徑向位移驗(yàn)算軸徑。4．6．1因軸承徑向游隙、所引起軸上任意點(diǎn)離圖中軸承距離處的位移。對(duì)于單跨軸：軸承徑向游隙按照附錄C．1選取,因此傳動(dòng)側(cè)軸承游隙〔傳動(dòng)側(cè)軸承為滾動(dòng)軸承單跨軸末端軸承游隙〔該側(cè)軸承為滑動(dòng)軸承當(dāng)時(shí),求得的即為軸封處的總位移,所以4．6．2由流體徑向作用力所引起軸上任意點(diǎn)離圖中軸承距離處的位移。對(duì)于單跨軸：兩端簡支的單跨軸且,而所以=一端固支另一端簡支的單跨軸：代入已知數(shù)據(jù)可得4．6．3由攪拌軸與各層圓盤〔攪拌器及附件組合質(zhì)量偏心引起的離心力在軸上任意點(diǎn)離圖中軸承距離處產(chǎn)生的位移按下式計(jì)算對(duì)兩端簡支單跨軸：代入已知數(shù)據(jù)可得所以對(duì)一端固支一端簡支單跨軸：代入已知數(shù)據(jù)可得：所以一般單跨軸傳動(dòng)側(cè)支點(diǎn)的夾持系數(shù)介于簡支和固支之間,此時(shí)值應(yīng)取式和式之中間值,查附錄C．4取查附錄C．5得所以所以4．6．4總位移及其校核對(duì)于剛性軸：所以驗(yàn)算應(yīng)滿足下列條件：軸封處允許徑向位移按下式計(jì)算：——徑向位移系數(shù),按附錄C．6．1選取所以則滿足4．7軸徑的最后確定由以上分析可得,攪拌軸軸徑滿足臨界轉(zhuǎn)速和強(qiáng)度要求,故確定軸徑為。攪拌軸軸封的選擇機(jī)械密封是一種功耗小、泄漏率低、密封性能可靠、使用壽命長的旋轉(zhuǎn)軸密封。與填料密封相比,機(jī)械密封的泄漏率大約為填料密封的,功率消耗約為填料密封的。故采用機(jī)械密封。第五章支座選型及校核該攪拌設(shè)備為中小型直立設(shè)備,選擇B型耳式支座,對(duì)于一級(jí)發(fā)酵罐配置4個(gè)耳式支座。查JB/T4712.3-2007選擇耳式支座B5-1,該支座參數(shù)為：耳式支座實(shí)際承受載荷計(jì)算式中：——支座實(shí)際承受的載荷,；——支座安裝尺寸,；g——重力加速度,取；——偏心載荷,；——水平力作用點(diǎn)至地板高度,；——不均勻系數(shù),安裝3個(gè)以上支座時(shí),取；——設(shè)備總質(zhì)量〔包括殼體及附件,部介質(zhì)及保溫層質(zhì)量,；筒體質(zhì)量封頭質(zhì)量軸質(zhì)量攪拌器質(zhì)量夾套質(zhì)量人孔質(zhì)量減速機(jī)質(zhì)量水壓試驗(yàn)時(shí)充水質(zhì)其他附件如擋板、聯(lián)軸器及接管等,估算這些附件的質(zhì)量為,則設(shè)備總質(zhì)量為；——支座數(shù)量,；——偏心距,；——地震影響系數(shù),地震設(shè)防烈度為8度,?。弧搅?取和的大值,；因容器置于室,不計(jì)其風(fēng)壓值,故,即——容器總高度,；所以,滿足支座本體允許載荷的要求。計(jì)算支座處圓筒所受的支座彎矩:夾套有效厚度：根據(jù)和查表B.1知當(dāng)圓筒有效厚度為,圓筒壓為,對(duì)于該支座有,故所選滿足能滿足要求。封口錐結(jié)構(gòu)選型與計(jì)算符號(hào)說明——軸向力系數(shù)；——封口錐的連接系數(shù)；——筒體厚度附加量,；——夾套厚度附加量,；——容器徑,；——夾套徑,；——夾套封頭與容器封頭的連接園直徑,；——容器外壁至夾套壁中面的距離——封口錐連接的強(qiáng)度系數(shù)；——與封口錐相接的夾套加強(qiáng)區(qū)的實(shí)際長度,或連接封口錐與夾套的第一道環(huán)焊縫至折邊錐體切線的距離,；——工作或試驗(yàn)條件下容器的設(shè)計(jì)壓力,；——工作或試驗(yàn)條件下夾套或通道的設(shè)計(jì)壓力,；——夾套或通道的許用壓力,；——容器筒體的實(shí)際壁厚,；——夾套筒體、封口錐或通道的實(shí)際壁厚,；——夾套筒體、封口錐或通道的計(jì)算厚度,；——輔助參數(shù)；——封口錐的半頂角〔；——容器殼體與夾套殼體的間距系數(shù)；——容器殼體與夾套殼體強(qiáng)度比系數(shù)；——封口錐連接長度系數(shù)；——封口錐相對(duì)有效承載長度系數(shù)；——封口錐過渡區(qū)轉(zhuǎn)角半徑系數(shù)；——設(shè)計(jì)溫度下容器殼體材料的許用應(yīng)力,；——設(shè)計(jì)溫度下夾套殼體或通道材料的許用應(yīng)力,；——計(jì)算的焊縫系數(shù)；——夾套筒體的縱焊縫系數(shù)；——容器筒體的環(huán)焊縫系數(shù)；——夾套筒體的縱焊縫系數(shù)；選擇〔a型結(jié)構(gòu)軸向力系數(shù)A式中：,即,取所以輔助系數(shù)、、、、、、容器殼體與夾套殼體的間距系數(shù)上式中：所以因所選封口錐結(jié)構(gòu)為〔a型,故封口錐過渡區(qū)轉(zhuǎn)角半徑系數(shù)。封口錐連接長度系數(shù),對(duì)于有容器殼體于夾套殼體強(qiáng)度比系數(shù)計(jì)算的焊縫系數(shù)、封口錐相對(duì)有效承載長度系數(shù)所以封口錐的連接系數(shù)式中：對(duì)于,所以則對(duì)于,所以,所以空調(diào)估算資料建筑物冷負(fù)荷概算指標(biāo)空調(diào)估算資料建筑物冷負(fù)荷概算指標(biāo)空調(diào)估算資料建筑物冷負(fù)荷概算指標(biāo)空調(diào)估算資料建筑物冷負(fù)荷概算指標(biāo)空調(diào)估算資料建筑物冷負(fù)荷概算指標(biāo)空調(diào)估算資料建筑物冷負(fù)荷概算指標(biāo)空調(diào)估算資料建筑物冷負(fù)荷概算指標(biāo)空