主機(jī)曲軸拐當(dāng)差的測(cè)量

曲軸臂距差曲軸是一個(gè)結(jié)構(gòu)復(fù)雜、剛性愛(ài)的重要零件，容易產(chǎn)生彎曲變形，即便自重也可使其產(chǎn)生彎曲變形。新造柴油機(jī)曲軸安放在機(jī)座主軸承上，因各道主軸承孔中心在同一直線上，落坐于主軸承上的曲軸軸心線也呈直線狀態(tài)。經(jīng)長(zhǎng)時(shí)間運(yùn)轉(zhuǎn)，其他情況正常，僅各道主軸承下瓦產(chǎn)生不同程度磨損，各道主軸承中心不等高，落坐其上的曲軸其軸線發(fā)生彎曲變形，引起曲軸產(chǎn)生附加彎曲應(yīng)力。因此，柴油機(jī)正常運(yùn)轉(zhuǎn)情況下，曲軸軸線狀態(tài)主要取決于主軸承下瓦的高低;反之，曲軸軸線狀態(tài)也反映了各道主軸承的高低，也就是反映了各道主軸承下瓦的磨損情況。曲軸臂距差的概念曲軸的變形運(yùn)轉(zhuǎn)中的柴油機(jī)主軸承高低不等便坐于其上的曲軸產(chǎn)生彈性變形，整根曲軸的變形為宏觀的整體變形，在每個(gè)曲柄上的變形為局部的微量變形。曲柄微量變形是曲柄臂之間的距離在曲軸回轉(zhuǎn)一周中產(chǎn)生的微量變化。運(yùn)轉(zhuǎn)中的曲柄研究曲軸變形時(shí)，為了便于分析曲柄的微量變形，簡(jiǎn)化問(wèn)題，對(duì)運(yùn)轉(zhuǎn)中的曲柄進(jìn)行以下假定：主軸頸與曲柄臂之間為剛性連接，夾角為90。并保持不變；主軸頸、曲柄銷頸和曲柄臂均為剛性件，運(yùn)轉(zhuǎn)中形狀不變：曲柄銷頸與兩曲軸臂之間夾角a、p不僅相等且變化相同，即保持a=p如圖8-27所示。曲柄微量變形、曲軸整體變形與主軸承高低的關(guān)系當(dāng)曲軸發(fā)生整體變形時(shí)，即發(fā)生軸線的彎曲變形時(shí)，分析曲軸的任一曲柄微量變形。圖8-28(a)所示：當(dāng)曲柄的兩個(gè)主軸承低千相鄰主軸承時(shí)，該曲柄的兩個(gè)主軸頸軸線向下彎曲呈塌腰形。此時(shí)，將曲柄銷轉(zhuǎn)至上止點(diǎn)位置時(shí)，曲柄的兩臂張開(kāi)，臂距增大曲柄銷轉(zhuǎn)至下止點(diǎn)位置時(shí)，曲柄的兩臂收攏，臂距減小。同樣，將曲柄銷分別轉(zhuǎn)至左、右平位置時(shí)，曲柄臂距亦有相同變化。圖8-28(b)所示：當(dāng)曲柄的兩個(gè)主軸承高于相鄰主軸承時(shí)，讀曲柄的兩個(gè)主軸頸軸線向上彎曲呈拱腰形。此時(shí)，將曲柄銷轉(zhuǎn)至上止點(diǎn)位置時(shí)，曲柄的兩臂收攏，臂距減?。磺N轉(zhuǎn)至下止點(diǎn)位置時(shí)，曲柄的兩臂張開(kāi)，臂距增大。同樣，將曲柄銷轉(zhuǎn)至左、右平位置時(shí)，曲柄臂距亦有相同變化。運(yùn)轉(zhuǎn)中的柴油機(jī)曲軸因主軸承高低不等而產(chǎn)生整體變形。曲軸回轉(zhuǎn)一周時(shí)，曲軸上的每個(gè)曲柄都會(huì)隨之產(chǎn)生不同的微量變形，曲軸整體彎曲變形越嚴(yán)重，曲柄的微度變形也越大。曲軸在裝合狀態(tài)下的整體變形即軸線彎曲度，難以直接測(cè)量，然而曲柄的微量變形是可以直接測(cè)出的。所以，可通過(guò)測(cè)量曲柄臂距的微量變化來(lái)了解曲軸整體的軸線狀態(tài)。曲柄的兩個(gè)曲柄臂之間的距離大小稱為臂距值，用L表示，俗稱拐檔值。曲軸回轉(zhuǎn)一周中，曲柄銷分別在上、下止點(diǎn)位置或左、右平位置時(shí)，曲柄的臂距值之差稱為臂距差，俗稱拐檔差，用符號(hào)△表示：△上=L上—L下， △-=L左—L右式中，△上、△- 分別為垂直平面、水平平面內(nèi)的臂距值，mm;L上、L下 分別為曲柄銷在上、下止點(diǎn)位置時(shí)的臂距值，mm;L左、L右 分別為曲柄銷在左、右平位置時(shí)的臂距值，mm。根據(jù)圖8-28可以得出，X=L上—L下＞0，即△[=(+)X=L上一L下＜0,即△[=(-)結(jié)論:在垂直平面內(nèi)，當(dāng)曲柄的兩個(gè)主軸承較低，曲軸軸線呈塌腰形或下弧線彎曲，即呈"U"形時(shí)，該曲柄的臂距差△上為正值：當(dāng)曲柄的兩個(gè)主軸承較高，曲軸軸線呈拱腰形或上弧線彎曲，即呈"n"形時(shí)，該曲柄的臂距差△上為負(fù)值。這種關(guān)系從表8-10中可清楚地看出。同樣，在水平平面內(nèi)亦可得出：△X=L上—L下＞0，即△[=(+)△X=L上一L下＜0,即△[=(-)結(jié)論:在水平平面內(nèi)，當(dāng)曲柄的兩個(gè)主軸承位置偏右，曲軸軸線呈右弧線彎曲，即呈")"形時(shí)，該曲柄的臂距差值乃一為正值；當(dāng)曲柄的兩個(gè)主軸承偏左，曲軸軸線呈左弧線彎曲，即呈"("形時(shí)，該曲柄的臂距差值乃一為負(fù)值。曲軸臂距差值的大小表明曲軸彎曲變形的程度;臂距差值的符號(hào)表明曲軸軸線彎曲變形的方向。4）測(cè)量臂距差的目的柴油機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)中各道主軸承產(chǎn)生不均勻磨損，引起曲軸的整體與局部的變形。曲軸回轉(zhuǎn)一周中，曲柄臂的時(shí)張時(shí)合的微量變形，使曲柄銷頸與曲柄臂連接處的過(guò)渡圓角部位產(chǎn)生時(shí)拉時(shí)壓的交變應(yīng)力。曲軸長(zhǎng)期運(yùn)轉(zhuǎn)使之因無(wú)數(shù)次的重復(fù)變化而產(chǎn)生疲勞裂紋或斷裂。微量變形越大，臂距差值越大，表明曲軸的彎曲變形越嚴(yán)重和附加彎曲應(yīng)力也越大，當(dāng)超過(guò)材料的許用應(yīng)力時(shí)，曲軸就會(huì)產(chǎn)生裂紋或斷裂。測(cè)量曲軸臂距差就是為了了解和控制曲軸的變形和主軸承的磨損狀況，以防止曲軸的疲勞破壞。所以，在輪機(jī)管理中輪機(jī)員應(yīng)重視主、副柴油機(jī)曲軸臂距差的變化，按照要求定期檢測(cè)、分析，使臂距差值控制在說(shuō)明書(shū)或規(guī)范的極限值以內(nèi)，也就是把曲軸變形控制在彈性變形范圍之內(nèi)，切勿產(chǎn)生塑性變形。所以，曲軸臂距差值關(guān)系到曲軸的使用壽命。曲軸臂距差的測(cè)量1） 測(cè)量點(diǎn)測(cè)量曲軸臂距值是采用專門的量表——臂距表（如圖7-7所示）。測(cè)量前，根據(jù)曲軸臂距大小組裝好臂距表量桿，并裝于曲柄臂上的沖孔中，如圖8-29所示。曲軸臂距值測(cè)量點(diǎn)一般均設(shè)在距曲柄銷中心線（S十D）/2處（S為活塞行程，mm;D為主軸直徑，mm）。為不便于迅速、準(zhǔn)確地裝表，一般在制造曲軸時(shí)在曲柄臂內(nèi)側(cè)中心對(duì)稱線上（S十D）/2處打上沖孔，即圖中A點(diǎn)，作為固定的測(cè)量點(diǎn)。有的大型柴油機(jī)為了便于測(cè)量或避開(kāi)軸孔套合處，將測(cè)量點(diǎn)設(shè)在曲柄臂下邊緣B點(diǎn)。由于曲柄臂中心對(duì)稱線上各點(diǎn)距曲柄銷中心線的距離不等，當(dāng)曲軸回轉(zhuǎn)時(shí)曲柄臂張開(kāi)或收攏使中心對(duì)稱線上各點(diǎn)的臂距值不等，距曲柄銷中心線越遠(yuǎn)的點(diǎn)，臂距值越大。所以B點(diǎn)的臂距值大于A點(diǎn)的臂距值，在B點(diǎn)測(cè)得的臂距差△B>A點(diǎn)的臂矩差A(yù)A。目前國(guó)內(nèi)外均以（S十D）/2為測(cè)量點(diǎn)制訂臂矩差標(biāo)準(zhǔn)，不適用于其他測(cè)量點(diǎn)測(cè)出的臂矩差。所以，只有將B點(diǎn)的八8換算成A點(diǎn)的△▲值后方可使用標(biāo)準(zhǔn)?？砂聪率綋Q算：△A=△B-OA/OB式中：OA 測(cè)量點(diǎn)A至曲柄銷中心線的距離，mm；OB 測(cè)量點(diǎn)B至曲柄銷中心線的距離，mm。2） 測(cè)量條件與要求為了測(cè)量準(zhǔn)確，應(yīng)盡量消除影響測(cè)量精度的因素，準(zhǔn)確地反映曲軸軸線狀態(tài)。要求在以下條件下進(jìn)行測(cè)量：在柴油機(jī)冷態(tài)進(jìn)行測(cè)量，柴油機(jī)熱態(tài)是指停機(jī)時(shí)的狀態(tài)。柴油機(jī)停機(jī)后立即測(cè)量，機(jī)件熱態(tài)使臂距表的測(cè)量值不準(zhǔn)確，且隨著溫度的不斷降低先后測(cè)量時(shí)的溫度影響不同，所以測(cè)量值不穩(wěn)定。而冷態(tài)，即環(huán)境溫度下，測(cè)量值準(zhǔn)確、穩(wěn)定，也便于操作。夜間、清晨或陰雨天氣時(shí)測(cè)量 海水，氣溫直接影響船體變形，進(jìn)而影響曲軸臂距差值。輪機(jī)員測(cè)量曲軸臂距差時(shí)應(yīng)注意環(huán)境溫度的影響，避免船舶在大陽(yáng)暴曬下測(cè)量。船舶裝載條件相同的情況下測(cè)量船舶裝載條件不同船體變形不同，如空載與滿載時(shí)的曲軸臂距差不同。為了便于比較，應(yīng)在相同的裝載條件下進(jìn)行測(cè)量。通常新造船舶和修理船舶都在空載條件下測(cè)量臂距差。對(duì)測(cè)量的要求：一次裝表完成全部測(cè)量臂距表安裝后，應(yīng)完成曲軸回轉(zhuǎn)一周中各要求位置臂距值的測(cè)量，測(cè)量過(guò)程中不允許改動(dòng)臂距表的位置。通常曲軸臂距差的測(cè)量位置是隨柴油機(jī)安裝完善程度而異。當(dāng)曲軸未裝活塞運(yùn)動(dòng)裝置時(shí)，測(cè)量0°、90°、180°、270°四個(gè)位置的臂距值可自其中任一位置裝表完成全部測(cè)量；當(dāng)曲軸已安裝活塞運(yùn)動(dòng)裝置時(shí)，測(cè)量0°、90°、165°、195°、270°五個(gè)位置的臂距值，自195°位置裝表完成全部測(cè)量。柴油機(jī)正車回轉(zhuǎn)進(jìn)行測(cè)量測(cè)量曲軸臂距差庇按柴油機(jī)正車運(yùn)轉(zhuǎn)方向進(jìn)行，使測(cè)量值符合實(shí)際情況，精度高。測(cè)量與記錄臂距表在曲柄臂沖孔裝妥后即可測(cè)量。測(cè)量時(shí)，盤車使曲軸正車回磚一周，分別測(cè)量曲柄銷在上，下止點(diǎn)位置和左、右平位置的臂距值，從臂距表讀出測(cè)量值，并記錄在專門表格中。曲軸末裝活塞運(yùn)動(dòng)裝置，曲軸回轉(zhuǎn)一周，測(cè)最曲柄銷較至0°、90°、180°、270°四個(gè)位置的臂距值和記錄讀數(shù)。曲軸已裝活塞運(yùn)動(dòng)裝置由于曲軸轉(zhuǎn)至下止點(diǎn)時(shí)，活塞運(yùn)動(dòng)裝置的位置恰好居中，不能安裝臂距表和測(cè)量下止點(diǎn)的臂距值。故生產(chǎn)中用曲柄銷位于下止點(diǎn)前后各15°(以表不碰連桿為準(zhǔn))位置，即165°和195°位置的臂距值L1下和L11上的平均值(Li下+L11上)/2代替下止A(l80°)位置的臂距值L下，所以L下=(L1下+L11上)/2。盤車至195°處裝表，并將表的指針調(diào)至零值后依次測(cè)量195°、270°、0°、90°、165°五個(gè)位置的臂距值和記錄讀數(shù)?，F(xiàn)場(chǎng)記錄測(cè)量讀數(shù)依所選用的基準(zhǔn)不同有兩種方式:以曲柄銷位置為準(zhǔn)記錄臂距值:以臂距表位置為準(zhǔn)記錄臂距值:以上兩種記錄方式不同，但基本概念不變，均按公式△上=L上一L下、△_=L上一L下，計(jì)算結(jié)果相同。曲軸臂距差的精度與臂距表的精度、表的安裝精度、讀數(shù)誤差和測(cè)量技術(shù)等有關(guān)?？捎靡韵路椒z驗(yàn)測(cè)量精度，將測(cè)得的上、下止點(diǎn)臂距值之和與左、右平臂距值之和比較，二者差值在土0.03mm內(nèi)，即（L上+L下）-（L左+L右）＜土0.03mm，表明測(cè)量基本準(zhǔn)確。如果幾次測(cè)量結(jié)果均超過(guò)士0.03mm，表明曲軸存在嚴(yán)重變形。必須指出，以上檢驗(yàn)方法便是測(cè)量者用來(lái)粗略判斷自己測(cè)量的準(zhǔn)確性，而非衡量臂距差的標(biāo)準(zhǔn)，切勿混淆。4）曲軸臂距差標(biāo)準(zhǔn)測(cè)量曲軸臂距差后，應(yīng)對(duì)所測(cè)數(shù)值進(jìn)行分析和判斷。分析曲軸彎曲變形程度和變形方向，判斷臂距差是否超過(guò)標(biāo)準(zhǔn)，確定主軸承高低和對(duì)其處理等。分析和判斷的依據(jù)就是柴油機(jī)說(shuō)明書(shū)和有關(guān)標(biāo)淮。

（1）柴油機(jī)說(shuō)明書(shū)曲軸臂距差隨柴油機(jī)機(jī)型、結(jié)構(gòu)、尺寸稠計(jì)算方法不同而異。各類柴油機(jī)說(shuō)明書(shū)中均對(duì)其曲軸臂距差測(cè)量方法、安裝值和極限值有明確規(guī)定。MAN_B&W型柴油機(jī)測(cè)量點(diǎn)在{（S+D）/2—10}mm處，表8-11為其冷態(tài)時(shí)的標(biāo)淮。表8-11 MAN-B&W型柴油機(jī)曲軸臂距差標(biāo)準(zhǔn)（mm）機(jī)型對(duì)于新機(jī)或剛修理過(guò)的主機(jī)的正常值須重新對(duì)中的推薦值最大的允許值1*21212L50MC/MCE0.170.340.450.510.680.68S50MC/MCE0.230.460.610.690.920.92L60MC/MCE0.200.400.540.610.810.81S60MC/MCE0.270.550.730.821.101.10L70MC/MCE0.240.480.630.710.950.95S70MC/MCE0.320.640.850.961.281.28L80MC/MCE0.270.540.720.811.081.08S80MC/MCE0.360.730.970.101.461.46K80MC/MCE0.240.480.640.720.960.96L90MC/MCE0.300.600.810.921.221.22S90MC/MCE0.270.540.720.811.081.08注：1 正常值;2——曲軸上裝有扭振減振器、調(diào)頻輪、彈性聯(lián)軸節(jié)等時(shí)，首尾兩個(gè)曲柄的允許值；*——也用于判斷曲軸變形測(cè)量的正確性。（2）中國(guó)船級(jí)社規(guī)定在《海上營(yíng)運(yùn)船舶檢驗(yàn)規(guī)程》（1984）中規(guī)定了曲軸臂距差測(cè)量點(diǎn)在（S十D）/2處。曲軸與軸系連接后冷態(tài)下的臂距差標(biāo)準(zhǔn)如表8-12所示。表8-12 曲軸臂距差標(biāo)準(zhǔn)（mm）狀況A/S每米活塞行程的臂距差經(jīng)修理試車后營(yíng)運(yùn)中允許范圍最大極限&.1250.125-0.25<0.30>0.25應(yīng)限期修理>0.30應(yīng)立即停機(jī)修理中國(guó)修船標(biāo)準(zhǔn)《中華人民共和國(guó)船舶行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)》CB3364-91、CB/T3544-94分別對(duì)船舶副柴油機(jī)和船舶主柴油機(jī)曲軸臂距差作出規(guī)定。CB3364-91規(guī)定，曲軸臂距差測(cè)量點(diǎn)在(S十D)/2處，曲軸與發(fā)電機(jī)連接后冷態(tài)臂距差標(biāo)準(zhǔn):正常值不大干0.0001255，即1.25S/10000;修理中飛輪端控制值不大于0.000155，即1.5S/10000;飛輪端如為彈性聯(lián)軸節(jié)可適當(dāng)放寬至不大于0.000175，即1.75S/10000。CB/T3544-94規(guī)定，船用主柴油機(jī)整體式和組合式曲軸臂距差值應(yīng)符合圖8-30要求。圖中橫坐標(biāo)表示曲軸臂距差△，縱坐標(biāo)表示柴油機(jī)沖程S，臂距差測(cè)量點(diǎn)在(S十D)/2處。圖中I線左上方為在車床或平臺(tái)上測(cè)量的最佳值:在I、II線之間為曲軸安裝中的優(yōu)良值;在II、III線之間為柴油機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)中的合格值III線為柴油機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)中的最大允許值。新造、修理和營(yíng)運(yùn)船舶柴油機(jī)曲軸臂距差的測(cè)量測(cè)量曲軸臂距差是對(duì)船舶大、中型柴油機(jī)曲軸狀態(tài)的重要技術(shù)檢驗(yàn)，而對(duì)活塞行程小于200mm的小型柴油機(jī)曲軸則不必檢驗(yàn)，因其曲軸剛性較好。除此之外，不論是制造、安裝、修理和運(yùn)轉(zhuǎn)中的柴油機(jī)此項(xiàng)檢驗(yàn)均必不可少，且各自在不同的情況下進(jìn)行測(cè)量。(l)新造柴油機(jī)在臺(tái)架組裝試驗(yàn)期間和在船上安裝期間進(jìn)行多次測(cè)量。例如，在機(jī)座安裝后、活塞運(yùn)動(dòng)部件安裝后、主機(jī)與軸系或副機(jī)與發(fā)電機(jī)連接后等。主、副柴油機(jī)進(jìn)廠修理 隨修理規(guī)模、類別的不同有不同情況下的測(cè)量。通常在修理前、在曲軸與軸系或發(fā)電機(jī)脫開(kāi)后、拆去飛輪后、拆去活塞運(yùn)動(dòng)裝置后、松開(kāi)貫穿螺栓和修理后安裝過(guò)程中的相應(yīng)情況下測(cè)量曲軸臂距差。營(yíng)運(yùn)期間 按照說(shuō)明書(shū)規(guī)定或船級(jí)社要求的各種檢驗(yàn)中的規(guī)定進(jìn)行測(cè)量。此外，柴油機(jī)吊缸檢修時(shí)或發(fā)現(xiàn)問(wèn)題肘應(yīng)進(jìn)行測(cè)量。特殊情況當(dāng)船舶發(fā)生擱淺、碰撞等海損事故后或船體剛性差的船舶每次裝載后。以及主軸瓦拂刮或換新、貫穿螺栓或底腳螺栓重新預(yù)緊后等情況下均應(yīng)進(jìn)行測(cè)量。影響曲軸臂距差的因素營(yíng)運(yùn)船舶影響主柴油機(jī)曲軸臂距差的因素很多，影響的情況也各不相同。了解和掌握這些影響因素對(duì)減少和防止曲軸疲勞破壞和分析曲軸損壞原因，以及修理、安裝等部有很大的意義。主要影啊因素有：1）主軸承下瓦的不均勻磨損機(jī)座上各道主軸承下瓦磨損程度不同使下瓦的高度不等，坐落其上的曲軸軸線發(fā)生彎曲變形，臂距差發(fā)生變化。各道主軸承因柴油機(jī)各缸功率、軸承負(fù)荷及軸承間隙、潤(rùn)滑等的不同，下瓦的磨損不同，也無(wú)規(guī)律，所以，主軸承下瓦磨損使曲軸軸線狀態(tài)、臂距差值和方向的變化也無(wú)規(guī)律。2）機(jī)座變形和下沉機(jī)座變形和下沉都會(huì)使曲軸軸線彎曲變形、臂距差發(fā)生無(wú)規(guī)律的變化。船體變形、機(jī)座底腳螺栓和貫穿螺栓松動(dòng)或重新預(yù)緊等均會(huì)便機(jī)座產(chǎn)生無(wú)規(guī)律的變形。柴油機(jī)機(jī)座與底座間墊鐵松動(dòng)或磨損變薄等使機(jī)座相應(yīng)部位下沉，可用小錘敲擊墊鐵檢查底腳螺栓。墊鐵有無(wú)松動(dòng)。新造船舶主柴油機(jī)在船上安裝或船舶進(jìn)廠修理時(shí)，不允許用調(diào)節(jié)底腳螺栓或貫穿螺栓預(yù)緊力來(lái)調(diào)整曲軸臂距差。3）船舶裝載的影響船體如彈性梁，受力產(chǎn)生變形，船體剛性差則變形就更加嚴(yán)重。貨船裝載不同船體變形不同，曲軸軸線狀態(tài)和臂距差也會(huì)隨之變化。船體剛性隨船齡增加不斷降低，曲軸變形和臂距差變化也會(huì)隨之增大。機(jī)艙、貨艙在船上的位置不同，其裝載對(duì)船體變形和曲軸臂距差的影響程度也不同。中機(jī)艙船舶:機(jī)艙位于船中部或靠近中部，貨艙分布于機(jī)艙前后。裝載后船體中部上拱，曲軸軸線朝拱腰形變化，臂距差向負(fù)值增大方向變化。如果空載時(shí)臂距差就為負(fù)值，輕、滿載時(shí)負(fù)值繼續(xù)增大;如空載時(shí)臂距差為正值，輕、滿載時(shí)正值減小向負(fù)值變化。尾機(jī)艙船舶:機(jī)艙位于船尾，如油船。船舶裝載后的影響與中機(jī)艙船舶基本相同，只是影響程度輕些，僅波及曲軸首端曲柄，臂距差也是朝負(fù)值增大方向變化。營(yíng)運(yùn)船舶應(yīng)科學(xué)合理地配載，對(duì)于剛性差的船舶尤為重要。因裝載引起船體過(guò)大變形，以致在每次裝載后需測(cè)最曲軸臂距差，以檢驗(yàn)船體和曲軸變形情況。當(dāng)臂距差超過(guò)規(guī)定值時(shí)則需重新配戴，重新裝貨。船廠在新造船舶時(shí)，主機(jī)安裝中采用反變形安裝工藝，即令安裝曲軸時(shí)有一定的預(yù)變形?以克服船體結(jié)構(gòu)帶來(lái)的無(wú)法避免的影響。如中機(jī)艙船舶，安裝曲軸時(shí)便其軸線具有塌腰形狀態(tài)，以抵消裝載后船體上拱變形的部分或全部影響。4）活塞運(yùn)動(dòng)裝置和爆發(fā)壓力的影響活塞運(yùn)動(dòng)部件的重最使曲軸軸線朝塌腰形變化，大型柴油機(jī)的影響較為明顯，如表8-13所示。船用二沖程柴油機(jī)氣缸爆發(fā)壓