發(fā)動(dòng)機(jī)原理知識(shí)點(diǎn)

第二章： 指示燃油消耗率：三種理論循環(huán)等容加熱循琳油機(jī)均勻y合5.指示指標(biāo)的缺點(diǎn)：只能評(píng)價(jià)內(nèi)燃機(jī)氣缸內(nèi)熱工燃燒）混合加熱循環(huán)（低速柴油機(jī)擴(kuò)散燃嘵）化的工作循環(huán)的好壞，卻不能評(píng)價(jià)指示功經(jīng)內(nèi)2壓加熱循環(huán)（高速柴油機(jī)預(yù)混和擴(kuò)散燃燒）循環(huán)熱效率叫壓加熱循環(huán)（高速柴油機(jī)預(yù)混和擴(kuò)散燃燒）循環(huán)熱效率叫t=Wt/Q1=1-Q2/預(yù)脹比P=V‘z/Vz壓縮比二Va/V公式：提高循壞熱效率的途徑：（1）提高壓縮比⑵提高多變指數(shù)3）增加壓力升高率3）減小預(yù)脹比。遞途徑對(duì)外輸出功的過(guò)程中，所要克服的內(nèi)部龍損失功率以及驅(qū)動(dòng)附件所消耗的功率損失大小專6.有效性能指標(biāo)來(lái)衡量發(fā)動(dòng)機(jī)熱工轉(zhuǎn)化對(duì)外界的影響。動(dòng)力性指標(biāo)：1）有效功率0指示功率克服運(yùn)動(dòng)的摩擦損失功蓉以及驅(qū)動(dòng)冷卻風(fēng)扇，機(jī)油泵等附件所消耗的功蕓實(shí)際循環(huán)和理論循環(huán)的差別，主要體現(xiàn)在實(shí)際循經(jīng)曲軸對(duì)外輸出的有用功率。環(huán)的每一個(gè)過(guò)程中所存在的不同形式的損失。氣行程：進(jìn)氣流動(dòng)損失壓縮行程：工質(zhì)影響，2）平均有效壓伽e單位氣缸工作容積輸出的有傳熱損失）做功行程：燃燒損失。排氣行程：效功，是衡量發(fā)動(dòng)機(jī)動(dòng)力性的重要參數(shù)之一。排氣流動(dòng)損失。殘余廢氣系數(shù)：殘余廢氣與新鮮進(jìn)氣量13）升功率Pl：?jiǎn)挝粴飧坠ぷ魅莘e所輸出的額定功率之比：表示氣缸內(nèi)換氣郭晨進(jìn)行的完善程度。 經(jīng)濟(jì)性指標(biāo)：評(píng)價(jià)指標(biāo)： 7.有效熱效率：1）.一活塞做功為基礎(chǔ)評(píng)價(jià)氣缸內(nèi)熱工轉(zhuǎn)換的完善效燃油消耗率：簡(jiǎn)稱油耗率，單位時(shí)間內(nèi)有程度瞄示性指標(biāo)實(shí)際循環(huán)做功能力的評(píng)價(jià)指標(biāo)率所消耗的燃油量。有平均指示壓力： 9.機(jī)械效率定義：nm=Pe/Pi=1-Pmm/Pmi指示功率： Pmm二Pmi-Pme實(shí)際循環(huán)的經(jīng)濟(jì)性指標(biāo)：指示熱效率： 10.發(fā)動(dòng)機(jī)的機(jī)械損失包括那幾部分？各占比例〕

何？常用哪幾種方法測(cè)量發(fā)動(dòng)機(jī)機(jī)械損失？摩獺分析影響充氣效率的主要因素。氣效率失，擊2-75%驅(qū)動(dòng)各種附件損失10古0%帶的因素有進(jìn)氣終了的壓力進(jìn)氣終了的溫鷹動(dòng)機(jī)械增壓器損失6-占0景氣損失，1占-20%殘余廢棄系數(shù)配氣定時(shí)，壓縮比，進(jìn)氣狀態(tài)。機(jī)械損失常用的測(cè)量方法有倒拖法、滅缸法、公油耗線法。簡(jiǎn)述提高充氣效率的措施減少進(jìn)氣系統(tǒng)阻力：減少進(jìn)氣門(mén)處的阻力系數(shù)（增大氣門(mén)直徑、用多氣門(mén)結(jié)構(gòu)、適當(dāng)增加進(jìn)氣門(mén)升程、適當(dāng)減＜塞行程；）減小空氣濾清器的阻力系數(shù)；減小進(jìn)氣道的阻力系數(shù)。第一，降低進(jìn)氣系統(tǒng)的阻力損提高氣缸內(nèi)進(jìn)氣終了時(shí)的壓力。第二，降低排左統(tǒng)的阻力損失，以減少缸內(nèi)的殘余廢氣稀釋。多減少高溫零件在進(jìn)氣系統(tǒng)中對(duì)新鮮充量的加熱，第三章：發(fā)動(dòng)機(jī)換氣 低進(jìn)氣充量的溫度。課本進(jìn)氣門(mén)（進(jìn)氣門(mén)的流』11.氣門(mén)疊開(kāi)現(xiàn)象：根據(jù)四沖程發(fā)動(dòng)機(jī)工作原力,，箱氣馬赫數(shù)，多氣門(mén)結(jié)構(gòu)，改善配齊機(jī)構(gòu)）進(jìn)氣上止點(diǎn)，由于進(jìn)氣門(mén)提前開(kāi)啟，排氣門(mén)通道形狀及進(jìn)氣管長(zhǎng)度空氣濾清器（從減小進(jìn)左閉而造成進(jìn)排氣門(mén)同時(shí)開(kāi)啟的現(xiàn)象。進(jìn)氣提1動(dòng)損失角度而言，進(jìn)氣管長(zhǎng)度越短越好，但其t排氣遲閉角之和稱為氣門(mén)疊開(kāi)角。配氣相位圖受整個(gè)進(jìn)氣系統(tǒng)布置的限合理選擇配氣定時(shí)；（可變配氣相位機(jī)構(gòu)，油壓控制式可變氣機(jī)構(gòu)（可變配氣相位機(jī)構(gòu)，油壓控制式可變氣機(jī)構(gòu)進(jìn)氣管長(zhǎng)度及氣流的動(dòng)態(tài)效從減小進(jìn)氣系統(tǒng)阻力角度而言，進(jìn)氣管長(zhǎng)度越短越好，另一方面弟12.充氣效率：每循環(huán)實(shí)際進(jìn)入氣缸的新鮮充氣管的波動(dòng)效應(yīng)：由于進(jìn)氣過(guò)程是動(dòng)態(tài)過(guò)程，早與進(jìn)氣狀態(tài)下充滿氣缸工作容積的理論之量氣管道內(nèi)始終存在壓力波動(dòng)，這種壓力波動(dòng)直手響進(jìn)氣效果，特別是在中低速區(qū)過(guò)短的進(jìn)氣管t

不能有效的利用氣流的波動(dòng)效應(yīng)，反而不利于提發(fā)動(dòng)機(jī)增壓優(yōu)點(diǎn)）提高了進(jìn)氣密度，有效提充氣效率。 高發(fā)動(dòng)機(jī)的升功率和比質(zhì)量功率，從而降低單￡動(dòng)態(tài)效應(yīng)利用發(fā)動(dòng)機(jī)在間歇的進(jìn)行進(jìn)排氣過(guò)程勺造價(jià)，提高材料的利用率，同時(shí)改善經(jīng)濟(jì)*中產(chǎn)生的進(jìn)排氣管內(nèi)的壓力波，來(lái)提高充氣效率燃吸氣相比，由于排氣能量得到進(jìn)一步回少方法，分為慣性效應(yīng)和波動(dòng)效應(yīng)。 不僅提高了熱效率，而且降低3）噪聲油機(jī)增慣性效應(yīng)利用進(jìn)氣行程中所產(chǎn)生的壓力波的壓后，缸內(nèi)壓力和溫度水平都得到提高，使滯切用，在進(jìn)氣門(mén)關(guān)閉前在進(jìn)氣門(mén)處出現(xiàn)正壓波，縮眥所以有利于降低壓力升高率和燃增噪聲提高充氣效率的方法。 壓后進(jìn)氣密度大，常采用較大空燃比，所以可K波動(dòng)效應(yīng)：利用進(jìn)氣門(mén)關(guān)閉后進(jìn)氣管內(nèi)產(chǎn)生的壓口碳煙排放力波動(dòng)，來(lái)提高氣缸進(jìn)氣量 21發(fā)動(dòng)機(jī)增壓的|問(wèn)）增壓后氣缸壓力和溫度明顯進(jìn)氣管的慣性效應(yīng)和波動(dòng)效應(yīng)均與進(jìn)氣管提高，機(jī)械負(fù)荷和熱負(fù)荷加大，直接影響發(fā)動(dòng)木度直接相關(guān)，當(dāng)進(jìn)氣管長(zhǎng)度增加時(shí)，可是充氣效率可靠性和耐久）對(duì)廢氣渦輪增壓，由于發(fā)動(dòng)的峰值向發(fā)動(dòng)機(jī)低速側(cè)移反之向高速側(cè)移動(dòng)，機(jī)低速時(shí)，排氣流量低而能量不足，造成壓氣木這種現(xiàn)象與進(jìn)氣過(guò)程中氣流的壓力波傳播特性速增壓效果降低，影響發(fā)動(dòng)機(jī)的低速轉(zhuǎn)廢特性關(guān)，是進(jìn)氣管內(nèi)的壓力波諧振的結(jié)果。 氣渦輪增壓，從排氣能量的變化到進(jìn)氣壓力的丟19.增壓器的分類和特就機(jī)械增壓，通過(guò)發(fā)動(dòng)需要一定的時(shí)間，所以加速響應(yīng)特性不如自然機(jī)曲軸直接驅(qū)動(dòng)壓氣機(jī)，由此實(shí)現(xiàn)對(duì)進(jìn)氣的壓縮，其低速增壓效果好由于驅(qū)動(dòng)增壓器需消耗發(fā)動(dòng)機(jī)壓氣機(jī)的喘振在壓氣機(jī)轉(zhuǎn)速一定的情況下，1功率，因此機(jī)械損失增加，燃油消耗率比非增壓發(fā)流量減小到一定程度后，氣流在葉片或擴(kuò)=動(dòng)機(jī)高2）廢氣渦輪增壓：利用排氣能量來(lái)驅(qū)動(dòng)增處出現(xiàn)邊界層分離現(xiàn)象，導(dǎo)致產(chǎn)生渦流并士壓器由此壓縮進(jìn)氣的一種廢氣能量回收的增壓播到壓氣機(jī)的其他部分，弓I起氣流的強(qiáng)烈振錄3）氣波增壓：利用排氣壓力波使空氣受到壓縮作以輪強(qiáng)烈振東，并產(chǎn)生很大的噪聲。提高進(jìn)氣壓力，特點(diǎn)是加工方便，工作溫度褓壓氣機(jī)的堵鬻一定的壓氣機(jī)轉(zhuǎn)速下，流量超需冷卻，低速轉(zhuǎn)矩性好過(guò)設(shè)計(jì)工況點(diǎn)的流量后，增壓比和效率隨轉(zhuǎn)速會(huì)需冷卻，低速轉(zhuǎn)矩性好過(guò)設(shè)計(jì)工況點(diǎn)的流量后，增壓比和效率隨轉(zhuǎn)速會(huì)下降，而流量卻不在增加圖：左喘振邊界，右邊堵塞線圖：左喘振邊界，右邊堵塞線30.空燃比:23.發(fā)動(dòng)機(jī)與增壓器的匹配就是使發(fā)動(dòng)機(jī)工作區(qū)盡量落在壓氣機(jī)的高效率運(yùn)行區(qū)內(nèi)燃機(jī)的燃燒方式：預(yù)混燃燒汽量落在壓氣機(jī)的高效率運(yùn)行區(qū)內(nèi)燃機(jī)的燃燒方式：預(yù)混燃燒汽油機(jī)）在著24.EGR廢氣再循環(huán)是在換氣過(guò)程中，將已排除氣前燃料與空氣按一定的比例預(yù)先混合而形成f缸的廢氣的一部分再次引入進(jìn)氣管與新鮮氣體混合氣體，壓力溫度不均勻，局部地區(qū)形成火水進(jìn)入氣缸的過(guò)程。需要指出的是ER隨著實(shí)施層流火焰?zhèn)鞑?。湍流火焰?zhèn)鞑U(kuò)散燃燒:柴氣缸內(nèi)的廢氣量增多，但這不等于殘余廢氣系油機(jī)的在接近壓縮終了時(shí)直接向燃燒室內(nèi)噴射燃增加。ffEGR是用來(lái)調(diào)節(jié)混合氣的組成成分，提霉化了的燃料在燃燒室內(nèi)與高溫高壓的空氣大混合氣的總熱容，由此控制燃燒速率，降低最高燃燒。散燃燒溫度，達(dá)到在保持動(dòng)力性和經(jīng)濟(jì)性基本不變的簡(jiǎn)述預(yù)混合燃燒和擴(kuò)散燃燒的主要特摭。散燃件下，降偷排放量，由于進(jìn)排氣之間有足夠散燃燒時(shí)，由于燃料與空氣邊混合邊燃燒，因H力差，很容易實(shí)GR力差，很容易實(shí)GR燒速度取決于混合速度；而預(yù)混合燃燒時(shí)，因尹25.十六烷值是評(píng)定柴油自燃性好壞的指標(biāo)，它與均勻混合，因而燃燒速度主要取決于化學(xué)萬(wàn)柴油機(jī)的啟動(dòng)性和工作粗暴性有關(guān)速度，即取決于溫度過(guò)量空氣系數(shù)）（擴(kuò)散燃柴油機(jī)的啟動(dòng)性和工作粗暴性有關(guān)速度，即取決于溫度過(guò)量空氣系數(shù)）（擴(kuò)散燃26.抗爆性用辛烷值來(lái)評(píng)價(jià)，辛烷值越高，抗爆時(shí)，為保證燃燒完冬般要求過(guò)量空氣系數(shù)的能力越強(qiáng)N1.2的能力越強(qiáng)N1.2并在總體的〉6.8的條件下也能穩(wěn)定燃27.量調(diào)節(jié)通過(guò)節(jié)氣門(mén)開(kāi)度控制進(jìn)入氣缸的混合氣而預(yù)混合燃燒時(shí)，q一般L8-1.2可燃混量，而混合氣的熱值基本不變（因混合氣含量基本濃度范圍小，難以稀燃擴(kuò)散燃燒時(shí)，混合保持不變）由此調(diào)節(jié)汽油機(jī)的功率輸出。 氣濃度和燃燒溫度分布極不均勻，易產(chǎn)生局部帶28.質(zhì)調(diào)節(jié)對(duì)于柴油機(jī)，吸入氣缸的空氣量基本保現(xiàn)象，生成炭煙；而預(yù)混合燃燒時(shí)，由于學(xué)持不變，而通過(guò)噴油量的調(diào)節(jié)，改變混合氣的熱值，一般不產(chǎn)生炭煙擴(kuò)散燃燒時(shí)，由于有炭由此控制柴油機(jī)的功率輸出煙產(chǎn)生碳粒的燃燒會(huì)發(fā)出黃或白色的強(qiáng)烈輻射329.由此控制柴油機(jī)的功率輸出煙產(chǎn)生碳粒的燃燒會(huì)發(fā)出黃或白色的強(qiáng)烈輻射329.過(guò)量空氣系數(shù):因此也稱“有焰燃燒”預(yù)混合燃燒時(shí)，無(wú)碳粒燃燒問(wèn)題，火焰呈均勻透明的藍(lán)色，因此也稱發(fā)霧化混合條件最差，需要較濃混合氣^如燃燒（5）預(yù)混合燃燒由于燃燒前已形成可燃混合4~0.）6"0和麗排放偏高氣，有回火的危險(xiǎn)；而擴(kuò)散燃燒一般無(wú)此危險(xiǎn)。2）怠速工況的特點(diǎn)：發(fā)動(dòng)機(jī)輸出功率節(jié)氣31.第五章汽油機(jī)門(mén)開(kāi)度最小，發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速和溫度也較低，殘余方32.空燃比與發(fā)動(dòng)機(jī)性能的關(guān)系：系數(shù)較大。需要=0.6~0.8.（1）經(jīng)濟(jì)混合氣ab]0a=1.03~1.的微稀混合（3）發(fā)動(dòng)機(jī)中小負(fù)荷：燃料蒸發(fā)霧化條件得到[氣下，燃料完全燃燒，速度較快，熱效率最高然*節(jié)氣門(mén)開(kāi)度增加，進(jìn)氣量增多，殘余廢氣頂消耗率最低。燃燒溫度高，排放最多。2）①減小。要求使用氧傳感器反饋控制）』=使得a>1.03~1.時(shí)，燃料可完全燃燒，燃燒放熱量少4）全負(fù)荷狀態(tài)：節(jié)氣門(mén)接近全開(kāi)，要求發(fā)動(dòng)彳燃燒壓力和溫度低，燃燒速度減慢，發(fā)動(dòng)機(jī)動(dòng)最大功率，需供給功率混合氣.8~0.9.與經(jīng)濟(jì)性下降0乂排放降低C3）ea=1.3~1.時(shí)，33.發(fā)動(dòng)機(jī)加減速運(yùn)行時(shí)（門(mén)開(kāi)度突加速時(shí)，燃燒放熱量少，該空燃比為著火下限4）①隨進(jìn)氣量增加，進(jìn)氣壓力加大，作用在油膜表。a=0.8~0.時(shí)，燃燒速度最快，熱損失最小，發(fā)動(dòng)機(jī)升高阻礙油膜蒸撕以氣缸內(nèi)混合氣變??；動(dòng)力性最好。但燃料不完全燃燒，熱效率下讖速時(shí)，進(jìn)氣量減小，進(jìn)氣壓力降低，作用在M和HC排放偏高。此空燃比為功率混合氣5）表面的壓力降低，蒸發(fā)量增加，所以氣缸內(nèi)混Vea<0.8~0.時(shí);燃燒放熱量減少，燃燒速度降低，濃動(dòng)力性下降，經(jīng)濟(jì)性惡化。缸內(nèi)易0排放增34.汽油機(jī)燃燒過(guò)程可劃分為幾個(gè)階段？各階段;多，冒煙加重6）々a=0.4~0.時(shí)，混合氣太濃，何特征?三個(gè)階段。著火延遲期：氣缸壓力明顯）火焰不能傳播熄火，該空燃比為著火上限。離壓縮線而急劇上升。明顯燃燒期：氣缸壓力士為保障發(fā)動(dòng)機(jī)可靠平穩(wěn)運(yùn)行一般將控制在上升。后燃期：明顯燃燒期后的燃燒0.8~1.235.影響滯燃期i的因素主要有：）燃料特性與33.汽油機(jī)各個(gè)工況對(duì)要求：空燃比2）點(diǎn)火時(shí)刻氣缸內(nèi)的壓力和溫度殘（（1）起動(dòng)工況的特點(diǎn)：發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速、溫度最低，廢氣量4）氣缸內(nèi)氣流強(qiáng)度）點(diǎn)火能量氣門(mén)開(kāi)度小進(jìn)氣流速低，所以燃料噴霧和油膜6不覿則燃燒現(xiàn)象:的是穩(wěn)定正常運(yùn)轉(zhuǎn)的情況下，

每個(gè)循環(huán)之間的燃燒變動(dòng)和各缸之間的燃燒差異轉(zhuǎn)速O氣缸直徑1）燃燒循環(huán)變發(fā)動(dòng)機(jī)某一穩(wěn)定工況下每一循環(huán).表面點(diǎn)火：凡是不依靠火花塞點(diǎn)火，而是由少的燃燒過(guò)程隨機(jī)變化的現(xiàn)象。具體體現(xiàn)在每個(gè)循部熾熱表面點(diǎn)燃安混合氣的現(xiàn)象，稱為表H火焰?zhèn)鞑サ那闆r，氣缸壓力以及發(fā)動(dòng)機(jī)性能不同。產(chǎn)生原因盡管點(diǎn)火時(shí)刻、點(diǎn)火能量以及穩(wěn)3定防止表面點(diǎn)火的主要措施有防止燃燒室溫工況下氣缸內(nèi)的空燃比以及氣流狀況理論上是過(guò)高，這包括與降低爆震同樣的方法，如降4的，但實(shí)際上對(duì)每一個(gè)循環(huán)，由于火花塞附近的過(guò)口減小點(diǎn)火提前角等。合理設(shè)計(jì)燃燒室形量空氣系數(shù)、氣流狀態(tài)以及點(diǎn)火能量等隨機(jī)變動(dòng)，使排氣門(mén)和火花塞等處得到合理冷卻，避￡使著火落后期長(zhǎng)短不同，造成整個(gè)燃燒過(guò)程及S和突出部。3）選用低沸點(diǎn)汽油，以減少重餾分圖形狀不同。形成積碳。4）控制潤(rùn)滑油消耗率，因?yàn)闈?rùn)滑油容圖形狀不同。形成積碳。4）控制潤(rùn)滑油消耗率，因?yàn)闈?rùn)滑油容S12-J

因2）各氣缸燃燒的不均勻性要原睡對(duì)外部混合易在燃燒室內(nèi)形成積碳；同時(shí)應(yīng)選用成焦性較＜?xì)庑纬煞绞揭约霸诟鱾€(gè)進(jìn)氣管道內(nèi)存在空氣阻力滑油。（5）有些汽油和潤(rùn)滑油添加劑有消除或§差異、進(jìn)氣道內(nèi)表面油膜及其蒸發(fā)的差異、大積碳作用6）提高燃料中抗表火性好的成分，1一的霧化油粒等。而且各個(gè)氣缸進(jìn)氣支管的差別、烷等。S12-J

因進(jìn)氣重疊引起的各氣缸間的進(jìn)氣干涉的現(xiàn)象，3導(dǎo)使用因素對(duì)燃燒過(guò)程的影響;各氣缸進(jìn)氣量、進(jìn)氣速度、湍流狀態(tài)等不能完全致。1）空燃比：在功率混合氣時(shí)，滯燃期最短，燃致。1）空燃比：在功率混合氣時(shí)，滯燃期最短，燃35.汽油機(jī)的不正常燃燒包括爆燃和表面點(diǎn)火度最高，發(fā)動(dòng)機(jī)輸出功率達(dá)到最大值舛新36.爆燃是指火花塞點(diǎn)火之后，離火花塞最遠(yuǎn)時(shí)末轆火焰帶內(nèi)因氧氣不足而層流火焰?zhèn)鞑ニ僭職怏w，受到火焰前鋒面的熱輻射和壓縮作用，低使掘力溫度降低，燃燒時(shí)間延長(zhǎng)，傳熱損失才壓力和溫度升高，導(dǎo)致在火焰前鋒到達(dá)之前自完全燃燒損失增加，所以功率下降，燃油消耗蕓燒的現(xiàn)象。加，而且0和燒的現(xiàn)象。加，而且0和HC排放也明顯增加。而在經(jīng)濟(jì)混合3.影響爆燃的主要因素1）燃料的辛烷值越高，氣下，雖然相對(duì)功率混合氣，燃燒速度慢一些，抗爆性能越好2）（末端氣體溫度和壓力負(fù)荷降低不多。2）點(diǎn)火提前撮佳點(diǎn)火提前麻油機(jī)整個(gè)燃燒縮短，對(duì)應(yīng)的曲軸轉(zhuǎn)角減小，所以要相應(yīng)的減＜過(guò)程不是瞬間完成的是存在滯燃明顯燃燒期佳點(diǎn)火提前角。但隨負(fù)荷增大，氣缸壓力和溫月和后燃期等燃燒過(guò)程。點(diǎn)火時(shí)刻相對(duì)上下止點(diǎn)所對(duì)爆燃傾向增加。應(yīng)的曲軸轉(zhuǎn)角為點(diǎn)火提前角。如果點(diǎn)火提前角過(guò)1控汽油噴射系統(tǒng)主要由系統(tǒng)燃料系統(tǒng)和燃燒提前，使得活塞壓縮壓力升高率及最高燃控制系綢成。燒壓力增加，循環(huán)熱效率降低，工作粗暴，而且發(fā)量流量式電控汽油噴射系統(tǒng)噴射量的控制:動(dòng)機(jī)機(jī)械負(fù)荷和熱負(fù)荷增加；反之，點(diǎn)火提前制恩路根據(jù)空氣流量計(jì)所測(cè)量的不同工況實(shí)E于推遲，則燃燒過(guò)程遲后，更多的混合氣在膨入氣缸的空氣量上由進(jìn)行處理演算出對(duì)該工程中燃燒，后燃增多，使得工質(zhì)的做功能力降低，燃油噴油量，并向噴油器發(fā)出指令，以達(dá)孑同時(shí)散熱損失增加，因而循環(huán)熱效率也降低。標(biāo)空燃比的控制目的。每一工況都存在最佳點(diǎn)火提前角 實(shí)施流程目標(biāo)空燃比的確定，測(cè)空氣量，算噴￡點(diǎn)火調(diào)整特性：當(dāng)汽油機(jī)轉(zhuǎn)速和節(jié)氣門(mén)開(kāi)度一定，空燃比及發(fā)動(dòng)機(jī)溫度等條件一定時(shí)，發(fā)動(dòng)機(jī)性能燃燒室的結(jié)構(gòu)：燃燒室的結(jié)構(gòu)要緊湊，其緊，點(diǎn)火提前角的變化規(guī)律。 度常用5容比A/V表示，即燃燒室表面積和燃燒室3）轉(zhuǎn)速：當(dāng)發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速增加時(shí)，氣缸內(nèi)的湍流積度比。由此表征燃燒室內(nèi)火焰?zhèn)鞑ゾ嚯x，君增加，火焰?zhèn)鞑ニ俣忍岣?，所以燃燒過(guò)程所占時(shí)間及熄火面積等特征A/W小，表明燃燒室及一個(gè)循環(huán)所占的時(shí)間都縮短，所以爆燃傾向減師積小，火焰?zhèn)鞑ゾ嚯x短，熄火面積也小，由曲軸轉(zhuǎn)角和時(shí)間的對(duì)應(yīng)關(guān)系t相對(duì)轉(zhuǎn)速以有助于提高熱效率和動(dòng)力性，而且抗爆能力弓.的變化，燃燒過(guò)程所占時(shí)間變化量很小，敝同時(shí)可減扼排放。升高，曲軸轉(zhuǎn)角口大，最佳點(diǎn)火前角也隨之增加在進(jìn)氣過(guò)程中繞氣缸中心線旋轉(zhuǎn)的氣流稱為4）負(fù)荷:當(dāng)轉(zhuǎn)速一定增加負(fù)荷時(shí)氣門(mén)開(kāi)度加大，流而繞垂直于氣缸中心線且與缸心距連線平行進(jìn)入氣缸的新鮮充1增多，殘余廢氣系數(shù)減小軸旋轉(zhuǎn)的氣流，以及繞垂直于氣缸中心線同時(shí)壬故殘余廢氣對(duì)混合氣的稀釋及阻礙燃燒的作用減!心距連線的軸旋轉(zhuǎn)的氣流統(tǒng)稱流。后者為輕，燃燒條件隨負(fù)荷的增加而改善，燃燒過(guò)程I時(shí)毓。

滾流是指氣流在氣缸內(nèi)整體運(yùn)動(dòng)的現(xiàn)象，外揩施，機(jī)內(nèi)又分為前處理和后處理/反擠流是在壓膨脹過(guò)程中燃燒室內(nèi)伴隨活塞運(yùn)機(jī)內(nèi)措施：主要是降低排氣管內(nèi)有害氣體的手動(dòng)而產(chǎn)生的氣流運(yùn)動(dòng)現(xiàn)象。根據(jù)排氣溫度不同，又分為冷機(jī)和熱機(jī)措施動(dòng)而產(chǎn)生的氣流運(yùn)動(dòng)現(xiàn)象。根據(jù)排氣溫度不同，又分為冷機(jī)和熱機(jī)措施分層燃燒分層給氣的特施過(guò)噴霧和氣流的①冷機(jī)：⑴通過(guò)精確標(biāo)定和參數(shù)優(yōu)化，使空燃t配合，在火花塞附近形成較濃混合氣，而在燃燒薄化⑵通過(guò)可變氣門(mén)控制技術(shù)，有效組織土其他區(qū)域形成梯度分布的混合氣，由此可保證流改善混合氣的形成⑶噴油器結(jié)構(gòu)及噴射壓^塞可靠點(diǎn)燃，并向氣缸內(nèi)平均空燃比大（稀耦高但改善燃料霧化特性⑷降低活塞的火力岸，梯度分布的混合氣傳播火焰。小激冷層，降低排放。梯度分布的混合氣傳播火焰。小激冷層，降低排放。汽油及有害排放物及控制措施，，：是空氣中②熱機(jī)：⑴改善燃燒系統(tǒng)⑵通過(guò)電控技術(shù)精確主的N2在高溫分解下與空氣2化和的結(jié)果。影響空燃比⑶采用可變進(jìn)氣系統(tǒng)⑷采用部分氣缸停勺NO生成的關(guān)鍵因素時(shí)氧含SJNO生成的基本原制技術(shù)。則是減小混合氣中或N2的含量；盡可能降低燃㈡后處理：通過(guò)催化轉(zhuǎn)化器來(lái)降低有害物排放查燒溫度；縮短在高溫燃燒帶內(nèi)滯留的時(shí)間。②①冷機(jī)：⑴提高催化劑的低溫活化性⑵采用兩侖時(shí)碳?xì)淙剂喜煌耆紵闹匾a(chǎn)物，主要受空管或兩級(jí)催化轉(zhuǎn)化器⑶采用低熱容的催化劑衛(wèi)的影響。完全燃燒的程度受反應(yīng)速度，溫度及混熱催化轉(zhuǎn)化器。其中02含量的影響?；迊?lái)源于尾氣排放，燃溥熱機(jī)：⑴合理選用催化劑種類和合理布置催4供給系統(tǒng)和曲軸箱通風(fēng)等幾方面。汽油機(jī)燃燒過(guò)用蜂窩狀高密度催化劑⑶進(jìn)行最佳空燃比主HC生成有：缸內(nèi)壁面淬冷效應(yīng)；縫隙效應(yīng)；積碳和壁面油膜的吸附效應(yīng)；不完全燃燒；失火。危害：處理：燃料中加入添加劑，廢氣再循環(huán)等某些醛類和多環(huán)芳香烴對(duì)人體有嚴(yán)重危害，對(duì)眼六膏柴油機(jī)呼吸道和中樞神經(jīng)有損傷。47呼吸道和中樞神經(jīng)有損傷。47燃燒階段的劃分）滯燃嫌響因素燃料的影響汽油機(jī)排放特性的因素：過(guò)量空氣系數(shù)6烷值、壓縮終止氣缸內(nèi)壓力和溫度、噴霧條4點(diǎn)火提前角；轉(zhuǎn)速；負(fù)荷氣缸內(nèi)氣流特性2速燃期（特點(diǎn)：等容度高，點(diǎn)火提前角；轉(zhuǎn)速；負(fù)荷氣缸內(nèi)氣流特性2速燃期（特點(diǎn)：等容度高，汽油機(jī)排放控制技術(shù)：大體上分為機(jī)內(nèi)措施和氣缸內(nèi)壓力溫度急劇升高緩燃期（特點(diǎn):在前期噴射的燃料在速燃期已基本燃燒完畢，-因此i。（二）燃料液滴和炭粒①燃料液滴。柴*后續(xù)噴射的燃料是在氣缸內(nèi)空氣減少而燃燒產(chǎn)冷起動(dòng)或低負(fù)荷運(yùn)行時(shí)冒藍(lán)、白煙。藍(lán)、白火斷增多且氣缸容積逐漸增加的條件下燃燒，所睥有嚴(yán)格的成分差異，均為燃料液滴僦水蒸￥燒速率緩慢，造成邊噴射邊燃燒的現(xiàn)象）燃處未考慮潤(rùn)滑油只是微粒的直徑不同而對(duì)光線白期（特點(diǎn)氣缸容積不斷增加，壓力下降，燃料在射不同而已。②炭粒。柴油機(jī)高負(fù)荷運(yùn)行時(shí)星較低膨脹比下燃燒放熱，所放熱量不能有效利用1）形成原豳溫局部缺氧，致使燃燒中間產(chǎn)排溫升高，散熱損失和排氣損失增加，熱效率降低，H-C裂化，再聚合成炭粒。油機(jī)緩燃期所以要減少后燃）中形成最多所以要減少后燃）中形成最多2）防治D正確調(diào)整噴油的提前角48.對(duì)于汽油機(jī)和柴油機(jī)而言有怎樣的放熱規(guī)和各缸供油間隔角整高壓油泵各缸供油量均勻。律？對(duì)于汽油機(jī)而言，著火點(diǎn)位置要適宜，燃燒持檢查噴油器型號(hào)和噴油器工作狀況霧化質(zhì)量續(xù)期不過(guò)長(zhǎng)，放熱率曲線宜先緩后急；對(duì)于柴油機(jī)＞混合氣混合、燃燒完全炭粒＜。⑶加質(zhì)量則更具體為：滯燃期要縮短，速燃期不過(guò)急，強(qiáng)燃燒室內(nèi)氣流運(yùn)動(dòng)混合氣混合燃燒完全＞期要加快，后燃期不過(guò)長(zhǎng)炭粒＜。（4）增加進(jìn)氣量，減少進(jìn)氣管道阻塞；減期要加快，后燃期不過(guò)長(zhǎng)炭粒＜。（4）增加進(jìn)氣量，減少進(jìn)氣管道阻塞；減49.柴油機(jī)有害排放物主要有IC、n氣及燃料排氣背壓太高或排氣管道阻塞；改進(jìn)發(fā)動(dòng)機(jī)的液滴和炭粒，分析形成及燃料液滴和炭粒排龍和使用，正確調(diào)整氣門(mén)間隙；加速混合氣形成，的主要原因，試述凈化措施一）氮氧化合物高燃燒速率。5）檢查柴油質(zhì)量或牌號(hào)等；采用乳NOX1）形成原因⑴燃燒溫度高）（高溫持續(xù)化油T缸內(nèi)溫度T中間產(chǎn)物的熱裂反應(yīng)明顯時(shí)間長(zhǎng)3）火焰前鋒面中氧氣的濃度高。1）減少。⑹加入消煙添加劑鋇鹽，但有毒7）降低壓縮比t缸內(nèi)溫度tnoxi。⑵減小后期處理小顆粒的炭粒經(jīng)過(guò)靜電飽和水蒸汽、噴油提前角t缸內(nèi)溫度tnoxi。（3）廢氣超聲波而聚合成較大顆粒的炭粒，再通過(guò)除塵十再循環(huán)，內(nèi)噴水采用乳化油,i或小.Tt缸器予以凈化（一）一氧化碳O1形成原因：產(chǎn)內(nèi)溫度tNOxi。（4）加強(qiáng)燃燒室內(nèi)氣流運(yùn)動(dòng)生的原因是不完全氧化防治：加強(qiáng)燃燒室內(nèi)氣混合氣混合、燃燒迅速、膨脹高溫持續(xù)時(shí)間流運(yùn)動(dòng)，縮小燃燒室的激冷區(qū)i*xi。（5）以氨為還原劑的選擇性催化還加強(qiáng)燃燒室內(nèi)氣流運(yùn)動(dòng)合氣混合均燃燒完全

tcd?？s小燃燒室的激冷區(qū)燃燒易于完金噴到燃燒室壁面的程度，噴射壓力越高，噴孔才COk（三）碳?xì)浠衔铩缎纬稍騋）混合度直徑之比越大、噴射環(huán)境密度越小，噴注的孑不均勻，局部混合氣過(guò)濃或過(guò)稀使氧化反應(yīng)減就越大，噴霧錐角就越小熱損失相對(duì)增加，不能著火。某微小單元的混柴油機(jī)噴射系統(tǒng)分為位置控制式噴射系統(tǒng)和時(shí)I*合氣面容比大（噴油器壓力室翻損失大，不制式噴射系統(tǒng)能著火。（3）壁面等激冷淬熄效（應(yīng)。二次噴射、53.噴射過(guò)程1.噴射延遲階段主噴階段.噴油后滴及曲軸箱竄氣防渝1）降低壓縮焰膨后滴及曲軸箱竄氣防渝1）降低壓縮焰膨結(jié)束階段脹沖程中燃燒室壁面溫度和排氣溫度。（2）54.噴油規(guī)律脹沖程中燃燒室壁面溫度和排氣溫度。（2）54.噴