同濟大學預(yù)應(yīng)力混凝土梁橋課程設(shè)計

預(yù)應(yīng)力混凝土梁橋課程設(shè)計指導(dǎo)書一、設(shè)計目的通過本課程的課程設(shè)計，要達到以下目的：1）熟悉預(yù)應(yīng)力砼橋梁設(shè)計計算的一般步驟，并能獨立完成預(yù)應(yīng)力砼橋梁的設(shè)計；2）了解預(yù)應(yīng)力砼橋梁的一般構(gòu)造及鋼筋構(gòu)造，能正確繪制施工圖。二、設(shè)計任務(wù)本課程設(shè)計的題目包含簡支梁和連續(xù)梁兩類。連續(xù)梁的設(shè)計計算工作相對較多，難度較大，可供基礎(chǔ)較好的學生做；而簡支梁計算工作相對較少，難度較低，可供絕大多數(shù)學生做。1、連續(xù)梁連續(xù)梁為30+30米兩跨等截面連續(xù)梁，截面如圖1所示，截面內(nèi)力為；荷載0.4L中支點最大彎矩最小彎矩最大彎矩最小彎矩恒載28632863-6011-6011汽車1427-3740-1556掛車1620-4250-1781圖12、簡支梁簡支梁共六個題目，分組進行，每組選擇其中一個題目。其跨徑采用目前公路建設(shè)中多用的16米、20米、30米、40米，截面形式采用空心板、箱型截面和T型截面，荷載則分別采用人群荷載、汽車荷載和掛車荷載。(一)、20米某人行天橋，l標=20m，l計=19.5m，l全=19.96m，截面尺寸見下圖（獨梁）。采用C40砼，預(yù)應(yīng)力筋采用ASTM低松弛鋼絞線，R荷載標準：人群荷載3.5kN/m2，廣告牌200Kg/m（1）、根據(jù)正截面抗彎及斜截面抗剪設(shè)計預(yù)應(yīng)力筋及腹筋；（2）、梁的正截面抗彎強度驗算；（3）、梁的斜截面抗剪強度驗算；（4）、施工階段應(yīng)力驗算；（5）、使用階段應(yīng)力驗算；（6）、局部承壓驗算；（7）、變形驗算。(二)、16米跨預(yù)應(yīng)力砼空心板梁某人行天橋，l標=16m，l計=15.5m，l全=15.96m，截面尺寸見下圖（獨梁）。采用C40砼，預(yù)應(yīng)力筋采用ASTM低松弛鋼絞線，Ry荷載標準：人群荷載3.5kN/m2，廣告牌200Kg/m（1）、根據(jù)正截面抗彎及斜截面抗剪設(shè)計預(yù)應(yīng)力筋及腹筋；（2）、梁的正截面抗彎強度驗算；（3）、梁的斜截面抗剪強度驗算；（4）、施工階段應(yīng)力驗算；（5）、使用階段應(yīng)力驗算；（6）、局部承壓驗算；（7）、變形驗算。(三)、20米跨預(yù)應(yīng)力砼空心板某高速公路車行橋，l標=20m，l計=19.5m，l全=19.96m，截面尺寸見下圖。采用C40砼，預(yù)應(yīng)力筋采用ASTM低松弛鋼絞線，Ry荷載標準：汽超-20，掛-120，M汽l/2=43.16t-m，M掛l/2=48.66t-mQ汽支=10.84t，Q汽l/2=3.6t；Q掛支=11.54t，Q掛l/2=4.6t，（1）、根據(jù)正截面抗彎及斜截面抗剪設(shè)計預(yù)應(yīng)力筋及腹筋；（2）、梁的正截面抗彎強度驗算；（3）、梁的斜截面抗剪強度驗算；（4）、施工階段應(yīng)力驗算；（5）、使用階段應(yīng)力驗算；（6）、局部承壓驗算；（7）、變形驗算。(四)、16米跨預(yù)應(yīng)力砼空心板某高速公路車行橋，l標=16m，l計=15.5m，l全=15.96m，截面尺寸見下圖。采用C40砼，預(yù)應(yīng)力筋采用ASTM低松弛鋼絞線，Ry荷載標準：汽超-20，掛-120，M汽l/2=30.42t-m，M掛l/2=34.82t-mQ汽支=9.9t-m，Q汽l/2=3.5t-m；Q掛支=10.9t-m，Q掛l/2=4t-m，（1）、根據(jù)正截面抗彎及斜截面抗剪設(shè)計預(yù)應(yīng)力筋及腹筋；（2）、梁的正截面抗彎強度驗算；（3）、梁的斜截面抗剪強度驗算；（4）、施工階段應(yīng)力驗算；（5）、使用階段應(yīng)力驗算；（6）、局部承壓驗算；（7）、變形驗算。(五)、30米跨預(yù)應(yīng)力砼T梁某高速公路車行橋，l標=30m，l計=29.2m，l全=29.96m，荷載標準：汽超-20，掛-120，M汽l/2=293.5t-m，M掛l/2=354.3t-mQ汽支=46.66t，Q汽l/2=18.3t；Q掛支=52.56t，Q掛l/2=23t（1）、根據(jù)正截面抗彎及斜截面抗剪設(shè)計預(yù)應(yīng)力筋及腹筋；（2）、梁的正截面抗彎強度驗算；（3）、梁的斜截面抗剪強度驗算；（4）、施工階段應(yīng)力驗算；（5）、使用階段應(yīng)力驗算；（6）、局部承壓驗算；（7）、變形驗算。(六)、40米某高速公路車行橋，l標=40m，l計=39.2m，l全=39.96m，荷載標準：汽超-20，掛-120，M汽l/2=160.18t-m，M掛l/2=181.38t-mQ汽支=17.95t，Q汽l/2=7.3t；Q掛支=19.55t，Q掛l/2=8.9t（1）、根據(jù)正截面抗彎及斜截面抗剪設(shè)計預(yù)應(yīng)力筋及腹筋；（2）、梁的正截面抗彎強度驗算；（3）、梁的斜截面抗剪強度驗算；（4）、施工階段應(yīng)力驗算；（5）、使用階段應(yīng)力驗算；（6）、局部承壓驗算；（7）、變形驗算。三、基本內(nèi)容與要求（一）計算結(jié)構(gòu)內(nèi)力，并進行內(nèi)力組合；內(nèi)力按《結(jié)構(gòu)力學》有關(guān)知識計算，內(nèi)力組合；1、結(jié)構(gòu)重力產(chǎn)生的效應(yīng)和汽車（掛車或履帶車）荷載產(chǎn)生的效應(yīng)同號時：2、結(jié)構(gòu)重力產(chǎn)生的效應(yīng)和汽車（掛車或履帶車）荷載產(chǎn)生的效應(yīng)異號時：（二）主梁毛截面幾何特性計算主梁毛截面幾何特性。（三）預(yù)應(yīng)力筋束面積的估算及鋼束的布置1、估算鋼束面積1）按強度要求估算2）按施工和使用階段的應(yīng)力要求估算①施工階段受拉側(cè)應(yīng)力控制②施工階段受壓側(cè)應(yīng)力控制③使用階段受壓側(cè)應(yīng)力控制④使用階段受壓側(cè)應(yīng)力控制3）鋼束數(shù)的選定2、鋼束布置1）跨中截面鋼束的計算構(gòu)造要求：預(yù)留孔道間凈距≥，梁底凈距≥，梁側(cè)凈距≥2）錨固截面鋼束布置梁端布置應(yīng)符合均勻分散原則，應(yīng)滿足張拉的構(gòu)造要求。3）其它截面鋼束布置根據(jù)實際情況確定預(yù)應(yīng)力筋束的彎起形狀及彎起角，筋束彎起點及其半徑等。（四）主梁截面幾何特性計算后張法預(yù)應(yīng)力砼梁，在張拉鋼束時管道尚未壓漿，由預(yù)加力引起的應(yīng)力按構(gòu)件砼凈截面計算；在使用階段，預(yù)留管道已壓漿，故按全截面計算。（五）鋼束布置位置的校核為使計算簡化，可近似地假定預(yù)應(yīng)力筋束的合力作用點就是重心的位置。根據(jù)張拉階段和使用階段的受力要求，鋼束重心的限制線為：（六）鋼束預(yù)應(yīng)力損失估算1、鋼束的錨下控制應(yīng)力2、鋼束應(yīng)力損失1）鋼束與管道壁間的摩擦引起的預(yù)應(yīng)力損失2）錨具變形、鋼絲回縮引起的應(yīng)力損失3）分批張拉時砼彈性壓縮引起的預(yù)應(yīng)力損失4）鋼筋松弛引起的預(yù)應(yīng)力損失5）砼收縮徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失（七）預(yù)加力階段的正截面應(yīng)力驗算1、施工階段構(gòu)件在預(yù)加力階段和自重作用下的應(yīng)力限制值；2、截面上、下緣砼正應(yīng)力（八）使用階段的正應(yīng)力驗算1、截面砼正應(yīng)力驗算2、鋼束的應(yīng)力計算（九）使用階段的主應(yīng)力驗算1、剪應(yīng)力2、正應(yīng)力3、主應(yīng)力4、主應(yīng)力的限制值荷載組合Ⅰ：荷載組合Ⅲ：（十）截面強度計算1、正截面強度計算2、斜截面強度計算（十一）錨固區(qū)局剖承壓驗算1、局部承壓強度計算2、局部承壓抗裂驗算（十二）主梁變形計算1、短期荷載引起變形2、預(yù)應(yīng)力引起的變形3、使用荷載作用下的變形4、長期荷載作用下的變形四、設(shè)計資料及有關(guān)規(guī)定設(shè)計需要的標準及有關(guān)規(guī)范學生可以自己到圖書館借閱，設(shè)計的有關(guān)參考圖由教師提供。OVM15錨具基本參數(shù)表型號預(yù)應(yīng)力筋根數(shù)錨墊板（mm）錨具尺寸（mm）波紋管直徑（mm）張拉千斤頂OVM15-33140×135×100ф90×5555YCW100OVM15-44160×150×110ф105×5555YCW100OVM15-55180×165×120ф117×5555YCW100OVM15-6767200×180×140ф135×5570YCW150OVM15-88230×210×160ф157×5580YCW250OVM15-99230×210×160ф157×5580YCW250OVM15-1212270×250×190ф175×5590YCW250BM15錨具基本參數(shù)表型號預(yù)應(yīng)力筋根數(shù)錨墊板（mm）錨具尺寸（mm）波紋管直徑（mm）BM15-22150×140×7080×48×5060X19~20BM15-33190×180×70115×48×5070X19~20BM15-44230×220×70150×48×5080X19~20BM15-55270×260×70185×48×5090X19~20圓形截面金屬波紋管技術(shù)資料內(nèi)徑(mm)505560708090100外徑(mm)576267778797107毛重（kg/m）0.580.650.710.951.171.391.64扁形截面金屬波紋管技術(shù)資料短軸方向(mm)1919191926262626長軸方向(mm)5060709057677797毛重（kg/m）0.480.490.580.78五、設(shè)計成果要求學生提交規(guī)范的設(shè)計計算書一冊，提交設(shè)計圖1~2張。設(shè)計圖中一律書寫工程字。圖標如下：六、物資準備為學生提供一定的上機機時、打印用紙張、2#圖板。七、參考日程本次課程設(shè)計總共十二天時間。參考日程如下：第一天：查閱資料，熟悉課程設(shè)計的一般步驟，完成截面特性的及計算；第二天：預(yù)應(yīng)力筋束估算；第三天：梁的正截面抗剪強度驗算；第四天：梁的斜截面抗剪強度驗算；第五天：施工階段應(yīng)力驗算；第六天：使用階段應(yīng)力驗算；第七天：局部承壓驗算；第八天：變形驗算；第九~十一天：繪制圖形；第十二天：交課程設(shè)計。八、考核內(nèi)容與方式課程設(shè)計期間的考勤、態(tài)度、方案是否合理、計算書中結(jié)果的正確性、設(shè)計圖內(nèi)容及質(zhì)量進行綜合評定成績。該課程設(shè)計按2學分計入學生成績檔案。九、參考書目1、胡兆同等編著《橋梁通用構(gòu)造及簡支梁橋》，人民交通出版社2001。2、徐岳等編著《預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋設(shè)計》，人民交通出版社2000。預(yù)應(yīng)力混凝土簡支梁計算設(shè)計資料跨徑：標準跨徑25m；簡支梁計算跨徑24.26m，主梁全長24.96m設(shè)計荷載：汽-20，掛-100，人群3.5KN/m2。材料：砼主梁采用40號。預(yù)應(yīng)力鋼束采用符合冶金部YB255-64標準的碳素鋼絲，每束由24絲組成。普通鋼筋直徑大于和等于12mm的用16Mn鋼或其它Ⅱ直徑小于12mm的均用Ⅰ4．施工工藝：采用后張法工藝制作主梁，兩端同時張拉。采用45號優(yōu)質(zhì)碳素結(jié)構(gòu)鋼的錐形錨具，錐形錨具外徑110mm，高度5357mm；預(yù)留孔道采用直徑505．基本計算數(shù)據(jù)見表-1二、主梁尺寸見圖-1三、主梁跨中毛截面幾何特性計算見表-2四、主梁內(nèi)力見表—3五、預(yù)應(yīng)力筋數(shù)的估算和布置（一）估算鋼束面積1．按強度要求估算對于常用的帶馬蹄的預(yù)應(yīng)力混凝土T形梁，其預(yù)應(yīng)力鋼筋的數(shù)量，可按下列公式估算：式中----預(yù)應(yīng)力筋的抗拉設(shè)計強度；----鋼筋強度安全系數(shù)，取；----內(nèi)力計算表-3的截面最大彎矩；----設(shè)計經(jīng)驗系數(shù)，一般可取，取。，每束為24、面積為荷載組合Ⅰ時:;荷載組合Ⅲ時:故取荷載組合Ⅲ時的代入公式:束2．按施工和使用階段的應(yīng)力要求估算為了使受彎構(gòu)件的跨中上、下緣混凝土應(yīng)力在施工和使用階段均不超過其相應(yīng)的限制應(yīng)力值，一般可采用麥尼爾不等式進行鋼束面積的估算。①荷載組合Ⅰ時施工階段：據(jù)上緣混凝土拉應(yīng)力小于限值公式：得公式中應(yīng)力以壓為正，拉為負；各項幾何特性可按表—2，采用毛截面幾何性質(zhì)；彎矩可查表—3中第一期恒載跨中彎矩；為傳力錨固時的有效預(yù)加力，可按預(yù)應(yīng)力損失為20%估算，，；可查表—1；估計鋼束重心距下邊緣的距離，。代入上式可得：N則：束據(jù)下緣壓應(yīng)力小于限值的公式：得則束使用階段：使用階段下緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力時的公式：得----為第二階段應(yīng)力損失系數(shù)，取0.8則束②荷載組合Ⅲ施工階段：同組合Ⅰ使用階段：使用階段下緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力時的公式：得束據(jù)上面計算知，鋼束取6束，使用階段荷載組合Ⅲ作用下，截面下緣可能出現(xiàn)拉應(yīng)力，驗算時拉應(yīng)力如小于規(guī)定限值，也能達到要求。（二）預(yù)應(yīng)力筋束的布置1．確定跨中及錨固端截面的鋼束位置①跨中截面：在保證布置預(yù)留管道要求的前提下，盡可能使鋼束重心的偏心距大些。本示例采用直徑5cm抽拔橡膠管成型的管道，構(gòu)造要求為：預(yù)留孔道間凈距≮40mm；梁底凈距≮50mm；梁側(cè)凈距≮35mm。細部構(gòu)造如圖—-2a所示。由此可直接得出鋼束群重心至梁底距離為：②錨固端截面：為了方便張拉操作，本例將所有鋼束都錨固在梁端。對于錨固端截面，鋼束布置通?？紤]下述兩個方面：一是預(yù)應(yīng)力鋼束合力重心盡可能靠近截面形心，使截面均勻受壓；二是考慮錨頭布置的可能性，以滿足張拉操作方便等要求。按上述錨頭布置“均勻”、“分散”的原則，錨固端截面鋼束布置如圖---2b）所示。鋼束群重心至梁底的距離為：驗算鋼束群重心位置：通過計算知錨固端截面毛截面幾何特性如下：故計算得：說明鋼束群重心處于截面核心范圍內(nèi)，見圖---2C2．鋼束起彎角和線型的確定確定鋼束起彎角時，既要顧到因其彎起所產(chǎn)生的豎向預(yù)剪力有足夠的數(shù)量，又要考慮到由其增大而導(dǎo)致摩擦預(yù)應(yīng)力損失不宜過大，在梁端錨固時彎起角度不宜超過200。為此，本例將錨固截面分成上下兩部分（見圖—3），N5、N6筋束上部鋼束的彎起角初定為11.50，N1、N2、N3、N4筋束下部鋼束彎起角初定為7.50。為簡化計算，所有鋼束布置的線型均選用兩端為圓弧線中間再加一段直線，并且整根束道都布置在同一個豎直面內(nèi)。3．鋼束計算①計算鋼束起彎點至跨中的距離錨固點到支座中心線的水平距離（見圖—3）N1、N2N3、N4N5N6②控制截面鋼束重心位置計算(N6為例)（見圖—4）N6升高值彎起點的位置各鋼束的彎起點及半徑見表—4-----鋼束彎起前其重心至梁底的距離；---計算截面i鋼束位置的升高值；----鋼束曲線半徑；----計算截面i鋼束的彎起角；-----計算截面i至彎起點k水平距離；----鋼束彎起點k至錨固點的水平距離。各鋼束起彎點及半徑計算表---4鋼束號升高值c(cm)（度）(cm)6118.511.50.97995902.80.1994597.511.50.97994856.70.19943~443.57.50.99145084.70.13051~222.57.50.99142630.00.1305鋼束號支點至錨固點距離（cm）起彎點至跨中矩（cm）61176.810.8447.045968.416.95261.63~4663.612.10561.51~2343.216.05885.9圖—5繪出了表—5的計算結(jié)果。③鋼束長度計算一根鋼束的長度為曲線長度、直線長度與兩端張拉的工作長度（2×70cm）之和,其中鋼束的曲線長度可按圓弧半徑與彎起角度進行計算。計算結(jié)果見表—6。各鋼束的座標位置見表—7。六、主梁截面幾何特性計算后張法預(yù)應(yīng)力砼梁，在張拉鋼束時管道尚未壓漿，由預(yù)加力引起的應(yīng)力按構(gòu)件混凝土凈截面（不計構(gòu)造鋼筋的影響）計算；在使用階段，預(yù)留管道已壓漿，認為鋼束與混凝土結(jié)合良好，故按換算截面計算?？缰薪孛娴膬艚孛媾c換算截面幾何特性計算，列表進行，表—8所示。同理，可求得其他控制截面的凈截面和換算截面的幾何特性如表—9、表--10所示。七、鋼束預(yù)應(yīng)力損失估算后張法梁的預(yù)應(yīng)力損失包括前期預(yù)應(yīng)力損失（鋼束與管道壁的摩擦損失，錨具變形、鋼束回縮引起的損失，分批張拉混凝土彈性壓縮引起的損失）與后期預(yù)應(yīng)力損失（鋼絲應(yīng)力松弛、混凝土收縮和徐變引起的應(yīng)力損失），而梁內(nèi)鋼束的錨固應(yīng)力和有效應(yīng)力（永存應(yīng)力）分別等于張拉應(yīng)力扣除相應(yīng)階段的預(yù)應(yīng)力損失。預(yù)應(yīng)力損失值因梁截面位置不同而有差異，現(xiàn)以跨中截面為例說明各預(yù)應(yīng)力損失值的計算方法。1．鋼束與管道壁間摩擦引起的應(yīng)力損失對于跨中截面，，，，跨中截面各鋼束摩擦應(yīng)力損失見表—11?？缰薪孛婺Σ翍?yīng)力損失的計算表--11鋼束編號(m)度弧度611.50.20060.110312.2380.01840.12081200144.9511.50.20060.110312.3000.018450.12081200145.03~47.50.13080.071912.2510.018380.086321200103.61~27.50.13080.071912.2910.018440.086381200103.7平均值117.4同理，可算出其他控制截面處的值，各截面摩擦應(yīng)力損失值的平均值的計算結(jié)果，列于表—12。各設(shè)計控制截面的平均值表--12截面跨中L/4截面變化點截面支點截面平均值(MPa）117．489．2128．982．732．錨具變形、鋼絲回縮引起的預(yù)應(yīng)力損失按≤公路橋規(guī)≥規(guī)定,可按平均值計算即其中，由表查得，錐形錨具為6mm，兩端同時張拉，則；L取各鋼束錨固點間的平均長度計算，（各束錨固點距支座中心線平均距離為14cm），故3．分批張拉時砼彈性壓縮引起的應(yīng)力損失此項預(yù)應(yīng)力損失，對于簡支梁一般可取L/4截面按以下公式進行計算，并以其計算結(jié)果作為全梁各鋼束的平均值。公式如下：式中：---張拉批數(shù)；；---按實際張拉時砼的標號計算，。其中4．鋼筋松弛引起的預(yù)應(yīng)力損失考慮采用超張拉工藝施工，對于高強鋼絲（普通松弛級），公式為5．砼收縮、徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失式中：---鋼束錨固時，在計算截面上全部鋼束重心處由預(yù)加力（扣除相應(yīng)階段的應(yīng)力損失）產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力，并根據(jù)張拉受力情況，考慮主梁重力的影響。對于簡支梁，一般可采用跨中截面和L/4截面的平均值作為全梁各截面的計算值；---配筋率，在此不考慮構(gòu)造鋼筋的影響；---為構(gòu)件截面面積，在此為換算截面面積；---本例為鋼束群重心至截面換軸的距離；---加載齡期為時的混凝土徐變系數(shù)終值；---自混凝土齡期開始的收縮應(yīng)變終值。①徐變系數(shù)和收縮應(yīng)變的計算構(gòu)件理論厚度,式中：---主梁混凝土截面面積；---與大氣接觸的截面周邊長度。在此考慮混凝土收縮、徐變大部分在澆筑橋面之前完成，和均采用主梁毛截面面積和周長，四分點截面與跨中截面上述數(shù)據(jù)完全相同。（見表---2）設(shè)構(gòu)件位于野外一般地區(qū)，相對濕度為75%，對及加載時的齡期，即達到設(shè)計強度為90%的齡期，近似按標準養(yǎng)護條件計算，則，可得；對于后加恒載的加載齡期，假定為。由此查表得；；②計算計算跨中：（考慮加載齡期不同，按徐變系數(shù)變小乘以折減系數(shù)）L/4截面：，取跨中截面與L/4截面的平均值計算；將以上各項代入得：考慮現(xiàn)行≤公路橋規(guī)≥對值計算偏大，故采用下式計算：將各截面鋼束應(yīng)力損失平均值及有效預(yù)應(yīng)力匯總于表---13各截面鋼束預(yù)應(yīng)力損失平均值及有效預(yù)應(yīng)力匯總表---13工作階段應(yīng)力損失計算截面預(yù)加應(yīng)力階段使用階段鋼束有效預(yù)應(yīng)力(MPa)預(yù)應(yīng)力階段使用階段跨中截面117．497．851．6266.854161.7215.7933.2717.5L/4截面89．2197．851．6238.654161.7215.7961.4745.7變化點截面28．9897．851．6178.454161.7215.71021.6805.9支點截面2．7397．851．6152.154161.7215.71047.9832.1八、預(yù)加應(yīng)力階段的正截面應(yīng)力驗算此階段指初始預(yù)加力與主梁自重力共同作用，為預(yù)加力最大而荷載最小的受力階段，下面以跨中截面為例，說明其計算方法。截面上緣砼正應(yīng)力：其余數(shù)據(jù)見表—9、表—3、表—1，代入公式得：（拉）截面下緣砼正應(yīng)力：以上應(yīng)力與限值應(yīng)力值比較，均基本滿足要求。其他截面或運輸、安裝階段的混凝土法向應(yīng)力均可用同樣方法計算，這里從略。九、使用階段的正應(yīng)力驗算對于簡支等截面預(yù)應(yīng)力混凝土梁的正應(yīng)力，由于配設(shè)曲線筋束的關(guān)系，應(yīng)取跨中、L/4、L/8、支點及鋼束突然變化處（截斷或彎出梁頂?shù)龋?，分別進行驗算。在此以跨中截面為例，說明計算方法。1．截面砼正應(yīng)力驗算（1）荷載組合Ⅰ，其他數(shù)據(jù)查前面表得截面上邊緣應(yīng)力：公式為，將其他數(shù)據(jù)代入公式得：截面下邊緣應(yīng)力：公式為將數(shù)據(jù)代入公式得：（2）荷載組合Ⅲ，將數(shù)據(jù)代入公式得：（屬于部分預(yù)應(yīng)力混凝土A類構(gòu)件，驗算通過）2．使用荷載作用下鋼束的應(yīng)力驗算以荷載組合Ⅲ控制計算，以跨中截面為例公式為：驗算通過。十、使用階段的主應(yīng)力驗算本例取剪力與彎矩都較大的變化點截面上梗脅處應(yīng)力驗算為例，說明計算方法。1．剪應(yīng)力計算（1）荷載組合Ⅰ時（2）荷載組合Ⅲ時2．正應(yīng)力計算（1）荷載組合Ⅰ時（2）荷載組合Ⅲ時3．主應(yīng)力計算（1）荷載組合Ⅰ時（2）荷載組合Ⅲ時同理可求得凈軸處、換軸處、下梗脅處的主應(yīng)力如表—14。據(jù)《公路橋規(guī)》規(guī)定,在使用荷載下混凝土主應(yīng)力應(yīng)符合下列規(guī)定：荷載組合Ⅰ，荷載組合Ⅲ，可見，表中所有計算所得的混凝土主應(yīng)力均符合上述要求。變化點截面主應(yīng)力計算表—14計算纖維主應(yīng)力(MPa)荷載組合Ⅰ荷載組合Ⅲ-0.0752.75-0.2343.12-0.0754.39-0.2194.54-0.0455.78-0.1405.71-0.0744.47-0.2164.61十一、截面強度驗算一般取彎矩最大的跨中截面進行驗算（一）正截面強度計算1．求受壓區(qū)高度略去構(gòu)造鋼筋的影響，由可求得所需混凝土受壓區(qū)面積為說明軸位于翼緣變化段內(nèi)，見圖--6所示。設(shè)翼緣板受壓區(qū)高度，受壓區(qū)與梗脅交割長度每側(cè)為，則，，由，解得2．求的重心至受壓區(qū)頂邊的距離3．正截面強度驗算以荷載組合Ⅲ控制，驗算通過（二）斜截面強度驗算1．斜截面抗剪強度驗算以變化點截面為例，變化點截面以荷載組合Ⅲ作控制，。①復(fù)核截面尺寸，截面尺寸符合要求。②強度驗算?。槲磸澠鸬念A(yù)應(yīng)力筋，為彎起的預(yù)應(yīng)力筋）選箍筋直徑為、雙肢、間距，，把上述數(shù)據(jù)代入公式得：彎起角采用全部彎起鋼筋的平均值，滿足要求（縱向非預(yù)應(yīng)力筋作為強度儲備，未予考慮）（三）斜截面抗彎驗算由于鋼束數(shù)量沿跨長方向無變化