底盤的設(shè)計計算書

/19Me(Nm)I檔io.ig=Va(Km/h)Ft(N)Fw(N)Dll檔io.ig=Va(Km/h)Ft(N)Fw(N)Dlll檔io.ig=Va(Km/h)Ft(N)Fw(N)DVl檔io.ig=Va(Km/h)Ft(N)Fw(N)DV檔io.ig=Va(Km/h)Ft(N)Fw(N)DVl檔io.ig=Va(Km/h)Ft(N)Fw(N)D表10VA（KM/H）F見表103．5．3根據(jù)表9和表10作出動力特性圖見圖33．6爬坡度計算A=ARCSIN（D-F（1-D-F）/（1+F）然后再根據(jù)TG=1X100%^算成坡度。這里僅對各檔的最大爬坡度計算。計算結(jié)果見表11表11檔位I檔III檔IV檔VI檔最大爬坡度坡度對應(yīng)車速（KM/H）3.7加速性計算加速度計算汽車在行駛中的加速度可按下式計算J=G/Q（D-F）（M/S2）式中：Q 旋轉(zhuǎn)質(zhì)量換算系數(shù)Q=1+Q1*JG2+Q2按《汽車設(shè)計》推薦數(shù)據(jù)S仁0.04——0.06S2=0.03——0.05IG為變速箱各檔傳動比，各檔位的Q值計算結(jié)果見表12檔位I檔II檔III檔IV檔VI檔S各檔位的加速度J的計算結(jié)果見表13,并根據(jù)表13作出行駛加速度曲線見圖43．7．2加速時間計算加速時間指汽車由一車速加速至另一車速所需時間由積分法求得：T=/加速度J的倒數(shù)1/J的計算結(jié)果見表14,并根據(jù)表14作出加速度倒數(shù)曲線圖，見圖14根據(jù)圖5,用圖解積分法求得汽車原地起步加速時間 T見表15并根據(jù)表15作出加速時間圖見圖6連續(xù)換檔加速時間為4．穩(wěn)定性計算4．1汽車的縱向行駛穩(wěn)定性汽車的縱向行駛穩(wěn)定性即汽車上時不致縱向翻車,其條件為 B/HG》Q式中：B 質(zhì)心距后軸的距離查表1：空載：B=B=HG――汽車質(zhì)心高度空載：=滿載：=Q=道路附著系數(shù)經(jīng)計算：空載：=滿載：=從以上計算結(jié)果可以看出其數(shù)值均大于0.7所以滿足行駛穩(wěn)定性要求4．2橫向穩(wěn)定性計算4．2．1靜態(tài)側(cè)翻角計算TGB二B/2HG則B二ARCTG(B/2XHG)式中：B――前輪距B=靜態(tài)側(cè)翻角B《客車通用技術(shù)條件》中規(guī)定應(yīng)大于35經(jīng)計算；空載時二滿載時=從以上結(jié)果可以看出，空載或滿載均能滿足靜態(tài)側(cè)翻角度的要求。4．2．2汽車在橫坡上行駛時應(yīng)保證側(cè)滑發(fā)生在側(cè)翻之前，即 B/2HG》Q將空載或滿載時的B和HG值分別代入，可得空載時=滿載時=計算結(jié)果表明，當(dāng)汽車在良好的瀝青路面上行駛?cè)阅鼙ＷC側(cè)滑發(fā)生在側(cè)翻之前，所以是穩(wěn)定的。5．經(jīng)濟性計算6．1百公里油耗計算假設(shè)汽車勻速行駛在平直路面上，百公里油耗Q=N阻*GE/10VAR(L/100KM)式中：N阻——阻力所消耗的功率，見(3.2.4)計算結(jié)果，見表6GE發(fā)動機功率與阻力功率平衡時的比油耗此油耗根據(jù)發(fā)動機萬有特性得出，見技術(shù)條件VA――行駛速度R――柴油密度R=0.82KG/L在此僅對直接檔IV檔和超速檔V檔的等速百公里油耗進(jìn)行計算，計算結(jié)果見表164．2作等速百公里油耗曲線根據(jù)表16作出汽車行駛時，直接檔IV和超速檔V檔的等速百公里油耗曲線，見圖75．通過性計算完》總布置設(shè)計時，為防止運動干涉，應(yīng)對轉(zhuǎn)向輪跳動，傳動軸跳動，轉(zhuǎn)向傳動裝置與前懸架的運動進(jìn)行校核.轉(zhuǎn)向輪運動校核，通過繪制轉(zhuǎn)向輪跳動圖確定轉(zhuǎn)向輪運動時占用的空間，并進(jìn)一步確定輪罩和翼子板的合理形狀，同時可檢查轉(zhuǎn)向輪與縱拉桿，減振器，車架之間的運動間隙。傳動軸的運動校核，通過繪制傳動軸跳動圖確定傳動軸上下跳動時的最大擺角和傳動軸長度的伸縮量。應(yīng)保證傳動軸最大擺角時傳動軸與后橋軸或變速器軸的夾角小于傳動軸萬向節(jié)的極限夾角。傳動軸最長時，軸與花鍵不脫開，最短時，軸與花鍵不頂死，1。前置客車其傳動軸伸縮量約6—12MM，根據(jù)經(jīng)驗將支承機構(gòu)布置在使傳動軸滿載時傳動角為1—1.5，傳動軸運動狀態(tài)比較理想。2。后置客車其傳動軸伸縮量約40—45MM，在設(shè)計時應(yīng)滿足A二B,同時令傳動軸在滿載時盡可能滿足C=「2，使傳動軸在最大負(fù)荷時傳動軸萬向節(jié)承受的徑向載荷最小，彎曲振動量最小，分布最均勻。后置客車傳動軸校核應(yīng)滿足以下四點：（1） 鋼板彈簧壓平時，傳動軸長度應(yīng)為花鍵全嚙合時傳動軸最小壓縮長度；（2） 客車反跳鋼板彈簧撓度最大時，軸的傳動角應(yīng)小于萬向節(jié)的極限夾角；（3）空載時，傳動軸長度應(yīng)小于花鍵嚙合傳動軸最大拉伸長度；（4）滿載時，傳動軸應(yīng)盡可能滿足A=2最大應(yīng)小于4。轉(zhuǎn)向傳動裝置與前懸架的運動校核，通過繪制轉(zhuǎn)向傳動裝置與前懸架的運動圖確定轉(zhuǎn)向拉桿與前懸架導(dǎo)向機構(gòu)的運動是否協(xié)調(diào)。總布置設(shè)計時，應(yīng)進(jìn)行如下主要計算。1．軸荷分配及質(zhì)心位置的計算（1）水平靜止時的軸荷分配及質(zhì)心位置的計算；（2）水平路面上汽車滿載行駛時各軸的最大負(fù)荷計算；（3）制動時各軸的最大負(fù)荷計算。2．驅(qū)動橋主減速器傳動比IO的選擇計算。3．變速器傳動比IG的選擇計算。4．動力性能計算。（1）驅(qū)動平衡計算；（2）動力特性計算；（3）功率平衡計算。5．汽車燃油經(jīng)濟性計算。汽車穩(wěn)定行駛時的燃油經(jīng)濟性計算公式Q=gePe/1.02vayva=0.377.rr.ne/ig.io式中：Pe――汽車穩(wěn)定行駛時所需發(fā)動機功率，KWge――發(fā)動機的燃油消耗率，G/KW*H）,其值由發(fā)動機負(fù)荷特性或萬有特性得道。Y油比重，N/L，汽油約為6.95—7.15，柴油約為7.94—8.13。Q――汽車單位行程燃油消耗量，L/100KM。6．汽車不翻倒的條件計算。汽車不縱向翻倒的條件b/hg＞①汽車不橫向翻倒的條件B/2hg＞①式中：B——汽車軸距；7．汽車最小轉(zhuǎn)彎直徑計算。Rmin=2IL2+(B+L/tg0max式中：0max--車前內(nèi)輪的最大轉(zhuǎn)角。汽車設(shè)計技術(shù)的發(fā)展經(jīng)歷了以下三個階段1886—40經(jīng)驗設(shè)計階段50‘初一60中期以科學(xué)實驗和技術(shù)分析為基礎(chǔ)的設(shè)計階段60‘S期一現(xiàn)在計算機輔助設(shè)計CAD和自動設(shè)計AD階段。汽車總布置設(shè)計汽車總體設(shè)計的任務(wù)根據(jù)國家發(fā)展汽車工業(yè)的方針政策和汽車產(chǎn)品發(fā)展規(guī)劃，考慮市場需求和使用單位的要求，參照同級汽車的國內(nèi)外資料，對設(shè)計任務(wù)進(jìn)行分析研究，按所設(shè)計汽車的用途，使用條件，經(jīng)濟條件及生產(chǎn)條件，從全局出發(fā)正確選擇地整車型式及主要技術(shù)參數(shù)，各總成結(jié)構(gòu)型式及參數(shù)，并進(jìn)行合理布置，使各總成有機地組合在一起，從而保證所設(shè)計的汽