20m空心板計(jì)算書

./一、空心板縱向靜力計(jì)算結(jié)果〔不增加分隔帶1.1計(jì)算模型縱向靜力計(jì)算采用平面桿系理論,以主梁軸線為基準(zhǔn)劃分結(jié)構(gòu)離散圖。根據(jù)荷載組合要求的容進(jìn)行力、應(yīng)力計(jì)算,驗(yàn)算結(jié)構(gòu)在施工階段、運(yùn)營階段力、應(yīng)力及整體剛度是否符合規(guī)要求。全橋共劃分43個節(jié)點(diǎn),42個單元,2個永久支撐元。結(jié)構(gòu)離散圖見下圖。結(jié)構(gòu)離散圖1.2正常使用極限狀態(tài)承載能力驗(yàn)算1、正截面抗彎承載能力驗(yàn)算正截面抗彎承載能力應(yīng)符合在承載能力極限狀態(tài)下,彎矩組合設(shè)計(jì)值小于對應(yīng)的正截面抗彎承載力。由上圖所示結(jié)果可知,空心板各截面的抗彎承載力均滿足規(guī)要求。1.3正常使用極限狀態(tài)抗裂性驗(yàn)算1、正常使用極限狀態(tài)主梁正截面抗裂性驗(yàn)算箱梁設(shè)計(jì)按照全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件進(jìn)行,按《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)》〔JTGD62-2004第6.3.1條關(guān)于全對于預(yù)應(yīng)力混凝土A類構(gòu)件,正截面混凝土拉應(yīng)力應(yīng)符合以下要求：作用短期效應(yīng)組合下σst－σpc≤0.7ftk＝1.855Mpa作用長期效應(yīng)組合下σlt－σpc≤0作用短期效應(yīng)組合混凝土主梁正應(yīng)力包絡(luò)圖由以上計(jì)算的應(yīng)力結(jié)果包絡(luò)圖可知：空心板跨中下緣出現(xiàn)0.8MPa的拉應(yīng)力,因此,短期效應(yīng)組合作用下,混凝土主梁的正截面抗裂性驗(yàn)算滿足規(guī)要求。由以上計(jì)算的應(yīng)力結(jié)果包絡(luò)圖可知：空心板各截面均未出現(xiàn)拉應(yīng)力,因此,長期效應(yīng)組合作用下,混凝土主梁的正截面抗裂性驗(yàn)算滿足規(guī)要求。1.4持久狀況主梁應(yīng)力驗(yàn)算按《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)》〔JTGD62-2004第條關(guān)于未開裂混凝土構(gòu)件的規(guī)定進(jìn)行驗(yàn)算。使用階段預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件在標(biāo)準(zhǔn)值組合下各組合主梁正截面壓應(yīng)力圖由以上計(jì)算結(jié)果可知：持久狀況下,混凝土主梁上緣的最大壓應(yīng)力為14.6MPa,下緣的最大壓應(yīng)力為6.6MPa,均小于16.2MPa,滿足相關(guān)規(guī)要求。二、空心板縱向靜力計(jì)算結(jié)果〔增加4m綠化帶2.1計(jì)算模型縱向靜力計(jì)算采用平面桿系理論,以主梁軸線為基準(zhǔn)劃分結(jié)構(gòu)離散圖?？傮w計(jì)算根據(jù)橋梁施工流程劃分結(jié)構(gòu)計(jì)算階段,根據(jù)荷載組合要求的容進(jìn)行力、應(yīng)力計(jì)算,驗(yàn)算結(jié)構(gòu)在施工階段、運(yùn)營階段力、應(yīng)力及整體剛度是否符合規(guī)要求。邊界條件的處理：橋墩及橋臺均按豎向剛性支撐處理全橋共劃分43個節(jié)點(diǎn),42個單元,2個永久支撐元。結(jié)構(gòu)離散圖見下圖。結(jié)構(gòu)離散圖綠化帶采用30cm厚鋼筋混凝土板,上面填60cm后填土。2.2正常使用極限狀態(tài)承載能力驗(yàn)算1、正截面抗彎承載能力驗(yàn)算正截面抗彎承載能力應(yīng)符合在承載能力極限狀態(tài)下,彎矩組合設(shè)計(jì)值小于對應(yīng)的正截面抗彎承載力。由上圖所示結(jié)果可知,空心板截面的抗彎承載力不滿足規(guī)要求。2.3正常使用極限狀態(tài)抗裂性驗(yàn)算1、正常使用極限狀態(tài)主梁正截面抗裂性驗(yàn)算箱梁設(shè)計(jì)按照全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件進(jìn)行,按《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)》〔JTGD62-2004第6.3.1條關(guān)于全對于預(yù)應(yīng)力混凝土A類構(gòu)件,正截面混凝土拉應(yīng)力應(yīng)符合以下要求：作用短期效應(yīng)組合下σst－σpc≤0.7ftk＝1.855Mpa作用長期效應(yīng)組合下σlt－σpc≤0作用短期效應(yīng)組合混凝土主梁正應(yīng)力包絡(luò)圖由以上計(jì)算的應(yīng)力結(jié)果包絡(luò)圖可知：空心板跨中下緣出現(xiàn)8.7MPa的拉應(yīng)力,因此,短期效應(yīng)組合作用下,混凝土主梁的正截面抗裂性驗(yàn)算不滿足規(guī)要求。由以上計(jì)算的應(yīng)力結(jié)果包絡(luò)圖可知：空心板跨中下緣出現(xiàn)7.5MPa的拉應(yīng)力,因此,長期效應(yīng)組合作用下,混凝土主梁的正截面抗裂性驗(yàn)算不滿足規(guī)要求。2.4持久狀況主梁應(yīng)力驗(yàn)算按《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)》〔JTGD62-2004第條關(guān)于未開裂混凝土構(gòu)件的規(guī)定進(jìn)行驗(yàn)算。使用階段預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件在標(biāo)準(zhǔn)值組合下各組合主梁正截面壓應(yīng)力圖由以上計(jì)算結(jié)果可知：持久狀況下,混凝土主梁上緣的最大壓應(yīng)力為23.6MPa,下緣的最大壓應(yīng)力為5.6MPa,不滿足相關(guān)規(guī)要求。三、空心板縱向靜力計(jì)算結(jié)果〔增加2m綠化帶3.1計(jì)算模型縱向靜力計(jì)算采用平面桿系理論,以主梁軸線為基準(zhǔn)劃分結(jié)構(gòu)離散圖?？傮w計(jì)算根據(jù)橋梁施工流程劃分結(jié)構(gòu)計(jì)算階段,根據(jù)荷載組合要求的容進(jìn)行力、應(yīng)力計(jì)算,驗(yàn)算結(jié)構(gòu)在施工階段、運(yùn)營階段力、應(yīng)力及整體剛度是否符合規(guī)要求。邊界條件的處理：橋墩及橋臺均按豎向剛性支撐處理全橋共劃分43個節(jié)點(diǎn),42個單元,2個永久支撐元。結(jié)構(gòu)離散圖見下圖。結(jié)構(gòu)離散圖綠化帶采用20cm厚鋼筋混凝土板,上面填60cm3.2正常使用極限狀態(tài)承載能力驗(yàn)算1、正截面抗彎承載能力驗(yàn)算正截面抗彎承載能力應(yīng)符合在承載能力極限狀態(tài)下,彎矩組合設(shè)計(jì)值小于對應(yīng)的正截面抗彎承載力。由上圖所示結(jié)果可知,空心板截面的抗彎承載力不滿足規(guī)要求。3.3正常使用極限狀態(tài)抗裂性驗(yàn)算1、正常使用極限狀態(tài)主梁正截面抗裂性驗(yàn)算箱梁設(shè)計(jì)按照全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件進(jìn)行,按《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)》〔JTGD62-2004第6.3.1條關(guān)于全對于預(yù)應(yīng)力混凝土A類構(gòu)件,正截面混凝土拉應(yīng)力應(yīng)符合以下要求：作用短期效應(yīng)組合下σst－σpc≤0.7ftk＝1.855Mpa作用長期效應(yīng)組合下σlt－σpc≤0作用短期效應(yīng)組合混凝土主梁正應(yīng)力包絡(luò)圖由以上計(jì)算的應(yīng)力結(jié)果包絡(luò)圖可知：空心板跨中下緣出現(xiàn)4.5MPa的拉應(yīng)力,因此,短期效應(yīng)組合作用下,混凝土主梁的正截面抗裂性驗(yàn)算不滿足規(guī)要求。由以上計(jì)算的應(yīng)力結(jié)果包絡(luò)圖可知：空心板跨中下緣出現(xiàn)3.2MPa的拉應(yīng)力,因此,長期效應(yīng)組合作用下,混凝土主梁的正截面抗裂性驗(yàn)算不滿足規(guī)要求。3.4持久狀況主梁應(yīng)力驗(yàn)算按《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)》〔JTGD62-2004第條關(guān)于未開裂混凝土構(gòu)件的規(guī)定進(jìn)行驗(yàn)算。使用階段預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件在標(biāo)準(zhǔn)值組合下各組合主梁正截面壓應(yīng)力圖由以上計(jì)算結(jié)果可知：持久狀況下,混凝土主梁上緣的最大壓應(yīng)力為19.4MPa,下緣的最大壓應(yīng)力為5.7MPa,不滿足相關(guān)規(guī)要求。四、空心板縱向靜力計(jì)算結(jié)果〔增加1m綠化帶4.1計(jì)算模型縱向靜力計(jì)算采用平面桿系理論,以主梁軸線為基準(zhǔn)劃分結(jié)構(gòu)離散圖?？傮w計(jì)算根據(jù)橋梁施工流程劃分結(jié)構(gòu)計(jì)算階段,根據(jù)荷載組合要求的容進(jìn)行力、應(yīng)力計(jì)算,驗(yàn)算結(jié)構(gòu)在施工階段、運(yùn)營階段力、應(yīng)力及整體剛度是否符合規(guī)要求。邊界條件的處理：橋墩及橋臺均按豎向剛性支撐處理全橋共劃分43個節(jié)點(diǎn),42個單元,2個永久支撐元。結(jié)構(gòu)離散圖見下圖。結(jié)構(gòu)離散圖綠化帶采用10cm厚鋼筋混凝土板,上面填60cm4.2正常使用極限狀態(tài)承載能力驗(yàn)算1、正截面抗彎承載能力驗(yàn)算正截面抗彎承載能力應(yīng)符合在承載能力極限狀態(tài)下,彎矩組合設(shè)計(jì)值小于對應(yīng)的正截面抗彎承載力。由上圖所示結(jié)果可知,空心板截面的抗彎承載力不滿足規(guī)要求。4.3正常使用極限狀態(tài)抗裂性驗(yàn)算1、正常使用極限狀態(tài)主梁正截面抗裂性驗(yàn)算箱梁設(shè)計(jì)按照全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件進(jìn)行,按《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)》〔JTGD62-2004第6.3.1條關(guān)于全對于預(yù)應(yīng)力混凝土A類構(gòu)件,正截面混凝土拉應(yīng)力應(yīng)符合以下要求：作用短期效應(yīng)組合下σst－σpc≤0.7ftk＝1.855Mpa作用長期效應(yīng)組合下σlt－σpc≤0作用短期效應(yīng)組合混凝土主梁正應(yīng)力包絡(luò)圖由以上計(jì)算的應(yīng)力結(jié)果包絡(luò)圖可知：空心板跨中下緣出現(xiàn)2.7MPa的拉應(yīng)力,因此,短期效應(yīng)組合作用下,混凝土主梁的正截面抗裂性驗(yàn)算不滿足規(guī)要求。由以上計(jì)算的應(yīng)力結(jié)果包絡(luò)圖可知：空心板跨中下緣出現(xiàn)1.5MPa的拉應(yīng)力,因此,長期效應(yīng)組合作用下,混凝土主梁的正截面抗裂性驗(yàn)算不滿足規(guī)要求。4.