川東北水平井鉆井技術(shù)方案

定向井、水平井鉆井技術(shù)總結(jié)、分析，為提高今后鉆井隊伍對該地區(qū)定向井加油藏泄油面積，提高油氣產(chǎn)量，還能夠克服地表障礙設(shè)定井場相近的剖面結(jié)構(gòu)，在數(shù)量上以“直一增一穩(wěn)”三段制結(jié)構(gòu)占絕大多數(shù)。對于這種剖面，盤鉆進(jìn)增斜和轉(zhuǎn)盤鉆進(jìn)穩(wěn)斜。該施工步驟相對而言較為復(fù)雜，且由于定向井井眼軌跡的井斜變化和方位漂移量受地層巖性、鉆具結(jié)構(gòu)、鉆進(jìn)參數(shù)等諸多因素影響，如果沒有對相應(yīng)區(qū)塊的鉆井施工經(jīng)驗，判斷和量化分析井斜、方位變化規(guī)律的存在一定的難完成的M16SPZ井，完鉆井深11278m,垂深1637m,水平位移達(dá)10728.4m。1997年6月中國南海西江24-3-A14井的水平位移達(dá)到了8060.7m。井二維空間的地質(zhì)靶點要求不同，水平井的地質(zhì)目標(biāo)是三維立體的“靶盒”,即要求井是一種技術(shù)要求更高的定向井，對于提高油氣開辟程度的貢獻(xiàn)更大。得到了充分的發(fā)展。由于水平井技術(shù)能夠有效地增加油層泄油平井的產(chǎn)量普通是直井的3~5倍。原本沒有工業(yè)開辟價值的邊際油田、進(jìn)入開辟后期令水平井最大水平段長6118m;令水平井最大垂深6062m;令水平井最大單井進(jìn)尺10172m;令雙側(cè)向分支水平井總水平段長度達(dá)到4550.1m(該井垂深1389.9m);令多分支水平井總水平段長度達(dá)到11342m。術(shù)、自動化(閉環(huán))鉆井技術(shù)以及配套工具的研制及使用。(1)地質(zhì)導(dǎo)向技術(shù)的距離和前導(dǎo)摹擬軟件的作用就顯得極其突出。地質(zhì)導(dǎo)向鉆井要時刻注意鉆頭位置、當(dāng)前井身軌跡、未來井身軌跡及必要的井身軌跡校正。但僅僅依挨近鉆頭的電阻率、指示井眼是否正進(jìn)入意料之外的巖性地層，提高井眼在油Anadrill公司于1992年底研制出地質(zhì)導(dǎo)向鉆具，1993年5月在美國休斯敦海上技向傳感器和測井傳感器接近鉆頭，這些鉆頭傳感器可測得離鉆頭1~2m范圍內(nèi)的免水錐溫和錐，準(zhǔn)確地穿越地層，并帶來巨大的經(jīng)濟(jì)效益。此后Halliburton、Baker是在四參數(shù)的基礎(chǔ)上增加了聲波速度和光電指數(shù)，提地層電阻率、密度、中子孔隙度和環(huán)空溫度。與早期的隨鉆測決策信息，有助于避免井下復(fù)雜情況的發(fā)生，從井下往地面?zhèn)鬏旊S鉆測量數(shù)據(jù)的技術(shù)主要是泥漿脈沖(2)旋轉(zhuǎn)導(dǎo)向鉆井系統(tǒng)動鉆進(jìn)的方式下完成的，常會帶來一些低效作業(yè)因素，比如難以保證預(yù)期的工具面(在磨阻教大的情況下)、井眼清潔效果差(特殊是在大斜度井中)、難以施加鉆壓(鉆柱不旋轉(zhuǎn)時的磨擦阻力要大于其旋轉(zhuǎn)時的磨擦阻力)、不能和最合適的鉆頭(針對地(3)自動化鉆井技術(shù)這也是鉆井技術(shù)研究與發(fā)展的本質(zhì)所在。影響鉆井效率的主要問題可歸結(jié)為鉆進(jìn)時及多層次井身結(jié)構(gòu)等。為了減少鉆進(jìn)“間斷”,必須不斷研究和提高鉆井整體技術(shù)和裝要求到達(dá)地下終極目標(biāo)。井下閉環(huán)鉆井系統(tǒng)是自動化鉆井的核心，是多種高新技術(shù)和產(chǎn)品的進(jìn)一步研發(fā)及其微型化集成的結(jié)果，代表著未來鉆井與掘進(jìn)技術(shù)的發(fā)展趨勢，可望在21世紀(jì)前半葉實現(xiàn)。(4)國外水平井鉆井技術(shù)正在向集成系統(tǒng)發(fā)展蘭德馬克圖形公司開辟出一種名為決策空間(DecisionSpace")的新一代定向井設(shè)資產(chǎn)設(shè)計師(AssetPlanner)、軌跡跟蹤設(shè)計師(TracPlanner)和精確定位確定位”軟件考慮了在地球物理、地質(zhì)和機(jī)械工程等方面存在的不確定性，從而可以對2.國內(nèi)水平井技術(shù)20世紀(jì)50年代，繼美國和前蘇聯(lián)之后，我國是世界上第三個開展水平井鉆井的國家。1965—1966年，我國的鉆井工作者在四川先后鉆成為了磨3井和巴24井兩口水平井磨3井斜深1685m,垂深1368m,水平位移444m,油層內(nèi)井段長288m,水平段長160m。限于當(dāng)時的技術(shù)條件，這兩口水平井都是采用加彎接頭的渦輪鉆具及氟氫酸瓶的測斜方五"攻關(guān)期間，主要采用中半徑井身軌道剖面，以照像測斜儀定向為主，鉆具組合采用了"長裸眼"井身結(jié)構(gòu)、簡化鉆具組合等工藝技術(shù)，先后完成為了一批裸眼水平井，口水平井，覆蓋了6種油藏類型，且多數(shù)為中半徑水平井。而截止1998年底，僅勝利油田就完成水平井119口，水平井最大斜深3380m;最大井斜101.05°;最長水平段901.43米m,最大水平位移1164.30m。"九五"期間是國內(nèi)水平井鉆井技術(shù)提高與推廣應(yīng)用的重要時期。該時期水平井技優(yōu)化和簡化，推廣應(yīng)用了電子單、多點測量儀器。由于工藝技術(shù)的應(yīng)用范圍也不斷擴(kuò)大，先后成功用于砂泥巖油氣藏、灰?guī)r油氣藏"十五"以來，針對勘探開辟提出的新要求，國內(nèi)鉆井技術(shù)進(jìn)入了新的發(fā)展時期。井鉆井工藝技術(shù)，配套完善了井下工具；在成功研制開辟具有獨(dú)立知識產(chǎn)權(quán)的MWD無線隨鉆測量系統(tǒng)、自然伽瑪和感應(yīng)電阻率測量系統(tǒng)的基礎(chǔ)上，形成為了地質(zhì)導(dǎo)向鉆井配套技術(shù)。2004年8月，完成為了國內(nèi)最深的雙分支水平井TK908DH井。第一分支完鉆井深5234.55m,水平段長450.00m,水平位移754.49m。第二分支完鉆井深5239.88m,水平段長500.06m,水平位移700.00m。二、川東北地區(qū)特殊工藝井鉆井技術(shù)情況分析川東北地區(qū)目前還沒有水平井的應(yīng)用，但已經(jīng)在毛壩2井、普光1井、黑池1井等1.普光1井定向施工簡介軌跡類型：直—增斜一穩(wěn)斜一降斜設(shè)計數(shù)據(jù)實鉆數(shù)據(jù)造斜點(m)26002283.54靶點垂深(m)50905090靶點斜深(m)5420.32靶點閉合方位(°)靶點閉合距(m)1289.051252.12靶心半徑(m)靶心距(m)最大井斜角(°)36(4610m處)最大狗腿度(°/30m)<75.4(3830m處)井底閉合距(m)1340.071340.25(2)施工工藝序號鉆進(jìn)井段(mm)工藝內(nèi)容122283.54~2448.6332448.63~2613.9042613.90~2658.3856783829.17~3857.6093857.60~3898.003898.00~4348.00微降斜段①直井段(0~2283.54m)鉆進(jìn)參數(shù)：鉆壓100~180kN,轉(zhuǎn)速80r/min,平均機(jī)械鉆速1.70m/h,C.大鉆鋌塔式鐘擺鉆進(jìn)參數(shù)：鉆壓100~180kN,轉(zhuǎn)速70r/min,平均機(jī)械鉆速1.70m/h井斜：井斜最小1.9°(755m),最大3.7°(1220m)鉆進(jìn)參數(shù)：鉆壓30kN,轉(zhuǎn)速70r/min井底造型12m,逐漸加壓到160kN,80r/min井斜：先降到2.4°(1245m),又增到3.9°(1343m),平均機(jī)械鉆速0.98m/h。鉆進(jìn)參數(shù)：70~200kN轉(zhuǎn)速70r/min平均機(jī)械鉆速0.85m/h鉆進(jìn)情況：井深1750m填井側(cè)鉆，井眼方位340°。為有效控制井斜，首先將工具面擺在160°,先加壓40kN,爾后逐漸加壓到160kN滑動鉆進(jìn)，為控制好狗腿度，每滑動鉆進(jìn)20m,啟動轉(zhuǎn)盤50r/min,加壓120kN復(fù)合鉆進(jìn)60m后，將井斜降到了0.5°,在②造斜段(2283.54~2448.63m)設(shè)計造斜點2600m,但鉆至井深2283m時，負(fù)向位移已達(dá)到85m,為減小下部施工鉆進(jìn)參數(shù)：鉆壓140KN,排量401/s,有線隨鉆監(jiān)測。用滑動鉆進(jìn)與復(fù)合鉆進(jìn)交替進(jìn)行，控制全角變化率。當(dāng)井斜增到9°,方位對準(zhǔn)靶點方位后，改用轉(zhuǎn)盤增斜，提高③增斜段(2448.63~2613.90m)鉆進(jìn)參數(shù)：鉆壓240kN,轉(zhuǎn)速60r/min,排量501/s,泵壓18MPa。④穩(wěn)斜段(2613.90~2658.38m、2671.69~3801.47m、3829.17~3857.60m、3898~當(dāng)井斜增到19°以后，考慮到近3000m的斜井段絕對穩(wěn)斜非常艱難，故不將井斜二開井段(302.65~3472.28m)地層復(fù)雜，采用單扶穩(wěn)斜鉆具組合：鉆進(jìn)參數(shù)：鉆壓240kN,轉(zhuǎn)速60r/min,排量501/s,泵壓18~20MPa。三開井段(3472.28m以后)相對安全，采用雙扶穩(wěn)斜：φ215.9mm鉆頭(HJ537)鉆進(jìn)參數(shù)：鉆壓180kN,轉(zhuǎn)速60r/min,排量261/s,泵壓16~18MPa。⑤扭方位井段(2658.38~2671.69m、3801.47~3829.17m、3857.60~3898.00m、鉆進(jìn)參數(shù)：鉆壓140KN,排量401/s,用有線隨鉆跟蹤。根+φ203mm無磁鉆鋌×1三開(3472.28m以后)扭方位鉆具組合：鉆進(jìn)參數(shù)：鉆壓80kN,排量261/s。182°,后經(jīng)過400m扭方位施工，扭到145°。⑥微降斜段(4876.58~5700.00m)鉆壓160kN,轉(zhuǎn)速60r/min,排量261/s,泵壓16~18MPa。2.黑池1井施工情況(1)基本情況介紹黑池1井自2005年11月16日開始定向施工，造斜點井深3495.54m,至2005年12月15日井深3892.15m造斜施工結(jié)束。然后采取動力鉆具和轉(zhuǎn)盤復(fù)合鉆進(jìn)，僅在4172.64m~4177.21m調(diào)整方位一次，在鉆進(jìn)到井深4297.56m后甩掉動力鉆具和無線隨鉆儀器，下入常規(guī)穩(wěn)斜鉆具采用轉(zhuǎn)盤鉆進(jìn)，通過投測的方式對井(2)施工過程回顧鉆進(jìn)過程是定向鉆進(jìn)和通井措施交替進(jìn)行的。自2005年11月15日23:30~11月17日8:05進(jìn)行通井作業(yè)后。至11月24日4:30于井深3495.54m先后兩次下入動力鉆11月26日21:40起下鉆換入18m鐘擺鉆具，并降低鉆井液密度進(jìn)行鉆進(jìn)，至3533.13m12月7日11:15定向鉆進(jìn)至井深3701.96m。至12月10日14:30起下鉆采用單扶12月18日22:15定鉆進(jìn)至井深3892.15m,到12月20日12:20期間起下鉆劃眼通井，之后下入動力鉆具進(jìn)行復(fù)合鉆進(jìn)。2005年12月18日10:30至12月31進(jìn)。至12月30日17:25鉆進(jìn)至井深4172.64m,起鉆后用雙扶正器鉆具給構(gòu)進(jìn)行通井作2022年1月2日15:00至2022年1月6日17:35井深4297.56m后起鉆。從此沒有再下入動力鉆具。2月16日19:00井深4756m起鉆，(3)鉆具組合分析①直井段(3401.50m—3495.50m)φ241.3mm鉆頭+φ165.1mm鉆鋌3根+φ240mm穩(wěn)定器1支+φ165.1mm鉆鋌1根+φ177.8mm浮閥+φ177.8mm旁通閥+φ165.1mm鉆鋌11根+φ139.7mm加重鉆桿5根+φ根+φ139.7mm鉆桿。鉆進(jìn)參數(shù)為：鉆壓60~120kN,轉(zhuǎn)盤轉(zhuǎn)速52~66r/min,循環(huán)排量28.0~33.61/s,循環(huán)立壓9.4~17.4MPa,鉆井液密度1.30~1.46g/cm3,鉆井液粘度55~88s。度，鉆進(jìn)至井深3495.50m后曾經(jīng)兩次下入螺桿準(zhǔn)備定向造斜時，都因井漏而起鉆。先進(jìn)行鉆進(jìn)。②定向段(3495.50m-3892.15m)投測多點的方法，在起鉆前向井內(nèi)(井底)所需要測量井段注入不含鐵礦粉和鈦鐵礦粉加重材料的鉆井液，從而達(dá)到避開磁干擾的目的，現(xiàn)場數(shù)據(jù)分析鉆具組合：φ241.3mm鉆頭+φ197.5mm螺桿鉆具+φ177.8mm無磁鉆鋌1根+φ177.8mmMWD+φ165.1mm鉆鋌3根+φ177.mmmmmm對于復(fù)合鉆進(jìn)井段轉(zhuǎn)盤轉(zhuǎn)速為51~69r/min,循環(huán)排量為28.6~34.71/s,循環(huán)立壓12.5~19.0MPa,鉆井液密度1.30~1.34g/cms,粘度59~85s。③穩(wěn)斜段(3892.15m-4756m)旁通閥+φ177.8mm短鉆鋌1根+φ240mm穩(wěn)定器1支+φ177.8mm無磁鉆鋌1根+φ139.7mm旁通閥+φ177.8mm無磁鉆鋌1根+φ240mm穩(wěn)定器1支+φ139.7mm加重鉆桿14根+φ使用動力鉆具加PDC鉆頭鉆壓為40~120kN,轉(zhuǎn)盤轉(zhuǎn)速為45~65r/min,循環(huán)排量為33.0~33.71/s,循環(huán)立壓為17.2~18.5MPa,鉆井液密度1.29~1.33g/cms,粘度使用常規(guī)鉆具時均使用牙輪鉆頭，鉆壓為180~210kN,轉(zhuǎn)盤轉(zhuǎn)速為60~77r/min,循環(huán)排量為30.4~34.21/s,循環(huán)立壓為14.2~16.9MPa,鉆井液密度1.30~1.33g/cm,粘度80~116s。斜段由導(dǎo)向鉆具提供技術(shù)保障，不會浮現(xiàn)較大的方位飄移；而井斜達(dá)到20°后，方位(4)主要施工難點①地層復(fù)雜川東北地區(qū)地層傾角普遍較大，達(dá)到30°~65°,最大可達(dá)到80°以上，60%~80%在川東北地區(qū)，地層復(fù)雜，傾角大，不整合面、交接面、破碎失。漏層分布廣，裸眼段長，堵漏難度大；自2005年1月31日22時，鉆至2360m,發(fā)處理，極易引起復(fù)雜情況進(jìn)而發(fā)生井下事故，嚴(yán)重時會演變成惡性事故。如2005年11月4日堵漏過程中就發(fā)生了卡鉆事故。第一次是在2005年11月19日，總計漏失鉆井液182m;第二次是在2005年11月23日，總計漏失鉆井液139m,在加入者者動輪鉆具壽命降低，起鉆下入常規(guī)鉆具進(jìn)行堵漏，因此影響了施工的進(jìn)度，同時為下步工作的開展帶來了一定的阻力。該井造斜點深度3495m,地層堅硬，巖石的各向異性明顯，可鉆性低，從而導(dǎo)致機(jī)速方面較牙輪鉆頭有更大的優(yōu)勢，能夠達(dá)到20~40min/m的快鉆時，并且單只PDC鉆頭④摩阻和扭矩大上層套管下到3386.54m,裸眼段短，并且又是直井段。但是進(jìn)入造斜段后，隨著井斜的計磁傾角49.12°,但是MWD所測磁場強(qiáng)度在36.96uT~43.36uT之間，實測磁傾角也在54.2°~73°;EMS實測磁場強(qiáng)度值44uT~47uT之間，實測磁傾角也在56°~61°,從實鉆數(shù)據(jù)分析，該井最大井斜34.08°(比設(shè)計最大井斜大1.62°),浮現(xiàn)在井(1)由于川東北地區(qū)高陡構(gòu)造分布廣泛，具有地層傾角大(30°~65°),局部小(2)川東北地區(qū)井壁穩(wěn)定問題相對突出，而為了減小井壁應(yīng)力集中，保證井下施井下扭矩、摩阻的深入研究，為合理設(shè)置造斜率提供更有力的科學(xué)依據(jù)；二是使用旋轉(zhuǎn)導(dǎo)向系統(tǒng)避免滑動鉆進(jìn)。(3)穩(wěn)定、可靠的工作環(huán)境是無線隨鉆測量儀器準(zhǔn)確提供工程參數(shù)的保障。因此，(4)川東北地區(qū)由于地質(zhì)構(gòu)造復(fù)雜，鉆具的力學(xué)性能差異較大，井眼軌跡方位漂四、川東北地區(qū)定向井施工推薦做法經(jīng)過前期川東北地區(qū)施工井隊的有益探索和經(jīng)驗積累，(3)目前三維定向井存在著設(shè)計軌跡曲線與實鉆軌跡曲線相互脫節(jié)的現(xiàn)象?，F(xiàn)有扭方位)方式相一致。般為地層的下傾方向)挪移一定的距離，然后利用地層的自然造斜進(jìn)行分析和處理，然后整理出分層位井眼的偏移方向(閉合方位)及偏統(tǒng)計過程中，普通選擇常規(guī)鉆具滿負(fù)荷鉆壓條件下(1)采集、熟悉資料，掌握各層段地質(zhì)特點鉆之前，必須對所鉆井所處區(qū)塊的地址特點進(jìn)行對照、分析，掌(2)制定全面的定向井施工方案針對已經(jīng)浮現(xiàn)的問題，總結(jié)經(jīng)驗，制定更加全面、合理的施工方(1)直井段軌跡控制推薦鉆具組合、鉆進(jìn)參數(shù)(見防斜打快部份)及時發(fā)現(xiàn)了外方設(shè)備井斜控制失效的問題，避免了井身質(zhì)量重大問(2)造斜段軌跡控制①造斜點的確定井組下部的礫石層。同時，要在直井段起鉆前采取短程起下、調(diào)鉆進(jìn)參數(shù)：鉆壓100kN~140kN,排量38~421/s,φ241.3mm鉆頭+φ197mm螺桿鉆具+φ177.8mm無磁鉆鋌1根+φ177.8mmMWD+φ165.1mm鉆鋌3根+φ177.8mm浮閥+φ177.8旁通閥+φ139.7mm加重鉆桿14根+φ鉆進(jìn)參數(shù)：使用PDC鉆頭時鉆壓為30~120kN,使用牙輪鉆頭時鉆壓為80~150kN;對于復(fù)合鉆進(jìn)井段轉(zhuǎn)盤轉(zhuǎn)速為50~70r/min,在整、跳嚴(yán)重層段注意降低轉(zhuǎn)盤轉(zhuǎn)速；循環(huán)排量為30~341/s。鉆進(jìn)參數(shù)：使用PDC鉆頭時鉆壓為30~60kN,使用牙輪鉆頭時鉆壓為80~100kN;對于復(fù)合鉆進(jìn)井段轉(zhuǎn)盤轉(zhuǎn)速為50~70r/min,在憋跳嚴(yán)重層段注意降低轉(zhuǎn)盤轉(zhuǎn)速；循環(huán)排量為25~281/s。異性較大，鉆頭鉆壓得實際情況很難通過指重表及時反映定向工具面在活動鉆具后發(fā)生較大變化，需要定向工程師及時調(diào)整鉆進(jìn)工具面，保證向工程師在鉆臺值班，對定向參數(shù)及時做出調(diào)整④監(jiān)測手段西安市有儀器廠等單位生產(chǎn)的泥漿脈沖無線隨鉆測面淺層測試、鉆進(jìn)排量等方面在鉆具準(zhǔn)備時就進(jìn)行必要的溝通(3)增斜段軌跡控制φ165.1mm鉆鋌3根+φ177.8mm浮閥+φ177.8旁通閥+φ139.7mm加重鉆桿15根+φ鉆壓240kN,轉(zhuǎn)速60r/min,排量501/s,泵壓18MPa。鉆壓180~200kN,轉(zhuǎn)速60r/min,排量261/s,泵壓16~18MPa。對于像川東北這樣地層復(fù)雜的地區(qū)，不提倡設(shè)置過長的增斜井段，層的構(gòu)造特征，為控制方位漂移和井斜變化提供鉆進(jìn)參數(shù)。但值得注意的是，在川西部份地區(qū)使用上述常規(guī)鉆具時浮現(xiàn)了大鉆壓降斜、小鉆壓增斜、強(qiáng)增斜鉆具降斜、穩(wěn)增斜的現(xiàn)象。因此，地質(zhì)資料的研究分析對于判斷常規(guī)鉆具的(4)穩(wěn)斜段軌跡控制果。故微增鉆具組合可用于深層鉆進(jìn)達(dá)到穩(wěn)斜效果，φ241.3mm鉆頭(PDC)+φ19mmmmmm鋌1根+φ177.8mmMWD+φ165.1mm鉆鋌3根+φ177.8mm浮閥+φ177.8旁通閥+φφ215.9mm鉆頭(PDC)+φ172mml°單彎雙扶螺桿×1根+φ210mm穩(wěn)定器1支+φ159mm無磁鉆鋌×1根+MWD+φ159mm鉆鋌×2根+φ177.8mm浮閥+φ177.8旁通閥+φ如果浮現(xiàn)井斜、方位不合適需要調(diào)整井眼軌跡時，堅持"少調(diào)、勤調(diào)"的原則，盡(5)降斜段軌跡控制斜鉆具達(dá)到降斜效果，但穩(wěn)斜鉆具雙扶正器間距較小，鉆具剛性較強(qiáng)，可能導(dǎo)致下鉆遇阻劃眼等問題，故深層鉆井不建議使用。螺桿降斜或者常規(guī)降斜鉆具組合各有利弊。前者可有效控制降斜率，有利于提高機(jī)械鉆速，但復(fù)合鉆進(jìn)增斜的概率較大，可能導(dǎo)致滑動鉆進(jìn)井段過多，井壁臺階過于密集，影響井下安全，故需要配合通井措施修整井壁。而后者降斜率受地層因素影響難以把握，可能會導(dǎo)致過高的狗腿度，增大扭矩和摩阻，不利于井下安全。施工時需根據(jù)上部井眼情況子細(xì)分析。(1)直井段既要防斜，又要打快。測斜間距不大于30m,及時調(diào)整鉆具組合與鉆進(jìn)(2)合理選擇造斜點，造斜前加足潤滑劑，泥漿保持良好的潤滑性。隨鉆跟蹤井(3)保證合理的排量，確保鉆井液的攜巖性能和井眼清洗效率。(5)針對磁干擾情況，采取在起鉆前向井底注入清泥漿(指不含鐵礦粉和鈦鐵礦粉加重材料)再投測電子多點的方法，該方法能夠有效地避開磁干擾，所測數(shù)據(jù)真實可(6)增斜井段測斜間距不大于30m。泥漿保持良好的攜砂性能；常帶隨鉆震擊器，(8)扭方位時要控創(chuàng)造斜率，防止狗腿過大。盡量減少井眼軌跡大幅度調(diào)整，盡(9)嚴(yán)格制定短起下技術(shù)措施，確保井眼穩(wěn)定，防止縮徑卡鉆事故的發(fā)生。(10)及時活動鉆具，避免粘卡，嚴(yán)禁定向點循環(huán)，防止卡鉆。循環(huán)鉆井液的過程(11)盡量簡化鉆具結(jié)構(gòu)，減少扶正器下入的次數(shù)和個數(shù)，確保井下安全，防止摩(12)降斜段防止降斜過快，形成降斜狗腿，造成鍵槽。(13)登記動力鉆具編號、下井次數(shù)和循環(huán)時間；下井之前精確測量角差，測量(14)加強(qiáng)鉆具管理，認(rèn)真檢查入井鉆具，定期探傷，防止浮現(xiàn)鉆具事故。(15)除測斜時間外，鉆具靜停時間不得超過3min,防止卡鉆事故發(fā)生。(17)在套管內(nèi)鉆桿上使用套管防磨接頭，采取有效的措施，減少鉆具對套管的磨(18)