《工程結構抗震設計》課件 第2章場地地基和基礎抗震

2023年第2章場地、地基和基礎抗震工程結構抗震設計工程地質條件對震害的影響概述1場地對震害的影響地基基礎抗震驗算23456地基液化對震害的影響樁基抗震設計2.1概述場地：工程群體的所在地，其在平面上大體相當于廠區(qū)、居民點、自然村或不小于1.0km2的區(qū)域范圍。地震作用下，場地下的土層，雙重作用。

地震波傳播介質，將地震動傳給結構物；結構物的地基，具有一定承載力和穩(wěn)定性。建筑物的震害按照破壞性質可以分成兩大類：

一類震害是由上部結構振動破壞引起的;

另一類建筑物的震害是由地基失效引起的。地面振動可使地基土喪失穩(wěn)定，發(fā)生砂土液化或軟土震陷，引起結構傾斜倒塌。地基失效是由于地基產(chǎn)生過大位移引起的結構破壞，屬靜力作用。

2.2.1局部地形條件的影響震害表明：局部孤突地形對地震有放大作用，震害加重。

1920年寧夏海原地震，位于渭河河谷的姚莊烈度為7度，相距2km的牛家莊，坐落在100m的黃土山梁上，烈度9度。

1975年遼寧海城地震高差58m的兩個測點，加速度差1.84倍。1994年云南昭通地震，蘆家灣山梁長150m，頂寬15m。一端高60m，一端高50m，中間呈鞍狀，較高端部的最大加速度0.632g,（9度）鞍部為0.257g（7度），較低端部為0.431g（8度）。烈度9度烈度8度烈度7度2.2工程地質條件對震害的影響

震害調查表明，建筑物破壞與地形、地貌、斷層等局部地質條件，以及土質、土厚等場地條件有關。

影響高突地形地震反應的因素和趨勢：

1.高突地形距離基準面的高度愈大，地震反應愈大；

2.邊坡愈陡，其頂部的放大效應相應加大；

3.高突地形頂面建筑物離陡坎和邊坡頂部邊緣的距離近，反應相對較大；

4.在同樣地形條件下，土質結構的反應比巖質結構大。

現(xiàn)行《抗震規(guī)范》規(guī)定：對突出的山嘴、高聳的山丘、陡坡等不利地段，考慮高突地形放大系數(shù)，對設計地震動參數(shù)加以放大。局部突出地形頂部的地震影響系數(shù)的放大系數(shù)

λ——局部突出地形頂部的地震影響系數(shù)的放大系數(shù);α

——局部突出地形地震動參數(shù)的增大幅度，見表2.2。ξ

——附加調整系數(shù)，見表2.1;L1/H＜2.52.5≤L1/H＜5L1/H≥5ξ1.00.60.3

表2.1附加調整系數(shù)ξ表2.2局部突出地形地震影響系數(shù)的增大系數(shù)α突出地形的高度H(m)非巖質地層H<55≤

H<1515≤H<25H≥25巖質地層H<2020≤

H<4040≤

H<60H≥

60

局部突出臺地邊緣側向平均坡降（H/L

）H/L<0.300.10.20.30.3≤

H/L<0.60.10.20.30.40.6≤

H/L<1.00.20.30.40.5H/L≥

1.00.30.40.50.62.2.2局部地質構造的影響

斷裂帶分為：

發(fā)震斷裂非發(fā)震斷裂

（1）發(fā)震斷裂：具有潛在地震活動的斷裂，多與地震活動有關，地震時,發(fā)震斷層可能出現(xiàn)很大的錯動,建筑物嚴重破壞。（2）非發(fā)震斷裂：與地震活動無關，建筑物震害未見加重。無需避讓。

《抗震規(guī)范》規(guī)定：對符合下列規(guī)定之一的情況，可忽略發(fā)震斷裂錯動對地面建筑的影響：

1）抗震設防烈度小于8度；

2）非全新世（1.1萬年）活動斷裂；

3）抗震設防烈度為8度和9度時，前第四紀（250萬年）基巖隱伏斷裂的土層覆蓋厚度分別大于60m和90m。

若不符合上述情況，發(fā)震斷裂最小避讓距離應滿足規(guī)定。發(fā)震斷裂最小避讓距離(2010抗規(guī))烈度建筑抗震設防類別甲乙丙丁8專門研究200m100m—9專門研究400m200m—2.2.3地下水位的影響

地下水位對建筑物的震害有明顯影響（1）水位越淺，震害越嚴重地下水位深度在5m以內時，震害影響最明顯（2）地下水位的影響程度與地基土的類型相關軟弱土影響最大，粉砂、細砂、淤泥質土等；粘性土影響次之；堅硬土影響最小，碎石、角礫、卵礫石等

地下水位對震害的影響需要針對不同土質加以考慮，例如松軟的砂土，地下水位高，會引起地基液化。2.3場地對震害的影響2.3.1場地條件對震害的影響場地條件對建筑物震害影響的主要因素：（1）場地土的土質（2）場地覆蓋層的厚度1.不同土質上的震害分析

場地土由硬到軟，房屋震害由輕到重，場地土軟，柔性房屋、高層建筑破壞重。

震害現(xiàn)象：

1964年日本新潟地震，軟土地基上木結構震害重于磚結構。

1985年墨西哥地震，軟土上164棟高層倒塌或瀕臨倒塌。

力學觀點：場地土軟硬對地面運動有影響，地基土軟，自振周期長（T＝4H/v），地面振幅大，振動持時長，震害重。場地土軟硬對地基穩(wěn)定變形有影響，軟弱地基殘余變形大，易產(chǎn)生不均勻沉降，地基液化。

2.不同土厚上的震害分析不同覆蓋層厚度上的建筑物，其震害表現(xiàn)明顯不同。

震害現(xiàn)象：

1967年委內瑞拉加拉加斯6.5級地震中，在沖積層厚度超過160m的地方，高層建筑破壞率很高；而建造在基巖和淺沖積層上的高層建筑，大多數(shù)無震害。

1976年唐山地震中也出現(xiàn)過類似的現(xiàn)象，即建筑物的震害隨覆蓋層厚度的變薄而減輕。

力學觀點：場地土厚薄對地面運動有影響，地基土厚，土的自振周期長，與高層房屋共振，柔性結構震害重。場地土厚薄對地基變形有影響，地基土薄，持力層殘余變形小，不均勻沉降小。結論：（1）軟弱厚土上柔性結構易壞，剛性結構表現(xiàn)較好；（2）堅硬薄土上剛性結構有加重趨勢，表現(xiàn)不一，柔性結構表現(xiàn)較好；（3）基巖上剛性結構和柔性結構普遍較輕；（4）堅硬地基結構破壞，軟弱地基結構或地基破壞。總趨勢：軟弱厚土地基上建筑物破壞比堅硬薄土地基上建筑物破壞要重。

2.3.2場地土類型場地土：場地范圍內淺層巖土，平面同場地，剖面地下20m。

場地土類型：按淺層巖土的軟硬程度劃分，取決于土的剛度，土的剪切剛度與剪切波速有關，按土的等效剪切波速劃分。

土的等效剪切波速：（地下20m,不深于覆蓋層，平均波速）式中：υse——土層等效剪切波速(m／s)；

d0——計算深度(m)，取覆蓋層厚度和20m兩者較小值；

t——剪切波在地面至計算深度之間的傳播時間；

di——計算深度范圍內第i

土層的厚度(m)；

υsi

——計算深度范圍內第i

土層的剪切波速(m／s)；

n——計算深度范圍內土層的分層數(shù)。

《抗震規(guī)范》規(guī)定：取地面下20m深度，且不大于覆蓋層厚度范圍內土層平均性質，根據(jù)土的等效剪切波速分為5類。土的類型土層剪切波速范圍(m/s)巖石υs＞800堅硬土800≥υs＞500中硬土500≥υse＞250中軟土250≥υse＞150軟弱土υse≤150

對丁類建筑及層數(shù)不超過10層且高度不超過24m的多層建筑，無實測剪切波速，可根據(jù)巖土名稱和性狀劃分。土的類型巖土名稱和性狀巖石堅硬、較硬且完整的巖石堅硬土破碎和較破碎的巖石或軟和較軟的巖石，密實的碎石土中硬土中密、稍密的碎石土，密實、中密的礫、粗、中砂，

fak>150的黏性土和粉土，堅硬黃土中軟土

稍密礫、粗、中砂，除松散外細、粉砂，fak≤150的黏性土和粉土，fak

＞130的填土，可塑新黃土軟弱土淤泥和淤泥質土，松散的砂，新近沉積的黏性土和粉土，fak≤130的填土，流塑黃土

注：fak地基承載力特征值(kPa)。土的類型劃分和剪切波速范圍劃分土的類型巖土名稱和性狀土層剪切波速范圍(m/s)巖石堅硬、較硬且完整的巖石υs＞800堅硬土破碎和較破碎的巖石或軟和較軟的巖石，密實的碎石土800≥υs＞500中硬土中密、稍密的碎石土，密實、中密的礫、粗、中砂，fak>150的黏性土和粉土，堅硬黃土500≥υse＞250中軟土

稍密礫、粗、中砂，除松散外細、粉砂，fak≤150的黏性土和粉土，fak

＞130的填土，可塑新黃土250≥υse＞150軟弱土淤泥和淤泥質土，松散的砂，新近沉積的黏性土和粉土，fak≤130的填土，流塑黃土υse≤150

注：fak地基承載力特征值(kPa)；υs為巖土剪切波速。2.3.3場地覆蓋層厚度：絕對的：從地面到基巖頂?shù)木嚯x，日本大于500m/s，美國大于820m/s，當基巖。相對的：相鄰兩土層波速比大于某一值，如2或2.5，當基巖?！犊拐鹨?guī)范》，場地覆蓋層厚度的確定：1.從地面至堅硬場地土頂?shù)木嚯x，堅硬場地土包括基巖和其他剪切波速大于500m/s的堅硬土；2.剪切波速大于500m/s的孤石、透鏡體，不得作為基巖，應視同周圍土層；3.土層中的火山巖硬夾層，應視為剛體，其厚度應從覆蓋土層中扣除。4.當?shù)孛?m以下存在剪切波速大于相鄰上層土剪切波速2.5倍的土層，且其下臥土層的剪切波速不小于400m/s時，取地

面至該土層頂面的距離。2.3.4場地類別劃分

場地類別：既考慮淺層巖土剛度——場地土類別；又考慮深層土的影響——覆蓋層厚度。根據(jù)土層剪切波速和場地覆蓋層厚度按地震作用效應劃分。各類建筑場地的覆蓋層厚度(m)巖石的剪切波速或土的等效剪切波速(m/s)場地類別Ⅰ0Ⅰ1ⅡⅢⅣυs＞8000800≥υs＞5000500≥υse＞250＜5≥5250≥υse＞150＜33～50＞50υse≤150＜33～1515～50＞802.3.5場地選擇選擇場地時，應對擬建場地作出評價?！督ㄖ拐鹨?guī)范》把建筑場地劃分為建筑物抗震有利、不利、一般和危險地段。在選擇建筑場地時：

選擇抗震有利的地段；慎用抗震一般的地段；

避開抗震不利的地段；不得在抗震危險地段建造工程。地段類別地質、地形、地貌有利地段穩(wěn)定基巖，堅硬土，開闊、平坦、密實、均勻的中硬土等一般地段不屬于有利、不利和危險的地段不利地段軟弱土，液化土，條狀突出的山嘴，高聳孤立的山丘，陡坡，陡坎，河岸和邊坡的邊緣，平面分布上成因、巖性、狀態(tài)明顯不均勻的土層（含故河道、斷層破碎帶、暗埋的塘浜溝谷和半填半挖地基），高含水量的可塑黃土，地表存在結構性裂縫等危險地段地震時可能發(fā)生滑坡、崩塌、地陷、地裂、混石流等及發(fā)震斷裂帶上可能發(fā)生地表位錯的部位2.4地基基礎抗震驗算2.4.1地基不驗算的范圍

震害表明：只有少數(shù)房屋是由地基失效而導致上部結構破壞；大量的一般性建筑，地基具有良好的抗震性能，導致房屋破壞在平原大多是可液化地基、震陷軟土地基；在山區(qū)液化層和不均勻地基。

《抗震規(guī)范》規(guī)定：非軟弱粘性土層上的下列建筑可不進行天然地基及基礎的抗震承載力驗算：（1）砌體房屋；（2）一般的單層廠房；單層空曠房屋；(原因)（3）不超過8層且高度在24m以下的一般民用框架和框架抗震墻結構；（4）基礎荷載與民用相當?shù)亩鄬涌蚣軓S房和抗震墻結構。

2.4.2天然地基在地震作用下的抗震驗算地基極限承載力：土體處于極限平衡狀態(tài)，如果超載，地基急劇變形，土體發(fā)生剪切破壞。地基容許承載力：不發(fā)生長期不穩(wěn)定變形，過大差異沉降，具有一定安全儲備的承載力。1.地基土抗震承載力：地基靜承載力靜載長期作用：塑性殘余變形大，產(chǎn)生相同的變形，承受的荷載小。動載短期作用：彈性變形小，來不及塑性變形，產(chǎn)生相同的變形，承受的荷載大

。地基抗震承載力從控制地基變形的角度，確定地基承載力：從控制地基變形的角度：

地基動載承載力大于靜承載力；從地基土試驗結果：低周反復荷載作用下，地基土的動強度一般大于靜強度，提高的幅度隨土質變化，

①土質越好提高幅度越大；

②粘性土提高幅度大于無粘性土；

③軟土由于絮狀結構受擾，動強度略低于靜強度。從結構安全性的角度：地震偶遇作用，安全度可低些，地基土抗震承載力取值可高些。

基于以上三因素，大多數(shù)國家，采用地基承載力調整系數(shù)，將地基承載力予以提高。《抗震規(guī)范》規(guī)定，地基土抗震承載力按下式計算：式中：faE——調整后的地基抗震承載力；

ζa——地基抗震承載力調整系數(shù)，應按下表采用；

fa——深寬修正后的地基承載力特征值。

巖土名稱和性狀ζa巖石，密實碎石土，密實的礫、粗、中砂，fak≥300的黏性土和粉土1.5中密、稍密的碎石土，中密和稍密的礫、粗、中砂，密實和中密的細、粉砂，150kPa≤，fak＜300kPa的黏性土和粉土，堅硬黃土1.3稍密的細、粉砂，lOOkPa≤fak＜150kPa的黏性土和粉土，可塑黃土1.1淤泥，凇泥質土，松散的砂，雜填土，新近堆積黃土及流塑黃土1.0地基抗震承載力調整系數(shù)

考慮地震作用的荷載組合，求出基礎基底反力。認為基底反力呈直線分布，滿足下列要求：2.地震作用天然地基的抗震驗算地基Pmax基底壓力分布bb’NMV式中：p——地震作用效應組合的基礎底面平均壓力；

Pmax——地震作用效應組合基礎邊緣最大壓力。(2.5)(2.6)

《抗震規(guī)范》規(guī)定：

對于高寬比大于4的高層建筑，在地震作用下基礎底面不宜出現(xiàn)拉應力；其他建筑，基礎底面與地基土之間零應力區(qū)面積不應超過基礎底面面積的15%。

限制地震作用下過大的基礎偏心荷載

b′——矩形基礎底面受壓寬度；

b——矩形基礎底面寬度。

Pmax基底壓力分布bb’NMV(2.7)2.5地基液化2.5.1砂土液化機理及影響液化的因素1.砂土液化機理飽和松軟的砂土和粉土，在周期地震作用下，孔隙水壓力逐步上升，抵消有效正應力，使土顆粒處于懸浮狀態(tài)，土體完全失去抗剪強度，而顯示出近于液體的特性。這種現(xiàn)象稱為液化。(2.8)S——砂土抗剪強度；σ

——剪切面上總正應力；

μ——空隙水壓力；φ

——內摩擦角。

液化后：孔隙水逐漸排出，孔隙水壓逐漸降低，土顆粒重

新堆積，達到新的穩(wěn)定。砂土抗剪強度：

唐山地震時，液化地區(qū)噴砂冒水，廠房沉降可達1m。天津地區(qū)海河故道及新近沉積土地區(qū)有近3000個噴水冒砂口出現(xiàn)。

2011新西蘭基督城遭遇地震砂土液化，車輛輪胎下陷。

砂土液化：飽和砂土在地震作用下喪失抗剪承載力所致。

1966年6月16日，日本新澙7.1級地震出現(xiàn)普遍的砂土液化，造成公寓樓地震后緩慢傾斜，幾乎平臥地面，而無結構損壞。1999年臺灣集集7.6級地震，臺中港砂土液化造成房屋傾斜。

影響場地土液化的因素：

(1)土層的地質年代地質年代的新老表示土層沉積時間的長短。老的沉積土，經(jīng)過長時間的固結作用，密實程度增大，水化學反應，起到膠結作用。第四紀晚更新世Q3以前土層不發(fā)生液化。

(2)土的組成土的顆粒細的比粗的容易液化；粗顆?？紫端畨阂紫ⅰ７弁潦沁^渡性土壤，粉土中粘粒含量多，土的粘聚力增大，不易液化。此外，顆粒均勻的砂土較顆粒級配良好的砂土容易液化。

(3)土層的相對密度相對密實程度較小的松砂，容易液化。如1964年的新潟地震中，相對密度小于50％的砂土，普遍發(fā)生液化，而相當密度大于70％的土層，則沒有發(fā)生液化。

(4)土層的埋深砂土層埋深越大，其上有效覆蓋層壓力就越大，則土的側限壓力也越大，就越不容易液化?，F(xiàn)場調查資料表明，土層液化深度很少超過20m，多數(shù)淺于15m，更多的淺于10m。

(5)地下水位的深度地下水位越深，越不容易液化。對于砂土，一般地下水位大于4m時無液化；對于粉土來說，7、8、9度時，地下水位分別大于1.5m、2.5m和6.0m時無液化。

(6)地震烈度地震烈度越高，越容易發(fā)生液化，液化主要發(fā)生在7度及以上地區(qū)，而6度以下的地區(qū)，很少看到液化現(xiàn)象；

(7)地震持續(xù)時間

地震持續(xù)時間越長，越容易發(fā)生液化，大震級遠震中距的地震更容易液化。2.5.2液化的判別

當擬建場地有飽和砂土或粉土時，需經(jīng)勘察確定土層是否液化，以便采取相應的抗液化措施。

6度區(qū)液化對房屋造成的危害較輕，可不進行判別和處理,7度及以上地區(qū)的判別分兩步進行，即初步判別和標準貫入試驗判別。凡經(jīng)過初步判別定為不液化或不考慮液化影響的場地土，就可不進行標準貫入試驗判別。

1.初步判別根據(jù)影響液化的因素，符合下列條件之一，不考慮液化：(1)地質年代為第四紀晚更新世Q3及其以前，良好固結，7、8度時可判為不液化，9度考慮。(2)粉土的粘粒(粒徑小于0.005mm的顆粒)含量7度、8度和9度分別不小于10%、13%、和16%時，可判為不液化土。

(3)采用天然地基的建筑，當上覆非液化土層厚度和地下

水位深度符合下列條件之一時，可不考慮液化影響。DwDudb飽和土類別7度8度9度粉土678砂土789液化土特征深度d0(m)式中：dw——地下水位深度(m)，宜按設計基準期內年平均最高水位采用，

也可按近期內年最高水位采用；

du——上覆蓋非液化土層厚度(m)，計算時宜將淤泥和淤泥質土層扣除；

db——基礎埋置深度(m)，不超過2m時應采用2m；

d0——液化土特征深度(m)，可按下表采用。查液化土特征深度表例1某場地上覆非液化土層厚度du=5.5m，其下為砂土，地下水位深度為dw=6m，基礎埋深db=2m,該場地為8度區(qū)。確定是否考慮液化影響。解：按判別式確定需要考慮液化影響。dw=6mdu=5.5mdb=2m飽和土類別7度8度9度粉土678砂土789液化土特征深度(m)2.標準貫入試驗判別

初步判別不符合上述條件之一，應采用標準貫入試驗判別法進一步判別其是否液化。標貫設備由標準貫入器、觸探桿和重63.5kg的穿心錘等部分組成。操作時鉆孔至孔底的土中，用穿心錘落距為76cm，先打入15cm，到試驗土層，再打入30cm，所用錘擊數(shù)記作：

N63.5=

?

標準貫入錘擊數(shù)錘擊數(shù)越大，土的密實程度越高，也就越不容易液化。用N63.5與臨界貫入錘擊數(shù)Ncr比較來確定是否會液化。φ51φ35貫入器貫入器身出水孔貫入器頭觸探桿錘墊穿心錘標準貫入試驗示意圖1--穿心錘2--錘墊3--觸探桿4--貫入器頭5--出水孔6--貫入器身7--貫入器靴標準貫入試驗：

標準貫入試驗適用于砂土、粉土和一般粘土，它利用一定的錘擊動能（錘重63.5kg，落距76cm），將一定規(guī)格的對開管式的貫入器打入鉆孔孔底的土中，先打入15cm，到試驗土層，再打入30cm，根據(jù)打入土中的貫阻抗，判別土層的工程性質。貫入阻抗用貫入器貫入土中30cm的錘擊數(shù)N63.5表示，N63.5也稱為標貫擊數(shù)。標準貫入試驗

（1）液化判別標準貫入錘擊數(shù)基準值N0，應按表2.9采用；（2）考慮設計地震分組調整系數(shù)β；設計地震第一組取

0.80，第二組取0.95，第三組取1.05；

（3）在ds=3m，dw=2m

時得到，非此深度要修正；

（4）粉土根據(jù)黏粒含量ρc進行調整，小于3或為砂土取3。2.9液化判別標準貫入錘擊數(shù)基準值No（2.12）

液化判別標準貫入錘擊數(shù)臨界值可按下式計算：烈度7度8度9度設計基本地震加速度(g)0.100.150.200.300.40液化判別標準貫入錘擊數(shù)基準值710121619

在地面下20m深度范圍內，液化判別標準貫入錘擊數(shù)臨界值可按下式計算：式中：Ncr——液化判別標準貫入錘擊數(shù)臨界值；

No——液化判別標準貫入錘擊數(shù)基準值，按表2.9采用；

ds——飽和土標準貫入點深度(m)；

dw——地下水位(m)；

ρc——黏粒含量百分率，當小于3或為砂土時，采用3；

β——調整系數(shù)，設計地震第一組取0.80，第二組取0.95，第三組取1.05。當標準貫入錘擊數(shù)N63.5小于液化判別標準貫入錘擊數(shù)臨界值Ncr時，即N63.5<N

cr應判為液化土，否則即為不液化土。

標貫法判別回答了“是”與“否”的問題，未反映液化程度。（2.12）

液化程度通過液化指數(shù)劃分，取相對貫入錘擊數(shù)的比值，土是多層介質，第i層土相對貫入錘擊數(shù)的比值

：Ni為標貫法實測值，

Ncri為臨界值，

Ni越小，土質越差。

該值越大，越易液化，反映程度。土是多層介質，明顯影響20m，淺層影響大；深層影響小，引入層位函數(shù)Wi

。2.5.3液化地基危害程度評價

取至地下20m，考慮層位影響,液化指數(shù)IlE:式中：IlE

——液化指數(shù)；

n——在判別深度范圍內每一鉆孔標貫試驗點總數(shù)；Ni、Ncri

——分別為i點標準貫人錘擊數(shù)的實測值和臨界值，當實測值大于臨界值時應取臨界值；

di——i

點所代表的土層厚度(m)，取該標貫點相鄰上、下兩標準貫人試驗點深度差一半；

ω

i

——i

土層單位土層厚度的層位影響權函數(shù)值。(2.14)液化等級

液化指數(shù)ILE地面噴水冒砂情況對建筑物的危害情況輕微0<6地面無噴水冒砂，或僅在洼地、河邊有零星的噴水冒砂點危害性小，一般沒有明顯的沉降或不均勻沉降中等6～18噴水冒砂可能性大，從輕微到嚴重均有，多數(shù)液化等級屬中等危害性較大，可能造不均勻沉陷和開裂，不均勻沉陷可達200mm嚴重>18一般噴水冒砂都很嚴重，涌砂量大，地面變形明顯，覆蓋面廣危害性大，不均勻沉陷達200～300mm，結構可能產(chǎn)生較大傾斜，嚴重影響使用

表2.10液化等級和相應震害情況表2.12抗液化措施表建筑抗震設防類別地基的液化等級輕微中等嚴重乙類部分消除液化沉陷，或對基礎和上部結構處理全部消除液化沉陷，或部分消除液化且對基礎和上部結構處理全部消除液化沉陷丙類基礎和上部結構處理，亦可不采取措施基礎和上部結構處理理，或更高要求的措施全部消除液化沉陷，或部分消除液化且對基礎和上部結構處理丁類可不采取措施可不采取措施基礎和上部結構處理，或其他措施2.5.4地基抗液化措施

根據(jù)建筑物抗震設防類別和地基液化等級，結合具體情況綜合確定。當液化土層較平坦且均勻時，宜按下表選用措施：

1.全部消除地基液化沉陷

（1）采用樁基：樁端伸入液化深度以下穩(wěn)定土層中的長度(不包括樁尖部分)，應按計算確定，且對碎石土，礫、粗、中砂，堅硬粘性土和密實粉土尚不應小于0.5m，對其他非巖石土尚不宜小于1.5m。

（2）采用深基礎：基礎底面應埋入液化深度以下、的穩(wěn)定土層中，其深度不應小0.5m。

（3）采用加密法：如振沖、振動加密、擠密碎石樁強夯等加固時，應處理至液化深度下界；振沖或擠密碎石樁加固后，處理后標準貫入錘擊數(shù)不宜小于液化判別標準貫入錘擊數(shù)臨界值。

（4）采用換土法：用非液化土替換全部液化土層。采用加密法或換土法處理時，基礎邊緣外的處理寬度，應超過基礎底面下處理深度的1/2且不小于基礎寬度的1/5。2.部分消除液化地基沉陷（1）處理深度應使處理后的地基液化指數(shù)減少，其值不宜大于5；大面積筏基和箱基的中心區(qū)域，處理后液化指數(shù)不大于4；對獨立基礎和條形基礎，尚不應小于基礎底面下液化土特征深度和基礎寬度的較大值。（2）采用振沖或擠密碎石樁加固后，樁間土的標準貫入錘擊數(shù)不宜小于液化判別標準貫入錘擊數(shù)臨界值。（3）基礎邊緣以外的處理寬度，應超過基礎底面下處理深度的1/2且不小于基礎寬度的1/5。（4）增加上覆