汽車分動器設計說明書

百度文庫-好好學習，天天向上百度文庫-好好學習，天天向上-齒輪常嚙合齒輪齒數(shù)輸出軸齒輪3中間軸齒輪43625實際傳動比i螺旋角β20°12′19″法面模數(shù)mn（mm）4法面齒頂高系數(shù)h1法面頂隙系數(shù)端面模數(shù)mt（mm）分度圓壓力角αn20°分度圓直徑d（mm）中心距A（mm）130中心距變動系數(shù)0齒頂高ha（mm）4齒根高hf（mm）5齒全高h（mm）9有效齒寬b（mm）30當量齒數(shù)zv表4-4常嚙合齒輪基本參數(shù)

嚙合套傳動副的設計計算本設計換檔方式采用嚙合套換檔，因為用嚙合套換擋，是將構成某傳動比的一對齒輪，制成常嚙合的斜齒輪。而斜齒輪上另外有一部分做成直的接合齒，用來與嚙合套相嚙合。這種結構既具有斜齒輪傳動的優(yōu)點，同時克服了滑動齒輪換擋時，沖擊力集中在1～2個輪齒上的缺陷。因為在換擋時，由嚙合套以及相嚙合的接合齒上所有的輪齒共同承擔所受到的沖擊，所以嚙合套和接合齒的輪齒所受的沖擊損傷和磨損較小。嚙合套輪齒為直齒，其齒廓曲線為漸開線，嚙合角為20°，模數(shù)取3mm，齒頂高系數(shù)，其他參數(shù)與普通齒輪一樣，齒數(shù)一般為30～80。高、低速換檔嚙合套，齒數(shù)z取32，則分度圓直徑為，結合套寬28mm；接前橋、斷前橋嚙合套，齒數(shù)z取18，則分度圓直徑為d=3×18mm=54mm，結合套寬28mm。齒輪7、2上的小齒輪齒寬均選10mm，大齒輪小齒輪間距均選5mm。

5分動器結構元件齒輪分動器齒輪可以與軸設計為一體或者與軸分開，然后用鍵、過盈配合或者滑動、滾動支撐等方式之一與軸聯(lián)接。輸入軸上的低速檔齒輪與軸制成一體制成齒輪軸，高速擋齒輪用平鍵固定在輸入軸上；中間軸上的齒輪均設計成與軸分開的形式，并以滾針軸承聯(lián)接；后橋輸出軸上的齒輪與軸做成一體。軸及其聯(lián)接設計軸時主要考慮以下幾個問題：軸的直徑和長度，軸的結構形狀，軸的強度和剛度，軸上零件的形式和尺寸等。軸的設計包括定出軸的合理外形和全部結構尺寸。軸的結構主要取決于以下因素：軸在機器中的安裝位置及形式；軸上安裝的零件類型、尺寸、數(shù)量以及和軸連接的方法；載荷的性質、大小、方向及分布情況；軸的加工工藝等。軸的尺寸初選在已經(jīng)確定了中心距A后，第二軸和中間軸中部直徑就可以初步確定，取d==×130mm=。在草圖設計過程中，將最大直徑確定為如下數(shù)值：輸入軸dmax=60，中間軸dmax=60mm，輸出軸dmax=70mm。軸的結構軸的結構形狀應滿足：軸和裝在軸上的零件有準確的工作位置；軸上的零件應便于拆裝和調整；軸應具有良好的制造工藝性。本設計中，輸入軸和低速檔齒輪做成一體，前端通過矩形花鍵安裝半聯(lián)軸器，其后端通過圓錐滾子軸承安裝在后橋輸出軸齒輪內腔里。高速檔齒輪通過普通平鍵固定在輸入軸上。中間軸有旋轉式和固定式兩種，本設計中采用旋轉式中間軸。中間軸與嚙合套的齒座做成一體，兩端通過兩個圓錐滾子軸承支撐。高、低速檔齒輪均用滾針軸承安裝在軸上，由于受結構尺寸的影響及強度的要求，常嚙合齒輪通過花鍵固定在軸上。中間軸兩端做有螺紋，用來定位軸承，軸熱處理時，軸上的螺紋不應淬硬，以防止螺紋脫落。后橋輸出軸與其上齒輪做成一體，齒輪做有內腔以安裝輸入軸，齒輪懸臂布置，采用兩個圓錐滾子軸承支撐。中橋輸出軸上的齒輪用平鍵固定在軸上，與前橋輸出軸對接處做有漸開線花鍵，通過嚙合套可以與前橋輸出軸上的漸開線花鍵聯(lián)接，用以接上、斷開前橋輸出。各檔齒輪與軸之間有相對旋轉運動的，無論裝滾針軸承、襯套(滑動軸承)還是鋼件對鋼件直接接觸，軸的表面粗糙度均要求很高，不低于，表面硬度不低于HRC58-63。各截面尺寸避免相差懸殊。鍵的形式和尺寸輸入軸的普通平鍵部分可按扭轉強度進行初步確定，查《機械設計》表15-3，軸的材料選45，調質處理mm，查《機械設計手冊》(聯(lián)接與緊固)表4-3-18，取輸入軸上普通平鍵的公稱尺寸：，其中ｂ為鍵寬，ｈ為鍵高。普通平鍵的長度Ｌ可根據(jù)輪轂的長度而定，一般鍵長略短于輪轂的長度。軸承的選用選擇滾動軸承的類型與多種因素有關，通常需要考慮以下幾個主要因素：允許的空間；載荷的大小和方向；軸承的工作轉速；旋轉精度；軸承的剛性；軸向游動；摩擦力矩；安裝與拆卸。軸承的選用受到結構的限制，并隨所承受載荷的特點不同而不同，分動器的軸經(jīng)軸承安裝在殼體的軸承孔內，常采用圓錐子軸承、深溝球軸承、角接觸球軸承、滾針軸承、滑動軸承等。在此設計中由于軸承要承受齒輪的軸向載荷以及較大的徑向載荷，并且需要限制軸的軸向移動，故選用圓錐滾子軸承裝于殼體上，其中輸入軸的軸承由于受到分動器的結構尺寸的約束，可將輸入軸的一側軸承裝在后橋輸出軸的齒輪內。軸承的直徑根據(jù)根據(jù)分動器中心距和軸的直徑確定，保證殼體后壁兩軸承孔之間的距離不小于6mm。中間軸上的高速級齒輪和低速級齒輪與中間軸不是固定聯(lián)接，當齒輪與嚙合套相接合時，齒輪與中間軸無相對轉動，當齒輪與中間軸分離時，齒輪空載，因此，從結構尺寸、載荷性質以及工作需求方面考慮，可選用帶有保持架的Ｋ型滾針軸承。軸的結構設計掛上低速檔時：輸入軸傳遞的轉矩中間軸傳遞的轉矩后橋輸出軸傳遞的轉矩其中Ｐ為分動器額定功率；ηｒ為聯(lián)軸器與輸入軸之間的傳動效率；ηｇ為一對齒輪傳動的效率。1）輸入軸（圖5-1）圖在輸入軸的最小直徑在安裝聯(lián)軸器的花鍵處，聯(lián)軸器的計算轉矩，使用系數(shù)KA取，則：查《機械設計手冊》（軸及其聯(lián)接）表5-2-8，選用YL11型凸緣聯(lián)軸器，其公稱轉矩為，半聯(lián)軸器的孔徑為45mm，故取，輸入軸AB段選用圓頭平鍵連接聯(lián)軸器，查《機械設計手冊》（聯(lián)接與緊固）表4-3-8，取圓頭平鍵的公稱尺寸為：，鍵長L取80mm，鍵的工作長度，普通平鍵的失效形式主要是工作面被壓潰，因此要對鍵的擠壓強度進行校核計算：鍵、軸和輪轂的材料均為鋼，查《機械設計》表6-2，取許用擠壓應力[σp]=110MPa，鍵與輪轂鍵槽的高度，工作面的平均壓力，故滿足工作要求。CD段裝有圓錐滾子軸承，查《機械設計手冊》（軸承）表6-2-79，選孔徑為50mm的30210型圓錐滾子軸承與之配合其尺寸為d×D×T×B×C×a=50mm×90mm××20mm×17mm×20mm，故取DE段用圓頭平鍵固定齒輪，故取，查《機械設計手冊》（聯(lián)接與緊固）表4-3-8，取圓頭平鍵的公稱尺寸為：，鍵長L取40mm，考慮到鍵長較短，改用雙鍵連接，相隔180°布置，鍵的工作長度對鍵的擠壓強度進行校核計算：鍵與輪轂鍵槽的高度工作面的平均壓力，故滿足工作要求。根據(jù)整體結構，取FG處是齒輪軸上的齒輪6，分度圓直徑輸入軸的GH段安裝孔徑為50mm的30210型圓錐滾子軸承，取2）后橋輸出軸（圖5-2）圖為了防止輸入軸和后橋輸出軸研合到一起而使兩軸對接卡死，輸入軸與后橋輸出軸間留有的間隙，IK段是齒輪軸上的齒輪3，分度圓直徑KL段安裝軸承，查《機械設計手冊》（軸承）表6-2-79，取孔徑70mm的30214型圓錐滾子軸承，其尺寸為d×D×T×B×C×a=70mm×125mm××24mm×21mm×，故，LM段根據(jù)端蓋結構取，MN段安裝軸承，查表《機械設計手冊》（軸承）表6-2-79，選取孔徑為65mm的30213型圓錐滾子軸承，其尺寸為d×D×T×B×C×a=65mm×120mm××23mm×20mm×取后橋輸出軸NO段用圓頭平鍵連接輸出軸聯(lián)軸器，取查《機械設計手冊》（聯(lián)接與緊固）表4-3-8，NO段取圓頭平鍵的公稱尺寸為：，鍵長L取80mm，鍵的工作長度，鍵與輪轂鍵槽的高度，工作面的平均壓力MPa<[σp]，故滿足工作要求。NO段安裝聯(lián)軸器，聯(lián)軸器的計算轉矩。查《機械設計手冊》（軸及其聯(lián)接）表5-2-8，選用YL12型凸緣聯(lián)軸器，其公稱轉矩為，半聯(lián)軸器的孔徑為60mm，取3）中間軸（圖5-3）圖de段是嚙合套外齒輪8，分度圓直徑，，嚙合套齒輪8與兩邊的高速級、低速級齒輪7、2分別留有的間隙，低速級齒輪7的總齒寬取60mm，高速級齒輪2總齒寬取45mm。高速級齒輪2與中間軸常嚙合齒輪4間留有間隙5mm，所以中間軸cd段、ef段裝配滾針軸承，查《機械設計手冊》表6-2-71，選用帶有保持架的無外圈的K型滾針軸承，基本尺寸為FW×EW×BC=60mm×68mm×45mm，應注意的是，軸加工時，應注意加工砂輪越程槽。中間軸fg段用矩形花鍵連接中間軸常嚙合齒輪，花鍵部分的直徑可按下式初選：式中K為經(jīng)驗系數(shù)，K=～；Temax為最大輸入轉矩（N·m）。mm，根據(jù)《機械設計手冊》（聯(lián)接與緊固）表4-3-30，4-3-32。取中間軸矩形花鍵尺寸：花鍵的失效形式主要是工作面的過度磨損（動連接），因此要對花鍵的工作面上的壓力進行條件性的計算：MPa<[p]，滿足要求。其中ψ為載荷分配不均系數(shù)，取ψ=；z為花鍵的齒數(shù)；h為花鍵齒側面的工作高度，矩形花鍵；l為齒的工作長度，取l=30mm；dm為花鍵平均直徑，矩形花鍵，；[p]為花鍵動連接的許用壓力，查《機械設計》表6-3，取[p]=50MPa中間軸bc、fg段安裝軸承，查《機械設計手冊》（軸承）表6-2-79，取孔徑為50mm的30210型圓錐滾子軸承，其基本尺寸為d×D×T×B×C×a=50mm×90mm××20mm×17mm×，取.中間軸ab段、hi段做成螺紋用于軸的兩端固定，取，選用M30的螺母固定，并加止動墊圈，防止螺母松脫。應注意的是，軸加工時，應注意加工螺紋退刀槽。4）中橋輸出軸（圖5-4）圖中橋輸出軸中橋輸出軸gh段安裝中橋輸出聯(lián)軸器，其結構尺寸與后橋輸出軸聯(lián)軸器相同，故中橋輸出軸ef段用圓頭平鍵連接中橋輸出齒輪5，取，查《機械設計手冊》（聯(lián)接與緊固）表4-3-8，取圓頭平鍵的公稱尺寸為：，鍵長L取40mm，考慮到鍵長較短，改用雙鍵連接，相隔180°布置，鍵的工作長度，中橋輸出軸承受最大的扭矩為總輸出扭矩的一半，及T==，對鍵的擠壓強度進行校核計算：鍵與輪轂鍵槽的高度，工作面的平均壓力MPa<[σp]，故滿足工作要求。中橋輸出軸bc、fg段安裝圓錐滾子軸承，表《機械設計手冊》（軸承）表6-2-79，選取孔徑為65mm的30213型圓錐滾子軸承，其尺寸為d×D×T×B×C×a=65mm×120mm××23mm×20mm×取，中橋輸出軸de、cd段根據(jù)結構取，，中橋輸出軸ab段漸開線齒輪分度圓直徑，5）前橋輸出軸（圖5-5）圖前橋輸出軸ab段用圓頭平鍵安裝聯(lián)軸器，取，查《機械設計手冊》（聯(lián)接與緊固）表4-3-8，取圓頭平鍵的公稱尺寸為：，鍵長L取80mm，鍵的工作長度，對鍵的擠壓強度進行校核計算：鍵、軸和輪轂的材料均為鋼，查《機械設計》表6-2，取許用擠壓應力[σp]=110MPa，鍵與輪轂鍵槽的高度，前橋輸出軸承受最大的扭矩不超過中橋輸出軸的最大扭矩，故T=工作面的平均壓力MPa<[σp]，故滿足工作要求。前橋輸出軸cd段齒輪分度圓直徑。bc段安裝一對圓錐滾子軸承，取，查《機械設計手冊》（軸承）表6-2-79，取孔徑為50mm的30210型圓錐滾子軸承，其基本尺寸為d×D×T×B×C×a=50mm×90mm××20mm×17mm×。分動器殼體本設計采用整體式殼體，殼體采用灰鑄鐵鑄造工藝，與上蓋成一體。其優(yōu)點是變速分動器前后軸承孔的同心度容易保證，裝配、檢查方便。同時要求殼體有足夠的剛度，用來保證軸和軸承工作時不會傾斜，故在殼體上應設計加強筋。為了注油和放油，在分動器上設計有注油孔和放油孔。注油孔位置設立在潤滑油所在的平面出，同時利用它作為檢查油面高度的檢查孔。放油孔設計在殼體的最低處，放油螺塞采用永恒磁性螺塞，可以吸住存留于潤滑油內的金屬顆粒。為了保持分動器內部為大氣壓力，在分動器頂部裝有通氣塞。殼體壁厚取10mm；殼體側面的內壁與轉動齒輪齒頂之間留有5～8mm的間隙；齒輪齒頂?shù)椒謩悠鞯撞恐g留有不小于15mm的間隙。在殼體上設計有加強肋，一方面避免了在分動器殼體上出現(xiàn)不利于吸收齒輪的振動和噪聲的大平面，另一方面增強了殼體的剛度。

6零件的校核當掛上低速檔時傳遞的轉矩最大，因此只要校核低速檔時的強度就可以了。掛上低速檔時：輸入軸傳遞的轉矩中間軸傳遞的轉矩后橋輸出軸傳遞的轉矩其中Ｐ為分動器額定功率；ηｒ為聯(lián)軸器與輸入軸之間的傳動效率；ηｇ為一對齒輪傳動的效率。后橋輸出軸齒輪受力分析：齒輪的校核對齒輪進行分析可知，后橋輸出軸上的常嚙合齒輪副受力最大。因此校核后橋輸出軸上的齒輪副。輪齒接觸強度校核齒輪材料選為20CrMnTi，滲碳后淬火處理，齒面硬度58~62HRC，7級精度（GB10095-88）。齒面接觸應力選。。。由《機械設計》圖10-26查得，端面重合度，則。由《機械設計》圖10-30選取區(qū)域系數(shù)由《機械設計》表10-6查得材料的彈性影響系數(shù)。由《機械傳動裝置設計手冊》圖2-12查得。按《機械傳動裝置設計手冊》表2-27中說明，許用接觸應力。計算：滿足條件。齒根彎曲強度校核齒根彎曲應力1）計算載荷系數(shù)圓周速度由《機械設計》表10-2查得使用系數(shù)；根據(jù)v=s，7級精度，由《機械設計》圖10-8查得=；由《機械設計》表10-3查得齒間載荷分配系數(shù)==；由《機械設計》表10-4查得=；由《機械設計》圖10-13查得=。2）查取齒形系數(shù)。由《機械設計》表10-5查得。3）查取應力校正系數(shù)。由《機械設計》表10-5查得。4）計算縱向重合度。根據(jù)縱向重合度，從《機械設計》圖10-28查得螺旋角影響系數(shù)。6）計算彎曲疲勞許用應力。彎曲疲勞壽命系數(shù)取安全系數(shù)S=，則由此計算：軸的校核由結構可看出，后橋輸出軸強度最弱，因此首先對其校核。根據(jù)軸的結構圖作出軸的計算簡圖。在確定軸承的支點位置時，應從手冊中查取a值。對于30214型圓錐滾子軸承，a=，因此作為懸臂梁的軸長L=15mm+10mm+=。根據(jù)軸的計算簡圖作出軸的彎矩圖和扭矩圖（圖7-1）。（a）（b）（c）（d）圖（e）（f）圖軸的載荷分析（續(xù)）由軸的結構圖以及彎矩和扭矩圖中可以看出支點處截面是軸的危險截面。現(xiàn)將計算出的次截面處的MH、MV及M的值列于下表。載荷水平面H垂直面V支反力FFNH=Ft=15368NFNV=Fr=5960N彎矩MMH=mmMV=138272Nmm總彎矩MM=382411Nmm扭矩TT=1179000Nmm表載荷計算按彎扭合成應力校核軸的強度，扭轉切應力為脈動循環(huán)變應力，取α=，軸的計算應力軸的材料為40Cr，調質處理，由《機械設計》表15-1查得因此，故安全。

7分動器操縱機構越野汽車在良好道路行駛時，為減小功率消耗及傳動系機件和輪胎摩擦，一般均切斷通前橋動力。在越野行駛時，若需低速檔動力，則為了防止后橋及中橋超載，應使低速檔動力由所有驅動橋分擔。為此，對分動器操縱機構有如下特殊要求：非先接上前橋，不得掛上低速檔；非先退出低速檔，不得摘下前橋。分動器的操縱機構由操縱桿、撥叉軸、撥叉、結合套等組成。本次設計為越野車分動器，由于總布置關系，分動器布置在離駕駛室座椅較遠的位置，因此，就需要采用遠距離操縱。這種機構應有足夠的剛度，且各連接件的間隙不能過大，以保證足夠的剛度。有兩根操縱桿分別操縱前橋結合套和換檔結合套，當操縱桿1（圖8-1）向后拉動時，其下端將使拉桿4向前運動以掛上高速檔。若操縱桿1向前推以掛上低速檔時，其下端受螺釘3（擰在操縱桿2下端）限制，無法掛上低速檔。欲掛上低速檔必須先將前橋操縱桿2向前推動，使軸7轉動并通過搖臂6使拉桿5后退結合上前橋動力后才能實現(xiàn)。因為操縱桿2上端向前推時，下端便聯(lián)通螺釘3向后擺動，不再約束操縱桿1掛上低速檔了。當掛上低速檔后，操縱桿1下端又與螺釘3接觸，從而限制住在低速檔位時前橋無法移開。圖東風EQ1090汽車分動器操縱機構1—換檔操縱桿2—前橋操縱桿3—螺釘4—拉桿5—拉桿6—搖臂7—軸8支撐臂

8工藝分析殼體加工工藝殼體零件在整個分動器總成中的作用，是保證其零部件占據(jù)合理的正確位置，使之有一個協(xié)調的基礎構件，其質量的優(yōu)劣直接影響到軸和齒輪等零件互相位置的準確性及分動器總成使用的靈活性和壽命。殼體選用HT200材料鑄造制成，主要的加工表面為平面和軸承孔。殼體的機械加工過程按照先面后孔的原則，最后加工螺紋孔。這樣安排，可以首先把鑄件毛坯的氣孔、砂眼、裂紋等缺陷在加工平面時暴露出來．以減少不必要的工時消耗。此外，以平面為定位基準加工內孔可以保證孔與平面、孔與孔之間的相對位置精度。螺紋預孔攻絲安排在后段工序加工。殼體的機械加工工藝過程基本上分三個階段，即粗加工、半精加工和精加工階段。撥叉加工工藝撥叉是典型的叉標桿類零件。在工作過程中，叉爪部位產(chǎn)生摩擦，叉桿同時受到彎曲應力的作用。因此，撥叉結構形式、材質選擇、熱處理方式及硬度指標等，均以增強耐磨性和剛度為基點，以適應撥叉的工作條件。撥叉的毛坯材料是45鋼。采用模鍛方法制造，其拔模斜度為7°，模鍛成型后切邊，并進行調質，調質硬度為220～260HV，并進行酸洗、噴丸處理。撥叉的主要加工表面有：平面、叉軸孔、叉爪、銷孔、叉爪部高頻淬火。由于撥叉剛性差，易差生彎曲變形，精基準選在叉軸孔的一個端面。用叉軸孔的一個端面作為精基準定位加工叉軸孔，實現(xiàn)設計基準和工藝基準重合，保證叉軸孔和端面的垂直度。為了提高精基準的加工精度，叉軸孔端面和叉軸孔在一次裝夾中加工完畢。其他的軸向尺寸均以該端面最為基準平面。該平面可以限制一個移動自由度。后續(xù)各工序的加工用叉軸孔和端面定位，限制5個自由度。為了避免在加工中產(chǎn)生夾緊變形，根據(jù)夾緊力應垂直于主要定位基面，作用在剛度較大部位的原則，夾緊力作用點應在叉軸孔的另一端面上，不能作用在叉桿上。表8-1高低速檔換檔撥叉機械加工工藝過程卡工序號工序名稱工序內容工藝裝備1鑄精密鑄造，兩件合鑄2熱處理退火3劃線劃各端面線和孔的中心線4車以外形及下端面定位，按線找正，專用夾具裝夾工件。車mm孔至圖樣要求，并車孔的兩側面，保證尺寸C620專用工裝5銑以mm孔及上端面定位，裝夾工件，銑Φ55m下端面，保證尺寸.X52k組合夾具6銑以mm孔及下端面定位，裝夾工件，銑Φ55m上端面，保證尺寸55mm.X52k組合夾具7鉆以內孔及上端面定位，裝夾要件，鉆、擴、鉸mm孔，孔口倒角2×45°Z5132A組合夾具8劃線劃mm中心線及切開線9銑以R55+mm內孔及上端面定位，裝夾工件，切工件成單件，切口2mmX62W組合夾具10銑以mm內孔及上端面定位，裝夾工件，切工件成單件，切口2mmX62W組合夾具11鉆以mm孔及下端面定位，另一端孔倒角2×45°Z5132A組合夾具12檢驗檢查零件各部尺寸及精度齒輪加工工藝齒輪精度指標主要表現(xiàn)為運動精度、工作的平穩(wěn)性、接觸精度和齒側間隙四個方面。汽車行駛時，齒輪始終在重載荷、高速轉動中工作。變速齒輪需要具有較高的齒面硬度和心部具有良好的韌性，以提高耐磨性和抗沖擊性能。齒輪材料選用低碳合金結構鋼，經(jīng)滲碳淬火處理。毛坯通過模鍛方法制造而成，這樣可得到較好的纖維組織，提高了毛坯強度和材料利用率。模鍛后，經(jīng)正火、噴丸處理，可使金相組織均勻，從而能消除鍛造應力，提高其切削性能。齒輪加工分為齒坯和輪齒加工。齒坯的加工部位有輪緣、輪輻、輪轂和內孔。齒輪輪齒的加工部位有齒形及倒角，同時還要進行熱處理，以提高承載能力和使用壽命。熱處理后還要進行內孔、內孔端面的磨削加工和齒形的精整加工。齒輪機械加工工藝過程分為齒坯加工、熱處理前齒輪輪齒加工和熱處理后精加工三個階段。其加工路線為：齒坯加工(粗車、半精車、精車)→齒形加工（滾齒、插齒、齒端倒角、剃齒）→熱處理→內孔加工（磨內齒及端面）→齒形精整加工（磨削齒形）→強力噴丸→磷化處理。軸的加工工藝分動器中的軸類零件有輸入軸、后橋輸出軸、前橋輸出軸、中間軸、中橋輸出軸。因為軸的形狀應保證齒輪、嚙合套部件及軸承的安裝固定，所以加工過程中要嚴格遵守尺寸和精度要求。各軸毛坯均選用20CrMnTi鍛造而成，鍛件進行正火處理。機械加工工藝過程基本上分為三個階段，即粗加工、半精加工和精加工階段。齒輪軸的齒輪最后加工。表8-2中間軸加工工藝工序號工序名稱工序內容工藝裝備1下料棒料Φ110mm×300mm鋸床2鍛鍛造3熱處理正火處理4粗車夾左端，車右端面，見平面即可。粗車右端各部，直徑與長度均留加工余量5mm.C6205粗車倒頭裝夾，車另一端面及余下外徑各部，直徑與長度均留精加工余量5mm，保證總長280mmC6206熱處理調質處理28-32HRC7精車夾一端，車端面，保證總長275mm,鉆頂尖孔C6208精車倒頭裝夾，車端面，保證總長尺寸265mm,鉆頂尖孔C6209精車倒頭，以兩中心孔定位裝夾工件，精車余下各部尺寸，其直徑方向留磨削余量,倒角2×45°C62010銑以兩軸定位裝夾工件。粗、精銑花鍵至尺寸要求和精度要求X53K11滾齒以兩軸定位裝夾工件滾齒Y318012熱處理表面淬火56-62HRC13磨以兩中心孔為定位孔裝夾工件。粗、精磨各部及圓角至圖樣尺寸要求M143214磨倒頭，以兩中心孔為定位孔裝夾工件。粗、精磨其余各部及圓角至圖樣尺寸要求M143215鉗去毛刺16檢驗檢查零件各部尺寸及精度總成的裝配主要裝配順序為；裝配各軸總成——→裝配各軸、固定——→裝配撥叉軸、撥塊及撥叉——→裝配箱蓋，用螺栓堅固——→裝配端蓋→裝另一面端蓋——→裝配操縱機構外設裝置——→裝配加油、放油螺塞、通氣器等。裝配工藝的技術要求主要包括：裝配的完整性、完好性、統(tǒng)一性、緊固性、潤滑性和良好的密封性。分動器總成裝配完成之后還要進行精度檢驗和和性能實驗。

9結論本設計基于東風EQ2080越野汽車的工作要求，并結合其特性設計三輸出軸越野汽車分動器。設計中給出了分動器的整體機械結構圖，以及各主要構件的選用，強度計算，以及結構形式和結構尺寸，并對齒輪和軸進行了強度校核。設計中得出以下結論：（1）分動器是影響越野汽車動力性的主要部分，其中傳動比是影響動力的主要因素。（2）分動器各零部件材料的選擇也非常重要，不但要滿足分動器質量輕，也要符合強度要求。（3）在整個分動器的設計中，各零件之間的配合是很重要的，所以零件之間，軸與殼體中間的配合設本設計的難點。（4）本設計依然存在不足，比如機械結構設計上還有很大的改善空間，裝配方面還存在一些缺陷，，還可以將操縱機構與同步器加入本設計中等等，在以后的研究工作中若克服了這些問題，分動器將有很大的發(fā)展空間。

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