JTJ-250-1998港口工程地基規(guī)范-PDF解密

中華人民共和國行業(yè)標準港口工程地基規(guī)范主編單位：天津港灣工程研究所批準部門：中華人民共和國交通部交通部關(guān)于發(fā)布《港口工程地基規(guī)范》的通知交基發(fā)[1998]213號各省、自治區(qū)、直轄市交通廳(局、委、辦),部屬由我部組織天津港灣工程研究所等單位修訂的業(yè)標準，編號為JTJ250—98,自1999年6月1日起1978年制定的《港口工程地基規(guī)范》,1987年經(jīng)為此，交通部于1990～1995年組織天津港灣工程研對地基可靠度及風化巖特性等進行研究、開展了調(diào)本規(guī)范共分8章、12個附錄并附有條文說明。1996年9月11日通過部審，本次修訂主要內(nèi)容有：統(tǒng)計方法(簡化相關(guān)法);地基驗算采用了以分項系的分項系數(shù)；對軟基處理增加、補充了多項技術(shù)先程結(jié)構(gòu)可靠度設(shè)計統(tǒng)一標準》(GB50158)和《建筑建設(shè)標準編寫規(guī)定》(JTJ—200)等。5土坡和地基穩(wěn)定……20—86地基沉降 7軟基處理 8現(xiàn)場觀測 附錄A巖石分類 附錄B花崗巖不同風化程度物理力學(xué)指標參考值 附錄C碎石土密實度野外鑒別 附錄D巖土基本變量的概率分布及統(tǒng)計參數(shù)的近似確定方法 附錄E查表法驗算地基承載力 附錄F地基承載力系數(shù)表 附錄G非圓弧滑動面抗滑穩(wěn)定計算法 附錄H考慮側(cè)面摩阻的抗滑穩(wěn)定計算法 附錄J地基垂直附加應(yīng)力系數(shù)圖表 附錄K用分級加荷實測沉降過程線附錄L平均固結(jié)度計算表 附錄M本規(guī)范用詞用語說明 附加說明本規(guī)范主編單位、參加單位和主要起草人名單 條文說明 1.0.1為保證港口工程建筑物地基及軟基處理工程，在設(shè)計基準期內(nèi)具有足夠的可靠性，滿足技術(shù)先進、經(jīng)濟合理、安全可靠和耐久適用等要求，遵循現(xiàn)行國家標準《港口工程結(jié)構(gòu)可靠度設(shè)計統(tǒng)一標準》(GB50158)的規(guī)定，制定本規(guī)范。1.0.2本規(guī)范適用于港口工程建筑物地基及軟基處理的設(shè)計與施工。干船塢、船臺、滑道、船閘等建筑物可參照使用。本規(guī)范不適用于黃土、紅粘土、凍土和膨脹土等特殊地基。1.0.3地基的設(shè)計、施工，應(yīng)考慮地基土的變異性，準確劃分土層單元體。對較厚土層，注意區(qū)分亞層；變異性較大的土層，要分析原因；對取樣困難的土層，應(yīng)進行現(xiàn)場測試。尤應(yīng)查明對建筑物可靠性影響較大的軟弱夾層、傾斜巖面、巖溶、地下水狀態(tài)、滑坡體、被掩埋的古河道、古沖溝、河床坡度及影響而引起邊坡坡度的變化等。1.0.4港內(nèi)工業(yè)與民用建筑地基應(yīng)按現(xiàn)行國家標準《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》(GBJ7)執(zhí)行。鐵路路基應(yīng)按現(xiàn)行行業(yè)標準《鐵路路基設(shè)計規(guī)范》(TBJ1)及《鐵路橋涵設(shè)計規(guī)范》(TBJ2)執(zhí)行。港內(nèi)道路按現(xiàn)行行業(yè)標準《港口道路、堆場鋪面設(shè)計與施工規(guī)范》(JT)—296)執(zhí)行。Mg—-滑動力矩設(shè)計值mg——基礎(chǔ)寬度的承載力修正系數(shù)mp——基礎(chǔ)埋深的承載力修正系數(shù)N-—標準貫入擊數(shù)S;—第i級荷載作用下的最終沉降量S,——飽和度S—-不排水抗剪強度標準值△S——抗剪強度增量標準值Sa——地基最終沉降量設(shè)計值T?——徑向時間因數(shù)T.—-垂直向時間因數(shù)U,—-地基的徑向平均固結(jié)度U,——地基的豎向平均固結(jié)度U—瞬時加荷時地基的平均總固結(jié)度U"..——分級加荷時地基的平均總固結(jié)度u——孔隙水壓力V'——作用于拋石基床底面上豎向合力的設(shè)計值w—-天然含水率wn—-液限wp-—塑限8--合力作用線與垂線間的夾角δ——拋石基床底面合力作用線與垂線間的夾角a?——地基自重壓力xt——抗剪強度——固結(jié)快剪內(nèi)摩擦角q——內(nèi)摩擦角設(shè)計值q——內(nèi)摩擦角標準值φ——有效剪內(nèi)摩擦角Ae——基礎(chǔ)的有效面積B——基礎(chǔ)寬度Be基礎(chǔ)的有效受壓寬度B',——條形基礎(chǔ)拋石基床底面處的有效受壓寬度B'n——矩形基礎(chǔ)拋石基床底面處的有效受壓寬度c——粘聚力ce——粘聚力設(shè)計值ce——水平固結(jié)系數(shù)c?—-粘聚力標準值cv—垂直固結(jié)系數(shù)c'-—有效剪粘聚力D—基礎(chǔ)埋深d?—拋石基床厚度d?—-砂墊層厚度F^?---有拋石基床或墊層情況的地基極限承載力的豎向分力標準值[f.]—查表得到的地基承載力設(shè)計值I?——液性指數(shù)l?—塑性指數(shù)K——滲透系數(shù)L——基礎(chǔ)長度L'n—矩形基礎(chǔ)拋石基床底面處的有效受壓長度3.1.1巖體應(yīng)為天然埋藏條件下，由巖塊組成的，通常含有一種以上結(jié)構(gòu)面的地質(zhì)體。3.1.2巖體根據(jù)巖石的質(zhì)量指標(RQD)應(yīng)按表3.1.2分類。差好中等3.1.3巖石應(yīng)為天然形成的有一定聯(lián)結(jié)強度的礦物與巖屑集合3.1.4巖石按成因可分為巖漿巖、沉積巖和變質(zhì)巖。3.1.5巖石根據(jù)強度可按附錄A中表A.0.1分為硬質(zhì)巖石和軟3.1.6巖石按軟化系數(shù)k可分為軟化巖石(kg≤0.75)和不軟化3.1.7巖石、巖體根據(jù)風化程度應(yīng)分為未風化、微風化、中等風化、強風化和全風化。硬質(zhì)巖和軟質(zhì)巖的風化程度可分別按附錄A中表A.0.2和表A.0.3確定.3.1.8對中小型工程且無試驗資料時花崗巖不同風化程度的物理力學(xué)性指標參考值可按附錄B選用。3.2.1作為建筑物場地和地基的土可分為碎石土、砂土、粉土、粘性土和填土。3.2.2碎石土應(yīng)為粒徑大于2mm的顆粒含量超過總質(zhì)量50%的土，根據(jù)顆粒級配及形狀按表3.2.2定名。碎石土的密實度可按本規(guī)范附錄C執(zhí)行。圖形，亞腰形為主哪形，亞圓形為主圓礫圓形、亞圈形為主3.2.3砂土應(yīng)為粒徑大于2mm的顆粒含量不超過總質(zhì)量50%、粒徑大于0.075mm的顆粒超過總質(zhì)量50%的土。根據(jù)顆粒級配應(yīng)按表3.2.3定名。中砂粒質(zhì)量為總土粒質(zhì)量的60%;粒質(zhì)量為總土粒質(zhì)量的10%。粒質(zhì)量為總土粒質(zhì)量的30%。3.2.4.3當不均勻系數(shù)C。大于等于5和曲率系數(shù)C.等于1~3時，為級配良好的砂。3.2.5砂土的密實度可根據(jù)標準貫人擊數(shù)N,按表3.2.5判定。砂土的密實度表3.2.5中密稍密3.2.6粉土系指塑性指數(shù)小于或等于10,粘粒含量Mc大于或等于3%,小于15%的土，可按表3.2.6分為粘質(zhì)粉土和砂質(zhì)粉土。粉土的分類表3.2.6粘粒含量Me(%)注：粘粒，系指粒徑小于0.005mm的順粒。3.2.7粘性土系指塑性指數(shù)I。大于10的土，應(yīng)按表3.2.7分為塑性指數(shù)I。土的名稱注：塑性指數(shù)的液限值應(yīng)用76g圓健儀悅?cè)肫咧?0mm測3.2.8粘性土的狀態(tài)根據(jù)液性指數(shù)J.可按表3.2.8確定.粘性土的狀態(tài)表3.2.8液性指數(shù)?3.2.9粘性土的天然狀態(tài)可根據(jù)標準貫入擊數(shù)N按表3.2.9確硬軟中等3.2.10對中小型工程且無試驗資料時，粘性土的無側(cè)限抗壓強度q?可根據(jù)標準貫入擊數(shù)N按表3.2.10估算。3.2.11淤泥性土系為在靜水或緩慢的流水環(huán)境中沉積，經(jīng)生物化學(xué)作用形成，其天然含水率大于液限、孔隙比大于1.0的粘性土，可按表3.2.11分為淤泥質(zhì)土、淤泥、流泥和浮泥，其中淤泥質(zhì)土應(yīng)根據(jù)塑性指數(shù)I,再劃分為淤泥質(zhì)粘土或淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土，名稱標3.2.12飽和狀態(tài)的淤泥性土可根據(jù)天然含水率按下式確定其重W——天然含水率(%);3.2.13混合土系指粗細粒兩類土呈混雜狀態(tài)存在，具有顆粒級配不連續(xù)，中間粒組顆粒含量極少，級配曲線中間段極為平緩等特征的土。定名時，將主要土類列在名稱前部，次要土類列在名稱后部，中間以“混”字連結(jié)?；煊倌?、粘性土混砂或碎石。3.2.14.1淤泥混砂、砂混淤泥屬海陸混合相沉積的一種特殊土，土質(zhì)極為松軟。定名時，當淤泥含量超過總質(zhì)量的30%為淤泥混砂；淤泥含量超過總質(zhì)量的10%,小于或等于總質(zhì)量的30%為砂混淤泥。這類土的承載力不應(yīng)以物理性指標做為評價和計算依據(jù)，而應(yīng)以力學(xué)性指標或現(xiàn)場原位測試方法確定。3.2.14.2粘性土混砂或碎石，屬殘積、坡積、洪積等成因形成的土。定名時當粘性土含量超過總質(zhì)量的40%為粘性土混砂或碎石，粘性土的含量大于10%,小于或等于總質(zhì)量的40%為砂或碎石混粘性土。其強度宜用現(xiàn)場測試方法測定，粘性土的錐沉量h和液性指數(shù)Ir也應(yīng)做為確定混合土強度的依據(jù)之一。3.2.15層狀構(gòu)造土系指兩類不同的土層相間成韻律沉積，具有明顯層狀構(gòu)造特征的土，定名時應(yīng)將厚層土列在名稱前部，薄層土列在名稱后部，根據(jù)其成因和兩類土層的厚度比可分為互層土、夾層土、間層土。上述三種土的滲透性、壓縮性、力學(xué)強度等具有各向異性的特點，應(yīng)結(jié)合工程要求進行專門評價分析。3.2.15.1互層土：三角洲、河漫灘沖積成因的土，其特征具有交錯互層構(gòu)造、兩類土層厚度相差不大、厚度比一般大于1/3,3.2.15.2夾層土：河流下游河漫灘沖積土，其特征具有夾層構(gòu)造、兩類土層厚度相差較大、厚度比為1/3～1/10,如“粘土夾3.2.15.3間層土：湖泊、濱海相沉積的土，具有很厚的粘性土夾有非常薄的粉砂，厚度比小于1/10,如“粘土間薄層粉砂”。3.2.16花崗巖殘積土系指花崗巖全風化的產(chǎn)物，其中大于2mm的顆粒混雜于粘性土之中，具有孔隙比較大、液性指數(shù)較小、壓縮性較低、遇水崩解等特點?；◢弾r殘積土可根據(jù)其大于2mm的顆粒含量(%)按表3.2.16分為礫質(zhì)粘性土、砂質(zhì)粘性土和粘性土。>2mm顆粒含量(%)3.2.I7填土系指由人類活動而堆積的土，根據(jù)其物質(zhì)組成和堆填方式可分為沖填土、素填土和雜填土：(1)沖填土：由水力沖填砂土、粉土或粘性土而形成的填土；(2)素填土：由碎石土、砂土、粉土、粘性土等組成的填土，經(jīng)分層壓實者稱為壓實填土；(3)雜填土：含有建筑垃圾、工業(yè)廢料、生活垃圾等雜物的填土。對上述三種填土，應(yīng)根據(jù)工程需要專門研究其物理力學(xué)性質(zhì)。4地基承載力4.1.1驗算地基承載力，應(yīng)考慮作用于基礎(chǔ)底面的合力偏心距e和傾斜率tgò的影響。傾斜率tgǒ或tgà應(yīng)按下列公式確定：(1)無拋石基床情況：(2)有拋石基床情況：式中H?-—作用于基礎(chǔ)底面上平行于基礎(chǔ)短邊的水平合力標準值(以H?m表示)或平行于基礎(chǔ)長邊的水平合力標準值(以Hu表示),對重力式碼頭為墻底面以上土壓力的水平分力及其他水平力(如水壓力和系纜力等)合力的標準值式中H?-—作用于拋石基床底面上平行于基礎(chǔ)短邊的水平合力(kN)標準值(以Hx表示)或平行于基礎(chǔ)長邊的水平合力(kN)標準值(以Hμ.表示)。對重力式碼頭：當無波浪力作用時，可取H、近似等于Vtg?,tg&=tg及基床厚度范圍內(nèi)的主動土壓力之和確定。對直立V——作用于拋石基床底面上的豎向合力的標準值(kN),對重力式碼頭V、包括作用于墻底面以上的豎向合力標準值V?及拋石基床底面處有效面積或有效寬度范圍內(nèi)的拋石體自重力標準值。有效面積和有效寬度按第4.1.4條確定：V?——作用于墻底面或基礎(chǔ)底面上的豎向合力的標準值4.1.2對重力式碼頭與防波堤，拋石基床頂面及底面的最大壓力、最小壓力和合力偏心矩的確定，應(yīng)按現(xiàn)行行業(yè)標準《重力式碼頭設(shè)計與施工規(guī)范》(JTJ290)和《防波堤設(shè)計與施工規(guī)范》(JTJ298)等有關(guān)規(guī)定執(zhí)行。4.1.3當基礎(chǔ)形狀為矩形、條形以外的其他形狀時，可按下列原則化為相當?shù)木匦危?1)基礎(chǔ)底面的重心不變；(2)兩個主軸的方向不變；(3)面積相等；(4)長寬比接近4.1.4當作用于基礎(chǔ)底面的合力為偏心時，應(yīng)根據(jù)偏心矩將基礎(chǔ)面積或?qū)挾然癁橹行氖芎傻挠行娣e(對矩形基礎(chǔ))或有效寬度(對條形基礎(chǔ))。對有拋石基床的港口工程建筑物基礎(chǔ)，以拋石基床底面作為基礎(chǔ)底面，該基礎(chǔ)底面的有效面積或有效寬度應(yīng)按下列公式計算：(1)對矩形基礎(chǔ)：式中A.——基礎(chǔ)的有效面積(m2);d;——地石基床厚度(m);B?、Ln---分別為矩形基礎(chǔ)墻底面處的實際受壓寬度(m)和長度(m),應(yīng)根據(jù)墻底合力作用點與墻前趾的距離ζ關(guān)規(guī)定確定；B?、L——分別為矩形基礎(chǔ)墻底面擴散至拋石基床底面處的受壓寬度(m)和長度(m)B.、Lm—分別為矩形基礎(chǔ)墻底面擴散至拋石基床底面處的有效受壓寬度(m)和長度(m);es、ei——分別為作用于矩形基礎(chǔ)拋石基床底面上的合力標準值(包括拋石基床重量)在B和L,方向的偏心矩(2)對條形基礎(chǔ)(L/B,≥10):式中B:——條形基礎(chǔ)拋石基床底面處的有效受壓寬度(m);B;——條形基礎(chǔ)拋石基床底面處的受壓寬度(m);B?——墻底面的實際受壓寬度(m),應(yīng)按現(xiàn)行行業(yè)標準《重力式碼頭設(shè)計與施工規(guī)范》的有關(guān)規(guī)定確定；e—拋石基床底面合力標準值的偏心距(m),應(yīng)按現(xiàn)行確定。4.1.5驗算地基承載力時，對不計波浪力的建筑物應(yīng)取極端低水位；對計入波浪力的建筑物應(yīng)取水位與波浪力作用的最不利組合。4.1.6驗算地基承載力時，所需巖土基本變量(如重度Y和抗剪強度指標c,φ等)的概率分布及統(tǒng)計參數(shù)，可按附錄D確定，其中土的抗剪強度指標統(tǒng)計方法，宜用簡化相關(guān)法，各土層具有代表性的基本變量統(tǒng)計件數(shù)應(yīng)不少于6件。4.2地基承載力驗算4.2.1地基承載力應(yīng)按第4.2.2條規(guī)定的極限狀態(tài)設(shè)計表達式驗算，尚應(yīng)結(jié)合原位測試和實踐經(jīng)驗綜合確定，對非粘性土地基的小型建筑物及安全等級為三級的建筑物可按附錄E確定。4.2.2地基承載力的驗算應(yīng)滿足以下極限狀態(tài)設(shè)計表達式。4.2.2.1無拋石基床情況按下式計算：4.2.2.2有拋石基床情況按下式計算：式中V——作用于拋石基床底面上豎向合力的設(shè)計值(kN);V?--作用于墻底面或基礎(chǔ)底面上豎向合力的設(shè)計值F?——為有拋石基床或墊層情況的地基極限承載力的豎向F——為無拋石基床或墊層情況的地基極限承載力的豎向分力標準值(kN)。4.2.2.3抗力分項系數(shù)應(yīng)按下列規(guī)定確定：采用固結(jié)快剪強度指標Ya的取值范圍為2.0～3.0,對安全等級為I、IⅡ級的建筑物取較高值，安全等級為III級的建筑物取較低值；以粘性土為主的地基取較高值；以砂土為主的地基取較低值；基床較厚取高值。及砂墊層底有效受壓寬度B:范圍內(nèi)的砂墊層自重力設(shè)計值；F用F代替，計算F時對應(yīng)的有效受壓寬度為B,,B,按本規(guī)范第7.2.2條的規(guī)定確定。4.2.3對于Va,應(yīng)根據(jù)條形基礎(chǔ)或矩形基礎(chǔ)范圍內(nèi)結(jié)構(gòu)所受的豎向作用或作用效應(yīng)進行計算：式中γ,——綜合分項系數(shù)，y,可取1.0;Ya、Yo——分別為永久作用和可變作用分項系數(shù)，均可取1.0;Qx—第j個可變作用的標準值(kPa);Co,—-第；個可變作用的作用效應(yīng)系數(shù)；G?—第；個永久作用的標準值(kPa),如結(jié)構(gòu)自重力標準值及土壓力豎向分力標準值，其中重度標準值可取力式碼頭設(shè)計與施工規(guī)范》的有關(guān)規(guī)定取值；Ca—第i個永久作用的作用效應(yīng)系數(shù)。4.2.4地基極限承載力的豎向分力標準值F應(yīng)根據(jù)基礎(chǔ)形狀分4.2.5對矩形基礎(chǔ)F,應(yīng)按下列公式計算：4.2.5.1當φ>0且8<φ時：式(4.2.5-1)等號右邊中括號內(nèi)的三項計算結(jié)果，均采用上、下兩式各項對應(yīng)比較的小值。x——基礎(chǔ)面以下土的重度標準值(kN/m2),可取均值，B.、L——分別為基礎(chǔ)的有效寬度和長度(m);q——墻前基礎(chǔ)底面以上邊載的標準值(kPa);cx—粘聚力標準值(kPa);N.、N?、N,—為地基處于極限平衡狀態(tài)下的承載力系數(shù)，其中包含了φ>0情況下荷載傾斜的影響，例如計算平行短邊破壞時用Nm、NcB、NBSe、S?、Sy——與基礎(chǔ)形狀有關(guān)的形4.2.5.2當φ=0時：式中S?——與基礎(chǔ)形狀有關(guān)的形狀系數(shù)；d:--與基礎(chǔ)埋深有關(guān)的深度系數(shù)；i?——與合力傾斜率有關(guān)的傾斜系數(shù)；Su—地基土的不排水抗剪強度標準值(kPa)。4.2.5.3承載力系數(shù)N.、N,、N,宜按下式計算或查附錄F的地基承載力系數(shù)表：N?=N?tga+1N?=N?tga+1a應(yīng)滿足下式要求：Ny=f(λ,tg4,tgo)≈1.25{(N?+0.28+tg?)tg[a-0.728(0.9455+0.55tge)]}式中tg?——作用于拋石基床底面合力的傾斜率；4——內(nèi)摩擦角標準值(“);4.2.5.4承載力因子λ可按下列公式計算：(1)當計算平行短邊破壞時：(2)當計算平行長邊破壞時：4.2.5.5形狀系數(shù)的第二下標B、L分別表示平行B、L方向發(fā)生破壞，上標a代表q=0情況，形狀系數(shù)按下列公式計算：(4.2.5-10)(4.2.5-11)(4.2.5-12)4.2.5.6當9=0時，深度系數(shù)的第二下標B、L分別表示平行B、L方向發(fā)生破壞，深度系數(shù)按下列公式計算：4.2.5.7當φ=0時，傾斜系數(shù)的第二下標B、L分別表示平行B、L方向發(fā)生破壞，傾斜系數(shù)按下列公式計算：4.2.6對條形基礎(chǔ)F應(yīng)按下列公式計算：(1)當φ>0,且8<φ時：(2)當φ=0時；F=B[(π+2)S(1+da-i)+q](4.對于飽和軟粘土，驗算短暫狀況下地基承載力時，宜用不排水抗4.2.8若受力層由多層土組成，各土層的抗剪強度指標相差不大，豎向抗力標準值Fγ可用按土層厚度加權(quán)平均抗剪強度指標和加權(quán)平均重度計算。若各土層的抗剪強度指標相差較大，仍可用上述方法計算F,Yg宜取高值。4.2.8.1確定加權(quán)平均的抗剪強度指標和重度時，受力層的最大深度Z…..可按下式計算：4.2.8.2計算時先假定Zn,根據(jù)假定的Zm及各土層厚度計算加權(quán)平均c、、Y代入式(4.2.8-1)計算Zx直至計算與假定λ應(yīng)根據(jù)平行短邊或長邊破壞分別按第4.1.1和4.2.5條規(guī)定計算。4.3保證與提高地基承載力的措施4.3.1當?shù)鼗休d力不滿足設(shè)計要求時，可采取下列措施：(1)減小水平力和合力的偏心距；(2)增加基礎(chǔ)寬度；(3)增加邊載或基礎(chǔ)埋深；(4)增加拋石基床厚度；(5)適當放慢加荷速率；(6)加固地基。4.3.2對于土基，開挖時應(yīng)減少擾動，以防承載力降低。對于開挖暴露后承載力易于降低的巖基，在開挖后應(yīng)立即澆筑墊層或采取其它保護措施。5.1.1本章適用于主要由欠壓密、正常壓密以及壓密比小于4的粘性土組成的土坡和地基。5.1.2根據(jù)地質(zhì)條件和土的物理力學(xué)指標基本相同的原則，將場地劃分為若干區(qū)段，統(tǒng)計土性指標進行穩(wěn)定驗算。5.1.3對于持久狀況的土坡和地基的穩(wěn)定性，應(yīng)按極端低水位進施工過程中如可能出現(xiàn)較大的水頭差、較大的臨時超載、較陡的挖方邊坡等不利情況，應(yīng)按短暫狀況驗算其穩(wěn)定性。其對應(yīng)的水位，應(yīng)視施工具體情況和有關(guān)規(guī)范的規(guī)定確定。打樁前應(yīng)驗算打樁時的岸坡穩(wěn)定性。5.1.4驗算土坡和地基穩(wěn)定性時確定所需巖土基本變量如重度γ和土的抗剪強度指標c、g等的概率分布及統(tǒng)計參數(shù)和土的抗剪強度指標統(tǒng)計方法應(yīng)按4.1.6條執(zhí)行；5.2抗剪強度計算指標5.2.1根據(jù)土質(zhì)和工程實際情況，宜選用固結(jié)快剪、十字板剪和無側(cè)限試驗測定抗剪強度指標，有條件時可采用三軸不排水剪和有效剪試驗測定抗剪強度指標。直剪快剪不宜采用。5.2.2驗算土坡穩(wěn)定時，對于開挖區(qū)，宜采用卸荷條件下進行試驗的抗剪強度指標。5.2.3各土層的抗剪強度指標每層土不應(yīng)少于6件；對穩(wěn)定起控制作用的土層，宜取10件；填土及表層土不宜少于6件。5.3土坡和地基穩(wěn)定的驗算5.3.1對土坡和條形基礎(chǔ)的地基穩(wěn)定計算，可按平面問題考慮，宜采用圓弧滑動面計算。有軟土夾層和傾斜巖面等情況時，尚宜采用非圓弧滑動面計算。計算方法可采用總應(yīng)力法或有效應(yīng)力法。5.3.2對不同情況的土坡和地基的穩(wěn)定性驗算，其危險滑弧均應(yīng)滿足以下極限狀態(tài)設(shè)計表達式：式中Mu、Mm——分別為作用于危險滑弧面上滑動力矩的設(shè)計Yg——抗力分項系數(shù)。5.3.2.1對于持久狀況土的抗剪強度宜采用固結(jié)快剪指標，式(5.3.2-1)中的Mm、Mm宜按下列公式計算(計算圖示見圖 Mu=Y,{[ZR(qub+Wi)sina]+M,)(5式中R——滑孤半徑(m);Ys——綜合分項系數(shù)，可取1.0;W?.——屬永久作用，為第i土條的重力標準值(kN/m),可端低水位以上零壓線以下用飽和重度計算滑動力矩設(shè)計值Mu;un——第i土條滑動面上水頭超過零壓線以上的孔隙水壓a;——第；土條的滑弧中點切線與水平線的夾角();a、cu——分別為第i土條滑動面上的固結(jié)快剪內(nèi)摩擦角()和粘聚力(kPa)標準值，可取均值。Mm=R[≥mL+2(qnb.+W)cosatgn.](5.3.2.4當采用總強度，如十字板強度或三軸不排水剪強度(5.3.2-5)計算，滑動力矩設(shè)計值可用(5.3.2-3)計算。5.3.3非圓弧滑動面抗滑穩(wěn)定驗算可按附錄G計算。對于滑動合表5.4.1中的取值范圍。各種計算情況的說明可按表5.3.4采用。持久狀況固結(jié)快剪(直宜采用(5.3.2-2)及全部或部分采用，視土體在q作用下的展結(jié)程度面定ig引起的滑動力矩(作用效應(yīng))應(yīng)全部計入(5.3.2-5)及無側(cè)限抗壓強(5.3.2-6)及時采用(5.3.2-4)及(5.3.2-6)及需考慮因土體固結(jié)引起的短暫狀況無側(cè)限擾壓強宜采用(5.3.2-6)及時采用(5.3.2-4)及(5.3.2-6)及快剪(直剪)時果用(5.3.2-5)及Mu的影響，計算的抗力最小分項系數(shù)Y應(yīng)滿足本標準表5.4.1等級和地區(qū)經(jīng)驗等因素，計算的最小抗力分項系數(shù)Yα應(yīng)滿足表5.4.1的規(guī)定。Ye宜取表5.4.1中的低值，但驗算打樁岸坡的穩(wěn)定性，宜取較固結(jié)快剪(直剪)同表5.3.4快剪(直剪)5.4.2當擬建工程附近有滑坡，且兩處土層和土質(zhì)基本相同，十有滑坡的Mg/Mg增大20%～30%。兩處土層和土質(zhì)基本相同，且穩(wěn)定坡計算的Ma/Ma小于表5.4.1中Ye的低值，則可用對比計算方法設(shè)計擬建工程的土坡。5.5.4對軟土，特別是靈敏度較高的軟土，應(yīng)放慢加荷速率，以防失隱。5.5.5在坡頂或岸壁后吹填土?xí)r，應(yīng)采用有效的排水措施，以防產(chǎn)生過大的水頭差?；拥撞咳缬谐袎核绊懛€(wěn)定時，應(yīng)采取臨時降壓措施。5.5.6堆放棄土應(yīng)離坡肩一定距離，堆載不宜過高，并應(yīng)考慮堆載產(chǎn)生的超孔隙水壓力的不利作用。5.5.7土坡應(yīng)按設(shè)計要求開挖。當坡腳可能被沖刷時，應(yīng)采取防護措施。5.5.8為減小打樁展動對岸坡穩(wěn)定的影響，宜采取重錘低擊、間相隔一定距離。有條件時，可采用靜壓法沉樁。6.1.1本章適用于計算由建筑物自重和外荷載引起的地基沉降，不適用于計算大面積地下水位下降、地震等特殊原因引起的沉降。對建筑物地基為巖石、碎石土、密實的砂土和第四紀晚更新世Q;及其以前沉積的粘性土，可不進行沉降計算。6.1.2根據(jù)地質(zhì)條件、土層的壓縮性、建筑物斷面和荷載均基本相同的原則，將地基劃分為若干區(qū)段。每一區(qū)段選取代表性斷面作為計算斷面。在每一計算斷面內(nèi)，一般選取基礎(chǔ)兩端及中點作為計算點。6.1.3應(yīng)只計算持久狀況長期組合下的地基最終沉降量。在作用組合中，永久作用應(yīng)采用標準值，可變作用應(yīng)采用準永久值，水位宜用設(shè)計低水位，有邊載時應(yīng)考慮邊載。6.1.4在地基沉降計算中，可變作用僅考慮堆貨荷載。堆貨荷載準永久值系數(shù)采用0.6。全部作用分項系數(shù)均采用1.0。6.1.5當需要計算地基的沉降過程時，可按第7章的有關(guān)規(guī)定6.1.6驗算地基沉降時，確定所需的巖土基本變量如重度Y孔隙比e等的概率分布及統(tǒng)計參數(shù)，應(yīng)按附錄D執(zhí)行。各土層具有代表性的基本變量統(tǒng)計件數(shù)應(yīng)不少于6件。6.2地基最終沉降量計算6.2.1在地基內(nèi)任一點的垂直附加應(yīng)力(圖6.2.1)標準值為基底垂直附加壓力、基底水平力和邊載所引起的垂直附加應(yīng)力標準6.2.1.1基底垂直附加壓力的設(shè)計值為基底壓力設(shè)計值與基底面上自原地面算起的自重壓力設(shè)計值之差。6.2.1.2基底水平力設(shè)計值可按均布考慮。6.2.1.3邊載設(shè)計值，當其分布范圍超過自基底邊緣算起的5倍基底寬度時，可按5倍計，不足5倍時，應(yīng)按實際分布范圍計。各種作用引起的垂直附加應(yīng)力標準值可按附錄J計算。6.2.2地基最終沉降量可按式(6.2.2)計算，也可用實測沉降過程線推算。式中S--地基最終沉降量設(shè)計值(cm);en、ex-分別為第i層土受到平均自重壓力設(shè)計值()和平均最終壓力設(shè)計值(am+dm)壓縮穩(wěn)定時的孔隙比設(shè)計值，可取均值；om—第i層土頂面與底面的地基自重壓力平均值的設(shè)計值(kPa);om——第；層土頂面與底面的地基垂直附加應(yīng)力平均值m,—經(jīng)驗修正系數(shù)，按地區(qū)經(jīng)驗選取。6.2.3地基壓縮層的計算深度Z。宜符合下式要求；式中o,---Z。處地基垂直附加應(yīng)力設(shè)計值(kPa);o:——Z?處地基自重壓力設(shè)計值(kPa)。如按式(6.2.3)確定后的計算深度下有軟土層時，尚應(yīng)繼續(xù)往下計算。6.2.4地基最終沉降量設(shè)計值應(yīng)滿足下式要求：式中[S]——建筑物的沉降量限值(cm),按有關(guān)建筑物的現(xiàn)行規(guī)范規(guī)定執(zhí)行；S~——建筑物地基最終沉降量設(shè)計值(cm)。6.3適應(yīng)與減小地基沉降的措施6.3.1若地基沉降量設(shè)計值大于沉降量限值，宜采取下列措施：(1)結(jié)構(gòu)構(gòu)造方面：設(shè)置沉降縫、采用輕型結(jié)構(gòu)、回填輕質(zhì)材料和調(diào)整基礎(chǔ)平面尺寸或埋深等；(2)施工方面：調(diào)整施工程序與進度等；(3)地基處理方面：采用真空預(yù)壓、堆載預(yù)壓和換填砂墊層等方法。7.1.1軟基處理方法應(yīng)根據(jù)土質(zhì)條件，包括回填或沖填條件、建筑物類型及適應(yīng)變形能力、施工能力與經(jīng)驗、材料來源、施工期限和加固費用等因素經(jīng)綜合分析比較選定，必要時也可選擇兩種或多種地基處理方法聯(lián)合應(yīng)用。港口工程中常用的軟基處理的主要方法可按表7.1.1選用。7.1.2進行地基處理，若對周圍環(huán)境或建筑物產(chǎn)生不利影響時，應(yīng)進行分析和計算。有危害時，應(yīng)采取防護措施或采用合適的軟基處理方法?？焯罘ㄍ凉た椢?包括格糖、網(wǎng)絡(luò))墊層法需經(jīng)試驗才能確定能工工藝酸泥或流泥厚度一-般小堆(加)載預(yù)設(shè)置排水碼頭后方堆場、倉庫、土地基加固較深厚的淤泥、淤泥質(zhì)條件合堆載預(yù)壓法適用情況同真空預(yù)壓，用×102cm/s的土層民建地基注：①土工織物墊層法，按現(xiàn)行行業(yè)標準《水運工程上工布7.1.3根據(jù)所選軟基處理方法，所需土性指標可按下列規(guī)定確預(yù)壓法等，應(yīng)著重取得土的現(xiàn)場滲透系數(shù)、固結(jié)系數(shù)、天然壓密尤其對真空預(yù)壓法及真空預(yù)壓聯(lián)合堆載預(yù)壓法，應(yīng)查明相對透水層和地下水位置及承壓水性質(zhì)、有無補給水源、表層透氣性等。結(jié)果計算確定，或利用已有的沉降資料按附錄K推算，當有足夠試驗件數(shù)時也可用室內(nèi)固結(jié)試驗確定。對水平向和垂直向滲透性相差較大的土層，宜分別測定水平向和垂直向固結(jié)系數(shù)。代表性的場地上進行相應(yīng)的現(xiàn)場試驗或試驗性施工，并進行必要達不到設(shè)計要求，應(yīng)查明原因，采取措施或修改設(shè)計。對于采用排水固結(jié)法加固后的軟土地基，在滿足穩(wěn)定和沉降要求的條件下，按照本規(guī)范第4章進行地基承載力驗算時，若采7.1.5施工中應(yīng)進行質(zhì)量控制和監(jiān)測，并做好記錄，出現(xiàn)異常情況及時解決。7.1.6施工過程中應(yīng)有取得監(jiān)理資格的專人或?qū)ｉT機構(gòu)負責質(zhì)量監(jiān)理，施工過程中及施工結(jié)束后應(yīng)進行工程質(zhì)量檢驗。7.2換填砂墊層法7.2.1換填砂墊層的砂料，宜采用級配良好、并不含雜質(zhì)的中7.2.2對于條形基礎(chǔ)，換填砂墊層的厚度d:,可根據(jù)砂墊層底面處地基土的承載力確定，應(yīng)符合式(7.2.2-1)的要求。用試算法求出使式(7.2.2-1)兩端相等的d?值，即為所需的最小厚度(見圖7.2.2)。砂墊層的寬度應(yīng)大于砂墊層底面的受壓寬度B、式中a?-…作用于砂墊層底面，單位有效寬度的平均壓力設(shè)計Fi—砂墊層底面處縱向單位寬度上地基極限承載力的豎向分力的標準值(kN/m),按第4章有關(guān)公式計算；Y?—--抗力分項系數(shù)，不宜小于3.0;B:——砂墊層底面的有效受壓寬度(m);γ,--a?的綜合分項系數(shù)，取1.0;B'-—砂墊層底面的受壓寬度(m);B;——拋石基床底面上的受壓寬度(m),按第4章第4.1.4條的有關(guān)規(guī)定確定；B?——墻底面的實際受壓寬度(m),按現(xiàn)行行業(yè)標準《重力式碼頭設(shè)計與施工規(guī)范》的有關(guān)規(guī)定確定；e'—-砂墊層底面合力標準值的偏心距(m);y?--砂墊層的重度標準值(kN/m3),水下取浮d?-—地石基床厚度(m);o….—砂墊層頂面(拋石基床底面)的最大壓力標準值(kPa),按現(xiàn)行行業(yè)標準《重力式碼頭設(shè)計與施工規(guī)范》的有關(guān)規(guī)定計算；on—砂墊層頂面(拋石基床底面)的最小壓力標準值(kPa),按現(xiàn)行行業(yè)標準《重力式碼頭設(shè)計與施工規(guī)范》的有關(guān)規(guī)定計算；d,——砂墊層底面的最大壓力標準值(kPa);d.——砂墊層底面的最小壓力標準值(kPa)。7.2.3砂墊層施工時應(yīng)減少對地基土的擾動。7.2.4對于陸上干施工的砂墊層，宜分層填筑，分層壓密，7.2.5對于水上施工的砂墊層，應(yīng)均勻拋填，避免成堆。對回淤嚴重的地區(qū)，應(yīng)控制拋砂的間歌時間，避免出現(xiàn)淤泥夾層。對開挖的基槽，應(yīng)防止槽底回淤，如回淤量對工程質(zhì)量有影響時，應(yīng)采取清淤措施，對難以清除的槽底薄層淤泥，可在槽底拋一薄層塊石。7.2.6當密實度達不到設(shè)計要求時，對較深厚的墊層，可用振沖法將其振密，對于表層或砂墊層厚度較小時，宜在其上拋一定厚度碎石，再行夯實。7.2.7當有抗震要求時，砂墊層的設(shè)計還應(yīng)符合現(xiàn)行行業(yè)標準《水運工程抗震設(shè)計規(guī)范》(JT)225)的有關(guān)規(guī)定。7.2.8檢驗砂墊層的密實度宜用標準貫入試驗法。7.3堆載預(yù)壓法7.3.1軟土厚度不大，或含有較多薄粉砂夾層，在設(shè)計荷載作用下，其固結(jié)速率能滿足工期要求，此時可只設(shè)置排水砂墊層，進行堆載預(yù)壓。排水砂墊層的厚度，陸上不宜小于0.5m,水下不宜小于1m。7.3.2排水砂墊層的砂料，宜采用含泥量小于5%的中砂或粗砂。7.3.3水下排水砂墊層的施工，按第7.2.5條的規(guī)定執(zhí)行。7.3.4當軟土厚度較大時，應(yīng)設(shè)置豎向排水體(包括普通砂井、袋砂井或塑料排水板)進行堆載預(yù)壓設(shè)計。設(shè)計內(nèi)容應(yīng)滿足以下(1)選擇豎向排水體的型式，確定其斷面尺寸、間距、排列(2)確定加載數(shù)量、范圍、速率、預(yù)壓或分級預(yù)壓時間；(3)計算地基固結(jié)度、強度增長、抗滑穩(wěn)定和變形等。7.3.5預(yù)壓荷載大小應(yīng)根據(jù)設(shè)計要求確定，通常取建筑物或堆場的基底壓力作為預(yù)壓荷載。實際施加的荷載，包括預(yù)壓荷載和由于地面標高不夠或因預(yù)壓沉降使預(yù)壓后地表低于設(shè)計地面高程而回填或補填的土重。當在設(shè)計荷載下，在規(guī)定時間內(nèi)不滿足殘余沉降要求時，應(yīng)采用超載預(yù)壓，其預(yù)壓荷載應(yīng)通過試算確定，加載范圍應(yīng)大于建筑物基礎(chǔ)外緣所包圍的范圍。加載速率應(yīng)與地基土的強度增長相適應(yīng)，在加載各階段應(yīng)進行地基穩(wěn)定驗算以確保工程安全。7.3.6豎向排水體長度主要取決于工程要求和土層情況：軟土不厚時，砂井可打穿整個軟土層；軟土較深厚時，應(yīng)根據(jù)穩(wěn)定或沉降要求確定；對以地基穩(wěn)定性控制的工程，豎向排水體深度至少應(yīng)超過最危險滑動面2m;軟土層中如有砂夾層或砂透鏡體應(yīng)予利用，以縮減豎向排水體長度和數(shù)量。7.3.7豎向排水體間距主要取決于所要求的固結(jié)時間，對普通砂井，一般采用2m～3m,對袋砂井或塑料排水板一般采用1m~1.5m,對高靈敏度粘土，宜取較大值。7.3.8對于豎向排水體直徑：普通砂井，水下一般用30cm~40cm,陸上可小于30cm;袋砂井一般用7cm;對塑料排水板一般寬度為10cm,厚度為3mm～4mm,其當量換算直徑D?？砂聪率绞街蠨?！芰吓潘瀹斄繐Q算直徑；a-—換算系數(shù)，無試驗資料時可取a=0.75～1.0;b——塑料排水板寬；7.3.9豎向排水體的最大間距可用井徑比控制：普通砂井，井徑比不宜大于10;袋砂井或塑料排水板井徑比不宜大于25;井徑比用符號n表示并應(yīng)按下式計算：式中d.——豎向排水體的等效排水圓柱體直徑(cm);d.——豎向排水體直徑(cm)。7.3.10豎向排水體的平面布置可采用等邊三角形或正方形，de和砂井間距S的關(guān)系按下列規(guī)定取用：等邊三角形布置de=1.05S(7.3.10-1)砂料不足，在干施工情況下，可用砂溝代替砂墊層。砂墊層的砂料質(zhì)量及厚度應(yīng)符合第7.3.1條和7.3.2條的規(guī)定。7.3.12瞬時加荷條件下，地基的豎向平均固結(jié)度，和輻射向平均固結(jié)度U,可按附錄L確定。7.3.13瞬時加荷條件下，砂井地基的平U,——徑向平均固結(jié)度；C.——垂直固結(jié)系數(shù)(cm2/s);Fm)——與n有關(guān)的函數(shù)；t——固結(jié)時間(s);H---不排水面至排水面的豎向距離(cm)。對雙面排水，7.3.14分級加荷條件下，砂井地基在t時的平均總固結(jié)度U,,(見圖7.3.14)可按下式計算：式中-瞬時加荷條件下，第；級荷載t時的平均總固結(jié)度；TY---第i級加荷的起始時間(d);T:—-第；級加荷終了時間(d),當計算加荷期間S;-第i級荷載作用下地基的最終沉降量(cm),當計算加荷期間的固結(jié)度時，式(7.3.14)中，分子S,應(yīng)改為△S.,AS,為對應(yīng)于t時的荷載△P,作用下的最終沉降量；7.3.15對于正常壓密的粘性土，加荷過程中強度增量的標準值在剛剛吹填(水力沖填)不久的軟土或超軟土上打設(shè)豎向排水體時可在軟土面上鋪設(shè)荊芭(或竹芭)砂石墊層，使用輕型打井的灌砂率對于套管法砂井不得小于計算值的85%,對于袋裝砂井不得小于95%。(1)邊樁水平位移每晝夜應(yīng)小于5mm;(2)基底的中心沉降每晝夜應(yīng)小于10mm。7.3.23預(yù)壓后的地基應(yīng)進行十字板強度試驗和室內(nèi)土工試驗，(2)預(yù)壓區(qū)面積和分塊，要求達到的膜下真空度和土層固結(jié)(3)真空預(yù)壓下和建筑物荷載下的地基沉降計算，預(yù)壓后的7.4.2對于表層存在良好透氣層(透水層)及在處理范圍內(nèi)有透~7.3.10條的有關(guān)規(guī)定確定。土體固結(jié)度和強度增長的計算按第7.4.4膜下真空度應(yīng)穩(wěn)定地維持在80kPa以上。在此壓力下的大于80%,具體視工程加固要求而定。(1)鋪設(shè)砂墊層厚度應(yīng)均勻，表面應(yīng)整平；砂墊層厚度及砂料要求按第7.3.1和7.3.2條的規(guī)定執(zhí)行；(2)在砂墊層中沿水平方向埋設(shè)濾水管，在預(yù)壓過程中濾水(3)采用的密封膜應(yīng)滿足施工和當?shù)貧夂驐l件要求，密封膜(4)當加固區(qū)周邊或表層土有透水層或透氣層時，應(yīng)采用密(5)安裝抽氣設(shè)備，聯(lián)接抽氣管道，真空泵的設(shè)置應(yīng)根據(jù)預(yù)7.4.6在滿足真空度要求(符合本規(guī)范第7.4.4條規(guī)定)的條件或等于2mm/d。7.4.7真空預(yù)壓法的質(zhì)量檢測及檢驗，除按第7.3.21～7.3.237.5.1當所需預(yù)壓荷載大于80kPa時，應(yīng)在真空預(yù)壓抽真空的密封膜的氣密性。防護層可采用編織布或無紡布等，其上鋪設(shè)7.5.6除上述規(guī)定外，尚應(yīng)遵照第7.3節(jié)和7.4節(jié)的有關(guān)規(guī)定。7.5.8真空預(yù)壓聯(lián)合堆載預(yù)壓法的質(zhì)量檢驗應(yīng)遵照第7.4.7條確定，宜為0.8m～2.0m。a——與飽和度有關(guān)的系數(shù)，可取0.9～1.0;面積的20%～25%,濾管外包兩層濾網(wǎng)及棕皮，以防止濾管被堵7.6.6井點的管路系統(tǒng)應(yīng)密封，嚴防漏氣。7.6.7在粘性土中宜采用水沖法沉設(shè)井點，濾管以下應(yīng)有50cm以上的墊底砂，井管周圍的砂濾層厚度應(yīng)均勻。砂濾層的砂料宜使用粗砂。井孔表層周圍應(yīng)以粘土搗實封口，封土長度不應(yīng)小于7.6.8井點運轉(zhuǎn)過程中，應(yīng)進行觀測。觀測項目主要有：沉降、水平位移、抽水量和各土層的零壓線。有條件時，宜檢驗土層強度增量。若坡頂或坡面出現(xiàn)裂縫。應(yīng)分析原因并觀測裂縫的發(fā)展7.7.1夯前勘察除應(yīng)進行常規(guī)勘察試驗項目外，尚應(yīng)根據(jù)土質(zhì)特點和工程要求，選擇適于檢驗強夯效果的原位測試或其它試驗項7.7.2根據(jù)工程要求選擇錘重和落距，可用下式驗算強夯有效式中H——有效深度(m);驗確定。7.7.3夯點可采用正方形或梅花形排列布置，間距宜為5m~9m。對于處理深度較深或單擊夯擊能較大的工程，宜敢較大值。7.7.4單點夯擊擊數(shù)應(yīng)根據(jù)現(xiàn)場試驗中得到的最佳夯擊能確定，且宜同時滿足最后兩擊的平均夯沉量不大于5cm,當單擊夯擊能較大時不大于10cm。7.7.5夯擊遍數(shù)應(yīng)根據(jù)地基土的性質(zhì)確定，一般情況下可采用2~3遍。下一遍夯點應(yīng)選在上一遍已夯點間隙，最后再以低能量滿夯一遍。對于滲透性弱的細粒土，夯擊遍數(shù)可適當增加。7.7.6兩遍之間的間歇時間視土質(zhì)而定，對于透水性差的土，兩遍之間的間歇時間由超靜水壓力消散快慢控制，宜為1～4周，對于碎石土及砂土等易于排水的土可連續(xù)夯擊。7.7.7強夯施工的各項參數(shù)宜通過現(xiàn)場試驗確定。7.7.8強夯處理范圍應(yīng)大于建筑物基礎(chǔ)范圍。每邊超出基礎(chǔ)外緣寬度應(yīng)為設(shè)計處理深度的1/2～2/3,并不宜小于3m。7.7.9當?shù)叵滤惠^高，夯坑底積水影響施工時，宜采用挖排水溝或采用人工降低地下水位以及鋪墊厚度為0.5m～2.0m的砂石墊層等措施，夯坑或場地內(nèi)積水時應(yīng)及時排除，7.7.10當強夯施工振動對鄰近建筑物或設(shè)備產(chǎn)生有害影響時，應(yīng)采取防振或隔振措施。7.7.11強夯施工應(yīng)按強夯試驗確定的施工參數(shù)進行，每夯完一遍應(yīng)用推土機將夯坑填平，普測場地的平均高程用以計算夯沉量7.7.12強夯施工宜符合下列規(guī)定：(1)強夯機械宜采用帶有自動脫鉤裝置的履帶式起重機等設(shè)備，并應(yīng)采取安全措施，防止落錘時，機架傾覆；(2)每次夯擊前后均應(yīng)測量錘頂高程，若發(fā)現(xiàn)因坑底傾斜而造成夯錘歪斜時，應(yīng)及時將坑底整平；(3)完成全部夯擊遍數(shù)后，最后用低能量滿夯，將場地表層松土夯實。7.7.13施工過程中應(yīng)對各項參數(shù)及施工情況進行詳細記錄。7.7.14強夯施工過程中的檢測應(yīng)符合下列規(guī)定：(1)開夯前應(yīng)檢查夯錘重和落距，以確保單擊夯擊能量符合設(shè)計要求；(2)在每遍夯擊前，應(yīng)對夯點放線進行復(fù)核，夯完后檢查夯坑位置，發(fā)現(xiàn)偏位或漏夯應(yīng)及時補夯；(3)按設(shè)計要求檢查每個夯點的夯擊次數(shù)和每擊的夯沉量。7.7.15強夯施工中必須及時檢查強夯施工過程中的各項測試數(shù)據(jù)和施工記錄，不符合設(shè)計要求時應(yīng)補夯或采取其它有效措施。7.7.16強夯施工結(jié)束后應(yīng)間隔一定時間方能對強夯效果進行檢驗。對碎石土和砂土地基，其間隔時間可取1～2周；低飽和度的粉土和粘性土地基可取2～4周。7.7.17質(zhì)量檢驗的項目根據(jù)土質(zhì)情況及工程設(shè)計要求確定。每個建筑物的檢驗點宜不少于三處，對大面積區(qū)城檢驗點的數(shù)量、深度和位置按工程設(shè)計的要求確定。7.8振沖置換法7.8.1處理范圍應(yīng)根據(jù)建筑物基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)型式、受力特點及建筑物的重要性和場地條件確定，宜在基礎(chǔ)外緣擴大1～2排樁，對可液化地基，考慮基礎(chǔ)周圍土層液化對建筑物的危害，應(yīng)在基礎(chǔ)外緣擴大2～4排樁。7.8.2樁位布置形式應(yīng)根據(jù)處理面積和基礎(chǔ)形式確定，處理面積較大，宜用等邊三角形布置；對獨立長條形基礎(chǔ)及其它基礎(chǔ)，宜用正方形、矩形或等腰三角形布置。7.8.3樁的間距應(yīng)根據(jù)荷載大小和原土的抗剪強度確定，可選用1.5m～2.5m。荷載大或原土強度低時，宜取較小間距；反之，宜取較大間距。對樁端未達相對硬層的短樁，應(yīng)取小間距，7.8.4樁長的確定：當軟弱土層較薄時，樁應(yīng)穿過軟弱土層至相對硬層；當軟弱土層深厚，應(yīng)按建筑物地基的長不宜短于4m。當為可液化的地基時，樁長應(yīng)滿足抗震要求。7.8.5樁體材料：應(yīng)優(yōu)先采用含泥量不大的碎石，結(jié)合當?shù)夭牧蟻碓匆部捎寐咽?、角礫、圓礫等硬質(zhì)材料。材料的最大粒徑不宜大于80mm。對碎石，常用的粒徑為20mm～50mm。7.8.6樁的直徑：可按每根樁所用的填料量計算，宜采用0.8m~1.2m。7.8.7復(fù)合地基承載力和變形計算可按現(xiàn)行國家行業(yè)標準《建筑地基處理技術(shù)規(guī)范》(JG)79)的有關(guān)規(guī)定執(zhí)行。7.8.8對采用振沖置換法加固土坡的抗滑穩(wěn)定分析應(yīng)按第5章有關(guān)規(guī)定執(zhí)行，所需復(fù)合土層的抗剪強度標準值可按下列公式(圖7.8.8)確定：S=(1-m)S+mScosa圖7.8.8復(fù)合地基抗滑穩(wěn)定計算示意圖式中S—復(fù)合地基的抗剪強度標準值(kPa);Su——樁體抗剪強度標準值(kPa);a——滑弧切線與水平線夾角(°),見圖7.8.8,Su——樁間土的不排水抗剪強度標準值(kPa),可取現(xiàn)場十字板強度平均值；%——樁體內(nèi)摩擦角(°);p:——作用于滑動面上的豎向應(yīng)力(kPa);z——樁頂至滑弧上計算點的垂直距離(m);/%~~-應(yīng)力集中系數(shù)；a?——樁頂平面上的荷載引起的計算點垂直附加應(yīng)力標取1.05倍樁的間距；樁位正方形布置，d.應(yīng)取 7.8.11成孔貫入時水泵水壓可用400kPa～600kPa,水量可用碾壓等方法使之密實，隨后鋪設(shè)30cm～50cm厚的碎石墊層并壓粘性土地基，間隔時間可取3～4周，對粉邊放寬不得少于5m。7.9.7復(fù)合地基的承載力標準值應(yīng)按現(xiàn)場復(fù)合地基載荷試驗確7.9.8振沖密實處理地基的變形計算，應(yīng)按現(xiàn)行國家底，在電流升高到規(guī)定的控制值后，應(yīng)將振沖器上提0.3m~7.9.11加填料的振沖密實樁的質(zhì)量檢驗應(yīng)按第7.8.15條、第7.8.17條及第7.8.18條的有關(guān)規(guī)定執(zhí)行。對砂土地基尚可用標驗點數(shù)量可按每100～200個振沖點選擇1孔，總數(shù)不得少于3孔。設(shè)計選擇合適的配合比提供依據(jù)。水泥摻入比宜為7%～15%。力式結(jié)構(gòu)與加固體視為整體，驗算抗傾、抗滑、地基承載力、圓弧滑動等項目。7.10.7驗算加固體強度時，其強度的設(shè)計(1)加固體抗壓強度的設(shè)計值宜按下式確定：式中0w——加固體抗壓強度設(shè)計值(kPa);qua——加固體抗壓強度標準值(kPa);可取現(xiàn)場無側(cè)限抗壓強度的平均值qu;qu——加固體現(xiàn)場無側(cè)限抗壓強度平均值(kPa);當用海上大型專用深層攪拌船組施工時，可取qur等于與現(xiàn)場相同配比的室內(nèi)無側(cè)限抗壓強度平均值qu;采用小型船機施工時可取qu等于Yg—抗力分項系數(shù)，對于水上深層水泥攪拌法施工的加(2)加固體抗剪強度設(shè)計值宜按下式確定：式中tw——加固體抗剪強度設(shè)計值(kPa)。(3)加固體抗拉強度設(shè)計值宜按下式確定：式中ow——加固體抗拉強度設(shè)計值(kPa)。(4)對加固體進行強度驗算時，可將加固體視為彈性體進行計算，其內(nèi)部剪應(yīng)力和拉應(yīng)力分別滿足式(7.10.7-2)和(7.10.7-3)確定的設(shè)計值tu和設(shè)計值o。7.10.8采用壁式加固時，對未加固土應(yīng)進行擠出驗算(見圖7.10.8),驗算時假定不同的計算深度D.反復(fù)計算，使按式(7.10.8)計算的最小抗力分項系數(shù)Yg值應(yīng)大于或等于1.2,考慮地震時最小抗力分項系數(shù)Yn應(yīng)大于1.0。D—-計算深度，即從短壁底面到假定的擠出土體底面的豎向距離(m);C.——D.范圍內(nèi)未加固土的平均抗剪強度Y?——未加固土的飽和重取1.0;B--加固體寬度(m);h-一剩余地下水頭(m);Y,—-水的重度(kN/m3);P'、Pr-分別為D.范圍內(nèi)作用于長壁間未加固土兩端的主動土壓力合力標準值和被動土壓力合力標準值(kN)。7.10.9水上深層水泥攪拌施工應(yīng)采用專用作業(yè)船組進行。攪拌船的最大加固深度、攪拌機功率和作業(yè)效率應(yīng)滿足工程條件。在風力6級以下，浪高0.5m以內(nèi)時應(yīng)能晝夜連續(xù)作業(yè)。船應(yīng)有自動調(diào)控系統(tǒng)，對作業(yè)船進行縱傾和橫傾調(diào)平，并對主要方向上分區(qū)進行，其分區(qū)長度應(yīng)與其上部建筑物的分段相對應(yīng)。7.10.11施工前應(yīng)挖泥到可滿足施工船舶進行操作的水深或挖至加固土頂面標高。7.10.12水上深層水泥攪拌施工前，宜及早進行現(xiàn)場試驗性施工，并應(yīng)滿足下列要求：7.10.12.1現(xiàn)場試驗性施工應(yīng)能檢驗選用施工船組的性能和室內(nèi)配合比試驗的適用性，確定正式施工作業(yè)的技術(shù)參數(shù)。7.10.12.2現(xiàn)場試驗性施工應(yīng)在幫近正式工程處進行。該處應(yīng)有1～2個有完整的且具有代表性的地質(zhì)鉆孔資料。7.10.12.3當設(shè)計采用著底型加固體時，應(yīng)結(jié)合鉆探資料，在試驗施工中確定攪拌頭到達持力層時的攪拌處理機扭矩值。7.10.13施工中應(yīng)使用經(jīng)室內(nèi)配合試驗確定的合格水泥，并在施工中應(yīng)進行復(fù)驗。水上水泥深層攪拌宜采用散裝水泥。7.10.14水上深層水泥攪拌施工的輸漿工藝宜符合下列規(guī)定：(I)貫入輸漿：當攪拌翼達到設(shè)計加固起始高程時，攪拌翼邊攪拌土體邊開始輸漿，到達設(shè)計底標高后，停止貫入，繼續(xù)攪拌輸漿時間t,然后停止輸漿，邊攪拌邊提升攪拌翼直至離開泥(2)提升輸漿：先預(yù)攪拌貫入至設(shè)計底標高，停止貫入，繼續(xù)攪拌并開始輸漿，輸漿時間為tz,然后邊提升攪拌翼邊輸漿至設(shè)計加固頂標高。停止輸漿，繼續(xù)攪拌提升至攪拌翼出泥面；(3)輸漿方式、貫入、提升速度、攪拌翼轉(zhuǎn)速及t?,t?等參數(shù)均通過現(xiàn)場試驗確定。7.10.15加固地基后，對高于設(shè)計基床底標高以上的隆起上原則上應(yīng)予挖除。當隆起土的底部強度滿足設(shè)計要求時，允許部分殘留，但應(yīng)保證其上拋石基床的厚度不小于50cm～100cm。挖除隆起土應(yīng)根據(jù)施工經(jīng)驗采用適宜的挖泥船進行。隆起土的高度可按注入水泥漿的體積進行估算。7.10.16每組攪拌樁的成樁過程都應(yīng)有全部技術(shù)參數(shù)的完整記錄，施工中應(yīng)隨時檢查。施工單位應(yīng)分區(qū)整理提供各區(qū)的質(zhì)量指標，并作為工程驗收的依據(jù)。7.10.17全部工程或區(qū)段工程完工后，應(yīng)由工程監(jiān)理工程師指定區(qū)域，進行攪拌后90d或120d、180d加固體強度的現(xiàn)場鉆孔取芯鉆孔檢驗可用直孔法及斜孔法，直孔用以檢驗逐層土加固后的強度，斜孔用以檢驗相臨攪拌樁間的搭接質(zhì)量。鉆孔取樣宜采用水上鉆探平臺進行。芯樣應(yīng)逐層取出，每延米至少制一個試塊，測定無側(cè)限抗壓強度，其平均值應(yīng)不小于設(shè)計要求的加固體現(xiàn)場無側(cè)限抗壓強度平均值qu。鉆孔取樣，與強度試驗應(yīng)制定嚴格的操作規(guī)程，避免因設(shè)備及操作因素對加固體強度作出過低的評價。對著底式加固體，可通過鉆孔取樣或鉆孔內(nèi)標準貫入試驗判斷加固體是否到達持力層。7.10.18地基加固后，在上部結(jié)構(gòu)施工和后方回填過程中以及工程開始使用后一定時期內(nèi)，應(yīng)在上部結(jié)構(gòu)和加固體內(nèi)埋設(shè)測斜儀、沉降儀，設(shè)置平面位移和沉降觀測點，對建筑物和加固體的沉降、位移及傾斜等進行觀測。物的主要觀測項目按表8.0.2選用。孔隙水壓力變形和頜斜土壓力十+高樁碼頭十十+十+十十十十十+十十+++十十十注：++表示應(yīng)進行；+表示直進行。8.0.3對于采用加固措施的軟土地基，除按第8.0.2條和第7章類別灰?guī)r、火山凝灰?guī)r、粘土質(zhì)板巖、千枚巖、云母片A.0.2硬質(zhì)巖石、巖體風化程度的劃分，可按表A.0.2確定。硬質(zhì)巖石巖體風化程度劃分風化等級風化程度巖體聲rNI風風數(shù)體風風數(shù)體巖比點指風與 Il12lI中等風化隙附近常有褐色浸染現(xiàn)象，并可出現(xiàn)少量次生礦物；l品～古1V強風化用手折斷；(!2～品鮮之風數(shù)體鮮之V全鳳化巖石中除石英等耐蝕礦物外，大部風化為次生礦狀或粘性土狀，沒水易冊解。品～品新新巖鮮比貫改比4等級N11有鐵錳質(zhì)渲染或礦物略有風化，顏色變淺，有少量裂隙切割，l21中等風化礦物風化變質(zhì)較輕，結(jié)構(gòu)構(gòu)造部分破壞，巖體裂隙較發(fā)將巖體切割成30cm～50cm的巖塊，沿裂隙!(N強風化除少量石英等耐蝕礦物外大部顯著風化變異，常含較多的極差，被切割成碎塊，干時用手可折斷或捏碎，漫水可軟化崩l(V認，并有微弱的殘余結(jié)構(gòu)強度，巖體呈泥土狀，用手可捏碎，鍬鎬易挖掘，干鉆可鉆進)!附錄B花崗巖不同風化程度物理力學(xué)指標參考值風化程度密度Gy吸水率wnE泊松比μ抗剪斷強度點荷載強度回彈值Cφ1未風化1微風化Ⅱ中等風化N強風化v全風化的70%,呈交錯排列，連續(xù)接硬狀態(tài)用模棍方能松動，井壁一般較穩(wěn)定擊鉆進時，鉆桿，吊錘跳動劇烈孔壁較穩(wěn)定中密的60%～70%,量交錯排列，或硬塑狀態(tài)后，能保持顆粒凹帖進較難，沖擊眺動不劇烈，孔壁的60%,排列混亂，大部分不態(tài)擊鉆探時，鉆桿稍有跳動，孔壁易姻埇附錄D巖土基本變量的概率分布及統(tǒng)計參數(shù)的近似確定方法D.0.1在進行樣本統(tǒng)計分析前，首先應(yīng)根據(jù)由工程地質(zhì)勘察確定的不同地質(zhì)單元體，把屬于不同母體的子樣區(qū)別開來，然后進行統(tǒng)計分析。D.0.2巖土基本變量包括物理性指標和力學(xué)性指標。D.0.3基本變量的概率分布，應(yīng)根據(jù)樣本數(shù)據(jù)和估計的樣本特征參數(shù)進行不同分布的擬合優(yōu)度檢驗，得出合適的分布。經(jīng)多項工程檢驗，除固結(jié)系數(shù)、壓縮系數(shù)外，其余物理力學(xué)指標，可選擇為正態(tài)分布。c和φ應(yīng)考慮相關(guān)。D.0.4基本變量分布參數(shù)的確定方法除土的抗剪強度指標c、φ外，其余基本變量x的統(tǒng)計參數(shù)根據(jù)其樣本數(shù)據(jù)(xjx?…x。),可按下列公式計算：(1)平均值按下式計算：n——樣本試驗件數(shù)；(2)標準差按下式計算：式中o,----標準差。(3)變異系數(shù)按下式計算：D.0.5土的抗剪強度指標統(tǒng)計參數(shù)可按下列方法確定：D.0.5.1簡化相關(guān)法即r平均法：(1)抗剪強度指標tge或φ、c的平均值按下列公式計算；式中/wg—tgp的平均值；9—-每一組試驗的內(nèi)摩擦角φ的回歸值(°);n--—試驗組數(shù)(i=1～n)。式中k——每一組試驗的垂直壓力級數(shù)(j=1~k);式中μ~—粘聚力的平均值(kPa);μr——每一組試驗(i=1～n)各級壓力(j(2)抗剪強度指標c和tgφ標準差按下式計算：式中a——粘聚力c的標準差(kPa);a,——內(nèi)摩擦角φ的標準差()。D.0.5.2正交變換法按下列公式計算：式中a,og——分別為用傳統(tǒng)法求得的c和tgφ的標準差。<2)γ為c和tgp的相關(guān)系數(shù)，按下式計算；00tgφ的標準差σ用式(D.0.5-18)計算。4,按下式計算。E.0.1當基礎(chǔ)有效寬度小于或等于3m、基礎(chǔ)埋深為0.5m~巖石承載力設(shè)計值[fs](kPa)類別一法；①強風化巖石改變埋藏條件后，如強度降低，宜按降低程度E.0.3碎石土地基承載力設(shè)計值可參照表E.0.3確定。000卵右640~400~180~240~108~252~144~90~000圓礫400~300~240~108~72~N土類’50~30~N50~30~中粗砂0180~272~144~180~E.0.2~E.0.4查得的承載力設(shè)計值，應(yīng)按下式進行修正。f?=[f?]+mgY?(B;-3)+moY?([??]—按各表查得的地基承載力設(shè)計值(kPa);D—基礎(chǔ)埋深(m),當埋深小于1.5m時，取1.5m。0V?——作用于拋石基床底面上豎向合力的設(shè)計值(kPa)。附錄F地基承載力系數(shù)表tgó=0.甲承載力系數(shù)Ny(tgò=0.0)表F.212345791234579承載力系數(shù)N,(tgδ=0.2)12345791234579表F.61234579計算法G.0.1非圓弧滑動面抗滑穩(wěn)定可按下列公式計算：σ=p+t-rtgaxr——抗剪強度(kPa);Ax——土條寬度(m);E,-—x=a處的水平力(kN/m);E?—x=b處的水平力(kN/m);△H-作用于土條的水平線荷載(kN/m);p—-土條單位寬度上的總垂直力(kPa);t——土條單位寬度的側(cè)面剪力的增量(kPa);c--粘聚力(kPa);r—作用于土條底面的剪應(yīng)力(kPa);a——作用于土條底面的法向應(yīng)力(kPa);u--七條底面的孔隙水壓力(kPa);E——土條側(cè)面的法向力(kN/m);a~—土條底面中點切線與水平線的夾角(“);a;——土條兩側(cè)E作用點連線與水平線的夾角(“);h?—E作用點離土條底的距離(m);Zu——△H作用點離土條底的距離(m);y——土的重度(kN/m3);Z---土條高度(m);q——作用于土條頂面的均布荷載(kPa);AV——作用于土條頂面的垂直線荷載(kN/m)。G.0.2為計算方便，第G.0.1條所列公式可按圖G.0.2所示作(1)公式縮減采用如下假設(shè)：(2)又設(shè)將式(G.0.2-1)、(G.0.2-2)代入(G.0.1-5)G.0.3計算步驟如下：根據(jù)具體情況選擇不同的滑動面，將每一滑動面劃分為若干土條，可按表G.0.3計算分項系數(shù)，求出最危險滑動面和最小分項系數(shù)。G.0.4分項系數(shù)應(yīng)符合以下要求：計算的抗力最小分項系數(shù)γg宜合本規(guī)范表5.4.1條抗力最小分項系數(shù)γR的取值范圍。(一)基本數(shù)據(jù)表G.0.3中的(1)～(8)各值均為已知值。(二)假設(shè)t=0,計算Yaapn ?g 理一 ZB?一計算.t?1=fg·計算YgzE一一一一一(13)計算得Ygo。如Ymo與Y相差超過5%,應(yīng)重新假設(shè)Yao,按(11)～(13)重復(fù)計算Ygo。(三)計算t?(18)、(19)假定E。作用點的高度h?,一般情況下可取h?=參閱圖G.0.2計算tga。(20)(T?)?=T,,(T?)=T均為已知值。其余：(四)t=h,計算Yg;(25)～(27)的計算基本同(11)～(13),僅各數(shù)據(jù)的腳標需作相應(yīng)改變，即將腳標為0者改為1。Ya與Yo?相差不應(yīng)超過5%,否則需重新假定Y&?,按(25)~(27)重復(fù)計算Ygi。(五)計算t?(28)～(36)的計算基本同(14)～(22),僅各數(shù)據(jù)的腳標需作相應(yīng)的改變。(六)t=tz,計算Ygz(37)～(41)的計算基本同(23)～(27)僅各數(shù)據(jù)的腳標需作相應(yīng)的改變。如Ya?與Ym?相差不超過0.01,Ye?即為計算的該斷面的分項系數(shù)。否則，應(yīng)按(28)～(41)繼續(xù)計算t、Ya,,……,直至算得的Ya與上一次Y相差不超過0.01時為止。H.0.1對如圖H.0.1所示的粘性土土坡，考慮側(cè)面摩阻的抗滑穩(wěn)定分項系數(shù)Y按下式計算：式中Yk——考慮側(cè)面摩阻的分項系數(shù)；Yg——按平面問題求出的危險滑弧的分項系數(shù)；A——滑動體兩側(cè)面積之和(m2);L,—滑弧長度(m);L?——滑動體長度(m),指局部較大荷載區(qū)段、滑動受限制區(qū)段或有軟土層區(qū)段的長度。圖H.0.1考慮側(cè)面康阻的穩(wěn)定計算示意圖附錄J地基垂直附加應(yīng)力表J.1m0.2500.2490.2430.2440.2440.2320.230.2340.2200.204780.0330.0300.0270.250.0190.)]80.0130,109 0.0060.0230.0210.0070.0730.0650.0430.0400.D330.0280.0240,1240.100,90,070.0640.0530.480.040 0.0340.0320.0290.0270.0200.0520,1330.1080,0890.0810.0560.0470.024 0.1430.110,1350.1250,1070.100 0.076 0.0630.039 0.020.0.1260.180.1020.0960.0850.0610.0350.1480.[270,1110.1040.0970.0860.0820.0730.0700,038 0.0260.0840.9800.0760.0720.0690.066Bz瓦量言量言0mo4H02B405條形面上均布垂直荷載作用下的附加應(yīng)力系數(shù)K,表].0十1.+1,2十18十2.0.990.8810.2060.990.12l0.0000.0200.300000,10300162o0.00000.0 0.05 00K.0.1先確定總荷載EPK.0.1先確定總荷載EP作用下的最終沉降量Sa。S有實測值時用實測值，無實測值時用經(jīng)驗方法推算。K.0.2按關(guān)系式(K.0.2)將圖K.0.2(a)中的S~t曲線化為U～t曲線，見圖K.0.2(b),U為對應(yīng)于ZP的固結(jié)度。K.0.3按下式(K.0.3-1)和式(K.0.3-2),將U化為瞬時加荷情況下的固結(jié)度D,繪U～t曲線，見圖K.0.2(c)。式中S;——第；級荷載作用下的最終沉降量(cm),計算加荷期荷載△P,作用下的最終沉降量；S?——第1級荷載作用下的最終沉降量(cm);T;---第i級加荷的起始時間(d);T{——第i級加荷的終了時間(d),計算加荷期間的固結(jié)度甘甘2克00.437過程線推算固結(jié)系數(shù)的方法言言28000000000000000.034K.0.4根據(jù)固結(jié)理論公式作U、Cv或C.、t的關(guān)系線。以徑向固結(jié)情況為例，即按公式(K.0.4)或按附錄L表L.0.1-2作U,C、t的關(guān)系線，如圖K.0.4所示。時間t(d)K.0.5將U~t曲線畫在U、C.(CG,)、t關(guān)系線圖上(如圖K.0.4中的虛線),經(jīng)過比較，定出固結(jié)系數(shù)(如圖K.0.4),根據(jù)虛線的位置定出Cn約為1.6×10~3cm2/s。附錄L平均固結(jié)度計算表L.0.1地基的豎向和徑向平均固結(jié)度可按表L.0.1-1和表L.0.1-2確定。豎向平均固結(jié)虛U,表L.0.1-1023457徑向平均固結(jié)度D,n4890U.0590.1340.1530.1550.1860.1910.1950.1990.2030.2070.211注：井徑比n-、d.、d.符號意義見本規(guī)范第7.3.9條的有關(guān)規(guī)定.素；其余符號意義見本規(guī)范第7.3.9條和附錄M本規(guī)范用詞用語說明主編單位：天津港灣工程研究所參加單位：天津大學(xué)中交水運規(guī)劃設(shè)計院交通部第一航務(wù)工程勘察設(shè)計