奧迪A3標(biāo)準(zhǔn)離合器設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)畢業(yè)設(shè)計(jì)正文

奧迪A3標(biāo)準(zhǔn)離合器畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)

畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）原創(chuàng)性聲明和使用授權(quán)說(shuō)明原創(chuàng)性聲明本人鄭重承諾：所呈交的畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文），是我個(gè)人在指導(dǎo)教師的指導(dǎo)下進(jìn)行的研究工作及取得的成果。盡我所知，除文中特別加以標(biāo)注和致謝的地方外，不包含其他人或組織已經(jīng)發(fā)表或公布過(guò)的研究成果，也不包含我為獲得及其它教育機(jī)構(gòu)的學(xué)位或?qū)W歷而使用過(guò)的材料。對(duì)本研究提供過(guò)幫助和做出過(guò)貢獻(xiàn)的個(gè)人或集體，均已在文中作了明確的說(shuō)明并表示了謝意。作者簽名：日期：指導(dǎo)教師簽名：日期：使用授權(quán)說(shuō)明本人完全了解大學(xué)關(guān)于收集、保存、使用畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）的規(guī)定，即：按照學(xué)校要求提交畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）的印刷本和電子版本；學(xué)校有權(quán)保存畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）的印刷本和電子版，并提供目錄檢索與閱覽服務(wù)；學(xué)?？梢圆捎糜坝　⒖s印、數(shù)字化或其它復(fù)制手段保存論文；在不以贏利為目的前提下，學(xué)校可以公布論文的部分或全部?jī)?nèi)容。作者簽名：日期：

學(xué)位論文原創(chuàng)性聲明本人鄭重聲明：所呈交的論文是本人在導(dǎo)師的指導(dǎo)下獨(dú)立進(jìn)行研究所取得的研究成果。除了文中特別加以標(biāo)注引用的內(nèi)容外，本論文不包含任何其他個(gè)人或集體已經(jīng)發(fā)表或撰寫(xiě)的成果作品。對(duì)本文的研究做出重要貢獻(xiàn)的個(gè)人和集體，均已在文中以明確方式標(biāo)明。本人完全意識(shí)到本聲明的法律后果由本人承擔(dān)。作者簽名： 日期：年月日學(xué)位論文版權(quán)使用授權(quán)書(shū)本學(xué)位論文作者完全了解學(xué)校有關(guān)保留、使用學(xué)位論文的規(guī)定，同意學(xué)校保留并向國(guó)家有關(guān)部門(mén)或機(jī)構(gòu)送交論文的復(fù)印件和電子版，允許論文被查閱和借閱。本人授權(quán)大學(xué)可以將本學(xué)位論文的全部或部分內(nèi)容編入有關(guān)數(shù)據(jù)庫(kù)進(jìn)行檢索，可以采用影印、縮印或掃描等復(fù)制手段保存和匯編本學(xué)位論文。涉密論文按學(xué)校規(guī)定處理。作者簽名： 日期：年月日導(dǎo)師簽名：日期：年月日

注意事項(xiàng)1.設(shè)計(jì)（論文）的內(nèi)容包括：1）封面（按教務(wù)處制定的標(biāo)準(zhǔn)封面格式制作）2）原創(chuàng)性聲明3）中文摘要（300字左右）、關(guān)鍵詞4）外文摘要、關(guān)鍵詞5）目次頁(yè)（附件不統(tǒng)一編入）6）論文主體部分：引言（或緒論）、正文、結(jié)論7）參考文獻(xiàn)8）致謝9）附錄（對(duì)論文支持必要時(shí)）2.論文字?jǐn)?shù)要求：理工類(lèi)設(shè)計(jì)（論文）正文字?jǐn)?shù)不少于1萬(wàn)字（不包括圖紙、程序清單等），文科類(lèi)論文正文字?jǐn)?shù)不少于1.2萬(wàn)字。3.附件包括：任務(wù)書(shū)、開(kāi)題報(bào)告、外文譯文、譯文原文（復(fù)印件）。4.文字、圖表要求：1）文字通順，語(yǔ)言流暢，書(shū)寫(xiě)字跡工整，打印字體及大小符合要求，無(wú)錯(cuò)別字，不準(zhǔn)請(qǐng)他人代寫(xiě)2）工程設(shè)計(jì)類(lèi)題目的圖紙，要求部分用尺規(guī)繪制，部分用計(jì)算機(jī)繪制，所有圖紙應(yīng)符合國(guó)家技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)規(guī)范。圖表整潔，布局合理，文字注釋必須使用工程字書(shū)寫(xiě)，不準(zhǔn)用徒手畫(huà)3）畢業(yè)論文須用A4單面打印，論文50頁(yè)以上的雙面打印4）圖表應(yīng)繪制于無(wú)格子的頁(yè)面上5）軟件工程類(lèi)課題應(yīng)有程序清單，并提供電子文檔5.裝訂順序1）設(shè)計(jì)（論文）2）附件：按照任務(wù)書(shū)、開(kāi)題報(bào)告、外文譯文、譯文原文（復(fù)印件）次序裝訂

指導(dǎo)教師評(píng)閱書(shū)指導(dǎo)教師評(píng)價(jià)：一、撰寫(xiě)（設(shè)計(jì)）過(guò)程1、學(xué)生在論文（設(shè)計(jì)）過(guò)程中的治學(xué)態(tài)度、工作精神□優(yōu)□良□中□及格□不及格2、學(xué)生掌握專業(yè)知識(shí)、技能的扎實(shí)程度□優(yōu)□良□中□及格□不及格3、學(xué)生綜合運(yùn)用所學(xué)知識(shí)和專業(yè)技能分析和解決問(wèn)題的能力□優(yōu)□良□中□及格□不及格4、研究方法的科學(xué)性；技術(shù)線路的可行性；設(shè)計(jì)方案的合理性□優(yōu)□良□中□及格□不及格5、完成畢業(yè)論文（設(shè)計(jì)）期間的出勤情況□優(yōu)□良□中□及格□不及格二、論文（設(shè)計(jì)）質(zhì)量1、論文（設(shè)計(jì)）的整體結(jié)構(gòu)是否符合撰寫(xiě)規(guī)范？□優(yōu)□良□中□及格□不及格2、是否完成指定的論文（設(shè)計(jì)）任務(wù)（包括裝訂及附件）？□優(yōu)□良□中□及格□不及格三、論文（設(shè)計(jì)）水平1、論文（設(shè)計(jì)）的理論意義或?qū)鉀Q實(shí)際問(wèn)題的指導(dǎo)意義□優(yōu)□良□中□及格□不及格2、論文的觀念是否有新意？設(shè)計(jì)是否有創(chuàng)意？□優(yōu)□良□中□及格□不及格3、論文（設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)）所體現(xiàn)的整體水平□優(yōu)□良□中□及格□不及格建議成績(jī)：□優(yōu)□良□中□及格□不及格（在所選等級(jí)前的□內(nèi)畫(huà)“√”）指導(dǎo)教師：（簽名）單位：（蓋章）年月日

評(píng)閱教師評(píng)閱書(shū)評(píng)閱教師評(píng)價(jià)：一、論文（設(shè)計(jì)）質(zhì)量1、論文（設(shè)計(jì)）的整體結(jié)構(gòu)是否符合撰寫(xiě)規(guī)范？□優(yōu)□良□中□及格□不及格2、是否完成指定的論文（設(shè)計(jì)）任務(wù)（包括裝訂及附件）？□優(yōu)□良□中□及格□不及格二、論文（設(shè)計(jì)）水平1、論文（設(shè)計(jì)）的理論意義或?qū)鉀Q實(shí)際問(wèn)題的指導(dǎo)意義□優(yōu)□良□中□及格□不及格2、論文的觀念是否有新意？設(shè)計(jì)是否有創(chuàng)意？□優(yōu)□良□中□及格□不及格3、論文（設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)）所體現(xiàn)的整體水平□優(yōu)□良□中□及格□不及格建議成績(jī)：□優(yōu)□良□中□及格□不及格（在所選等級(jí)前的□內(nèi)畫(huà)“√”）評(píng)閱教師：（簽名）單位：（蓋章）年月日畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)PAGEPAGE50教研室（或答辯小組）及教學(xué)系意見(jiàn)教研室（或答辯小組）評(píng)價(jià)：一、答辯過(guò)程1、畢業(yè)論文（設(shè)計(jì)）的基本要點(diǎn)和見(jiàn)解的敘述情況□優(yōu)□良□中□及格□不及格2、對(duì)答辯問(wèn)題的反應(yīng)、理解、表達(dá)情況□優(yōu)□良□中□及格□不及格3、學(xué)生答辯過(guò)程中的精神狀態(tài)□優(yōu)□良□中□及格□不及格二、論文（設(shè)計(jì)）質(zhì)量1、論文（設(shè)計(jì)）的整體結(jié)構(gòu)是否符合撰寫(xiě)規(guī)范？□優(yōu)□良□中□及格□不及格2、是否完成指定的論文（設(shè)計(jì)）任務(wù)（包括裝訂及附件）？□優(yōu)□良□中□及格□不及格三、論文（設(shè)計(jì)）水平1、論文（設(shè)計(jì)）的理論意義或?qū)鉀Q實(shí)際問(wèn)題的指導(dǎo)意義□優(yōu)□良□中□及格□不及格2、論文的觀念是否有新意？設(shè)計(jì)是否有創(chuàng)意？□優(yōu)□良□中□及格□不及格3、論文（設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)）所體現(xiàn)的整體水平□優(yōu)□良□中□及格□不及格評(píng)定成績(jī)：□優(yōu)□良□中□及格□不及格教研室主任（或答辯小組組長(zhǎng)）：（簽名）年月日教學(xué)系意見(jiàn)：系主任：（簽名）年月日第1章緒論1.1汽車(chē)離合器結(jié)構(gòu)的發(fā)展 在耦合結(jié)構(gòu)的早期發(fā)展中，最在圓錐離合器。該樣機(jī)被安裝在1889年德國(guó)戴姆勒公司生產(chǎn)的鋼制車(chē)輪的汽車(chē)。它承擔(dān)了發(fā)動(dòng)機(jī)飛輪取得錐形的離合器的積極成員。用一個(gè)錐形離合器節(jié)目在這個(gè)時(shí)間延長(zhǎng)到中期1920很容易圓錐離合器生產(chǎn)領(lǐng)域容易解決摩擦。它的摩擦材料已經(jīng)般地用皮帶。當(dāng)時(shí)有蹄-鼓式離合器取代了錐形離合器。該結(jié)構(gòu)是內(nèi)蹄-鼓式?，F(xiàn)在用片式離合器（圖1-1）是在多片離合器的先驅(qū)，它不是直到1925年之后表現(xiàn)出。所述多片離合器的主要優(yōu)點(diǎn)，車(chē)開(kāi)始離合器接合相對(duì)平穩(wěn)，沒(méi)有效果。早在設(shè)計(jì)，多片按成對(duì)，鋼板在青銅盤(pán)前的布局設(shè)計(jì)。山與純金屬擦副，浸在油中以達(dá)到滿意的性能。圖1-1盤(pán)式離合器結(jié)構(gòu)圖1-飛輪2-離合器從動(dòng)盤(pán)3-減振阻尼片4-減振器5-離合器壓盤(pán)7-離合器蓋石棉基摩擦材料修復(fù)和改進(jìn)，離合器可以是適合于傳輸高轉(zhuǎn)矩，較高的溫度下承受。此外，使用的石棉基摩擦材料更小的摩擦的區(qū)域后，摩擦板數(shù)量，從而可以減少整體位移的多片式離合器對(duì)離合器的關(guān)鍵。在20世紀(jì)20年代后期到20世紀(jì)30年代只有施工車(chē)輛，只有在賽車(chē)和強(qiáng)大的汽車(chē)的使用發(fā)生多片式離合器。實(shí)際上，早在1920年，有單一干式離合器，這和與石棉補(bǔ)丁的發(fā)明在上述的摩??擦。但在這段時(shí)間內(nèi)一個(gè)相當(dāng)長(zhǎng)的時(shí)間，由于不足的技術(shù)開(kāi)發(fā)，它可以是一個(gè)單片離合器接合足夠光滑，等等。早在第二次世界大戰(zhàn)之后，離合器從動(dòng)盤(pán)金屬整塊無(wú)摩擦表面，摩擦表面薄膜附著在飛輪和壓盤(pán)的活躍部分，中間的彈簧通過(guò)杠桿效應(yīng)，板后定位。然后被切換到多個(gè)較小直徑的彈簧（通常至少6）沿布置成現(xiàn)在的螺旋彈簧組件的最常用的方法在壓輥上直接壓力的周邊的。近年來(lái)，濕式離合器中的技術(shù)的不斷提高，在一些其他重型車(chē)輛開(kāi)始與濕式多片離合器。與干式離合器作為強(qiáng)制冷卻用油泵的結(jié)果相比，低（低于93℃）是摩擦面的溫度，因此不通過(guò)燃燒防滑板引起的開(kāi)始時(shí)間。讀國(guó)內(nèi)外學(xué)的信息，離合器壽命可達(dá)的干式離合器的5-6倍，但在濕式離合器發(fā)揮的優(yōu)點(diǎn)是一定要在一定的溫度范圍內(nèi)的負(fù)面效應(yīng)實(shí)現(xiàn)的，在溫度范圍。目前，這項(xiàng)技術(shù)還不是很完善。1.2離合器的功用1.2.1離合器的主要功用1)離合器的主要功能是切斷傳輸實(shí)現(xiàn)了動(dòng)力總成到汽車(chē)啟動(dòng)，以確保如果發(fā)動(dòng)機(jī)和傳動(dòng)系從事順利平穩(wěn)啟動(dòng)，以確保汽車(chē)平穩(wěn)起步。2)如果開(kāi)關(guān)，斷開(kāi)發(fā)動(dòng)機(jī)和傳動(dòng)系統(tǒng)，降低交流傳動(dòng)齒輪之間的影響。3）在工作時(shí)受到大的動(dòng)載荷，可限制傳動(dòng)系的最大轉(zhuǎn)矩從因過(guò)載而被損壞進(jìn)行各部分的傳輸系統(tǒng);動(dòng)力傳動(dòng)系統(tǒng)的振動(dòng)和噪聲，可以有效地降低。1.3離合器的新技術(shù)近年來(lái)，飛輪的新結(jié)構(gòu)，高性價(jià)比的旋轉(zhuǎn)阻尼特性和理想的雙質(zhì)量飛輪的出現(xiàn)，飛輪包括主飛輪二次飛輪扭轉(zhuǎn)和組成，排列成放射狀減震彈簧在有限的空間相當(dāng)不錯(cuò)的阻尼教果。摩擦片用材料片的金屬陶瓷和陶瓷摩擦[2]。與石棉摩擦板在使用比較這樣的摩擦板具有施加的摩擦系數(shù)較高，在的情況下發(fā)生的相同的扭矩，允許在離合器壓盤(pán)的夾緊力的降低。從而作用在離合器踏板上，以減少或收縮聯(lián)接件的結(jié)構(gòu)力，而且還石棉摩擦材料粉塵對(duì)人體的不良影響消除。電子提高了液壓自動(dòng)變速裝置的自動(dòng)變速機(jī)可以實(shí)現(xiàn)變矩器鎖止控制液壓鎖止離合器的效率。鎖緊鎖止離合器才能完成的工作，這取決于發(fā)動(dòng)機(jī)負(fù)載，輸出軸的速度，換檔方式和互動(dòng)。當(dāng)鎖止離合器被鎖定，液壓傳動(dòng)機(jī)械傳動(dòng)鎖止離合器通過(guò)機(jī)械或液壓變速器液壓傳動(dòng)分離。膜片彈簧具有非線性的典型特性[3]，利用這一特點(diǎn)可以增加離合器抗磨損的髓力，同時(shí)使用中無(wú)須調(diào)整摩擦片的位置。離合器蓋和飛輪采用焊接工藝連接時(shí)，利用膜片彈簧可使抗磨損的能力提高3～5。第2章設(shè)計(jì)方案論證2.1選定離合器車(chē)型本次設(shè)計(jì)選定車(chē)型為奧迪（Audi）A3標(biāo)準(zhǔn)型離合器[1]作為設(shè)計(jì)目標(biāo)，該車(chē)主要參數(shù)如下表[1]：表

2-1奧迪A3標(biāo)準(zhǔn)型主要性能參數(shù)2.2離合器設(shè)計(jì)的基本要求目前，各種汽車(chē)摩擦離合器是一種普遍靠提供電源的主，從動(dòng)部件之間的摩擦，可以分離設(shè)備。離合器的主要功能是切斷和驅(qū)動(dòng)電機(jī)和接合平穩(wěn)，以達(dá)到以確保順利啟動(dòng)汽車(chē);在發(fā)動(dòng)機(jī)和傳動(dòng)系的分離，減少了換檔變速器的影響搬遷;受在當(dāng)負(fù)載極限，傳動(dòng)系統(tǒng)的最大轉(zhuǎn)矩經(jīng)受部件的工作的更大的活力防止由于驅(qū)動(dòng)損壞;動(dòng)力傳動(dòng)系統(tǒng)的振動(dòng)和噪聲，可以有效地降低。為了保證離合器具有良好的工用性能，設(shè)計(jì)離合器應(yīng)滿足如下基本要求：1）在所有駕駛條件下，都可靠地傳遞發(fā)動(dòng)機(jī)的最大扭矩，并且有足夠的儲(chǔ)備，而且還防止驅(qū)動(dòng)系統(tǒng)力矩過(guò)載。2）為了撼動(dòng)參與，光滑，柔軟完成，以確保沒(méi)有汽車(chē)起步和效果?？焖偻瓿煞蛛x。3）從動(dòng)部分轉(zhuǎn)動(dòng)慣量要小，以減輕換擋變速器齒輪間的沖擊，便于換擋和減小同步器的磨損。4）它應(yīng)保證有足夠的熱容量和良好的通風(fēng)效果，即溫度不能太高，這其壽命。5）它應(yīng)該便于能夠扭轉(zhuǎn)振動(dòng)阻尼傳動(dòng)系統(tǒng)，并吸收振動(dòng)，降低噪音，避免沖擊的能力。6）輕，合理，操作以減少操作者的疲勞。7）作用在從動(dòng)盤(pán)上的總壓力和摩擦材料的摩擦因數(shù)在離合器工作過(guò)程中變化要盡可能小，以保證有穩(wěn)定的工作性能。以保證足夠的強(qiáng)度和良好的動(dòng)平衡其運(yùn)行可靠，壽命長(zhǎng)。結(jié)構(gòu)應(yīng)緊湊，簡(jiǎn)單，質(zhì)量小，制造工藝性好，維修、拆裝、調(diào)整方便等。2.3離合器的結(jié)構(gòu)方案分析2.3.1摩擦離合器結(jié)構(gòu)選擇離合器摩擦，電磁式和液壓式三種類(lèi)型。其中，摩擦的最廣泛使用的?，F(xiàn)代汽車(chē)摩擦離合器單點(diǎn)登錄或雙干（圖2-1），它由從動(dòng)盤(pán)，壓盤(pán)驅(qū)動(dòng)裝置，壓縮彈簧，離合器蓋等典型的結(jié)構(gòu)型，這個(gè)設(shè)計(jì)是首選摩擦離合器。圖2-1從動(dòng)盤(pán)部分分解圖1，13—摩擦片；2，14，15—鉚釘；3—波形彈簧片；4—平衡塊；5—從動(dòng)片；6，9—減振摩擦；7—限位銷(xiāo)；8—從動(dòng)盤(pán)轂；10—調(diào)整墊片；11—減振彈簧；12—減振盤(pán)2.3.2從動(dòng)盤(pán)數(shù)及干濕式的選擇1）單片離合器轎車(chē)和小于6噸商用車(chē)最大總重量，發(fā)動(dòng)機(jī)的最大扭矩通常是尺寸小的安排下，以允許設(shè)定的條件，通常只有一個(gè)離合器從動(dòng)盤(pán)。單片耦合結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，緊湊軸向尺寸，散熱性好，維修方便的調(diào)整，慣性小，在使用擔(dān)保完全分離的驅(qū)動(dòng)部，具有軸向彈性的從動(dòng)盤(pán)保證接合平穩(wěn)。2）雙片離合器與單芯片雙離合多片離合器，增加由于摩擦表面，從而更扭矩容量，具有更光滑，柔軟參與比較;通過(guò)在相同的扭矩，徑向尺寸較小的踏板力較小，中間壓力板透氣性差，容易產(chǎn)生摩擦板速度，磨損，甚至燃燒的過(guò)熱的情況下更大的分離行程，完全略分開(kāi)，有必要采取建設(shè)，較大的軸向尺寸復(fù)雜結(jié)構(gòu)的適當(dāng)措施;驅(qū)動(dòng)扭矩較大的徑向尺寸，機(jī)會(huì)有限的一部分。3）多片濕式離合器摩擦吸引力光滑;摩擦板在油工作，小面的磨損，但大的分離浸漬行程中，分離不容易填充，尤其是在冬天，油的粘度增加時(shí);大軸向尺寸;從動(dòng)部分還沒(méi)有過(guò)去促進(jìn)了慣性。近年來(lái)，以進(jìn)一步提高多片濕式離合器的技術(shù)，也有使用的重型車(chē)輛，并且有增加的傾向。因?yàn)樗怯捅脧?qiáng)制冷卻摩擦表面，從而使發(fā)射不會(huì)過(guò)熱即使經(jīng)過(guò)長(zhǎng)時(shí)間打滑，起動(dòng)性能好，在其使用壽命較干式高5至6倍。通過(guò)比較，本次設(shè)計(jì)所選車(chē)型適合選用單片干式摩擦離合器。2.3.3壓緊彈簧和布置形式離合器壓緊彈簧的結(jié)構(gòu)型式有：圓柱螺旋彈簧、矩形斷面的圓錐螺旋彈簧和膜片彈簧等?？刹捎醚貓A周布置、中央布置和斜置等布置型式根據(jù)其布置離合器可分為：1）周置彈簧離合器周設(shè)置彈簧離合器彈簧采用螺旋彈簧，且均勻，容易準(zhǔn)備一個(gè)或兩個(gè)同心圓周上，其特點(diǎn)是結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，它被廣泛應(yīng)用于各種車(chē)輛，被布置為通過(guò)。彈簧的壓力直接這種結(jié)構(gòu)在掃描儀玻璃上壓縮彈簧的摩擦片數(shù)量不均勻的壓力，以保證隨摩擦片直徑增加，而且應(yīng)該是獨(dú)立的杠桿倍數(shù)是。因?yàn)樵谂c壓板直接接觸的壓縮彈簧的，易受熱回火故障。如果最大發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速高時(shí)，設(shè)置彈簧周通過(guò)彎曲彈簧張力下降顯著向外的離心力，離合器轉(zhuǎn)矩傳遞容量也降低了。此外，對(duì)坐姿的春天，造成嚴(yán)重磨損的接觸面，它甚至可能是一個(gè)打破春天。2）中央彈簧離合器中央彈簧離合器1:59螺旋彈簧或具有錐形彈簧作為壓縮彈簧形成，并且被布置在聯(lián)接器的中央。可選高杠桿比，從而獲得足夠的夾緊力，并有助于減少踏板力，從而使指示燈，一個(gè)壓縮彈簧不與所述臺(tái)板，無(wú)彈簧熱回火小姐直接接觸;通過(guò)墊片或線程，便于調(diào)節(jié)壓盤(pán)夾緊力。該結(jié)構(gòu)是更復(fù)雜的，大的軸向尺寸，且多為最大發(fā)動(dòng)機(jī)扭矩大于400?500牛商用車(chē)[4]，以減少其操作力。3）斜置彈簧離合器重型車(chē)輛的新結(jié)構(gòu)。與一些若干螺旋彈簧以壓縮彈簧上的傳動(dòng)套筒，這反過(guò)來(lái)又推動(dòng)桿并按下杠桿比率越高增加逐個(gè)作用在板傾斜角力各沖擊力。在這種情況下，軋輥在桿等于軸向推力彈簧壓力的軸向分量的末端。當(dāng)具有所述內(nèi)側(cè)后端套與襯墊磨損動(dòng)力傳遞桿前進(jìn)時(shí)，壓力的彈簧路徑減小，斜率減小和增大的余弦值。這將允許在軸向推力墊磨損壓力彈簧幾乎保持不變，從而使壓盤(pán)的壓力的力幾乎不變。同樣地，當(dāng)離合器移動(dòng)動(dòng)力傳動(dòng)套筒板夾緊力約比前兩次相同，所以，斜置彈簧離合器連接釋放后，他的出色性能優(yōu)勢(shì)非常穩(wěn)定這一套。周相關(guān)的彈簧離合器相比，踏板力可以降低到35％左右。4）膜片彈簧離合器隔膜（圖2-2）是一種碟形彈簧用彈簧鋼制成，特別是由板彈簧部和一分離指份特殊的結(jié)構(gòu)。若干優(yōu)點(diǎn)[4]：①膜片彈簧具有理想的非線性彈性性能是摩擦板的允許磨損內(nèi)的彈簧壓力保持不變。②膜片彈簧和壓縮彈簧和杠桿作用，結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，緊湊，軸向尺寸小，零件數(shù)量少，質(zhì)量小分隔。③高速旋轉(zhuǎn)時(shí)，彈簧力減小，性能更穩(wěn)定。在按壓接觸壓力分布的全周，摩擦接觸良好④膜片彈簧，磨損均勻。⑤容易實(shí)現(xiàn)良好的通風(fēng)，并且使用壽命長(zhǎng)。與中心⑥膜片彈簧離合器中心線，很好的平衡。圖2-2膜片彈簧離合器1-飛輪2-摩擦片3-壓盤(pán)4-膜片彈簧但是，生產(chǎn)成本較高，該材料和它的非線性特性的尺寸精度高，膜片彈簧的生產(chǎn)過(guò)程比較復(fù)雜，難以在生產(chǎn)控制，開(kāi)口是易撕，便于攜帶過(guò)來(lái)。在最近幾年，由于改進(jìn)的制造工藝和設(shè)計(jì)方法的材料性能的逐步提高隔膜的制造已經(jīng)成熟。因此，膜片彈簧離合器已廣泛不僅汽車(chē)，而且在各種形式廣泛采用商用車(chē)輛中，假定在這個(gè)設(shè)計(jì)是一個(gè)膜片彈簧離合器。2.3.4膜片彈簧式離合器的拉式、推式的選擇分析膜片彈簧式離合器的結(jié)構(gòu)形式有拉式和推式兩種：1）推式膜片彈簧離合器按支撐結(jié)構(gòu)又可分為雙支撐環(huán)式、單支撐環(huán)式、無(wú)支撐環(huán)式：①雙支撐環(huán)式（圖2-2）圖2-3雙支撐環(huán)式②單支撐環(huán)式（圖2-3）圖2-4單支撐環(huán)式③無(wú)支撐環(huán)式（圖2-4）圖2-5無(wú)支撐環(huán)式2）拉式膜片彈簧離合器：拉式膜片彈簧的支撐分兩種如圖2-6（a）是無(wú)支撐環(huán)，（b）是單支撐環(huán)圖2-5拉式膜片彈簧離合器支撐形式2.3.5推式和拉式的比較相比于推式膜片彈簧離合器已經(jīng)引起膜片離合器許多優(yōu)點(diǎn)[5]：拉出膜片彈簧離合器，中間支承取消所有部分，而不是只與一個(gè)支撐環(huán)或支撐環(huán)，其結(jié)構(gòu)更簡(jiǎn)單，更緊湊，部件的數(shù)目少，少質(zhì)量，拉式膜片彈簧的中心及鴉片相壓，在相同條件下模板大小可提高大直徑膜片彈簧，壓縮力和傳遞扭矩，并且不增加的踏板力，同時(shí)傳遞扭矩，小結(jié)構(gòu)的尺寸的能力，組合或單獨(dú)狀態(tài)，少量的離合器蓋的變形，剛度分離，更有效;拉杠桿比大于推杠桿比和子載波少，減少了摩擦損耗，高的轉(zhuǎn)印效率，更容易操作的踏板，扳剎車(chē)踏板力通常可以通過(guò)約25％大于該壓力至30％的減少相對(duì)于組合狀態(tài)或分離狀態(tài)，膜片彈簧斷裂和拉式結(jié)構(gòu)的離合器蓋始終在支撐環(huán)后保持接觸不穿間隙增大踏板自由行程??不會(huì)有任何效果和噪音，更長(zhǎng)的時(shí)間。然而，德列車(chē)膜片彈簧指分離軸承和套筒組件組裝的分離，需要使用專用軸承，結(jié)構(gòu)復(fù)雜，安裝和拆卸困難。由于出色的列車(chē)膜片彈簧離合器，這是目前廣泛應(yīng)用于各種車(chē)輛的使用越來(lái)越多的總功率。本設(shè)計(jì)采用了雙支撐環(huán)碟形彈簧推。2.4壓盤(pán)傳力方式的選擇2.4.1凸塊—窗孔式凹凸-窗孔離合器蓋用螺栓固定在飛輪，矩形開(kāi)口蓋窗口扔了相應(yīng)的老板，老板是誰(shuí)在原稿蓋板窗口，通過(guò)離合器蓋壓盤(pán)驅(qū)動(dòng)?？紤]到摩擦片耐磨板向前移動(dòng)，從而使新的離合器的設(shè)計(jì)，壓盤(pán)的老板相應(yīng)的封面，其中應(yīng)在窗前，確保剎車(chē)片磨損極其有限的傳輸仍然可靠。2.4.2傳力片式動(dòng)力傳遞彈簧鋼片動(dòng)力傳遞片（圖2-6）制成在所述離合器罩的鉚釘?shù)囊欢撕土硪欢诉B接到壓力板用螺釘。它位于通常改善相切由力動(dòng)力傳動(dòng)片的情況的圓周方向。此動(dòng)力傳輸連接器還簡(jiǎn)化了壓盤(pán)的結(jié)構(gòu)，降低了裝配精度要求，也有利于壓板。圖2-6傳力片2.5從動(dòng)片的結(jié)構(gòu)型式2.5.1整體式彈性從動(dòng)片在該外周部的半徑方向槽從動(dòng)件被分成多個(gè)段（圖2-7），以及扇區(qū)部分沖壓出相繼在彎曲的波浪形不同的方向，以便具有一個(gè)軸向彈性。摩擦板的兩側(cè)都鉚接到芯片扇區(qū)。遞送當(dāng)離合器嚙合驅(qū)動(dòng)，從動(dòng)板被按壓，彎曲的波浪形的扇形部分逐漸變平轉(zhuǎn)矩增加圓盤(pán)摩擦板，所述接合方法（即，在生長(zhǎng)過(guò)程中的扭矩）軟軟。集成彈性從動(dòng)片材尺寸發(fā)生6-12時(shí)隙根據(jù)從動(dòng)部分的尺寸。這也有助于減少?gòu)膭?dòng)槽翹曲。為了進(jìn)一步減少所述從動(dòng)刀片的剛度，它的靈活性往往要增加的過(guò)渡部分與扇形部T形槽的中間部分。圖2-7整體式彈性從動(dòng)片2.5.2分開(kāi)式彈性從動(dòng)片從動(dòng)片采用分開(kāi)式結(jié)構(gòu)（圖2-8)從動(dòng)片，（圖2-9）波形片，分開(kāi)做成兩件，然后再用鉚釘將其鉚在一起由于波形彈簧片是由同一模具沖制而成，故其剛度比較一致。另外，這種結(jié)構(gòu)的從動(dòng)片也較容易得到較小的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量。圖2-8分開(kāi)式彈性從動(dòng)片結(jié)圖2-9波形片2.6方案選擇通過(guò)上述各個(gè)方案的優(yōu)缺點(diǎn)比較結(jié)合參考車(chē)型。本次設(shè)計(jì)為選用干式離合器不考慮濕式離合。選擇驅(qū)動(dòng)盤(pán)數(shù)量，型號(hào)為旅客，更小，因此可以使用單芯片，耦合結(jié)構(gòu)相對(duì)簡(jiǎn)單，緊湊的軸向尺寸的總質(zhì)量。壓縮彈簧，并在所選擇的形式被放置，由于使用了膜片彈簧離合器膜片彈簧離合器的，有許多優(yōu)點(diǎn)：第一，由于隔膜的非線性特性，它可以被設(shè)計(jì)成使得承載的摩擦襯片，筆壓力可以基本保持不變，并減少離合器踏板的力，如果分開(kāi)，使得指示燈，其次，膜片彈簧離合器軸中心線的安裝位置是正確的，則通過(guò)的沖擊的離心力的壓力，穩(wěn)定性，平衡幾乎不受影響也好，還膜片本身和獨(dú)立的壓力彈簧，并利用聯(lián)接結(jié)構(gòu)大為簡(jiǎn)化，減少了部件的數(shù)量，這顯著降低質(zhì)量和軸向尺寸，而且，由于膜片彈簧和壓力板時(shí)，接觸壓力分布的整個(gè)圓周是接觸摩擦板孔，穿均勻，還容易進(jìn)行有效的冷卻，以實(shí)現(xiàn)通風(fēng)。推式膜片彈簧離合器，安裝與維護(hù)更輕松。滾筒驅(qū)動(dòng)器，選擇的方式能量轉(zhuǎn)移紙，轉(zhuǎn)移紙方式簡(jiǎn)單的設(shè)計(jì)允許靈活的動(dòng)力傳動(dòng)片與壓盤(pán)軸向移動(dòng)的良好表現(xiàn)，長(zhǎng)期平衡和良好的，可靠的幫助生活。選擇驅(qū)動(dòng)葉片結(jié)構(gòu)，獨(dú)立的彈性?shī)A帶好一點(diǎn)的選擇，確保隨軸向柔性的要求。在這些分析之后選擇單片推式膜片彈簧離合器。第3章設(shè)計(jì)計(jì)算及參數(shù)選擇3.1離合器主要參數(shù)的選擇3.1.1摩擦片的設(shè)計(jì)1）離合器摩擦片在性能上應(yīng)滿足如下要求：①摩擦因數(shù)較高且較穩(wěn)定，工作溫度、單位壓力、滑磨速度的變化對(duì)其影響要小。②擁有非常大的的機(jī)械強(qiáng)度與抗磨損能力。③熱穩(wěn)定性要好，在高溫下分離出的粘合劑少，無(wú)味，不易燒焦。④磨合性能好，不致刮傷飛輪和壓盤(pán)表面。⑤接合時(shí)應(yīng)平順而不產(chǎn)生“咬合”或“抖動(dòng)”現(xiàn)象。2）摩擦離合器是靠存在于主、從動(dòng)部分摩擦表面間的摩擦力矩來(lái)傳遞發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)矩的離合器的靜摩擦力矩為，即（3—1）式中，——摩擦面間的靜摩擦因數(shù)，計(jì)算時(shí)一般取0.25～0.30；F——壓盤(pán)施加在摩擦面上的工作壓力；——為摩擦片的平均摩擦半徑；Ｚ——為摩擦面數(shù)，單片離合器的Ｚ=2，雙片離合器的Ｚ=4，本次設(shè)計(jì)選擇單片離合器。離合器的基本參數(shù)主要有性能參數(shù)β和Po，尺寸參數(shù)D、d和摩擦片厚度b以及結(jié)構(gòu)參數(shù)摩擦面數(shù)Ｚ和離合間隙。3.1.2后備系數(shù)β后備系數(shù)β（表3-1）是離合器設(shè)計(jì)中的一個(gè)很需要參數(shù)，它反映了離合器傳遞發(fā)動(dòng)機(jī)最大轉(zhuǎn)矩的可靠程度。在選擇β時(shí)，應(yīng)考慮以下幾個(gè)問(wèn)題：摩擦片在使用中磨損后離合器仍能可靠地傳遞發(fā)動(dòng)機(jī)最大轉(zhuǎn)矩。防止離合器滑磨時(shí)間過(guò)長(zhǎng)。防止傳動(dòng)系過(guò)載以及操縱輕便等因素。表3-1離合器后備系數(shù)的取值范圍車(chē)型后備系數(shù)β乘用車(chē)及最大總質(zhì)量小于6t的商用車(chē)1.20～1.75最大總質(zhì)量為6～14t的商用車(chē)1.50～2.25掛車(chē)1.80～4.00為保證離合器在任何工況下都可靠的傳遞發(fā)動(dòng)機(jī)的最大轉(zhuǎn)矩，設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)大于發(fā)動(dòng)機(jī)最大轉(zhuǎn)矩，即（3—2）式中，β——離合器的后備系數(shù)，β必須大于1；——發(fā)動(dòng)機(jī)最大扭矩。由于奧迪A3車(chē)為乘用車(chē)，由文獻(xiàn)[2]得，后備系數(shù)β取1.2～1.75。這里選β=1.4,由式（3-2）可知=1.4145N·m=203N·m3.1.3摩擦片外徑D、內(nèi)徑d和厚度b摩擦片（圖3-1）外徑是離合器的基本尺寸，它關(guān)系到離合器的結(jié)構(gòu)重量和使用壽命，它和離合器所需傳遞的轉(zhuǎn)矩大小有一定關(guān)系。顯然，傳遞大的轉(zhuǎn)矩，需要有大的尺寸。根據(jù)《汽車(chē)離合器》徐石安[2]可按經(jīng)驗(yàn)公式選用（3—3）式中，系數(shù)A反映了不同結(jié)構(gòu)和使用條件對(duì)D的影響，可參考下列范圍：小轎車(chē)A=47；一般載貨汽車(chē)A=36（單片）或A=50（雙片）；自卸車(chē)或使用條件惡劣的載貨汽車(chē)A=19。由公式（3-3）代入相關(guān)數(shù)據(jù)理可得：D=175.64mm按照我國(guó)摩擦片尺寸系列標(biāo)準(zhǔn)GB/T5764—1998《汽車(chē)用離合器面片》選取[7]。圖3-1摩擦片表3-2汽車(chē)用離合器面片外徑D/mm160180200225250280300325350380405430內(nèi)徑d/mm110125140150155165175190195205220230厚度/mm3.23.53.53.53.53.53.53.54444=d/D0.6870.6940.7000.6670.6200.5890.5830.5850.5570.5400.5430.5351-0.6760.6670.6570.7030.7620.7960.8020.8000.8270.8430.8400.847單面面積/1061321602213024024665466787299081037由上表初選摩擦片的尺寸為D=225mm，d=150mm，b=3.5mm，=0.667摩擦片中徑,即（3—4）式中，R——為摩擦片外半徑；r——為摩擦片內(nèi)半徑。當(dāng)d/D0.6時(shí)，即0.6，可由下式相當(dāng)準(zhǔn)確的計(jì)算，即（3—5）由（3—5）得=93.75mm3.1.4單位壓力P0單位壓力決定了摩擦表面的耐磨性對(duì)離合器耦合的性能和壽命有很大的影響應(yīng)該選擇的工作條件，發(fā)動(dòng)機(jī)動(dòng)力儲(chǔ)備大小，摩擦板尺寸，材料和質(zhì)量，并儲(chǔ)備系數(shù)外表因子。對(duì)于經(jīng)常使用的離合器，發(fā)動(dòng)機(jī)儲(chǔ)備系數(shù)小，在質(zhì)量差或頻繁公路一個(gè)很大的負(fù)擔(dān)應(yīng)采取更少，如果大型摩托車(chē)濕巾直徑應(yīng)減少在摩擦板的外邊緣的熱負(fù)荷需要較少;儲(chǔ)備系數(shù)大，可適當(dāng)增加。根據(jù)《汽車(chē)設(shè)計(jì)》王望予（3—6）式中，——摩擦因數(shù)，本次設(shè)計(jì)=0.3。根據(jù)初選D代入公式（3—6）得=0.17Mpa3.1.5摩擦因數(shù)、摩擦面數(shù)Z和離合器間隙摩擦片的摩擦片的摩擦系數(shù)取決于所使用的材料和它的操作單元的壓力和滑移率等因素。摩擦片的材料是石棉材料，粉末冶金及金屬陶瓷。石棉基材料通過(guò)溫度，壓力的摩擦系數(shù)和更大的影響單元滑移速度和粉末冶金和金屬陶瓷的摩擦大而穩(wěn)定系數(shù)。各種摩擦系數(shù)的摩擦材料的下表。表3-3摩擦材料的摩擦因數(shù)的取值范圍摩擦材料摩擦因數(shù)石棉基材料模壓0.20～0.25編織0.25～0.35粉末冶金材料銅基0.25～0.35鐵基0.35～0.50金屬陶瓷材料0.4綜上本次設(shè)計(jì)可以選擇粉末冶金材料銅基，摩擦因數(shù)。摩擦面數(shù)Z為離合器從動(dòng)盤(pán)數(shù)的兩倍，決定于離合器所需傳遞轉(zhuǎn)矩的大小及其結(jié)構(gòu)尺寸，由于是單片離合器，因此摩擦面數(shù)Z=2。離合器間隙是指離合器處于正常接合狀態(tài)、分離套筒被回位彈簧拉到后極限位置時(shí)，為保證摩擦片正常磨損過(guò)程中離合器仍能完全接合，在分離軸承和分離杠桿內(nèi)端之間留有的間隙。由參考文獻(xiàn)可知，一般為3～4mm,這里初選3mm。3.1.6離合器基本參數(shù)的優(yōu)化1）約束條件①摩擦片處徑D（mm）的選取應(yīng)使最大圓周速度不超過(guò)65～70m/s，即（3—7）式中，為摩擦片最大圓周速度（m/s）；為發(fā)動(dòng)機(jī)最高轉(zhuǎn)速（r/min）。代入相關(guān)數(shù)據(jù)得=65.94m/s，符合要求。②摩擦片的內(nèi)、外徑比c應(yīng)在0.53～0.70范圍內(nèi)，即0.53c0.70由表3-2可知c=0.667，在范圍內(nèi)，符合要求。③為了保證離合器可靠地傳遞發(fā)動(dòng)機(jī)的轉(zhuǎn)矩，并防止傳動(dòng)系過(guò)載，不同車(chē)型的值應(yīng)在一定范圍內(nèi)，最大范圍為1.2～4.0，本次設(shè)計(jì)取值為1.4，符合要求，即1.24.0④為了保證扭轉(zhuǎn)減振器的安裝，摩擦片內(nèi)徑d必須大于減振器彈簧位置直徑2Ro約50mm，即（3—8）本次設(shè)計(jì)取45，符合要求。⑤為反映離合器傳遞的轉(zhuǎn)矩并保護(hù)過(guò)載的能力，單位摩擦面積傳遞的轉(zhuǎn)矩應(yīng)小于其許用值，（3—9）式中，為單位摩擦面積傳遞的轉(zhuǎn)矩（）；[]為其允許值（），按表3-5選取。表3-4單位摩擦面積傳遞轉(zhuǎn)矩的許用值離合器規(guī)格D/mm210>210～250>250～325>325[]/0.280.300.350.40代入數(shù)據(jù)得，=0.45910-2。⑥為降低離合器滑磨時(shí)的熱負(fù)荷，防止摩擦片損傷，對(duì)于不同車(chē)型，單位壓力P0根據(jù)所用的摩擦材料在一定范圍內(nèi)選取，P0的最大范圍為0.10～1.50Mpa

，即[3]由式（3-6）知P0=0.17，符合要求。eq\o\ac(○,7)為了減少汽車(chē)起步過(guò)程中離合器的滑磨，防止摩擦片表面溫度過(guò)高而發(fā)生燒傷，離合器每一次接合的單位摩擦面積滑磨功應(yīng)小于其許用值，即（3—10）式中，為單位摩擦面積滑功（）；[]為其許用值（），對(duì)于乘用車(chē)[]=0.40J/mm2，W為汽車(chē)起步時(shí)離合器接合一次所產(chǎn)生的總滑磨功（J），可根據(jù)下式計(jì)算：（3—11）式中，為汽車(chē)總質(zhì)量（kg）；為輪胎滾動(dòng)半徑（m）；為汽車(chē)起步是所用變速器擋位的傳動(dòng)比；為主減速器傳動(dòng)比；為發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速（r/min），計(jì)算時(shí)乘用車(chē)取2000r/min，商用車(chē)取1500r/min，本次設(shè)計(jì)為乘用車(chē)，即=2000r/min計(jì)算得汽車(chē)起步的滑磨功為16294J；單位摩擦面積滑功為0.368，符合要求。第4章從動(dòng)盤(pán)總成設(shè)計(jì)從動(dòng)盤(pán)總成（圖4-1）主要由從動(dòng)盤(pán)轂、摩擦片、從動(dòng)片、扭轉(zhuǎn)減振器等組成。從動(dòng)盤(pán)對(duì)離合器工作性能影響很大，設(shè)計(jì)從動(dòng)盤(pán)總成時(shí)應(yīng)注意滿足以下幾個(gè)方面的要求：1）為了減少變速器換擋時(shí)輪齒間的沖擊，從動(dòng)盤(pán)的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量應(yīng)盡可能小。2）為了保證汽車(chē)平穩(wěn)起步、摩擦面片上的壓力分布均勻等，從動(dòng)盤(pán)應(yīng)具有軸向彈性。3）為了避免傳動(dòng)系的扭轉(zhuǎn)共振以及緩和沖擊載荷，從動(dòng)盤(pán)中應(yīng)裝有扭轉(zhuǎn)減振器。4）要有足夠的抗爆裂強(qiáng)度。圖4-1從動(dòng)盤(pán)總成分解圖1，3-摩擦片2-從動(dòng)片4，6-摩擦阻尼片5-從動(dòng)盤(pán)轂7-減振盤(pán)4.1摩擦片設(shè)計(jì)4.1.1離合器表面片在離合器接合過(guò)程中將遭到嚴(yán)重的滑磨，在相對(duì)很短的時(shí)間內(nèi)產(chǎn)生大量的熱，因此，要求面片應(yīng)有下列一些綜合性能：1)在工作的摩擦系數(shù)較高;2)應(yīng)保持整個(gè)的摩擦特性，其他不良的摩擦系數(shù)衰退的使用壽命;3)在短時(shí)間內(nèi)能吸收相對(duì)高的能量，且有好的耐磨性能；4)可在離合器接合過(guò)程荷載高壓板承受表現(xiàn)良好;5)可以離心力高速無(wú)負(fù)載承受;6)在傳遞發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)矩時(shí)，有足夠的剪切強(qiáng)度；7)具有小的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量，材料加工性能良好；8)在整個(gè)工作溫度范圍內(nèi)，與對(duì)置材料印刷制版，飛輪兼容良好的摩擦特性;9)摩擦副對(duì)偶面有高度的溶污性能，不易影響它們的摩擦作用；鑒于以上各點(diǎn)，近年來(lái)，摩擦材料的種類(lèi)增長(zhǎng)極快。挑選摩擦材料的基本原則是：1)滿足較高性能標(biāo)準(zhǔn)；2)成本最?。?)考慮代替石棉。本設(shè)計(jì)離合器摩擦片選用粉末冶金材料（F1001G）。尺寸根據(jù)第三章計(jì)算選取，它是以鐵粉或銅粉為基體與另外的金屬或非金屬粉末混合物經(jīng)壓制燒結(jié)成形而成。其優(yōu)點(diǎn)是，傳熱性好，熱穩(wěn)定性與而磨性好，摩擦系數(shù)較高而且穩(wěn)定，能承受的單位壓力較高，壽命較長(zhǎng)等。4.1.2摩擦片鉚釘?shù)脑O(shè)計(jì)與校核摩擦片與從動(dòng)片的邊接方式為鉚接，選取8顆鉚釘鉚接。其鉚接位置為摩擦片的平均半徑，即。選取鉚釘型號(hào)為GB/T872-198632.7，材料為15號(hào)鋼。鉚釘校核如下：平均每顆鉚釘所受的最大剪切力為[10]：=（4-1）根據(jù)鉚釘所受的，分別校核鉚釘?shù)目辜魪?qiáng)度和從動(dòng)片的抗壓強(qiáng)度[10]：（4-2）（4-3）式中，為鉚釘孔直徑；m為每個(gè)鉚釘?shù)目辜裘鏀?shù)量；δ為被鉚件中較薄板的厚度；m為每個(gè)鉚釘?shù)目辜裘鏀?shù)量，對(duì)于雙蓋板，兩蓋板之和為一個(gè)被鉚件。根據(jù)相關(guān)已知參數(shù)，可得：δ=1mm，m=2mm;并由參考文獻(xiàn)[11]可得，[]=115MPa，[]=430Mpa。各項(xiàng)數(shù)值代入公式（4-2）及（4-3）得：τ=13.68MPa<[τ]=115Mpa；=62.36MPa<[σ]=430MPa。由此可知，所選鉚釘滿足使用要求。4.2扭轉(zhuǎn)減振器的設(shè)計(jì)主扭，彈性元件（減振器彈簧或橡膠）和阻尼元件（片）等減震器。彈性元件的，以減少驅(qū)動(dòng)器的噴嘴表面的扭轉(zhuǎn)剛性的傳動(dòng)系統(tǒng)旋轉(zhuǎn)系統(tǒng)，步驟（通常三階）的變化，系統(tǒng)模式形狀的自然頻率的最重要的作用，以減少它盡可能遠(yuǎn)離主諧波共振激發(fā)的條件體積發(fā)動(dòng)機(jī)扭矩阻尼元件有效消散主演振動(dòng)能量。因此，扭轉(zhuǎn)阻尼器具有以下功能：1）發(fā)動(dòng)機(jī)曲軸的扭轉(zhuǎn)剛度和驅(qū)動(dòng)接合部，匹配驅(qū)動(dòng)旋轉(zhuǎn)振動(dòng)頻率。2）增加驅(qū)動(dòng)扭轉(zhuǎn)振動(dòng)阻尼抑制響應(yīng)的扭轉(zhuǎn)振幅，并由于沖擊所產(chǎn)生的過(guò)渡的扭轉(zhuǎn)振動(dòng)的衰減。3）動(dòng)力系控制裝置空扭轉(zhuǎn)振動(dòng)時(shí)傳動(dòng)空轉(zhuǎn)噪音降低和最終驅(qū)動(dòng)傳遞振動(dòng)和扭轉(zhuǎn)振動(dòng)和噪聲的傳輸?shù)碾x合器軸。4.2.1扭轉(zhuǎn)減振器的主要性能參數(shù)計(jì)算1)極限轉(zhuǎn)矩限制轉(zhuǎn)矩是阻尼器的最大轉(zhuǎn)矩的止動(dòng)銷(xiāo)和消除間隙，被發(fā)送時(shí)的轉(zhuǎn)矩極限分布工作從動(dòng)輪轂之間的間隙時(shí)。它被阻尼彈簧允許電壓和其它因素限制了發(fā)動(dòng)機(jī)的最大轉(zhuǎn)矩通常希望=（1.5～2.0）（4—4）式中，乘用車(chē)：系數(shù)取2.0，代入相關(guān)數(shù)據(jù)可得=2.0145Nm=310Nm2)扭轉(zhuǎn)角剛度為了避免引起傳動(dòng)系統(tǒng)的共振，要合理選擇減振器的扭轉(zhuǎn)角剛度，使共振現(xiàn)象不發(fā)生在發(fā)動(dòng)機(jī)常用的工作轉(zhuǎn)速范圍內(nèi)。設(shè)計(jì)時(shí)，可按經(jīng)驗(yàn)初選為[11]（4—5）式中，為減振器扭轉(zhuǎn)角剛度（Nm/rad）代入數(shù)值得=3769Nm/rad3)阻尼摩擦轉(zhuǎn)矩由于阻尼器的扭轉(zhuǎn)剛性的結(jié)構(gòu)，并限制了最大發(fā)動(dòng)機(jī)扭矩，不能非常低，因此為了在該轉(zhuǎn)速范圍最有效地工作，消除振動(dòng)阻尼摩擦力矩可被選擇減震器阻尼裝置。通常情況下，你可以使用代碼為新聞[11]=（0.06～0.17）（4—6）初選=0.158145=23Nm4)預(yù)緊轉(zhuǎn)矩減振彈簧在安裝時(shí)都有一定的預(yù)緊。研究表明，增加，共振頻率將向減小頻率的方向移動(dòng)，這是有利的。但是不應(yīng)大于，否則在反向工作時(shí)，扭轉(zhuǎn)減振器將提前停止工作，故取[11]=（0.05～0.15）（4—4）計(jì)算可得：=0.138145=20Nm5)減振彈簧的位置半徑的尺寸應(yīng)盡可能大些，但要保證，一般取[11]=（0.60～0.75）d/2(4—5)計(jì)算得：=45mm，符合要求。7)減振彈簧個(gè)數(shù)參照表4-1選取。表4-1減振彈簧個(gè)數(shù)的選取摩擦片外徑D/mm225～250250～325325～350>3504～66～88～10>10由上表可初選=67)減振彈簧總壓力當(dāng)限位銷(xiāo)與從動(dòng)盤(pán)轂之間的間隙被消除，減振彈簧傳遞的轉(zhuǎn)矩達(dá)到最大值時(shí)，減振彈簧受到的壓力為（4—6）代入相關(guān)數(shù)值可得：=290Nm/0.045=6444N8）每個(gè)彈簧所受最大壓力（4-7）4.2.2減振彈簧尺寸的確定1)彈簧的平均直徑DCDC一般由結(jié)構(gòu)來(lái)決定，則文獻(xiàn)可知通常DC=11～15mm左右。本次設(shè)計(jì)取DC=14mm。2)彈簧鋼絲直徑d1，即（4-8）式中，本次設(shè)計(jì)彈簧材料選用65Mn，由參考文獻(xiàn)得許用應(yīng)力=600Mpa,代入相關(guān)數(shù)據(jù)可得d1≈3.71，d1須為標(biāo)準(zhǔn)值，一般d1=3～4mm，這里選取d1=4mm。3)減振彈簧剛度K，即（4-9）代入相關(guān)數(shù)據(jù)得：K=272.7N/mm4)減振彈簧有效圈數(shù)，即（4-10）式中，G為材料的扭轉(zhuǎn)彈性模數(shù)[8]，對(duì)碳鋼G=8300kg/mm2。代入相關(guān)數(shù)值得：5)減振彈簧總?cè)?shù)，即（4-11）一般取6圈左右，這里取6)減振彈簧最小長(zhǎng)度，即減振彈簧在最大工作壓力時(shí)的最小長(zhǎng)度，即（4-12）式中，——彈簧之間的隙，必要是可取得小一些。代入數(shù)值則。7)減振彈簧總變形量，即（4-13）8)減振彈簧自由高度，即（4-14）9)減振彈簧的預(yù)變形量，即=M預(yù)/KnRo（4-15）式中M預(yù)=0.11M極=0.11290N·m=3.19N·m代入相關(guān)數(shù)值得：=0.4mm10)減振彈簧安裝后的工作高度，即（4-16）11)減振彈簧的工作變形量，即（4-17）12)極限轉(zhuǎn)角，即減振器從預(yù)緊轉(zhuǎn)矩增加到極限轉(zhuǎn)矩時(shí)，從動(dòng)片相對(duì)從動(dòng)盤(pán)轂的極限轉(zhuǎn)角為（4-18）式中，為減振彈簧的工作變形量。代入相關(guān)數(shù)值可得=5.0304.2.3從動(dòng)轂1)從動(dòng)盤(pán)轂花鍵結(jié)構(gòu)及尺寸的確定輸出轂（圖4-2）是一個(gè)離合器齒輪最大升降部承受移動(dòng)的鑰匙從動(dòng)轂電動(dòng)機(jī)的幾乎整個(gè)扭矩，這通常是在的齒側(cè)定心的末端的第一齒輪軸花鍵軸矩形花連軸向移動(dòng)。隨動(dòng)板的軸向長(zhǎng)度不應(yīng)該太小以免彎曲，當(dāng)花鍵軸滑塊沒(méi)有完全離開(kāi)分離，并且通常為1.0?1.4倍的花鍵軸直徑的[12]。輪轂驅(qū)動(dòng)和淬火后使用常用鍛鋼。為了提高硬度和耐磨性可以鍍可以花鍵結(jié)構(gòu)大小的楔孔的內(nèi)表面的電阻（見(jiàn)表4-2）根據(jù)所選國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)GB1144-1974從動(dòng)板的外徑后和發(fā)動(dòng)機(jī)扭矩花鍵標(biāo)準(zhǔn)[2]，標(biāo)準(zhǔn)花鍵尺寸草案可根據(jù)從動(dòng)板的外直徑與所述發(fā)動(dòng)機(jī)扭矩選中。圖4-2從動(dòng)盤(pán)轂表4-2GB1144-1974從動(dòng)盤(pán)外徑D/mm發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)矩/Nm花鍵齒數(shù)n花鍵外徑D/mm花鍵內(nèi)徑d/mm鍵齒寬b/mm有效長(zhǎng)l/mm擠壓應(yīng)力/MPa16050102318320101807010262132011.820011010292342511.322515010322643011.525020010352843510.428028010353244012.730031010403254010.732538010403254511.635048010403255013.238060010403255515.241072010453656013.143080010453656513.545095010524166512.5根據(jù)225毫米外徑設(shè)計(jì)驅(qū)動(dòng)板，所以我選擇了花鍵齒為=10，花鍵外徑=32毫米，花鍵內(nèi)徑=26毫米，齒厚為4毫米，有效刀刃長(zhǎng)度=30mm的壓應(yīng)力=11.5Mpa。以確保該從動(dòng)轂不產(chǎn)生在第一滑動(dòng)軸偏移效果的離合器的軸向長(zhǎng)度的完全分離，不應(yīng)該太小，整體尺寸和相同的尺寸取決于它的花鍵的外徑。困難的條件下離合器工作，在輪轂的更大的長(zhǎng)度，并到達(dá)花鍵的1.4倍的外徑。這里是尺寸相同的花鍵的外徑。強(qiáng)度的檢查應(yīng)按照楔尺寸來(lái)選擇。由于主面形成的花鍵的傷害由于通過(guò)擠出損傷過(guò)大，所以楔壓應(yīng)力可以提高輪轂的花鍵的軸向長(zhǎng)度時(shí)的負(fù)載來(lái)計(jì)算過(guò)大。擠壓應(yīng)力的計(jì)算分式如下：(4—19)式中，P——花鍵的齒側(cè)面壓力，N。它由下式確定：（4—20）式中，，——分別為花鍵的外內(nèi)徑，m；Z——從動(dòng)盤(pán)轂的數(shù)目；——發(fā)動(dòng)機(jī)最大轉(zhuǎn)矩，；——花鍵齒數(shù)；——花鍵齒工作高度，m；=(-)/2——花鍵有效長(zhǎng)度，m。從動(dòng)盤(pán)轂一般都由中碳鋼鍛造而成，并經(jīng)調(diào)質(zhì)處理，其擠壓應(yīng)力不應(yīng)超過(guò)20MPa.代入數(shù)值可得，P=10000N，=11.11MPa滿足條件。2）限位銷(xiāo)與從動(dòng)盤(pán)抽缺口側(cè)邊的間隙的確定根據(jù)公式可得：（4-21）式中，R2為限位銷(xiāo)的安裝半徑；為極限轉(zhuǎn)角，由式（4-18）可得過(guò)，值一般為2.4～4mm.選取=46mm，代入數(shù)值計(jì)算可得：=4.03。3）限位銷(xiāo)直徑按從動(dòng)盤(pán)轂的結(jié)構(gòu)布置選定，由參考文獻(xiàn)一般=9.5～12mm，本次設(shè)計(jì)可選取=9.5mm。4）從動(dòng)盤(pán)轂缺口寬度B及彈簧安裝窗口尺寸A如圖（4-3）所示，d/2為摩擦片內(nèi)半徑；R0為減振彈簧分布半徑；R2為限位銷(xiāo)安裝半徑；B為從動(dòng)盤(pán)轂缺口寬度；表示彈簧安裝窗口A的寬度；、為限位銷(xiāo)與從動(dòng)盤(pán)轂缺口間的間隙；其中表示發(fā)動(dòng)機(jī)驅(qū)動(dòng)時(shí)的情況，表示車(chē)輪反向驅(qū)動(dòng)時(shí)的情況。一般將從動(dòng)片的部分窗口尺寸做得比從動(dòng)盤(pán)轂上的窗口尺寸稍大些，這里A根據(jù)彈簧尺寸決定，彈簧工作高度為25.55mm，由，選取標(biāo)準(zhǔn)值，即彈簧工作高度為26mm，由[8]，根據(jù)上述分析，選取A=26mm，===4.03mm，B=17.56mm。圖4-3減振器尺寸簡(jiǎn)圖4.2.4阻尼摩擦片的設(shè)計(jì)根據(jù)上述結(jié)構(gòu)可以確定阻尼摩擦片的內(nèi)徑為41mm，外徑為71mm，厚度2mm,則有效半徑為30mm，共有兩個(gè)阻尼摩擦片，四個(gè)有效面。阻尼摩擦轉(zhuǎn)矩=0.158145=23Nm，阻尼摩擦片的材料為F1005G，摩擦因數(shù)為0.35。參照公式（3-1）可得阻尼摩擦片受到的彈簧壓力為：F=23000/（300.354）=547.6N第5章離合器蓋總成離合器蓋總成如圖（5-1）所示，包括壓緊彈簧、離合器蓋、壓盤(pán)，傳動(dòng)片等。圖5-1離合器蓋總成1-膜片彈簧2-壓盤(pán)3-離合器蓋4-傳動(dòng)片5.1離合器蓋5.1.1對(duì)離合器蓋結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的要求：1）應(yīng)具有足夠的剛度，否則將影響離合器的工作特性，增大操縱時(shí)的分離行程，減小壓盤(pán)行程，嚴(yán)重時(shí)使摩擦面不能徹底分離。為此可采取如下措施：適當(dāng)增大蓋的板厚，一般為2.5～4.0mm；在蓋上沖制加強(qiáng)肋或在蓋內(nèi)圓周處翻邊；尺寸大的離合器蓋可改用鑄鐵鑄造。2）應(yīng)與飛輪保持良好的對(duì)中，以免影響總成的平衡和正常的工作。對(duì)中方式采用定位銷(xiāo)或定位螺栓，也可采用止口對(duì)中。3）蓋的膜片彈簧支承處應(yīng)具有高的尺寸精度。4）為了便于通風(fēng)，以防止摩擦表面溫度過(guò)高，你可以做出偉大的通風(fēng)，打開(kāi)離合器蓋穿孔的旗號(hào)，或加集和其他球迷。乘用車(chē)和載質(zhì)量較上的商用車(chē)的離合器蓋一般用08、10鋼等低碳鋼板，載質(zhì)量較大的商用車(chē)則常用鑄鐵件或鋁合金鑄件。根據(jù)上述設(shè)計(jì)要求，本次設(shè)計(jì)選用離合器蓋的板厚為3.0mm，10鋼沖制而成。5.2壓盤(pán)5.2.1壓盤(pán)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的要求1）壓盤(pán)應(yīng)該有足夠的質(zhì)量。在離合器的接合時(shí)，由于滑動(dòng)的存在，甚至應(yīng)任何干預(yù)過(guò)程中大量的熱，和每個(gè)全時(shí)間和短的訪問(wèn)，以產(chǎn)生（大約3秒），因此，不通過(guò)時(shí)間所有的熱量散發(fā)到周?chē)諝庵?，是不可避免的摩擦引領(lǐng)溫度。在使用更頻繁和更困難的工作條件離合器，這種增加是更為嚴(yán)重。它會(huì)導(dǎo)致不僅降低了摩擦系數(shù)，磨損加劇，嚴(yán)重的甚至?xí)?dǎo)致摩擦片和焚燒的壓力板。2）壓板應(yīng)剛性較大。壓板應(yīng)具有足夠的結(jié)構(gòu)剛性和維持壓制均勻的好方法，無(wú)翹曲明顯變形確保由于離合器和摩擦板在約15?25毫米熱板基準(zhǔn)厚度的情況下，完全分離的效果。3）與飛輪保持良好的對(duì)中，并進(jìn)行靜平衡，由參考文獻(xiàn)可知壓盤(pán)單件的平衡精度應(yīng)不低于15～20g·cm。圖5-2壓盤(pán)結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)圖5.2.2壓盤(pán)尺寸的確定根據(jù)上述要求，初選壓盤(pán)厚度為15mm，材料為灰鑄鐵（比熱容c=481.4J/(kg·，密度=7.25t/，硬度為HB170～227)由參考文獻(xiàn)可知壓盤(pán)的溫度上升不應(yīng)超過(guò)8～10，若溫升過(guò)高，可適當(dāng)增加壓盤(pán)的厚度。先計(jì)算壓盤(pán)的質(zhì)量，校核計(jì)算的公式如下：（5—1）式中，——溫升，；W——滑磨功，N*m；——分配到壓盤(pán)上的滑磨功所占的百分比：?jiǎn)纹x合器壓盤(pán)，=0.50；c為壓盤(pán)的比熱容，對(duì)鑄鐵壓盤(pán)，c=481.4J/(kg*);——壓盤(pán)質(zhì)量，kg。初選溫升為7則代入相關(guān)數(shù)值到公式（5-1）可得：=2.4kg根據(jù)摩擦面片初選壓盤(pán)的外、內(nèi)徑，一般比壓盤(pán)的內(nèi)徑比摩擦片內(nèi)徑小1～2mm，外徑比摩擦片外徑大1～2mm。則可初選=227mm，=148mm計(jì)算壓盤(pán)體積：=/（5-2）灰鑄鐵密度:=7.25kg/代入公式（5-2）可得：=2.4kg/(7.25*kg/)=331034壓盤(pán)高度可以下公式算出=·（5-3）式中=，=，==14.23mm最終確定壓盤(pán)高度:為15mm。5.2.3壓盤(pán)傳力方式的選擇效果功率轉(zhuǎn)印片是足以確?，F(xiàn)有的軸向彈性，使得印刷版易于分離和足夠的拉伸和壓縮彎曲強(qiáng)度和斷裂韌性。在電力傳輸片，其在正常情況下（即，電動(dòng)機(jī)的正輸出扭矩）動(dòng)力傳遞片具有功率器件然而應(yīng)注意觀察，當(dāng)驅(qū)動(dòng)電動(dòng)機(jī)是一個(gè)電力傳輸片材在壓力下這段時(shí)間要小心，穩(wěn)定性柱時(shí)，他的壓力下。動(dòng)力傳動(dòng)板和壓力板，離合器的連接的安裝高度，并且可以設(shè)計(jì)成使得：當(dāng)所述離合器是從電源到葉極壓位置完全斷開(kāi)，此時(shí)通過(guò)吸入遞送，轉(zhuǎn)印紙應(yīng)基于，或接近的非彎曲狀態(tài)（平坦的狀態(tài)彎曲應(yīng)力為空）。駕駛員當(dāng)離合器被接合以驅(qū)動(dòng)通過(guò)離合器蓋到板的作用旋轉(zhuǎn)分離，而且靈活地影響和操縱的優(yōu)點(diǎn)，壓板的軸向分離力減小。因?yàn)槊恳粔K均勻沿著該驅(qū)動(dòng)器的周邊分布，它們不是在輥在中性和離合器的變形的平衡。通過(guò)參考傳動(dòng)板可以看出使用3-4組，每組2?3中，每一個(gè)都具有通常的鋼的65Mn的厚度為0.5至1.0毫米。按區(qū)域綜合考慮到相關(guān)的條件，選擇該驅(qū)動(dòng)件3組，每組3，80mm的長(zhǎng)度，寬度為20毫米，厚度每層為1mm;葉轉(zhuǎn)讓后65Mn鋼制成。兩個(gè)鉚釘孔中心距為60mm，并且根據(jù)大小盤(pán)，選擇從磁盤(pán)刀片的新聞中心安裝是126.5毫米。選擇驅(qū)動(dòng)芯片安裝鉚釘型號(hào)GB/達(dá)到6.2mmT109-19866×17，15號(hào)鋼材料通過(guò)參考文獻(xiàn)[9]理查德·鉚釘孔的直徑。傳動(dòng)片校核如下：傳動(dòng)片的受力分析如圖3－7所示。則平均每顆鉚釘切向力為Fmax，即[10]=382.08N（5-4） 圖5-3傳動(dòng)片的受力分析簡(jiǎn)圖受力分析可知上圖中：α=arcsin（/2R）=13.7°。則Fx=Fmaxcosα=382.08×cos13.7°=371.18N。根據(jù)鉚釘所受的，分別校核鉚釘?shù)目辜魪?qiáng)度τ和傳動(dòng)片的抗壓強(qiáng)度δ為被鉚件中較薄板的厚度，m為每個(gè)鉚釘?shù)目辜裘鏀?shù)量，根據(jù)相關(guān)已知參數(shù)，可得：δ=1.7mm，m=2；并由參考文獻(xiàn)[14]可得d0=6.2mm，[]=115MPa，[]=430MPa。則將各項(xiàng)數(shù)值代入公式（5-4）、（5-5）、（5-6）得：τ===6.15MPa<[τ]=115MPa；（5-5）==35.21MPa<[]=430MPa。（5-6）符合上述條件，認(rèn)為所選鉚釘可用。5.3膜片彈簧設(shè)計(jì)5.3.1膜片彈簧的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)設(shè)計(jì)，例如一個(gè)膜片彈簧（圖5-4），如下圖所示，設(shè)置彈簧鋼[15]。該圖顯示，該結(jié)構(gòu)中的兩個(gè)問(wèn)題的膜的形狀，螺旋彈簧，以便切割完整（圖5-4B）的劃分為一個(gè)無(wú)底的杯和由螺旋彈簧的外底形成普通機(jī)械，所以稱它是彈簧墊圈的一部分因?yàn)閺椥阅ふ沁@一部分。鋼板彈簧彈性卸載軸向印版彈簧被壓縮，然后原型?？梢哉f(shuō)膜片彈簧是圓錐形彈簧結(jié)構(gòu)的一種特殊形式，除了在膜和圓形擋板徑向槽部，其作用是：當(dāng)分離時(shí)，作為翼片分離指因此已知解鎖。脫模劑徑向拉長(zhǎng)方圓形孔隔膜，切斷，由此應(yīng)力集中部可以減少釋放劑將被用來(lái)在另一側(cè)，安裝一個(gè)固定針孔。圖5-4膜片彈簧簡(jiǎn)圖5.3.2膜片彈簧的彈性特性膜片彈簧的彈性特性是由其碟簧部分所決定，是非線性的，與自由狀態(tài)下碟簧部分的內(nèi)錐高H及彈簧的鋼板厚h有關(guān)。不同的H/h值有不同的彈性特性如(圖5-5)所示。當(dāng)(H/h)<時(shí)，F(xiàn)為增函數(shù)，這種彈簧的剛度大適于承受大載荷并用作緩沖裝置中的行程限制。當(dāng)(H/h)=，特性曲線上有一拐點(diǎn)，若(H/h)=1.5≈，則特性曲線中段平直，即變形增加但載荷P幾乎不變，故這種彈簧稱零剛度彈簧。當(dāng)<（H/h）<2，則特性曲線中有一段負(fù)剛度區(qū)域，即變形增加而載荷反而減小。這種特性很適于作為離合器的壓緊彈簧。因?yàn)榭衫闷湄?fù)剛度區(qū)使分離離合器時(shí)載荷下降，達(dá)到操縱省力的目的。當(dāng)然，負(fù)剛度也不宜過(guò)大，以免彈簧工作位置略微變動(dòng)就引起彈簧壓緊力過(guò)大的變化。為兼顧操縱輕便及壓緊力變化不大，參照文獻(xiàn)可知汽車(chē)離合器膜片彈簧通常取1.5<(H/h)<2。當(dāng)(H/h)=則特性曲線的極小點(diǎn)落在橫坐標(biāo)軸上；當(dāng)(H/h)>2，則特性曲線具有更大的負(fù)剛度區(qū)且具有載荷為負(fù)值的區(qū)域。通過(guò)支承環(huán)和壓盤(pán)加在膜片彈簧上的載荷（N）集中在支承點(diǎn)處，加載點(diǎn)間的相對(duì)軸向變形為（mm）（圖5-6b）,則膜片彈簧的彈性特性（圖5-5）如下式表示[3]圖5-5不同時(shí)的無(wú)彈性特性曲線圖5-6膜片彈簧在不同工作狀態(tài)時(shí)的變形自由狀態(tài)(b)壓緊狀態(tài)(c)分離狀態(tài)（5—7）式中，E為材料的彈性模量（MPa）,對(duì)于鋼：E=2.1MPa；為材料的泊松比，對(duì)于鋼：=0.3；H為膜片彈簧自由狀態(tài)下碟簧部分的內(nèi)截高度（mm）；h為膜片彈簧鋼板厚度（mm）；R、r分別為自由狀態(tài)下碟簧部分大、小端半徑（mm）；、分別為壓盤(pán)加載點(diǎn)和支承環(huán)加載點(diǎn)半徑（mm）。當(dāng)離合器分離時(shí)，膜片彈簧的加載點(diǎn)將發(fā)生變化（圖5-6c）。設(shè)分離軸承對(duì)分離指端所加載荷為（N），相應(yīng)作用點(diǎn)變形為（mm）,另外，在分離與壓緊狀態(tài)下，只要膜片彈簧變形到相同的位置，其子午斷面從自由狀態(tài)也轉(zhuǎn)過(guò)相同的轉(zhuǎn)角，則有如下關(guān)系[3]（5—8）（5—9）式中，為分離軸承與分離指的接觸半徑（mm）。5.3.3膜片彈簧基本參數(shù)的選擇1）H/h比值的選擇，比值H/h對(duì)膜片彈簧的彈性特性影響極大。設(shè)計(jì)膜片彈簧時(shí)，要利用其非線性的彈性變形規(guī)律，因此要正確選擇其特性曲線的形狀，以獲得最佳的使用性能。為保證離合器壓緊力變化不大和操縱輕便，一般汽車(chē)離合器膜片彈簧的H/h值在如下范圍[3]：H/h=1.5～2.0。本次設(shè)計(jì)板厚取h=2.5mm,H=4mm，則H/h=1.6，在范圍內(nèi)，符合要求。2）R具有R/r的判斷：的R/r的比值對(duì)彈簧的負(fù)荷和應(yīng)力特性產(chǎn)生影響。對(duì)于汽車(chē)離合器膜片彈簧，該設(shè)計(jì)不需要存儲(chǔ)大量的彈性能，但必要的結(jié)構(gòu)安排和分離力通過(guò)參考確定的[3]表示的1.20至1.35的一般的R/r值。對(duì)摩擦板更均勻的分布的壓力，推動(dòng)膜片彈簧R值應(yīng)大于或等于該平均半徑取RC摩擦片，拉式膜片彈簧r值應(yīng)取為大于或等于Rc中。出于同樣的摩擦板的尺寸，拉比推R值大。這種設(shè)計(jì)的選擇是推動(dòng)膜片彈簧，該公式顯示3-5RC=93.75毫米。這里選取R=100mm，r=75，則R/r=1.33，在范圍內(nèi)，符合要求。3）的選擇膜片彈簧自由狀態(tài)下圓錐底角與內(nèi)截錐高度H關(guān)系密切，汽車(chē)膜片一般起始底角在9～15度之間，即arctanH/（R-r）。代入相關(guān)數(shù)據(jù)得=9.090，符合呆求。4）選擇膜片彈簧工作的位置：在（5-7）所示的膜片彈簧的工作位置。轉(zhuǎn)折點(diǎn)相應(yīng)的膜片彈簧的曲線H的扁平位置。在接合狀態(tài)新離合器，膜片彈簧工作點(diǎn)B通常M和膝蓋凸點(diǎn)H，和H之間采取接近或在該點(diǎn)通過(guò)參考知道，在一般情況下，從膜片彈簧B的操作點(diǎn)分離時(shí)變?yōu)镃.要減少的最大踏力，C點(diǎn)應(yīng)盡量靠近N點(diǎn)。圖5-7膜片彈簧工作點(diǎn)位置圖5-8膜片彈簧尺寸簡(jiǎn)圖a)推式b)拉式c)俯視圖5）分離指數(shù)目n的選取由參考文獻(xiàn)知，分離指數(shù)目n常取為18，便于制造時(shí)模具分度，大尺寸膜片彈簧可取24，小尺寸膜片彈簧可取12，本次設(shè)計(jì)分離指數(shù)目n取18。6）膜片彈簧小端內(nèi)半徑（圖5-8）及分離軸承作用半徑的確定值主要由離合器的結(jié)構(gòu)決定，其最小值應(yīng)大于變速器第1軸花鍵的外徑以便安裝。分離軸承作用半徑應(yīng)大于。先求變速器第一軸花鍵的處徑，即（5-10）式中，K為經(jīng)驗(yàn)系數(shù)，K=4.0～4.6；為發(fā)動(dòng)機(jī)最大扭矩（N.m）。這里K取4.0，代入數(shù)值可得d=21mm。本次設(shè)計(jì)取=24mm，=22mm。7）切槽寬、窗孔槽寬及半徑（圖5-8）的確定根據(jù)參考文獻(xiàn)知，切槽寬=3.2～3.5mm,窗孔槽寬=9～10mm；的取值應(yīng)滿足的要求。本次設(shè)計(jì)取=3.5mm，=10mm，則=65mm，在范圍內(nèi)，符合要求。8）壓盤(pán)加載點(diǎn)半徑R1和支承環(huán)加載點(diǎn)半徑r1的確定R1和r1的取值將影響膜片彈簧的剛度。由參考文獻(xiàn)知，r1應(yīng)略大于r且盡量接近r，R1應(yīng)略小于R且盡量接近R。本次設(shè)計(jì)取，，符合上述要求。5.3.4計(jì)算與校核1)畫(huà)出膜片彈簧特性曲線圖將數(shù)據(jù)代入公式（5—7）中，可以利用Matlab軟件尋找F1－λ1特性曲線中M,N的位置坐標(biāo)，M（2.61，4149），N（4.51，3752）。根據(jù)點(diǎn)M,N的位置坐標(biāo)即可確定膜片彈簧的壓平位置H點(diǎn)[11]，，從特性曲線上可以得出：，從而有H點(diǎn)的坐標(biāo)為H（3.51，3938），新離合器在接合狀態(tài)時(shí)，膜片彈簧工作點(diǎn)B一般取在凸點(diǎn)M和拐點(diǎn)H之間，且靠近或在H點(diǎn)處，一般，為了保證摩擦片在最大磨損度范圍內(nèi)的壓緊力從到變化不大，本設(shè)計(jì)取B點(diǎn)點(diǎn)處，為了保證摩擦片磨損后離合器仍能可靠地傳遞轉(zhuǎn)矩,并考慮到摩擦因數(shù)的下降,摩擦片磨損后彈簧工作壓緊力應(yīng)該有：≥，故取A點(diǎn)的坐標(biāo)為A（1.86，3941），當(dāng)分離時(shí)，膜片彈簧工作點(diǎn)從B變到C。為了最大限度的減少踏板力，C點(diǎn)應(yīng)盡量靠近N點(diǎn)，取C的坐標(biāo)為C（4.52，3752）以上各點(diǎn)的位置（圖5-9）圖5-9膜片彈簧特性曲線確定膜片彈簧的工作點(diǎn)位置，從特性曲線圖（5-9）可查出膜片彈簧的壓緊力F=3938N大端變形距離為3.65mm由于考慮到離合器蓋的可能變形,取離合器接合時(shí)膜片彈簧的大端變形量為，。C點(diǎn)時(shí)離合器徹底分離，膜片彈簧大端的變形量為4.52mm。2）求離合器徹底分離時(shí)分離軸承作用的載荷當(dāng)離器分離時(shí)，膜片彈簧的加載點(diǎn)將發(fā)生變化（圖5-6c），設(shè)分離軸承對(duì)分離指端所加載荷為F2（N），相應(yīng)作用點(diǎn)變形為（mm）；另外，在分離與壓緊狀態(tài)下，只要膜片彈簧變形到相同位置，其子午斷面從自由狀態(tài)也轉(zhuǎn)過(guò)相同的轉(zhuǎn)角，則有如下關(guān)系（5-11）（5-12）代入有關(guān)數(shù)值得=1634.6N式中，為分離軸承與分離指的接觸半徑（mm）。將式（5-11）和式（5-12）代入式（5-7），即可求得與的關(guān)系為（5-13）求分離軸承的行程，參考文獻(xiàn)公式：（5—14）式中，為壓盤(pán)的分離行程代入相關(guān)數(shù)值可得：=0.96（77-24）/（99-77）=2.31mm3）膜片彈簧強(qiáng)度校核由前述假設(shè)可知，子午斷面在中性點(diǎn)O處沿圓周方向的切向應(yīng)變?yōu)榱悖试擖c(diǎn)的切向應(yīng)力也為零，O點(diǎn)以外的點(diǎn)均存在切向應(yīng)變和應(yīng)力。圖5-10切向應(yīng)力在子午斷面中的分布建立圖（5-10）所示的坐標(biāo)系xOy，則斷面上任何一點(diǎn)（x,y）的切向力σt（MPa）為[3]（5-15）式中，為自由狀態(tài)時(shí)碟簧部分的圓錐底角（rad）；為從自由狀態(tài)起，碟簧子午斷面的轉(zhuǎn)角（rad）；e為中性點(diǎn)半徑（mm），e=(R-r)/ln(R/r)。經(jīng)過(guò)其它分析表明，B點(diǎn)的應(yīng)力值最高[1]，所以只需計(jì)算B點(diǎn)的應(yīng)力來(lái)校核碟簧的強(qiáng)度。將B點(diǎn)的坐標(biāo)x≈-(e-r)和y=h/2代入式（3-24）并經(jīng)過(guò)角度代換，可得B點(diǎn)的當(dāng)量應(yīng)力為（5-16）（5-17）式中，β2為分離爪根部的寬度系數(shù)。令，可求出達(dá)到最大值時(shí)，膜片彈簧大端移動(dòng)距離，即（5-18）將數(shù)據(jù)代入式（5-16）與式（5-17）計(jì)算得最大當(dāng)量應(yīng)力與大端移動(dòng)的位移為：=1530.9MPa=5.79mm但在本設(shè)計(jì)中，當(dāng)離合器完全分離時(shí)，膜片彈簧的大端變形=4.54mm.，此時(shí)，B點(diǎn)的當(dāng)量應(yīng)力為=1461.7MPa當(dāng)膜片彈簧的材料采用60Si2MnA時(shí)，應(yīng)使當(dāng)量應(yīng)力不大于1500～1700MPa。而本設(shè)計(jì)的當(dāng)量應(yīng)力為1461.7MPa，滿足要求。在分離軸承推力F2的作用下，B點(diǎn)還受到彎曲應(yīng)力，其值為(5-19)式中，br為分離指根部的寬度，br=3.14(r+rf)/18，代入已知數(shù)據(jù)，求得=257.35MPa考慮到彎曲應(yīng)力與切應(yīng)力σtB相互垂直的拉應(yīng)力，根據(jù)最大應(yīng)力強(qiáng)度理論，B點(diǎn)的當(dāng)量應(yīng)力為(5-20)所以算得：Mpa5.3.4膜片彈簧的優(yōu)化設(shè)計(jì)膜片彈簧的優(yōu)化設(shè)計(jì)就是要確定一組彈簧的基本參數(shù)，使其特性滿足離合器的使用性能要求，而且彈簧強(qiáng)度也滿足設(shè)計(jì)要求，以達(dá)到最佳的綜合效果。1)目標(biāo)函數(shù)目前，國(guó)內(nèi)關(guān)于膜片彈簧優(yōu)化設(shè)計(jì)的目標(biāo)函數(shù)主要有以下幾種：eq\o\ac(○,1)在春季的最大張力最小化工作。eq\o\ac(○,2)之前和之后的從動(dòng)盤(pán)摩擦片的磨損，在最低限度的彈簧的加壓力之間的差的絕對(duì)值。eq\o\ac(○,3)在分離行程，駕駛員被最小化的釋放操作的中間分離力的影響。eq\o\ac(○,4)作為摩擦襯片磨損，平均彈簧加壓力的變化到最小的絕對(duì)值的一部分。選取eq\o\ac(○,3)和eq\o\ac(○,4)兩個(gè)目標(biāo)函數(shù)為