樓懸挑層施工工程專項施工支撐體系計算書

9.1高支模梁 19.1.1梁（b=800，h=800）計算書 19.1.2梁（b=200，h=700）計算書 149.2梁側(cè)模板 259.2.1梁側(cè)模板計算書 259.3高支模板 339.3.1高支模板計算書 33PAGE9.1高支模梁9.1.1梁（b=800，h=800）計算書計算依據(jù)：1、《建筑施工承插型盤扣式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)程》JGJ231-20102、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-20103、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-20124、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)》GB50017-20175、《建筑結(jié)構(gòu)可靠性設(shè)計統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》GB50068-2018一、工程屬性新澆混凝土梁名稱KL14混凝土梁計算截面尺寸(mm×mm)800×800梁側(cè)樓板計算厚度(mm)100模板支架高度H(m)8.4模板支架橫向長度B(m)6.3模板支架縱向長度L(m)40二、荷載設(shè)計模板及其支架自重標(biāo)準(zhǔn)值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5新澆筑混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值G2k(kN/m3)24混凝土梁鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k(kN/m3)1.5混凝土板鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k(kN/m3)1.1施工人員及設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q1k(kN/m2)3泵送、傾倒混凝土等因素產(chǎn)生的水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q2k(kN/m2)0.06其他附加水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q3k(kN/m)0.55Q3k作用位置距離支架底的距離h1(m)3.9風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值ωk(kN/m2)基本風(fēng)壓ω0(kN/m2)0.3非自定義:0.199地基粗糙程度D類(有密集建筑群且房屋較高市區(qū))模板支架頂部距地面高度(m)6風(fēng)壓高度變化系數(shù)μz0.51風(fēng)荷載體型系數(shù)μs1.3風(fēng)荷載作用方向沿模板支架橫向作用抗傾覆計算中風(fēng)荷載作用位置距離支架底的距離h2(m)3.9三、模板體系設(shè)計新澆混凝土梁支撐方式梁兩側(cè)有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立桿縱距是否相等是梁跨度方向立桿間距l(xiāng)a(mm)900梁兩側(cè)立桿橫向間距l(xiāng)b(mm)1500最大步距h(mm)1500頂層步距h'(mm)1000可調(diào)托座伸出頂層水平桿的懸臂長度a(mm)650新澆混凝土樓板立桿間距l(xiāng)'a(mm)、l'b(mm)900、900混凝土梁距梁兩側(cè)立桿中的位置居中梁左側(cè)立桿距梁中心線距離(mm)750梁底增加立桿根數(shù)2梁底增加立桿布置方式自定義梁底增加立桿依次距梁左側(cè)立桿距離(mm)600,900梁底支撐小梁最大懸挑長度(mm)200梁底支撐小梁根數(shù)6梁底支撐小梁間距160每縱距內(nèi)附加梁底支撐主梁根數(shù)0模板及支架計算依據(jù)《建筑施工承插型盤扣式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)程》JGJ231-2010荷載系數(shù)參數(shù)表：正常使用極限狀態(tài)承載能力極限狀態(tài)抗傾覆可變荷載調(diào)整系數(shù)γL10.90.9可變荷載的分項系數(shù)γQ11.51.5永久荷載的分項系數(shù)γG11.30.9結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ01設(shè)計簡圖如下：平面圖立面圖四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)15面板抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)15面板抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)1.4面板彈性模量E(N/mm2)10000取單位寬度b=1000mm，按四等跨連續(xù)梁計算：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝γ0×[1.3(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×0.8)+1.5×0.9×3]×1＝30.7kN/mq1靜＝γ0×1.3×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1×1.3×[0.1+(24+1.5)×0.8]×1＝26.65kN/mq1活＝γ0×1.5×γL×Q1k×b＝1×1.5×0.9×3×1＝4.05kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1×1×Q1k]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.8)+1×1×3]×1＝23.5kN/m計算簡圖如下：1、強度驗算Mmax＝0.107q1靜L2+0.121q1活L2＝0.107×26.65×0.162+0.121×4.05×0.162＝0.086kN·mσ＝Mmax/W＝0.086×106/37500＝2.281N/mm2≤[f]＝15N/mm2滿足要求！2、撓度驗算νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×23.5×1604/(100×10000×281250)＝0.035mm≤[ν]＝min[L/150，10]＝min[160/150，10]＝1.067mm滿足要求！3、支座反力計算設(shè)計值(承載能力極限狀態(tài))R1=R5=0.393q1靜L+0.446q1活L=0.393×26.65×0.16+0.446×4.05×0.16＝1.965kNR2=R4=1.143q1靜L+1.223q1活L=1.143×26.65×0.16+1.223×4.05×0.16＝5.666kNR3=0.928q1靜L+1.142q1活L=0.928×26.65×0.16+1.142×4.05×0.16＝4.697kN標(biāo)準(zhǔn)值(正常使用極限狀態(tài))R1'=R5'=0.393q2L=0.393×23.5×0.16＝1.478kNR2'=R4'=1.143q2L=1.143×23.5×0.16＝4.298kNR3'=0.928q2L=0.928×23.5×0.16＝3.489kN五、小梁驗算小梁類型方木小梁截面類型(mm)38×88小梁抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)15.444小梁抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)49.045小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面慣性矩I(cm4)215.799小梁計算方式二等跨連續(xù)梁承載能力極限狀態(tài)：梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載：q1左＝R1/b=1.965/1＝1.965kN/m梁底面板傳遞給中間小梁最大線荷載：q1中＝Max[R2,R3,R4]/b=Max[5.666,4.697,5.666]/1=5.666kN/m梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載：q1右＝R5/b=1.965/1＝1.965kN/m小梁自重：q2＝1×1.3×(0.3-0.1)×0.8/5=0.042kN/m梁左側(cè)模板傳遞給左邊小梁荷載q3左＝1×1.3×0.5×(0.8-0.1)=0.455kN/m梁右側(cè)模板傳遞給右邊小梁荷載q3右＝1×1.3×0.5×(0.8-0.1)=0.455kN/m梁左側(cè)樓板傳遞給左邊小梁荷載q4左＝1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1.5×0.9×3]×(0.75-0.8/2)/2=1.394kN/m梁右側(cè)樓板傳遞給右邊小梁荷載q4右＝1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1.5×0.9×3]×((1.5-0.75)-0.8/2)/2=1.394kN/m左側(cè)小梁荷載q左＝q1左+q2+q3左+q4左=1.965+0.042+0.455+1.394=3.855kN/m中間小梁荷載q中=q1中+q2=5.666+0.042=5.708kN/m右側(cè)小梁荷載q右＝q1右+q2+q3右+q4右=1.965+0.042+0.455+1.394=3.855kN/m小梁最大荷載q=Max[q左,q中,q右]=Max[3.855,5.708,3.855]=5.708kN/m正常使用極限狀態(tài)：梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載：q1左'＝R1'/b=1.478/1＝1.478kN/m梁底面板傳遞給中間小梁最大線荷載：q1中'＝Max[R2',R3',R4']/b=Max[4.298,3.489,4.298]/1=4.298kN/m梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載：q1右'＝R5'/b=1.478/1＝1.478kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.8/5=0.032kN/m梁左側(cè)模板傳遞給左邊小梁荷載q3左'＝1×0.5×(0.8-0.1)=0.35kN/m梁右側(cè)模板傳遞給右邊小梁荷載q3右'＝1×0.5×(0.8-0.1)=0.35kN/m梁左側(cè)樓板傳遞給左邊小梁荷載q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1×1×3]×(0.75-0.8/2)/2=1.052kN/m梁右側(cè)樓板傳遞給右邊小梁荷載q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1×1×3]×((1.5-0.75)-0.8/2)/2=1.052kN/m左側(cè)小梁荷載q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=1.478+0.032+0.35+1.052=2.911kN/m中間小梁荷載q中'=q1中'+q2'=4.298+0.032=4.33kN/m右側(cè)小梁荷載q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右'=1.478+0.032+0.35+1.052=2.911kN/m小梁最大荷載q'=Max[q左',q中',q右']=Max[2.911,4.33,2.911]=4.33kN/m為簡化計算，按二等跨連續(xù)梁和懸臂梁分別計算，如下圖：1、抗彎驗算Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×5.708×0.92，0.5×5.708×0.22]＝0.578kN·mσ=Mmax/W=0.578×106/49045=11.784N/mm2≤[f]=15.444N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算Vmax＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×5.708×0.9，5.708×0.2]＝3.211kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×3.211×1000/(2×38×88)＝1.44N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2滿足要求！3、撓度驗算ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×4.33×9004/(100×9350×215.799×104)＝0.734mm≤[ν]＝min[l1/150，10]=min[900/150，10]＝6mmν2＝q'l24/(8EI)＝4.33×2004/(8×9350×215.799×104)＝0.043mm≤[ν]＝min[2l2/150，10]=min[400/150，10]＝2.667mm滿足要求！4、支座反力計算承載能力極限狀態(tài)Rmax=max[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×5.708×0.9,0.375×5.708×0.9+5.708×0.2]=6.421kN同理可得：梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1=4.337kN,R2=6.421kN,R3=5.331kN,R4=5.331kN,R5=6.421kN,R6=4.337kN正常使用極限狀態(tài)Rmax'=max[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×4.33×0.9,0.375×4.33×0.9+4.33×0.2]=4.871kN同理可得：梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1'=3.275kN,R2'=4.871kN,R3'=3.961kN,R4'=3.961kN,R5'=4.871kN,R6'=3.275kN六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁截面類型(mm)Φ48×2.7主梁計算截面類型(mm)Φ48×2.7主梁抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)205主梁抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)9.89可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)11、抗彎驗算主梁彎矩圖(kN·m)σ=Mmax/W=0.668×106/4120=162.198N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算主梁剪力圖(kN)Vmax＝9.1kNτmax=2Vmax/A=2×9.1×1000/384＝47.396N/mm2≤[τ]=125N/mm2滿足要求！3、撓度驗算主梁變形圖(mm)νmax＝0.609mm≤[ν]＝min[L/150，10]=min[600/150，10]＝4mm滿足要求！4、支座反力計算承載能力極限狀態(tài)支座反力依次為R1=1.658kN，R2=14.431kN，R3=14.431kN，R4=1.658kN七、可調(diào)托座驗算荷載傳遞至立桿方式可調(diào)托座可調(diào)托座承載力設(shè)計值[N](kN)30扣件抗滑移折減系數(shù)kc0.851、扣件抗滑移驗算兩側(cè)立桿最大受力N＝max[R1,R4]＝max[1.658,1.658]＝1.658kN≤0.85×8=6.8kN單扣件在扭矩達(dá)到40～65N·m且無質(zhì)量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！2、可調(diào)托座驗算可調(diào)托座最大受力N＝max[R2，R3]＝14.431kN≤[N]=30kN滿足要求！八、立桿驗算立桿鋼管截面類型(mm)Ф48×3.2立桿鋼管計算截面類型(mm)Ф48×3鋼材等級Q345立桿截面面積A(mm2)424回轉(zhuǎn)半徑i(mm)15.9立桿截面抵抗矩W(cm3)4.49支架立桿計算長度修正系數(shù)η1.2懸臂端計算長度折減系數(shù)k0.7抗壓強度設(shè)計值[f](N/mm2)300支架自重標(biāo)準(zhǔn)值q(kN/m)0.151、長細(xì)比驗算hmax=max(ηh,h'+2ka)=max(1.2×1500,1000+2×0.7×650)=1910mmλ=hmax/i=1910/15.9=120.126≤[λ]=150長細(xì)比滿足要求！查表得，φ＝0.3472、風(fēng)荷載計算Mw＝γ0×γL×φw1.5×ωk×la×h2/10＝1×0.9×0.9×1.5×0.199×0.9×1.52/10＝0.049kN·m3、穩(wěn)定性計算R1＝1.658kN，R2＝14.431kN，R3＝14.431kN，R4＝1.658kN立桿最大受力Nw＝max[R1+N邊1，R2，R3，R4+N邊2]+1×1.3×0.15×(8.4-0.8)+Mw/lb＝max[1.658+1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1.5×0.9×3]×(0.9+0.75-0.8/2)/2×0.9，14.431，14.431，1.658+1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1.5×0.9×3]×(0.9+1.5-0.75-0.8/2)/2×0.9]+1.482+0.049/1.5＝15.946kNf＝N/(φA)+Mw/W＝15945.721/(0.347×424)+0.049×106/4490＝119.293N/mm2≤[f]=300N/mm2滿足要求！九、高寬比驗算根據(jù)《建筑施工承插型盤扣式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ231-2010第6.1.4:對長條狀的獨立高支模架，架體總高度與架體的寬度之比不宜大于3H/B=8.4/6.3=1.333≤3滿足要求！十、架體抗傾覆驗算混凝土澆筑前，傾覆力矩主要由風(fēng)荷載產(chǎn)生，抗傾覆力矩主要由模板及支架自重產(chǎn)生MT=γL×φwγQ(ωkLHh2+Q3kLh1)=0.9×0.9×1.5×(0.199×40×8.4×3.9+0.55×40×3.9)=421.082kN·mMR=γG[G1k+0.15×H/(la'×lb')]LB2/2=0.9×[0.5+0.15×8.4/(0.9×0.9)]×40×6.32/2=1468.53kN·mMT=421.082kN·m≤MR=1468.53kN·m滿足要求！混凝土澆筑時，傾覆力矩主要由泵送、傾倒混凝土等因素產(chǎn)生的水平荷載產(chǎn)生，抗傾覆力矩主要由鋼筋、混凝土、模板及支架自重產(chǎn)生MT=γL×φwγQ(Q2kLH2+Q3kLh1)=0.9×0.9×1.5×(0.06×40×8.42+0.55×40×3.9)=310kN·mMR=γG[G1k+(G2k+G3k)h0+0.15×H/(la'×lb')]LB2/2=0.9×[0.5+(24+1.1)×0.1+0.15×8.4/(0.9×0.9)]×40×6.32/2=3261.724kN·mMT=310kN·m≤MR=3261.724kN·m滿足要求！9.1.2梁（b=200，h=700）計算書計算依據(jù)：1、《建筑施工承插型盤扣式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)程》JGJ231-20102、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-20103、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-20124、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)》GB50017-20175、《建筑結(jié)構(gòu)可靠性設(shè)計統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》GB50068-2018一、工程屬性新澆混凝土梁名稱外邊框梁混凝土梁計算截面尺寸(mm×mm)200×700梁側(cè)樓板計算厚度(mm)100模板支架高度H(m)8.4模板支架橫向長度B(m)6.3模板支架縱向長度L(m)40二、荷載設(shè)計模板及其支架自重標(biāo)準(zhǔn)值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5新澆筑混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值G2k(kN/m3)24混凝土梁鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k(kN/m3)1.5混凝土板鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k(kN/m3)1.1施工人員及設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q1k(kN/m2)3泵送、傾倒混凝土等因素產(chǎn)生的水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q2k(kN/m2)0.06其他附加水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q3k(kN/m)0.55Q3k作用位置距離支架底的距離h1(m)3.9風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值ωk(kN/m2)基本風(fēng)壓ω0(kN/m2)0.45非自定義:0.66地基粗糙程度A類(近?；蚝秴^(qū))模板支架頂部距地面高度(m)6風(fēng)壓高度變化系數(shù)μz1.128風(fēng)荷載體型系數(shù)μs1.3風(fēng)荷載作用方向沿模板支架橫向作用抗傾覆計算中風(fēng)荷載作用位置距離支架底的距離h2(m)3.9三、模板體系設(shè)計新澆混凝土梁支撐方式梁一側(cè)有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立桿縱距是否相等是梁跨度方向立桿間距l(xiāng)a(mm)900梁兩側(cè)立桿橫向間距l(xiāng)b(mm)600最大步距h(mm)1500頂層步距h'(mm)1000可調(diào)托座伸出頂層水平桿的懸臂長度a(mm)650新澆混凝土樓板立桿間距l(xiāng)'a(mm)、l'b(mm)900、900混凝土梁距梁兩側(cè)立桿中的位置居中梁左側(cè)立桿距梁中心線距離(mm)300梁底增加立桿根數(shù)0梁底支撐小梁最大懸挑長度(mm)200梁底支撐小梁根數(shù)2梁底支撐小梁間距200每縱距內(nèi)附加梁底支撐主梁根數(shù)0模板及支架計算依據(jù)《建筑施工承插型盤扣式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)程》JGJ231-2010荷載系數(shù)參數(shù)表：正常使用極限狀態(tài)承載能力極限狀態(tài)抗傾覆可變荷載調(diào)整系數(shù)γL10.90.9可變荷載的分項系數(shù)γQ11.51.5永久荷載的分項系數(shù)γG11.30.9結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ01設(shè)計簡圖如下：平面圖立面圖四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)15面板抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)15面板抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)1.4面板彈性模量E(N/mm2)10000取單位寬度b=1000mm，按簡支梁計算：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝γ0×[1.3(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×0.7)+1.5×0.9×3]×1＝27.385kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1×1×Q1k]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.7)+1×1×3]×1＝20.95kN/m計算簡圖如下：1、強度驗算Mmax＝0.125q1L2＝0.125×27.385×0.22＝0.137kN·mσ＝Mmax/W＝0.137×106/37500＝3.651N/mm2≤[f]＝15N/mm2滿足要求！2、撓度驗算νmax＝5q2L4/(384EI)=5×20.95×2004/(384×10000×281250)＝0.155mm≤[ν]＝min[L/150，10]＝min[200/150，10]＝1.333mm滿足要求！3、支座反力計算設(shè)計值(承載能力極限狀態(tài))R1=R2=0.5q1L=0.5×27.385×0.2＝2.739kN標(biāo)準(zhǔn)值(正常使用極限狀態(tài))R1'=R2'=0.5q2L=0.5×20.95×0.2＝2.095kN五、小梁驗算小梁類型方木小梁截面類型(mm)38×88小梁抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)15.444小梁抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)49.045小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面慣性矩I(cm4)215.799小梁計算方式二等跨連續(xù)梁承載能力極限狀態(tài)：梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載：q1左＝R1/b=2.739/1＝2.739kN/m梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載：q1右＝R2/b=2.739/1＝2.739kN/m小梁自重：q2＝1×1.3×(0.3-0.1)×0.2/2=0.026kN/m梁左側(cè)模板傳遞給左邊小梁荷載q3左＝1×1.3×0.5×0.7=0.455kN/m梁右側(cè)模板傳遞給右邊小梁荷載q3右＝1×1.3×0.5×(0.7-0.1)=0.39kN/m梁右側(cè)樓板傳遞給右邊小梁荷載q4右＝1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1.5×0.9×3]×((0.6-0.3)-0.2/2)/2=0.796kN/m左側(cè)小梁荷載q左＝q1左+q2+q3左=2.739+0.026+0.455=3.22kN/m右側(cè)小梁荷載q右＝q1右+q2+q3右+q4右=2.739+0.026+0.39+0.796=3.951kN/m小梁最大荷載q=Max[q左,q右]=Max[3.22,3.951]=3.951kN/m正常使用極限狀態(tài)：梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載：q1左'＝R1'/b=2.095/1＝2.095kN/m梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載：q1右'＝R2'/b=2.095/1＝2.095kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.2/2=0.02kN/m梁左側(cè)模板傳遞給左邊小梁荷載q3左'＝1×0.5×0.7=0.35kN/m梁右側(cè)模板傳遞給右邊小梁荷載q3右'＝1×0.5×(0.7-0.1)=0.3kN/m梁右側(cè)樓板傳遞給右邊小梁荷載q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1×1×3]×((0.6-0.3)-0.2/2)/2=0.601kN/m左側(cè)小梁荷載q左'＝q1左'+q2'+q3左'=2.095+0.02+0.35=2.465kN/m右側(cè)小梁荷載q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右'=2.095+0.02+0.3+0.601=3.016kN/m小梁最大荷載q'=Max[q左',q右']=Max[2.465,3.016]=3.016kN/m為簡化計算，按二等跨連續(xù)梁和懸臂梁分別計算，如下圖：1、抗彎驗算Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×3.951×0.92，0.5×3.951×0.22]＝0.4kN·mσ=Mmax/W=0.4×106/49045=8.157N/mm2≤[f]=15.444N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算Vmax＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×3.951×0.9，3.951×0.2]＝2.222kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×2.222×1000/(2×38×88)＝0.997N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2滿足要求！3、撓度驗算ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×3.016×9004/(100×9350×215.799×104)＝0.511mm≤[ν]＝min[l1/150，10]=min[900/150，10]＝6mmν2＝q'l24/(8EI)＝3.016×2004/(8×9350×215.799×104)＝0.03mm≤[ν]＝min[2l2/150，10]=min[400/150，10]＝2.667mm滿足要求！4、支座反力計算承載能力極限狀態(tài)Rmax=max[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×3.951×0.9,0.375×3.951×0.9+3.951×0.2]=4.445kN同理可得：梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1=3.623kN,R2=4.445kN正常使用極限狀態(tài)Rmax'=max[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×3.016×0.9,0.375×3.016×0.9+3.016×0.2]=3.393kN同理可得：梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1'=2.773kN,R2'=3.393kN六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁截面類型(mm)Φ48.3×3.6主梁計算截面類型(mm)Ф48×3主梁抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)205主梁抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)10.781、抗彎驗算主梁彎矩圖(kN·m)σ=Mmax/W=0.833×106/4490=185.617N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算主梁剪力圖(kN)Vmax＝4.171kNτmax=2Vmax/A=2×4.171×1000/424＝19.676N/mm2≤[τ]=125N/mm2滿足要求！3、撓度驗算主梁變形圖(mm)νmax＝1.064mm≤[ν]＝min[L/150，10]=min[600/150，10]＝4mm滿足要求！4、支座反力計算承載能力極限狀態(tài)支座反力依次為R1=3.897kN，R2=4.171kN七、扣件抗滑移驗算1、扣件抗滑移驗算兩側(cè)立桿最大受力N＝max[R1,R2]＝max[3.897,4.171]＝4.171kN≤0.85×8=6.8kN單扣件在扭矩達(dá)到40～65N·m且無質(zhì)量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！八、立桿驗算立桿鋼管截面類型(mm)Ф48×3.2立桿鋼管計算截面類型(mm)Ф48×3鋼材等級Q345立桿截面面積A(mm2)424回轉(zhuǎn)半徑i(mm)15.9立桿截面抵抗矩W(cm3)4.49支架立桿計算長度修正系數(shù)η1.2懸臂端計算長度折減系數(shù)k0.7抗壓強度設(shè)計值[f](N/mm2)300支架自重標(biāo)準(zhǔn)值q(kN/m)0.151、長細(xì)比驗算hmax=max(ηh,h'+2ka)=max(1.2×1500,1000+2×0.7×650)=1910mmλ=hmax/i=1910/15.9=120.126≤[λ]=150長細(xì)比滿足要求！查表得，φ＝0.3472、風(fēng)荷載計算Mw＝γ0×γL×φw1.5×ωk×la×h2/10＝1×0.9×0.9×1.5×0.66×0.9×1.52/10＝0.162kN·m3、穩(wěn)定性計算R1＝3.897kN，R2＝4.171kN立桿最大受力Nw＝max[R1，R2+N邊]+1×1.3×0.15×(8.4-0.7)+Mw/lb＝max[3.897，4.171+1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1.5×0.9×3]×(0.9+0.6-0.3-0.2/2)/2×0.9]+1.502+0.162/0.6＝9.885kNf＝N/(φA)+Mw/W＝9885.1/(0.347×424)+0.162×106/4490＝103.267N/mm2≤[f]=300N/mm2滿足要求！九、高寬比驗算根據(jù)《建筑施工承插型盤扣式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ231-2010第6.1.4:對長條狀的獨立高支模架，架體總高度與架體的寬度之比不宜大于3H/B=8.4/6.3=1.333≤3滿足要求！十、架體抗傾覆驗算混凝土澆筑前，傾覆力矩主要由風(fēng)荷載產(chǎn)生，抗傾覆力矩主要由模板及支架自重產(chǎn)生MT=γL×φwγQ(ωkLHh2+Q3kLh1)=0.9×0.9×1.5×(0.66×40×8.4×3.9+0.55×40×3.9)=1155.057kN·mMR=γG[G1k+0.15×H/(la'×lb')]LB2/2=0.9×[0.5+0.15×8.4/(0.9×0.9)]×40×6.32/2=1468.53kN·mMT=1155.057kN·m≤MR=1468.53kN·m滿足要求！混凝土澆筑時，傾覆力矩主要由泵送、傾倒混凝土等因素產(chǎn)生的水平荷載產(chǎn)生，抗傾覆力矩主要由鋼筋、混凝土、模板及支架自重產(chǎn)生MT=γL×φwγQ(Q2kLH2+Q3kLh1)=0.9×0.9×1.5×(0.06×40×8.42+0.55×40×3.9)=310kN·mMR=γG[G1k+(G2k+G3k)h0+0.15×H/(la'×lb')]LB2/2=0.9×[0.5+(24+1.1)×0.1+0.15×8.4/(0.9×0.9)]×40×6.32/2=3261.724kN·mMT=310kN·m≤MR=3261.724kN·m滿足要求！9.2梁側(cè)模板9.2.1梁側(cè)模板計算書計算依據(jù)：1、《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工規(guī)范》GB50666-20112、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-20103、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-20124、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)》GB50017-20175、《建筑結(jié)構(gòu)可靠性設(shè)計統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》GB50068-2018一、工程屬性新澆混凝梁名稱800*800混凝土梁截面尺寸(mmxmm)800×800新澆混凝土梁計算跨度(m)7.8二、荷載組合側(cè)壓力計算依據(jù)規(guī)范《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工規(guī)范》GB50666-2011混凝土重力密度γc(kN/m3)24結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ01可變荷載調(diào)整系數(shù)γL0.9新澆混凝土初凝時間t0(h)4塌落度修正系數(shù)β0.9混凝土澆筑速度V(m/h)2梁下掛側(cè)模，側(cè)壓力計算位置距梁頂面高度H下掛(m)0.8新澆混凝土對模板的側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值G4k(kN/m2)梁下掛側(cè)模G4kmin{0.28γct0βv1/2，γcH}＝min{0.28×24×4×0.9×21/2，24×0.8}＝min{34.213，19.2}＝19.2kN/m2混凝土下料產(chǎn)生的水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q4k(kN/m2)2下掛部分：承載能力極限狀態(tài)設(shè)計值S承＝γ0(1.3×G4k+γL×1.5Q4k)＝1×(1.3×19.2+0.9×1.5×2)＝27.66kN/m2下掛部分：正常使用極限狀態(tài)設(shè)計值S正＝G4k＝19.2kN/m2三、支撐體系設(shè)計小梁布置方式水平向布置主梁間距(mm)400主梁合并根數(shù)2小梁最大懸挑長度(mm)100結(jié)構(gòu)表面的要求結(jié)構(gòu)表面外露對拉螺栓水平向間距(mm)400梁左側(cè)梁右側(cè)樓板厚度(mm)100100梁下掛側(cè)模高度(mm)700700小梁道數(shù)(下掛)44左側(cè)支撐表：第i道支撐距梁底距離(mm)支撐形式1200對拉螺栓2600對拉螺栓右側(cè)支撐表：第i道支撐距梁底距離(mm)支撐形式1200對拉螺栓2600對拉螺栓設(shè)計簡圖如下：模板設(shè)計剖面圖四、面板驗算模板類型覆面木膠合板模板厚度(mm)15模板抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)15模板抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)1.5模板彈性模量E(N/mm2)100001、下掛側(cè)模梁截面寬度取單位長度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×152/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。面板計算簡圖如下：1、抗彎驗算q1＝bS承＝1×27.66＝27.66kN/mq1靜＝γ0×1.3×G4k×b＝1×1.3×19.2×1＝24.96kN/mq1活＝γ0×γL×1.5×Q4k×b＝1×0.9×1.5×2×1＝2.7kN/mMmax＝0.1q1靜L2+0.117q1活L2=0.1×24.96×0.2332+0.117×2.7×0.2332＝0.153kN·mσ＝Mmax/W＝0.153×106/37500＝4.082N/mm2≤[f]＝15N/mm2滿足要求！2、撓度驗算q＝bS正＝1×19.2＝19.2kN/mνmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×19.2×233.3334/(100×10000×281250)＝0.137mm≤233.333/400=0.583mm滿足要求！3、最大支座反力計算承載能力極限狀態(tài)R下掛max＝1.1×q1靜×l左+1.2×q1活×l左＝1.1×24.96×0.233+1.2×2.7×0.233＝7.162kN正常使用極限狀態(tài)R'下掛max＝1.1×l左×q＝1.1×0.233×19.2＝4.928kN五、小梁驗算小梁最大懸挑長度(mm)100小梁計算方式二等跨連續(xù)梁小梁類型方木小梁截面類型(mm)38×88小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)49.045小梁抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)15.444小梁截面慣性矩I(cm4)215.7991、下掛側(cè)模計算簡圖如下：跨中段計算簡圖懸挑段計算簡圖1、抗彎驗算q＝7.162kN/mMmax＝max[0.125×q×l2,0.5×q×l12]=max[0.125×7.162×0.42，0.5×7.162×0.12]=0.143kN·mσ＝Mmax/W＝0.143×106/49045＝2.921N/mm2≤[f]＝15.444N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算Vmax＝max[0.625×q×l,q×l1]=max[0.625×7.162×0.4，7.162×0.1]=1.791kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×1.791×1000/(2×38×88)＝0.803N/mm2≤[τ]＝1.782N/mm2滿足要求！3、撓度驗算q＝4.928kN/mν1max＝0.521qL4/(100EI)=0.521×4.928×4004/(100×9350×2157990)＝0.033mm≤400/400=1mmν2max＝qL4/(8EI)=4.928×1004/(8×9350×2157990)=0.003mm≤100/400=0.25mm滿足要求！4、最大支座反力計算承載能力極限狀態(tài)R下掛max＝max[1.25×7.162×0.4，0.375×7.162×0.4+7.162×0.1]＝3.581kN正常使用極限狀態(tài)R'下掛max＝max[1.25×4.928×0.4，0.375×4.928×0.4+4.928×0.1]＝2.464kN六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁截面類型(mm)Φ48×2.7主梁計算截面類型(mm)Φ48×2.7主梁合并根數(shù)2主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)205主梁抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)125主梁截面慣性矩I(cm4)9.89主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12主梁受力不均勻系數(shù)0.61、下掛側(cè)模因主梁2根合并，驗算時主梁受力不均勻系數(shù)為0.6。同前節(jié)計算過程，可依次解得：承載能力極限狀態(tài)：R1＝0.784kN，R2＝2.149kN，R3＝2.149kN，R4＝0.784kN正常使用極限狀態(tài)：R'1＝0.538kN，R'2＝1.478kN，R'3＝1.478kN，R'4＝0.538kN計算簡圖如下：1、抗彎驗算主梁彎矩圖(kN·m)σmax＝Mmax/W＝0.157×106/4120=38.058N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算梁左側(cè)剪力圖(kN)τmax=2Vmax/A=2×2.882×1000/384＝15.012N/mm2≤[τ]=125N/mm2滿足要求！3、撓度驗算梁左側(cè)變形圖(mm)νmax＝0.076mm≤400/400＝1mm滿足要求！4、最大支座反力計算R下掛max＝3.666/0.6=6.11kN七、對拉螺栓驗算對拉螺栓類型M14軸向拉力設(shè)計值Ntb(kN)17.8同主梁計算過程，取有對拉螺栓部位的側(cè)模主梁最大支座反力。可知對拉螺栓受力N＝0.95×Max[6.11]＝5.805kN≤Ntb＝17.8kN滿足要求！9.3高支模板9.3.1高支模板計算書計算依據(jù)：1、《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-20082、《建筑施工承插盤扣式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ231-20103、《建筑結(jié)構(gòu)可靠性設(shè)計統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》GB50068-20184、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-20105、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-20126、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)》GB50017-2017一、工程屬性新澆混凝土樓板名稱13樓懸挑層樓板新澆混凝土樓板計算厚度(mm)100模板支架高度H(m)8.4模板支架縱向長度L(m)38模板支架橫向長度B(m)6.3二、荷載設(shè)計模板及其支架自重標(biāo)準(zhǔn)值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k(kN/m3)1.1施工人員及設(shè)備產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q1k(kN/m2)3泵送、傾倒混凝土等因素產(chǎn)生的水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q2k(kN/m2)0.9其他附加水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q3k(kN/m)0.55Q3k作用位置距離支架底的距離h1(m)3.9風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值ωk(kN/m2)基本風(fēng)壓ω0(kN/m2)0.450.279地基粗糙程度A類(近?；蚝秴^(qū))模板支架頂部距地面高度(m)9風(fēng)壓高度變化系數(shù)μz1.242風(fēng)荷載體型系數(shù)μs0.5風(fēng)荷載作用方向沿模板支架橫向作用抗傾覆計算中風(fēng)荷載作用位置距離支架底的距離h2(m)3.9三、模板體系設(shè)計主梁布置方向平行立桿縱向方向立桿縱向間距l(xiāng)a(mm)900立桿橫向間距l(xiāng)b(mm)900步距h(mm)1500頂層步距hˊ(mm)1000支架可調(diào)托座支撐點至頂層水平桿中心線的距離a(mm)650小梁間距l(xiāng)(mm)400小梁最大懸挑長度l1(mm)350主梁最大懸挑長度l2(mm)350荷載系數(shù)參數(shù)表：正常使用極限狀態(tài)承載能力極限狀態(tài)抗傾覆可變荷載調(diào)整系數(shù)γL10.90.9可變荷載的分項系數(shù)γQ11.51.5永久荷載的分項系數(shù)γG11.30.9結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ01設(shè)計簡圖如下：模板設(shè)計平面圖縱向剖面圖橫向剖面圖四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)15面板抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)15面板抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)1.4面板彈性模量E(N/mm2)10000面板計算方式簡支梁按簡支梁，取1m單位寬度計算。W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4承載能力極限狀態(tài)q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1×[1.3×(0.1+(24+1.1)×0.1)+1.5×0.9×3]×1=7.443kN/m正常使用極限狀態(tài)q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h)+γQ×γL×Q1k)×b=(1×(0.1+(24+1.1)×0.1)+1×1×3)×1＝5.61kN/m計算簡圖如下：1、強度驗算Mmax＝q1l2/8＝7.443×0.42/8＝0.149kN·mσ＝Mmax/W＝0.149×106/37500＝3.97N/mm2≤[f]＝15N/mm2滿足要求！2、撓度驗算νmax＝5ql4/(384EI)=5×5.61×4004/(384×10000×281250)=0.665mmνmax=0.665mm≤min{400/150，10}=2.667mm滿足要求！五、小梁驗算小梁類型方木小梁截面類型(mm)38×88小梁抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)15.444小梁抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)49.045小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面慣性矩I(cm4)215.799小梁計算方式二等跨連續(xù)梁q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1×[1.3×(0.3+(24+1.1)×0.1)+1.5×0.9×3]×0.4＝3.081kN/m因此，q1靜＝γ0×1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=1×1.3×(0.3+(24+1.1)×0.1)×0.4＝1.461kN/mq1活＝γ0×1.5×γL×Q1k×b=1×1.5×0.9×3×0.4＝1.62kN/m計算簡圖如下：1、強度驗算M1＝0.125q1靜L2+0.125q1活L2＝0.125×1.461×0.92+0.125×1.62×0.92＝0.312kN·mM2＝q1L12/2=3.081×0.352/2＝0.189kN·mMmax＝max[M1，M2]＝max[0.312，0.189]＝0.312kN·mσ=Mmax/W=0.312×106/49045=6.361N/mm2≤[f]=15.444N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算V1＝0.625q1靜L+0.625q1活L＝0.625×1.461×0.9+0.625×1.62×0.9＝1.733kNV2＝q1L1＝3.081×0.35＝1.078kNVmax＝max[V1，V2]＝max[1.733，1.078]＝1.733kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×1.733×1000/(2×38×88)＝0.777N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2滿足要求！3、撓度驗算q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h)+γQ×γL×Q1k)×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.1)+1×1×3)×0.4＝2.324kN/m撓度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×2.324×9004/(100×9350×215.799×104)＝0.394mm≤[ν]＝min(L/150，10)＝min(900/150，10)＝6mm；懸臂端νmax＝ql14/(8EI)=2.324×3504/(8×9350×215.799×104)＝0.216mm≤[ν]＝min(2×l1/150，10)＝min(2×350/150，10)＝4.667mm滿足要求！六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁截面類型(mm)Φ48.3×3.6主梁計算截面類型(mm)Φ48×2.7主梁抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)205主梁抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)9.89主梁計算方式三等跨連續(xù)梁可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)2主梁受力不均勻系數(shù)0.61、小梁最大支座反力計算q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1.5×0.9×3]×0.4＝3.185kN/mq1靜＝γ0×1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝1×1.3×(0.5+(24+1.1)×0.1)×0.4＝1.565kN/mq1活＝γ0×1.5×γL×Q1k×b＝1×1.5×0.9×3×0.4＝1.62kN/mq2＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h)+γQ×γL×Q1k)×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1×1×3)×0.4＝2.404kN/m承載能力極限狀態(tài)按二等跨連續(xù)梁，Rmax＝1.25q1L＝1.25×3.185×0.9＝3.583kN按二等跨連續(xù)梁按懸臂梁，R1＝(0.375q1靜+0.437q1活)L+q1l1＝(0.375×1.565+0.437×1.62)×0.9+3.185×0.35＝2.28kN主梁2根合并，其主梁受力不均勻系數(shù)=0.6R＝max[Rmax，R1]×0.6＝2.15kN;正常使用極限狀態(tài)按二等跨連續(xù)梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×2.404×0.9＝2.704kN按二等跨連續(xù)梁懸臂梁，R'1＝0.375q2L+q2l1＝0.375×2.404×0.9+2.404×0.35＝1.653kNR'＝max[R'max，R'1]×0.6＝1.623kN;計算簡圖如下：主梁計算簡圖一主梁計算簡圖二2、抗彎驗算主梁彎矩圖一(kN·m)主梁彎矩圖二(kN·m)σ=Mmax/W=0.752×106/4120=182.646N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！3、抗剪驗算主梁剪力圖一(kN)主梁剪力圖二(kN)τmax=2Vmax/A=2×3.812×1000/384＝19.853N/mm2≤[τ]=125N/mm2滿足要求！4、撓度驗算主梁變形圖一(mm)