注冊考試重點與難點

PAGEPAGE3供暖 41. 熱量計安裝位置 42. 水的熱容量C=4.187KJ/kg.℃ 43. 《地面輻射采暖技術(shù)規(guī)程》P42之B.3.3：銅管系統(tǒng)下游管段不宜使用鋼管等其他非銅金屬管道。 44. 《空調(diào)工程》P398：非圓風(fēng)口的當(dāng)量直徑 45. 關(guān)于建筑采暖熱媒的規(guī)定 46. 散熱器傳熱系數(shù)計算公式 47. 對數(shù)平均溫差（《供熱工程》P210） 48. 散熱器面積計算（《供熱工程》P45） 49. 不同供暖系統(tǒng)散熱器材質(zhì)選擇 410. 換熱器傳熱面積計算（《紅寶書》P425） 411. 熱力站熱交換器設(shè)置的有關(guān)規(guī)定 412. 水的自然冷卻對熱水采暖系統(tǒng)的影響 513. 不等溫降水力計算方法（《供熱計量技術(shù)》P143） 514. 管路阻抗及其變化 515. 采暖系統(tǒng)混水裝置的選擇（《熱網(wǎng)規(guī)》P42） 616. 不同材料絕熱層厚度確定（《新措施》P252） 617. 不同水質(zhì)要求 618. 干式凝水管、濕式凝水管（供熱工程P128） 619. 低壓蒸汽供暖系統(tǒng)散熱器的排氣（供熱工程P131） 620. 高壓蒸汽采暖系統(tǒng)凝結(jié)水管在無止回功能的疏水器后上抬時，應(yīng)設(shè)止回閥（參見《供熱工程》P133之圖5-11）。 721. 鍋爐燃料選擇（《新措施》P185之8.1.2） 722. 關(guān)于住宅小區(qū)鍋爐房設(shè)置的有關(guān)規(guī)定 723. 關(guān)于居住建筑內(nèi)部得熱的處理 724. Z-1-93 725. 關(guān)于燃?xì)饧t外線輻射采暖系統(tǒng) 726. 關(guān)于暖風(fēng)機采暖 727. 圍護(hù)結(jié)構(gòu)壁面溫度的求法（《傳熱學(xué)》P31及《民用建筑熱工設(shè)計規(guī)范》P12，也可參考《紅寶書》P252） 828. Z-3-194 829. 疏水器的類型、原理與特點 830. 穩(wěn)定傳熱條件下圍護(hù)結(jié)構(gòu)內(nèi)表面溫度計算（《供熱工程》P26） 831. 地源熱泵系統(tǒng)最大釋熱量與最大吸熱量（《地源熱泵系統(tǒng)工程技術(shù)規(guī)范》P42） 8通風(fēng) 101. 塔式高層建筑（住宅設(shè)計規(guī)范2.0.21） 102. 1PPM 103. 空氣的質(zhì)量熱容：C=1.01kJ/(kg·℃) 104. 空氣標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài) 105. 不同溫度t下空氣密度 106. 將Vt換算為標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下氣體體積V0（《通風(fēng)工程》P310） 107. 標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下氣體污染物質(zhì)量濃度和體積濃度換算（通風(fēng)空調(diào)P14） 108. VOC（《民建暖規(guī)宣貫教材》P88） 109. 全面排風(fēng)方式消除室內(nèi)余熱時通風(fēng)量計算（新措施P56-4.1.5） 1010. 送風(fēng)式送風(fēng)柜的送風(fēng)量（《簡明通風(fēng)設(shè)計手冊》P128） 1011. 空氣動力陰影區(qū)計算（考試教材P137） 1012. 局部排氣罩阻力及風(fēng)量測定（通風(fēng)工程P344-345） 1013. 除塵器分級效率及總效率計算（通風(fēng)與空氣調(diào)節(jié)工程P59） 1014. 袋式除塵器的漏風(fēng)率（《內(nèi)濾分室反吹類袋式除塵器》P5） 1115. 旋風(fēng)除塵器結(jié)構(gòu)按相似尺寸比例增加，其壓力損失幾乎無影響，但效率要降低；旋風(fēng)除塵器壓力損失與其進(jìn)口速度的平方成正比；袋式除塵器過濾層壓力損失與過濾速度成正比（《歷年仿真題》2-148）。 1116. 電機轉(zhuǎn)速與電源頻率關(guān)系及泵或風(fēng)機流量、揚程及功率與轉(zhuǎn)速關(guān)系 1117. 水泵或風(fēng)機的功率計算（《液體輸配管網(wǎng)》P151） 1118. 泵效率（《清水離心泵能效限定值及節(jié)能評價值》P2） 1119. 風(fēng)機的軸功率及配電機功率（紅寶書P1185） 1120. 風(fēng)機的比轉(zhuǎn)數(shù)（紅寶書P1190） 1221. 使用條件改變后風(fēng)機性能換算（紅寶書P1191） 1222. 通風(fēng)機性能參數(shù)變化關(guān)系（《簡明通風(fēng)設(shè)計手冊》P289） 1223. 消聲器的分類 1324. 通風(fēng)機的聲功率級（dB）（《新措施》P248） 1425. 多臺風(fēng)機聯(lián)合工作時的總聲功率級（《新措施》P250） 1426. 聲音聲壓級的疊加（《簡明空調(diào)設(shè)計手冊》P290） 1427. 關(guān)于機械加壓送風(fēng)系統(tǒng)防火閥動作溫度 1429. 防火閥、排煙閥分類及性能（建規(guī)P352） 1531. 燃油燃?xì)忮仩t房火災(zāi)危險性分類及建筑物耐火等級（《紅寶書》P928） 1532. 關(guān)于自然通風(fēng)中和面位置變化（《通風(fēng)工程》P44） 1533. 公路隧道通風(fēng)（《通風(fēng)工程》P117） 1534. 空氣排放速率計算（Z-11-PM7） 16空調(diào) 171. 空調(diào)房間內(nèi)回風(fēng)口人位置，對氣流組織影響比較小的根本原因是，隨著離開風(fēng)口距離增加，吸風(fēng)速度呈距離的二次方衰減。 172. 阿基米德數(shù)Ar（《空氣調(diào)節(jié)》P153） 173. 有送風(fēng)溫升的二次回風(fēng)各狀態(tài)點的確定（見《空調(diào)工程》P209及Z-11-AM14） 174. 已知空氣溫度和含濕量，求空氣的比焓（《空調(diào)工程》P18、Z-3-169） 175. 兩種不同狀態(tài)空氣混合態(tài)參數(shù)（《空調(diào)工程》P30） 176. 表面蓄熱系數(shù) 177. PMV，PPD 178. 風(fēng)機盤管冷量計算公式 179. 關(guān)于潮濕房間規(guī)定（《民用建筑熱工設(shè)計規(guī)范》P8） 1710. 一次回風(fēng)集中空調(diào)系統(tǒng)，在夏季由于新風(fēng)的進(jìn)入所引起的新風(fēng)冷負(fù)荷是新風(fēng)質(zhì)量流量與新風(fēng)室外狀態(tài)點與室內(nèi)狀態(tài)點焓差的乘積。（Z-3-42，《空調(diào)工程》P198） 1711. 關(guān)于過渡季（見《公建節(jié)能規(guī)》P59） 1712. 空調(diào)冷凝水管徑選擇表見《暖規(guī)》P302。 1713. Z-3-77 1714. 潔凈廠房生產(chǎn)工作間的火災(zāi)危險性分類舉例見《潔凈規(guī)》P24。 1815. 過濾器的面速和濾速（《空氣潔凈技術(shù)》P49） 1816. 非單向流潔凈室穩(wěn)定的含塵濃度計算《空氣潔凈技術(shù)》P121 1817. 室內(nèi)人員發(fā)塵量《空氣潔凈技術(shù)》P138 1818. FFU的送風(fēng)含塵濃度《空氣潔凈技術(shù)》P138 1819. 潔凈室的換氣次數(shù)《空氣潔凈技術(shù)》P139 1820. 《暖規(guī)》P69之6.6.12:空氣過濾器的阻力應(yīng)按終阻力計算。 1821. Z-3-203 1922. 關(guān)于空調(diào)設(shè)計內(nèi)外分區(qū)（《公建節(jié)能規(guī)》P60） 1923. Z-3-103 1924. Z-3-111 1925. 關(guān)于風(fēng)盤新風(fēng) 1926. 變新風(fēng)比焓值控制 1927. 低溫送風(fēng)空調(diào)系統(tǒng)使用要求 2028. 熱水空氣加熱器的防凍措施（《新措施》P87） 2029. 關(guān)于冷卻塔供冷要求《新措施》P160 2030. 公共建筑主要空間的設(shè)計新風(fēng)量（《公建節(jié)能》P4） 2031. Z-3-148 2032. 置換通風(fēng)的特點及要求見《紅寶書》P1928及《新措施》P84。 2033. 保冷材料的導(dǎo)熱系數(shù)（《暖規(guī)》P182） 2034. 絕熱材料的導(dǎo)熱系數(shù)《公建節(jié)能》P33 2035. 保溫/冷材料的氧指數(shù)、煙密度指數(shù)和濕阻因子 2136. Z-3-188 2137. 濕膜加濕器的飽和效率（《新措施》P88） 2138. 熱回收裝置的熱回收效率（《新措施》P65） 2139. 空氣管道的傳熱損失（《簡明空調(diào)設(shè)計手冊》P209） 2140. 空調(diào)冷熱水循環(huán)水泵的流量（《新措施》P98） 2241. 關(guān)于冷水機組循環(huán)水泵位置（《新措施》P95） 2242. 《公共建筑節(jié)能設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)》中關(guān)于節(jié)能措施和效果的論述 2243. 空調(diào)水系統(tǒng)的監(jiān)測與控制（《空調(diào)工程》P577） 2444. 冷卻水監(jiān)測與控制（《空調(diào)工程》P578） 2445. 空調(diào)冷水變流量系統(tǒng)和定流量系統(tǒng)（《空氣調(diào)節(jié)》P430） 2446. 關(guān)于二次泵變流量系統(tǒng)平衡管設(shè)置要求 2547. 空調(diào)水系統(tǒng)負(fù)荷側(cè)空調(diào)末端設(shè)備的能量調(diào)節(jié)方法（《空氣調(diào)節(jié)》P431） 2548. 一次泵變流量系統(tǒng)（《空氣調(diào)節(jié)》P432） 2549. 空調(diào)區(qū)計算冷負(fù)荷《紅寶書》P1560 2550. 空調(diào)建筑的計算冷負(fù)荷 2551. 空調(diào)系統(tǒng)的計算冷負(fù)荷 2652. 空調(diào)冷源的計算冷負(fù)荷 26制冷 271. 干式蒸發(fā)器、濕式蒸發(fā)器（《制冷術(shù)語》P10） 272. 不同蒸發(fā)器的節(jié)流裝置特性見《新措施》P135。 273. 冷凝器的傳熱系數(shù)計算（《制冷原理與應(yīng)用》P156） 274. 常用制冷機/壓縮機優(yōu)缺點比較（《紅寶書》P2262） 275. 制冷壓縮機功率、效率及取值（《紅寶書》P2267、Z-4-103） 276. 壓縮機無級調(diào)節(jié)和有級調(diào)節(jié)、直接驅(qū)動與齒輪驅(qū)動對比（《紅寶書》P2277） 277. ARI? 278. 熱氣旁通能量調(diào)節(jié)（《制冷技術(shù)》P248） 279. 帶有經(jīng)濟(jì)器（省功器）的壓縮制冷循環(huán)（《制冷原理與應(yīng)用》P90） 2810. 熱氣融霜（《制冷技術(shù)》P250） 2811. 回?zé)嵫h(huán)與制冷劑蒸氣過熱對制冷性能影響（《制冷技術(shù)》P62） 2812. 制冷劑環(huán)境評價指標(biāo)見《新措施》P136。 2913. 制冷劑的熱力學(xué)特性 2914. 制冷系統(tǒng)制冷劑管路坡度及要求見Z-4-72。 2915. 制冷系統(tǒng)冷間設(shè)備供液方式（《制冷技術(shù)》P362，《制冷技術(shù)與應(yīng)用》P194） 2916. 氨制冷系統(tǒng)的幾個特點 2917. 氟利昂制冷系統(tǒng) 3018. 活塞式制冷壓縮機的標(biāo)準(zhǔn)工況和空調(diào)工況，（《制冷技術(shù)與應(yīng)用》P60） 3119. 有機制冷劑壓縮機名義工況、無機制冷劑壓縮機名義工況、有機制冷劑壓縮機工況使用范圍及無機制冷劑壓縮機工況使用范圍見《制冷技術(shù)》P117-118。 3120. 多聯(lián)機空調(diào)室外機容量的確定，應(yīng)按照設(shè)計工況，對室外機的制冷（熱）能力進(jìn)行室內(nèi)外溫度、室內(nèi)外負(fù)荷比、冷媒管長和高差、融霜等修正。（《多聯(lián)機空調(diào)系統(tǒng)工程技術(shù)規(guī)程》P6） 3121. 《多聯(lián)式空調(diào)（熱泵）機組》P3：多聯(lián)空調(diào)機組按使用氣候環(huán)境分為： 3122. 多聯(lián)式空調(diào)（熱泵）機組能量調(diào)節(jié)（《紅寶書》P1698） 3123. 雙效溴化鋰吸收式制冷機一次能耗與其他冷機的比較（《制冷原理與應(yīng)用》P307、Z-4-109） 3124. 溴化鋰吸收式冷水機組的熱力系數(shù)ξ（《制冷技術(shù)與應(yīng)用》P239） 3225. 溴化鋰?yán)渌畽C組系統(tǒng)真空運行，屬壓力容器，其制冷量增加，熱力系數(shù)未必增加。 3226. 溴化鋰吸收液技術(shù)指標(biāo)見《直燃型溴化鋰吸收式冷（溫）水機組》P15；雙工況制冷機COP見《蓄冷空調(diào)工程技術(shù)規(guī)程》P33；冷卻水質(zhì)要求見《蒸氣壓縮循環(huán)冷水機組：工業(yè)或商業(yè)用冷水（熱泵）機組》P20。 3227. 溴化鋰吸收式冷水機組設(shè)備內(nèi)，低壓部分壓力很低，處于低壓部分的蒸發(fā)器和吸收器的壓縮與絕對大氣壓力的比值為多少？（Z-1-34） 3228. 燃?xì)忮仩t燃?xì)庀到y(tǒng)放散管要求見《新措施》P224；直燃機房燃?xì)庀到y(tǒng)設(shè)計見《新措施》P156，燃?xì)夥派⒐芤笠?.5.9-5。 3229. 分體式空調(diào)器在室外環(huán)境溫度較低時，不能進(jìn)行制熱工況運行，主要原因是壓縮機排氣溫度過高，致使壓縮機不能正常運行。（Z-4-14） 3230. 盤管式蓄冰系統(tǒng)（內(nèi)融冰、外融冰）（《蓄冷技術(shù)規(guī)程》P2） 3231. 冰蓄冷系統(tǒng)采用冷機優(yōu)先策略可最大幅度節(jié)約運行費用。（該說法錯誤） 3232. 冷庫制冷系統(tǒng)中氨泵流量與揚程確定（《冷庫規(guī)》P32） 3333. 冷庫圍護(hù)結(jié)構(gòu)最小熱阻計算（《制冷技術(shù)與應(yīng)用》P191，算例見Z-4-115） 3334. 圍護(hù)結(jié)構(gòu)外表面溫度及是否結(jié)露的驗算見Z-4-121。 3335. 裝配式冷庫實際采用隔熱層材料導(dǎo)熱系數(shù)應(yīng)為多少？（Z-4-32） 33電工學(xué) 351. 傳感器（《暖通自動化》P40） 352. 三相異步電動機的轉(zhuǎn)動原理及旋轉(zhuǎn)磁場的轉(zhuǎn)速（《電工學(xué)》P122） 353. 轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)動原理和轉(zhuǎn)差率 354. 電動機的起動（《電工學(xué)》P128） 355. 三相異步電動機的額定值 366. 模擬信號與模擬電路（《電工學(xué)》P287） 367. 數(shù)字信號和數(shù)字電路（《電工學(xué)》P287） 378. 數(shù)字電路的特點 379. 主電路與控制電路 3710. 接觸器 3711. 主接線圖和副接線圖 3712. 傳統(tǒng)繼電接觸器控制系統(tǒng)特點（《樓宇電器控制》P263） 3713. 可編程控制器特點 3814. DDC（《空調(diào)工程》P579） 3815. 空調(diào)系統(tǒng)控制信號的輸入與輸出，均是對控制器而言。從控制器向外發(fā)送信號叫output，傳入控制器的信號叫input。參見《紅寶書》P2527及P2559。 38

供暖熱量計安裝位置《新措施》3.5.2.4:在與熱網(wǎng)連接的回水管上應(yīng)裝設(shè)熱量計?！都t寶書》P372：熱量表安裝在回水管上可延長使用壽命?！队嬃恳?guī)程》3.0.6.2：熱量表的流量傳感器的安裝位置應(yīng)符合儀表安裝要求，且宜安裝在回水管上。流量傳感器安裝在回水管上，有利于降低儀表所處環(huán)境溫度，延長電池壽命和改善儀表使用工況。《暖規(guī)》4.9.5.2：分戶計量表為避免戶內(nèi)系統(tǒng)損失熱量應(yīng)安裝在供水管路上。水的熱容量C=4.187KJ/kg.℃《地面輻射采暖技術(shù)規(guī)程》P42之B.3.3：銅管系統(tǒng)下游管段不宜使用鋼管等其他非銅金屬管道?！犊照{(diào)工程》P398：非圓風(fēng)口的當(dāng)量直徑（m）F0—風(fēng)口面積，（m2）。關(guān)于建筑采暖熱媒的規(guī)定《暖規(guī)》P17之4.1.13-2規(guī)定:工業(yè)建筑，當(dāng)廠區(qū)只有采暖或以采暖用熱為主時，宜采用高溫水做熱媒；當(dāng)廠區(qū)供熱以工藝用蒸汽為主時，在不違反衛(wèi)生、技術(shù)和節(jié)能要求的條件下，可采用蒸汽做熱媒?！豆峁こ獭稰66：在我國，習(xí)慣認(rèn)為，水溫低于或等于100℃的熱水，稱低溫水，水溫超過100℃的熱水，稱為高溫水。室內(nèi)熱水供暖系統(tǒng)，大多采用低溫水作熱媒。設(shè)計供回水溫度多采用95/70℃（也有采用85/60℃）。低溫?zé)崴椛洳膳┗厮疁囟?0/50℃。高溫水供暖系統(tǒng)一般宜在生產(chǎn)廠房中應(yīng)用，設(shè)計供回水溫度大多采用120-130/70-80℃。散熱器傳熱系數(shù)計算公式W/（m2·℃）Δt—熱媒平均溫度與室內(nèi)（環(huán)境）溫度之差，℃。對數(shù)平均溫差（《供熱工程》P210）℃td、tx—換熱器進(jìn)、出口端熱媒的最大、最小溫差，℃。當(dāng)td/tx≤2時，可近似按算術(shù)平均溫差計算，其誤差不到4%，這時tp=（td+tx）/2℃換熱器的傳熱系數(shù)K值計算見本書P210。散熱器面積計算（《供熱工程》P45）m2Q—散熱器的散熱量，W；tpj—散熱器內(nèi)熱媒平均溫度，℃；tn—供暖室內(nèi)計算溫度，℃；K—散熱器的傳熱系數(shù)，W/（m2·℃）β1—散熱器組裝片數(shù)修正系數(shù)；β2—散熱器連接形式修正系數(shù)；β3—散熱器安裝形式修正系數(shù)。β1、β2、β3參見《紅寶書》P396。注意，不可參照《供熱工程》教材相關(guān)數(shù)據(jù)。不同供暖系統(tǒng)散熱器材質(zhì)選擇參見《暖規(guī)》4.3.1及P215說明。換熱器傳熱面積計算（《紅寶書》P425）換熱器傳熱面積F（m2）：Q—傳熱量，W；K—傳熱系數(shù)，W/（m2.℃）;B—考慮水垢的系數(shù)； 當(dāng)汽—水換熱器時，B=0.9-0.85; 當(dāng)水—水換熱器時，B=0.8-0.7;Δtpj—對數(shù)平均溫度差，℃。熱力站熱交換器設(shè)置的有關(guān)規(guī)定《暖規(guī)》7.6.3：換熱器的容量，應(yīng)根據(jù)計算熱負(fù)荷確定。當(dāng)一次熱源穩(wěn)定性差時，換熱器的換熱面積應(yīng)乘以1.1-1.2的系數(shù)?！跺佉?guī)》10.2.1：采用2臺或2臺以上換熱器時，當(dāng)其中一臺停止運行時，其余換熱器應(yīng)滿足75%系統(tǒng)負(fù)荷的需求?！跺佉?guī)》10.2.3：加熱介質(zhì)為蒸汽的換熱系統(tǒng)，當(dāng)一級汽水換熱器排出的凝結(jié)水溫度高于80℃時，換熱器系統(tǒng)宜為汽水換熱器和水水換熱器兩級串聯(lián)，且宜使水水換熱器排出的凝結(jié)水溫度不超過80℃?！跺佉?guī)》10.2.4：加熱介質(zhì)為蒸汽且熱負(fù)荷較小時，熱水系統(tǒng)可采用蒸汽噴射加熱器或汽水混合加熱器。水的自然冷卻對熱水采暖系統(tǒng)的影響《供熱工程》P71：重力循環(huán)熱水采暖系統(tǒng)中，由于重力循環(huán)作用壓力不大，因此，在確定實際循環(huán)作用壓力大小時，必須將水在管路中冷卻所產(chǎn)生的作用壓力也考慮在內(nèi)?！豆峁こ獭稰105：在機械循環(huán)系統(tǒng)中，循環(huán)壓力主要由水泵提供，同時也存在著重力循環(huán)作用壓力。管道內(nèi)水冷卻產(chǎn)生的重力循環(huán)作用壓力，占機械循環(huán)總循環(huán)壓力的比例很小，可忽略不計。對機械循環(huán)雙管系統(tǒng)，水在各層散熱器冷卻所形成的重力循環(huán)作用不相等，在進(jìn)行各立管散熱器并聯(lián)環(huán)路的水力計算時，應(yīng)計算在內(nèi)，不可忽略。對機械循環(huán)單管系統(tǒng)，如建筑物各部分層數(shù)相同時，每根立管所產(chǎn)生的重力循環(huán)作用壓力近似相等，可忽略不計；如建筑物各部分層數(shù)不同時，高度和各層熱負(fù)荷分配比不同的立管之間所產(chǎn)生的重力循環(huán)作用壓力不相等，在計算各立管之間并聯(lián)環(huán)路的壓降不平衡率時，應(yīng)將其重力循環(huán)作用壓力的差額計算在內(nèi)。重力循環(huán)作用壓力可按設(shè)計工況下的最大值的2/3計算（約相應(yīng)于采暖季平均水溫下的作用壓力值）。不等溫降水力計算方法（《供熱計量技術(shù)》P143）不等溫降的水力計算是在各立管或各用戶水平分環(huán)管路溫降不相等的前提下進(jìn)行計算的方法。它以并聯(lián)環(huán)路節(jié)點壓力平衡的基本原理進(jìn)行水力計算。在熱水供暖系統(tǒng)的并聯(lián)環(huán)路中，當(dāng)其中一個并聯(lián)支路節(jié)點壓力損失ΔP確定后,對另一個并聯(lián)支路,鄧預(yù)先給定其管徑d，然后根據(jù)平衡要求的壓力損失去計算其流量以及實際溫度降，最后確定散熱器的數(shù)量。水力計算方法和主要步驟：根據(jù)各管段的設(shè)計熱負(fù)荷，確定管段的流量（方法同等溫降的水力計算）；確定最不利環(huán)路及沿程比摩阻（方法同等溫降的水力計算）；假定最不利環(huán)路中產(chǎn)管（垂直式系統(tǒng)）或水平支管（按戶分環(huán)式）的溫降，一般按設(shè)計溫降增加2-5℃。根據(jù)假設(shè)溫降，計算流量，然后在推薦的流速范圍內(nèi)參照求得的平均比摩阻，確定管徑和壓力損失。根據(jù)并聯(lián)環(huán)路節(jié)點壓力平衡的原理，依次確定其他并聯(lián)管路的管徑、計算流量、溫降及壓損。已求得系統(tǒng)的計算流量之和ΣGi與要求溫降所求得的實際所需流量ΣGt如不一致,需進(jìn)行調(diào)整,即各管段乘以調(diào)整系數(shù),最后求得各管段實際流量、溫降和壓損。校核各立管溫降是否符合溫降要求。管路阻抗及其變化阻抗已知管段的水流量G（kg/h），管段的總壓力損失ΔP可表示為：令S=，則S即為管段的阻力特性系數(shù)，單位是Pa/（kg/h）2，它的數(shù)值表示當(dāng)管段通過1kg/h水流量時的壓力損失。（見《供熱工程》P94） 由上式可見，S只隨λ和∑ζ變化，而λ與流動狀態(tài)有關(guān)。當(dāng)流動處于阻力平方區(qū)時，λ僅與k/d有關(guān)，所以在管路的管材已定情況下，λ值可視為常數(shù)。∑ζ項中只有進(jìn)行調(diào)節(jié)的閥門的ζ可以改變，而其他局部構(gòu)件已確定局部阻力系數(shù)是不變的。所以，對于給定的管路S是一個定數(shù)，它綜合反映了管路上的沿程阻力和局部阻力情況，故稱為管路阻抗。（見《流體力學(xué)泵與風(fēng)機》P140）關(guān)于并聯(lián)管路的阻抗變化S1S1S2閥S 由上式可見，當(dāng)S1S2S閥關(guān)小時變大不變變大閥開大時變小不變變小由關(guān)到開，增加一個并聯(lián)支路時不變變小由開到關(guān)，減少一個并聯(lián)支路時不變變大采暖系統(tǒng)混水裝置的選擇（《熱網(wǎng)規(guī)》P42）混水裝置的設(shè)計流量應(yīng)按下列公式計算：，Gh’—混水裝置設(shè)計流量（t/h）；Gh—采暖熱負(fù)荷熱力網(wǎng)設(shè)計流量（t/h）；u—混水裝置設(shè)計混合比；t1—熱力網(wǎng)設(shè)計供水溫度（℃）；θ1—用戶采暖系統(tǒng)設(shè)計供水溫度（℃）；t2—采暖系統(tǒng)設(shè)計回水溫度（℃）?；焖b置的揚程不應(yīng)小于混水點以后用戶系統(tǒng)的總阻力。采用混水泵時，臺數(shù)不應(yīng)少于2臺，其中1臺備用。不同材料絕熱層厚度確定（《新措施》P252）當(dāng)選用本章絕熱厚度表外的其它絕熱材料，或?qū)嵯禂?shù)與表中所列數(shù)值相差較大時，絕熱層厚度應(yīng)按下式修正：—修正后的絕熱層厚度（mm）；—查表得到的絕熱層厚度(mm)；—實際選用的絕熱材料的導(dǎo)熱系數(shù)[W/(m.k)]—表中所用絕熱材料的導(dǎo)熱系數(shù)[W/(m.k)]。不同水質(zhì)要求與熱源間接連接的二次水采暖系統(tǒng)的水質(zhì)要求見《新措施》P40。與鍋爐房直接連接的采暖系統(tǒng)（無壓熱水鍋除外）的水質(zhì)要求見《新措施》P41。無壓鍋爐一次水系統(tǒng)水質(zhì)要求見《新措施》P41。冷水機組冷卻水水質(zhì)標(biāo)準(zhǔn)見《新措施》P159。溴化鋰吸收式冷（溫）水機組的補水水質(zhì)標(biāo)準(zhǔn)見《新措施》P168。地下水地源熱泵用地下水水質(zhì)標(biāo)準(zhǔn)見《新措施》P171。蒸汽鍋爐水質(zhì)標(biāo)準(zhǔn)見《新措施》P206-207。以熱電廠和區(qū)域鍋爐房為熱源的熱水熱力網(wǎng)，補給水水質(zhì)要求見《熱網(wǎng)工程》P13。對蒸汽熱力網(wǎng)，由用戶熱力站返回?zé)嵩吹哪Y(jié)水水質(zhì)要求見《熱網(wǎng)工程》P13。當(dāng)供熱系統(tǒng)有不銹鋼設(shè)備時，供熱介質(zhì)中氯離子含量不宜高于25mg/L，否則應(yīng)對不銹鋼設(shè)備采取防腐處理。（《熱網(wǎng)工程》P13）僅作為夏季供冷用的空調(diào)水系統(tǒng)，補水可不進(jìn)行軟化處理。（《新措施》P169）干式凝水管、濕式凝水管（供熱工程P128）干式凝水管—在凝水管的橫斷面，上部充滿空氣，下部充滿凝水，這種非滿管流動的凝水管，稱為干式凝水管。濕式凝水管—凝水管中全部充滿水，凝水滿管流動，稱為濕式凝水管。低壓蒸汽供暖系統(tǒng)散熱器的排氣（供熱工程P131）低壓蒸汽供暖系統(tǒng)中，由于低壓蒸汽的密度比空氣小，自動排氣閥應(yīng)裝置在散熱器的1/3高度處，而不應(yīng)裝在頂部。高壓蒸汽采暖系統(tǒng)凝結(jié)水管在無止回功能的疏水器后上抬時，應(yīng)設(shè)止回閥（參見《供熱工程》P133之圖5-11）。鍋爐燃料選擇（《新措施》P185之8.1.2）鍋爐房燃料的選用應(yīng)根據(jù)當(dāng)?shù)氐木唧w條件確定；有條件或有要求時，宜優(yōu)先選用清潔能源；設(shè)在民用建筑內(nèi)的鍋爐房，應(yīng)選用燃油或燃?xì)馊剂希坏叵?、半地下、地下室、半地下室鍋爐房，嚴(yán)禁選用液化石油氣或相對密度大于或等于0.75的氣體燃料。關(guān)于住宅小區(qū)鍋爐房設(shè)置的有關(guān)規(guī)定《鍋規(guī)》15.1.1.1、《建規(guī)》表3.1.1：鍋爐間屬于丁類生產(chǎn)廠房?！跺佉?guī)》15.1.1.2：重油箱間、油泵間和油加熱器及輕柴油的油箱間應(yīng)屬于丙類生產(chǎn)廠房?！跺佉?guī)》15.1.2：鍋爐房的外墻、樓地面或屋面，應(yīng)有相應(yīng)的防爆措施。并應(yīng)有相當(dāng)于鍋爐間占地面積10%的泄壓面積。《鍋規(guī)》4.1.6：全年運行的鍋爐房應(yīng)設(shè)置于總體最小頻率風(fēng)向的上風(fēng)側(cè)，季節(jié)性運行的鍋爐房應(yīng)設(shè)置于該季節(jié)最大頻率風(fēng)向的下風(fēng)側(cè)（小區(qū)鍋爐房屬于季節(jié)性）?！跺佉?guī)》6.1.7：燃油鍋爐房內(nèi)油箱的總?cè)萘?，重油不?yīng)超過5m3，輕柴油不應(yīng)超過1m3。關(guān)于居住建筑內(nèi)部得熱的處理《暖規(guī)》4.2.1條文說明：住宅內(nèi)部得熱（包括炊事、照明、家電和人體散熱）是間歇性的，這部分自由熱量可作為安全量，在確定熱負(fù)荷進(jìn)可不予考慮?！蹲≌ㄒ?guī)》10.3.1：嚴(yán)寒、寒冷地區(qū)的住宅應(yīng)以建筑物耗熱量指標(biāo)為控制目標(biāo)，計算包含圍護(hù)結(jié)構(gòu)的傳熱耗熱量、空氣滲透耗熱量和建筑物內(nèi)部得熱量三個部分?！秶?yán)寒和寒冷地區(qū)居住建筑節(jié)能設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)》4.3.3：所設(shè)計建筑的建筑物耗熱量指標(biāo)應(yīng)扣除折合到單位建筑面積上單位時間內(nèi)建筑物內(nèi)部的得熱量，取3.8W/m2。Z-1-93住宅建筑集中采暖系統(tǒng)節(jié)能，要求調(diào)節(jié)、計量裝置的做法，下列哪幾項正確？設(shè)置分戶溫度調(diào)節(jié)裝置設(shè)置分室溫度調(diào)節(jié)裝置設(shè)置分戶（單元）計量裝置預(yù)留分戶（單元）計量裝置的位置h1h1，tf1,tw1關(guān)于燃?xì)饧t外線輻射采暖系統(tǒng)《新措施》P31之2.7.4：燃?xì)饧t外線輻射采暖系統(tǒng)用于全面采暖時，其熱負(fù)荷應(yīng)取常規(guī)對流式計算熱負(fù)荷的80-90%，且不計算高度附加。2.7.6：燃?xì)饧t外線輻射采暖系統(tǒng)安裝高度超過6m時，每增高0.3米,建筑圍護(hù)結(jié)構(gòu)的總耗熱量應(yīng)增加1%。2.7.9：燃?xì)饧t外線輻射器的安裝高度，應(yīng)根據(jù)人體舒適度確定，但不應(yīng)低于3米，也可參照表2.7.9確定。關(guān)于暖風(fēng)機采暖《供熱工程》P64：暖風(fēng)機的臺數(shù)可按下式計算（臺）Q—暖風(fēng)機熱風(fēng)供暖所要求的耗熱量，W；β—富裕系數(shù)，宜采用β=1.2-1.3；Qd—每臺暖風(fēng)機的實際散熱量，W。需要指出的是，產(chǎn)品樣本中給出的是暖風(fēng)機空氣進(jìn)口溫度等于15℃時的散熱量，當(dāng)空氣進(jìn)口溫度不等于15℃時，散熱量也隨之改變。此時可按下式進(jìn)行修正。Q0—樣本中給出的當(dāng)進(jìn)口空氣溫度為15℃時的散熱量，W；tpj—熱媒平均溫度，℃；tn—設(shè)計條件下的進(jìn)風(fēng)溫度，℃?！杜?guī)》4.6.5：采用暖風(fēng)機采暖時，室內(nèi)空氣的換氣次數(shù)，宜大于或等于每小時1.5次?！缎麓胧?.8.11：吊掛式小型暖風(fēng)機的設(shè)計與布置，應(yīng)使室內(nèi)空氣每小時的循環(huán)次數(shù)，不少于1.5次。圍護(hù)結(jié)構(gòu)壁面溫度的求法（《傳熱學(xué)》P31及《民用建筑熱工設(shè)計規(guī)范》P12，也可參考《紅寶書》P252）δδ，λh2，tf2,tw2(W/m2·K)W/m2K—傳熱系數(shù)；q—通過平壁的熱流密度；tf1—高溫測空氣溫度；tf2—低溫測空氣溫度；h1—高溫測對流換熱系數(shù)；h2—低溫測對流換熱系數(shù)；tw1—高溫側(cè)壁面溫度；tw2—低溫側(cè)壁面溫度。Z-3-194知空調(diào)風(fēng)管內(nèi)空氣溫度t1=14℃，環(huán)境的空氣溫度t2=32℃，相對濕度80%，露點溫度tp=28℃，保溫材料的導(dǎo)熱系數(shù)λ=0.04W/m·K，風(fēng)管外部的對流換熱系數(shù)α=8W/m2·K。為防止保溫材料外表面結(jié)露，風(fēng)管的保溫層厚度應(yīng)是多少？疏水器的類型、原理與特點類型原理特點機械型疏水器鐘形浮子式自由浮球式倒吊筒式利用蒸汽和凝水密度的不同，形成凝水液位，以控制凝水排水孔自動啟閉工作漏氣量小，能排出具有飽和溫度的凝水；排水孔阻力小，啟動疏水壓力小，背壓較高；缺點是體積大，排量小，活動部件多，筒內(nèi)易沉渣垢，閥孔易磨損，維修量大。熱動力型疏水器圓盤式脈沖式孔板或迷宮式利用蒸汽和凝水熱動力學(xué)（流動）特性的不同來工作圓盤型疏水器優(yōu)點：體積小、重量輕、結(jié)構(gòu)簡單、安裝維修方便。缺點是有周期性漏汽現(xiàn)象，在凝水量小或疏水器前后壓差過?。≒1-P2＜0.5P1）時，會發(fā)生連續(xù)漏汽；當(dāng)周圍環(huán)境氣溫較高，控制室內(nèi)蒸汽凝結(jié)緩慢，閥片不易打開，會使排水量減少。熱靜力型（恒溫型）波紋管式雙金屬片式（耐水擊）液體膨脹式恒溫疏水器（僅用于低壓蒸汽系統(tǒng)上）利用蒸汽和凝水的溫度不同引起恒溫元件膨脹或變形來工作溫調(diào)式疏水器特點：排放凝水溫度60-100℃，適用于排除過冷凝水，加工工藝較高，安裝位置不受水平限制，但不宜安裝在周圍環(huán)境溫度高的場合。為使疏水器前凝水溫度降低，疏水器前1-2m管道不保溫。疏水器的作用自動阻止蒸汽逸漏，且能迅速地排出用熱設(shè)備及管道中的凝水，同時能排除系統(tǒng)中積留的空氣和其他不凝性氣體。疏水器選擇要求在性能方面，應(yīng)能在單位壓降下的排凝水量較大，漏汽量要?。ㄐ∮趯嶋H排水量的3%），同時能順利地排除空氣，而且應(yīng)對凝水的流量、壓力、溫度的波動適應(yīng)性強。結(jié)構(gòu)簡單，活動件少，便于維修，體積小，金屬耗量少，壽命長。穩(wěn)定傳熱條件下圍護(hù)結(jié)構(gòu)內(nèi)表面溫度計算（《供熱工程》P26）tn—室內(nèi)空氣溫度；tw—室外空氣溫度；τn—圍護(hù)結(jié)構(gòu)內(nèi)表面溫度；Rn—圍護(hù)結(jié)構(gòu)內(nèi)表面換熱阻，見《暖規(guī)》P15表4.1.8—3；R0—圍護(hù)結(jié)構(gòu)傳熱阻。τn值應(yīng)滿足內(nèi)表面不結(jié)露的要求，內(nèi)表面結(jié)露可導(dǎo)致耗熱量增大和使圍護(hù)結(jié)構(gòu)易于損壞。室內(nèi)空氣溫度tn與圍護(hù)結(jié)構(gòu)內(nèi)表面溫度τn的溫度差還要滿足衛(wèi)生要求。當(dāng)內(nèi)表面溫度過低，人體向外輻射熱過多，會產(chǎn)生不舒適感。上式為穩(wěn)定傳熱公式，實際上隨著室外溫度波動，圍護(hù)結(jié)構(gòu)內(nèi)表面溫度也隨之波動。熱惰性不同的圍護(hù)結(jié)構(gòu)，在相同的室外溫度波動下，圍護(hù)結(jié)構(gòu)的熱惰性越大，其內(nèi)表面溫度波動越小。地源熱泵系統(tǒng)最大釋熱量與最大吸熱量（《地源熱泵系統(tǒng)工程技術(shù)規(guī)范》P42）地源熱泵系統(tǒng)最大釋熱量與建筑設(shè)計冷負(fù)荷相對應(yīng)。包括：各空調(diào)分區(qū)內(nèi)水源熱泵機組釋放到循環(huán)水中的熱量（空調(diào)負(fù)荷和機組壓縮機耗功）、循環(huán)水在輸送過程中得到的熱量、水泵釋放到循環(huán)水中的熱量。將上述三項熱量相加就可得到供冷工況下釋放到循環(huán)水的總熱量。即：最大釋熱量=∑[空調(diào)分區(qū)冷負(fù)荷×（1+1/EER）]+∑輸送過程得熱量+∑水泵釋放熱量地源熱泵系統(tǒng)最大吸熱量與建筑設(shè)計熱負(fù)荷相對應(yīng)。包括：各空調(diào)分區(qū)內(nèi)熱泵機組從循環(huán)水中的吸熱量（空調(diào)熱負(fù)荷，并扣除機組壓縮機耗功）、循環(huán)水在輸送過程失去的熱量并扣除水泵釋放到循環(huán)水中的熱量。將上述前二項熱量相加并扣除第三項就可得到供熱工況下循環(huán)水的總吸熱量。即：最大吸熱量=∑[空調(diào)分區(qū)熱負(fù)荷×（1-1/COP）]+∑輸送過程失熱量-∑水泵釋放熱量]最大吸熱量和最大釋熱量相差不大的工程，應(yīng)分別計算供熱與供冷工況下地埋管換熱器的長度，取其大者；當(dāng)兩者相差較大時，宜通過技術(shù)經(jīng)濟(jì)比較，采用輔助散熱（增加冷卻塔）或輔助供熱來解決，一方面經(jīng)濟(jì)性較好，同時，也可避免因吸熱與釋熱不平衡引起巖土體溫度降低或升高。

通風(fēng)塔式高層建筑（住宅設(shè)計規(guī)范2.0.21）以共用樓梯、電梯為核心布置多套住房的高層住宅。1PPM1PPM—表示百萬分之一的意思。按體積計，即在1m3空氣中含有害氣體1毫升。（國防工程設(shè)計手冊P15）空氣的質(zhì)量熱容：C=1.01kJ/(kg·℃)空氣標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)《鍋爐污染物排放標(biāo)準(zhǔn)》、《大氣污染物排放標(biāo)準(zhǔn)》、《環(huán)境空氣質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)》均規(guī)定，標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)指溫度273度，壓力為101325Pa時的空氣狀態(tài)。不同溫度t下空氣密度（B=101325Pa時）將Vt換算為標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下氣體體積V0（《通風(fēng)工程》P310）標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下氣體污染物質(zhì)量濃度和體積濃度換算（通風(fēng)空調(diào)P14）Y—有害氣體的質(zhì)量濃度（mg/m3）;M—有害氣體的摩爾質(zhì)量（g/mol）;C—有害氣體的體積分?jǐn)?shù)（×10-4%或mL/m3）。VOC（《民建暖規(guī)宣貫教材》P88）VOC（Volatileorganiccompounds）—揮發(fā)性有機化合物調(diào)查和分析表明，在我國，氣體污染物是造成室內(nèi)空氣污染的罪魁禍?zhǔn)?，其中以室?nèi)裝修和裝飾材料散發(fā)的VOC為代表。全面排風(fēng)方式消除室內(nèi)余熱時通風(fēng)量計算（新措施P56-4.1.5）L—通風(fēng)換氣量(m3/h);Q—室內(nèi)顯熱發(fā)熱量(W);tp—室內(nèi)排風(fēng)設(shè)計溫度（℃）；ts—送風(fēng)溫度（℃）。送風(fēng)式送風(fēng)柜的送風(fēng)量（《簡明通風(fēng)設(shè)計手冊》P128）當(dāng)通風(fēng)柜置于采暖或?qū)?、濕度有控制要求的房間時，為節(jié)約采暖、空調(diào)能耗，可采用送風(fēng)式通風(fēng)柜。從工作孔上部送入取自室外或相鄰房間的補給風(fēng)，送風(fēng)量約為排風(fēng)量的70-75%?？諝鈩恿﹃幱皡^(qū)計算（考試教材P137）由于氣流的沖擊作用，在建筑物的迎風(fēng)面將形成一個滯留區(qū)，這里的靜壓高于大氣壓，處于正壓狀態(tài)。一般情況下，當(dāng)風(fēng)向與該平面的夾角大于30度時，便會形成正壓區(qū)。室外氣流繞流時，在建筑物的頂部和后側(cè)將形成彎曲的循環(huán)氣流。屋頂上部的渦流區(qū)稱為回流空腔，建筑物背風(fēng)面的渦流區(qū)稱為回旋氣流區(qū)。這兩個區(qū)域的靜壓均低于大氣壓，形成負(fù)壓區(qū)，稱為空氣動力陰影區(qū)。空氣動力陰影區(qū)覆蓋著建筑物下風(fēng)向各表面（如屋頂、兩側(cè)外墻和背風(fēng)面外墻），并延伸一定距離，直至氣流尾流區(qū)?？諝鈩恿﹃幱皡^(qū)的最大高度為（m）A—建筑物迎風(fēng)面的面積，m2。屋頂上方受建筑影響的氣流最大高度（m）局部排氣罩阻力及風(fēng)量測定（通風(fēng)工程P344-345），ξ=qv—排風(fēng)罩風(fēng)量（m3/s）；μ—排風(fēng)罩流量系數(shù)；D—排風(fēng)罩連接風(fēng)管直徑（m）;Pj—連接管上斷面A-B的靜壓（Pa）。 除塵器分級效率及總效率計算（通風(fēng)與空氣調(diào)節(jié)工程P59）—除塵器的分級效率，（%）；f1d、f3d—進(jìn)入除塵器和捕集下來的某粒級的粉塵質(zhì)量分散度，（%）；G1、G3—進(jìn)入除塵器和捕集下來的粉塵的總質(zhì)量，（kg）。f1d—進(jìn)入除塵器的某粒級的粉塵質(zhì)量分散度（%）；ηd—某粒級粉塵的分級效率。除塵器串聯(lián)的總效率：η=1－（1－η1）（1－η2）……（1－ηn）除塵器并聯(lián)的總效率：gi—進(jìn)入第i級除塵器的粉塵質(zhì)量份額（%）；ηi—第i級除塵器的效率。袋式除塵器的漏風(fēng)率（《內(nèi)濾分室反吹類袋式除塵器》P5）袋式除塵器的漏風(fēng)率是袋式除塵器的出口風(fēng)量與入口風(fēng)量之差和袋式除塵器的入口風(fēng)量的比值。旋風(fēng)除塵器結(jié)構(gòu)按相似尺寸比例增加，其壓力損失幾乎無影響，但效率要降低；旋風(fēng)除塵器壓力損失與其進(jìn)口速度的平方成正比；袋式除塵器過濾層壓力損失與過濾速度成正比（《歷年仿真題》2-148）。電機轉(zhuǎn)速與電源頻率關(guān)系及泵或風(fēng)機流量、揚程及功率與轉(zhuǎn)速關(guān)系，，，P—電機磁極對數(shù)；f—電源輸入頻率；Q、H、P—流量、揚程、功率。水泵或風(fēng)機的功率計算（《液體輸配管網(wǎng)》P151）有效功率有效功率表示在單位時間內(nèi)流體從離心式泵或風(fēng)機中所獲得的總能量。用字母Ne表示，它等于重量流量和揚程的乘積：（W）Q—水泵或風(fēng)機的流量，m3/s；H—水泵的揚程，m；P—風(fēng)機的全壓，Pa/m2；軸功率實際上，流體通過泵或風(fēng)機時要引起一系列損失，如流動損失、輪阻損失和內(nèi)泄漏損失，機械傳動損失等，勢必多耗功。從而使得原動機傳遞到泵或風(fēng)機軸上的輸入功率必然增加，原動機傳遞到泵或風(fēng)機軸上的輸入功率為軸功率，用N表示。效率泵與風(fēng)機的有效功率與軸功率之比為總效率，用η表示。Ne—水泵或風(fēng)機的有效功率，kW；N—水泵或風(fēng)機的軸功率。η—水泵或風(fēng)機的效率。泵效率（《清水離心泵能效限定值及節(jié)能評價值》P2）泵效率為泵輸出功率與軸功率之比的百分?jǐn)?shù)：kWη—泵效率，%；Pa—泵軸功率（輸入功率），kW；Pu—泵輸出功率（有效功率），kW；ρ—密度，kg/m3；g—重力加速度，g=9.81m/s2;Q—流量,m3/s;H—揚程，m。風(fēng)機的軸功率及配電機功率（紅寶書P1185）Nz—風(fēng)機的軸功率（kW）；Q—風(fēng)機所輸送的風(fēng)量，（m3/h）；P—風(fēng)機所產(chǎn)生的風(fēng)壓，（Pa）；η—風(fēng)機的效率；ηm—風(fēng)機的傳動效率，見下表。配用電機功率：N=K*NzK—電動機容量安全系數(shù)。風(fēng)機的傳動效率ηm（%）傳動方式電動機直聯(lián)聯(lián)軸器連接三角皮帶傳動ηm1009895電動機容量安全系數(shù)K電動機容量（kW）0.50.5—1.01—22—5＞5K1.51.41.31.21.13風(fēng)機的比轉(zhuǎn)數(shù)（紅寶書P1190）同一類型的風(fēng)機，其比轉(zhuǎn)數(shù)必然相等。一般離心式通風(fēng)機的比轉(zhuǎn)數(shù)為15—80，軸流式通風(fēng)機比轉(zhuǎn)數(shù)為100—500。使用條件改變后風(fēng)機性能換算（紅寶書P1191）選擇風(fēng)機時應(yīng)注意，性能曲線和樣本上給出的性能，均指見機在標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下（大氣壓101325Pa，溫度20℃，相對濕度50%，密度ρ=1.2kg/m3）的參數(shù)。如果使用條件改變，其性能應(yīng)按下面各式進(jìn)行換算，按換算后的性能參數(shù)進(jìn)行選擇，同時應(yīng)核對配用電機功率是否滿足作用條件狀態(tài)下的功率要求。改變介質(zhì)密謀ρ、轉(zhuǎn)速n時當(dāng)大氣壓力P0及其溫度t改變時Q=Q0Q0、P0、N0、η0、n0、Pb0—標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)或性能表中的風(fēng)量、風(fēng)壓、功率、效率、轉(zhuǎn)數(shù)和大氣壓；Q、P、N、η、n、Pb、t—實際工作條件下的風(fēng)量、風(fēng)壓、功率、效率、轉(zhuǎn)數(shù)和大氣壓和溫度。通風(fēng)機性能參數(shù)變化關(guān)系（《簡明通風(fēng)設(shè)計手冊》P289）廠家給出的通風(fēng)機性能參數(shù)表是按國家標(biāo)準(zhǔn)在大氣壓力B=101325Pa，空氣溫度t=20℃，用密度ρ=1.2kg/m3的空氣做實驗得出的。當(dāng)條件發(fā)生變化后，對通風(fēng)機的性能將產(chǎn)生影響，其變化關(guān)系見下各式?？諝饷芏圈寻l(fā)生變化：葉輪直徑D發(fā)生變化：風(fēng)機轉(zhuǎn)速n發(fā)生變化：ρ、n、D同時發(fā)生變化時：消聲器的分類阻性消聲器機理分類阻性消聲器的消聲機理，是在管道內(nèi)壁上貼附吸聲材料或在管道中按一定方式排列吸聲材料或結(jié)構(gòu)，當(dāng)聲波進(jìn)入吸聲材料的微孔內(nèi)，由聲波引起小孔或間隙內(nèi)的空氣發(fā)生運動，而靠近孔壁或纖維表面的空氣，由于粘性作用不發(fā)生運動。由于小孔內(nèi)空氣發(fā)生運動而產(chǎn)生的摩擦阻力和粘性作用以及不發(fā)生運動的粘滯阻力的共同作用，使一部分聲能轉(zhuǎn)化為熱能，從而使聲波衰減，達(dá)到消聲目的。主要用于消除以中、高頻為主的噪聲。管式在管道內(nèi)壁貼附吸聲材料制成的管狀消聲設(shè)備.其制作簡單,使用范圍廣，適用風(fēng)量較小的通風(fēng)空調(diào)系統(tǒng)。管式消聲器的消聲量與內(nèi)貼材料的吸聲系數(shù)、管道周長成正比，與管道截面積成反比。截面積越小消聲效果越好，但同時阻力也增大，一般通過管式消聲器的風(fēng)速以小于10m/s為宜。管式消聲器僅對中、高頻噪聲有一定的消聲效果，對低頻性能較差。片式和格式消聲器管式消聲器對低頻噪聲的消聲效果不好，對較高頻率又易直通，并隨斷面增加而使消聲量減小，因此對于較大斷面的風(fēng)道可將斷面劃分成幾個格子，這就成為片式及格式消聲器。片式消聲器應(yīng)用較廣泛，構(gòu)造簡單，對中高頻吸聲性能較好，阻力也不大。格式消聲器具有同樣特點，但因要保證有效斷面不小于風(fēng)道斷面，故體積較大。應(yīng)注意的是這類消聲器中的空氣流速不宜過高，以防氣流產(chǎn)生湍流噪聲而使消聲無效，同時增加了空氣阻力。蜂窩式消聲器從管式消聲器可知，消聲量與周長成正比。為了增大周長，提高消聲器的消聲量，可以把多個管式消聲器并聯(lián)起來，形成蜂窩式消聲器。蜂窩孔分四孔、六孔、九孔三種。這種消聲器消聲效果比管式好，但阻力較大，結(jié)構(gòu)也較復(fù)雜。折板式見《簡明通風(fēng)設(shè)計手冊》P339。聲流式見《簡明通風(fēng)設(shè)計手冊》P339。阻抗復(fù)合式消聲器（又稱寬頻帶消聲器） 為了集中阻性和抗性消聲器的優(yōu)點，使從低頻到高頻范圍內(nèi)的噪聲都能得到較好控制，常把阻、抗兩種形式的消聲結(jié)構(gòu)組合在一起構(gòu)成阻抗復(fù)合式消聲器。抗式消聲器機理分類內(nèi)部不裝任何吸聲材料，僅靠管道截面的改變或旁接共振腔，在聲傳播過程中引起聲阻抗的改變，產(chǎn)生聲能的反射與消耗，從而達(dá)到消聲目的的消聲裝置?？剐韵暺髦饕糜谙缘皖l或低中頻噪聲為主的設(shè)備聲源。擴(kuò)張式消聲器其是在管道的一處或多處設(shè)置突然擴(kuò)大的截面的消聲裝置，使沿管道傳播的聲波反射回聲源或產(chǎn)生干涉，大而達(dá)到消聲的目的。特點：結(jié)構(gòu)簡單，消聲量大，適用于消除低中頻噪聲，但其阻力較大。它的消聲量大小和擴(kuò)張比（擴(kuò)大后的截面積比）成正比。所以，在條件許可情況下，應(yīng)盡可能增大擴(kuò)張比。共振消聲器它通過在管道上開孔與共振腔相聯(lián)，穿孔板小孔孔頸處的空氣柱和共振腔內(nèi)的空氣構(gòu)成一個共振吸聲結(jié)構(gòu)。當(dāng)噪聲頻率和彈性系統(tǒng)的固有頻率相同時，會引起小孔孔頸處空氣柱強烈共振，空氣柱與頸壁產(chǎn)生劇烈摩擦，從而使聲能轉(zhuǎn)化為熱能。特點：結(jié)構(gòu)簡單，消聲量大，阻力較小，適用于消除窄頻帶的中、低頻噪聲，但體積較大，占較大空間。其消聲頻帶很窄。微穿孔板消聲器管道內(nèi)設(shè)置帶有微小圓孔的孔板組成的消聲設(shè)備。其原理是：具有阻性消聲器和抗性消聲器的特點。當(dāng)聲波在管道內(nèi)傳播時，聲波進(jìn)入微孔板的小孔內(nèi)，從而使小孔內(nèi)的空氣發(fā)生運動，由于空氣運動時的摩擦阻力和粘滯作用，一部分聲能變成熱能，從而消除一部分噪聲。另一方面由于管道外壁和微穿孔間有一空腔，微孔內(nèi)的空氣柱和空腔內(nèi)的空氣組成一個共振吸聲結(jié)構(gòu)，當(dāng)聲波通過管道時，吸聲結(jié)構(gòu)發(fā)生共振，也同樣消除一部分聲能。特點：用金屬制造微孔板，耐高溫、耐濕、不怕油霧和水蒸汽，不怕氣流沖打，在高速氣流下或受到火焰噴射也不易損壞。阻力小，當(dāng)氣流速度為10-15m/s時，阻力損失為10-40Pa。注：《采暖通風(fēng)與空氣調(diào)節(jié)術(shù)語標(biāo)準(zhǔn)》中將該消聲器定為復(fù)合式消聲器，并指出其有較寬消聲頻帶。消聲器的選擇選用消聲器時首先應(yīng)根據(jù)通風(fēng)機的噪聲級、工業(yè)企業(yè)噪聲衛(wèi)生標(biāo)準(zhǔn)、環(huán)境噪聲標(biāo)準(zhǔn)及背景噪聲確定所需的消聲量。消聲器應(yīng)在較寬的頻率范圍內(nèi)有較大的消聲量。對于消除以中頻為主的噪聲，可選用擴(kuò)張式消聲器；對于消除以中、高頻為主的消聲器，可選阻性消聲器；對于消除寬頻噪聲，可選用阻抗復(fù)合式消聲器。通過消聲器的氣流含水量或含塵量較多時，不宜選用阻性消聲器。消聲器應(yīng)體積小、結(jié)構(gòu)簡單、加工制作及維護(hù)方便、造價低、壽命長、壓損小。消聲器的通道流速一般控制在5-15m/s，以防產(chǎn)生再生噪聲。消聲器額定風(fēng)量應(yīng)大于或等于通風(fēng)機的實際風(fēng)量。對于凈化空調(diào)系統(tǒng)不應(yīng)采用纖維性吸聲材料的消聲器，可采用金屬結(jié)構(gòu)的微穿孔板消聲器。干涉消聲器機理分類利用聲波互相干涉來消除噪聲的設(shè)備。旁路干涉在管道的側(cè)面接出一旁通道組成的消聲設(shè)備。當(dāng)聲波在管道內(nèi)傳播時，一部分聲能分岔到旁通管里，其它聲能繼續(xù)沿直管向前傳播，當(dāng)旁通管長度比主通道長度大半個波長或半個波長的奇數(shù)倍時，兩股聲能在兩個通道內(nèi)走的路程不同，聲波在最后終點匯合時，將出現(xiàn)互相干涉抵消現(xiàn)象，達(dá)到消聲目的。特點：結(jié)構(gòu)簡單，阻力小，但消聲范圍較窄，只適用于單一頻率的噪聲。電子消聲器利用電子設(shè)備發(fā)出與噪聲同頻率的聲音，相位相反，使聲能互相干涉的設(shè)備。其原理是，當(dāng)聲波在管道內(nèi)傳播時，裝在管道內(nèi)的傳聲器接收到聲波的信號，然后變成電信號送到電子延時裝置。在電子延時裝置內(nèi)把接受到的聲波的相位延遲半個周期，再把延遲后的聲能送到揚聲器發(fā)生與噪聲頻率相同，相位相反的聲音，兩聲音互相干涉，即達(dá)到消除噪聲的目的。特點：可在較大氣流速度下，達(dá)到降低風(fēng)機噪聲和氣流噪聲的目的，占空間小，造價便宜，但只能消除單一頻率的噪聲。通風(fēng)機的聲功率級（dB）（《新措施》P248）離心式通風(fēng)機：Lw—通風(fēng)機的聲功率級，dB；Lwc—通風(fēng)機的比聲功率級，dB；L—通風(fēng)機的風(fēng)量，m3/h；H—通風(fēng)機的全壓，Pa。當(dāng)未知風(fēng)機的比聲功率級時，其聲功率級可按下式估算，它與實測值的誤差在±于4dB以內(nèi)。多臺風(fēng)機聯(lián)合工作時的總聲功率級（《新措施》P250）多臺風(fēng)機聯(lián)合工作時的總聲功率級，可按下列公式先計算兩臺風(fēng)機的總功率級，再與第三臺疊加，依此類推。Lwz—總聲功率級，dB；Lwg—兩臺中聲功率級較高的風(fēng)機的聲功率級，dB；Δβ—聲功率級附加值，dB，見表9.3.2。聲音聲壓級的疊加（《簡明空調(diào)設(shè)計手冊》P290）當(dāng)幾個不同的聲壓級疊加時，可用下式計算∑LP—各個聲壓級疊加的總和，dB；LP1、LP2、LPn—分別為聲源1、2、n的聲壓級，dB。關(guān)于機械加壓送風(fēng)系統(tǒng)防火閥動作溫度《新措施》P68之4.8.8：機械加壓送風(fēng)管道和用于機械排煙的補風(fēng)管道不宜穿過防火分區(qū)或其他火災(zāi)危險性較大的房間，當(dāng)必須穿越時，應(yīng)在穿越處設(shè)置防火閥，加壓送風(fēng)管道、補風(fēng)管道的防火閥的動作溫度為70℃?！度嗣穹揽展こ淘O(shè)計防火規(guī)范》P21之6.5.4：機械加壓防煙管道和排煙管道不宜穿過防火墻。當(dāng)需要穿過時，過墻處應(yīng)符合下列規(guī)定：1防煙管道應(yīng)設(shè)置溫度大于70℃時能自動關(guān)閉的防火閥。2排煙管道應(yīng)設(shè)置溫度大于280℃時能自動關(guān)閉的防火閥。條文說明：加壓系統(tǒng)風(fēng)道上的防火閥熔斷溫度為70℃，是因為火災(zāi)初期進(jìn)風(fēng)道內(nèi)送入低溫新風(fēng)，防火閥熔斷器不會很快熔斷而影響使用，如設(shè)置280℃的熔斷器，則因熔斷時間遲于排煙閥的動作，造成不安全。《建筑設(shè)計防火規(guī)范》P352表29：加壓送風(fēng)口，靠感煙探測器控制，電訊號開啟，也可手動（或遠(yuǎn)距離纜繩）開啟，可設(shè)280℃溫度熔斷器重新關(guān)閉裝置，輸出動作電訊號，聯(lián)動送風(fēng)機開啟。用于加壓送風(fēng)系統(tǒng)的風(fēng)口，起趕煙、防煙作用。鍋爐房、直燃溴化鋰制冷機房的通風(fēng)要求（新措施P60）防火閥、排煙閥分類及性能（建規(guī)P352）防排煙組合關(guān)系（高規(guī)P195）燃油燃?xì)忮仩t房火災(zāi)危險性分類及建筑物耐火等級（《紅寶書》P928）火災(zāi)危險性分類危險特征生產(chǎn)部位建筑物耐火等級甲爆炸下限＜10%的氣體天然氣調(diào)壓站、計量室不低于二級乙閃點≥28℃＜60℃的液體-35號、-50號輕柴油貯存輸送系統(tǒng)不低于二級丙閃點≥60℃的液體-20號、0號、10號輕柴油貯罐、油箱、油泵間不低于二級丁利用固體、氣體、液體作燃料燃燒的生產(chǎn)鍋爐房的鍋爐間一、二級《防火規(guī)》P354：燃油鍋爐房所用油的閃點溫度一般而論大于60度，個別輕柴油的閃點為55-60度，大都屬于丙類火災(zāi)危險性。關(guān)于自然通風(fēng)中和面位置變化（《通風(fēng)工程》P44）FA、FB—下部和上部孔口面積，m2；μA、μB—下部和上部孔口的流量系數(shù)；Ti、T0—室內(nèi)外空氣熱力學(xué)溫度，K；h1、H—中和面至下部孔口中心高度和上下孔口中心距離，m。中和面的位置與上下開口面積、開口流量系數(shù)和室內(nèi)外的熱力學(xué)溫度有關(guān)。當(dāng)上、下開口的面積及流量系數(shù)相等時，若T0/Ti＜1，則h1/h2＜1，表明中和面在上、下開口中間略偏下一些；中和面將隨著下部開口的增大而下降，隨著上部開口的增大而上移。中和面也將隨著室外溫度的降低而下降。室內(nèi)有機械排風(fēng)時，會使中和面上長；有機械進(jìn)風(fēng)時，使中和面下降。當(dāng)T0/Ti＞1時，將出現(xiàn)上部孔口進(jìn)風(fēng)而下部孔口排風(fēng)，冷加工車間即出現(xiàn)這種情況。公路隧道通風(fēng)（《通風(fēng)工程》P117）全橫向式通風(fēng)定義：用通風(fēng)孔將隧道分成若干區(qū)段，新鮮空氣從隧道一側(cè)的通風(fēng)孔橫向流經(jīng)隧道斷面空間，將隧道內(nèi)的有害氣體與煙塵稀釋后從另一側(cè)通風(fēng)孔進(jìn)入風(fēng)渠排出洞外，各通風(fēng)區(qū)段的風(fēng)流基本上不流至相鄰的通風(fēng)區(qū)段，故稱為全橫向通風(fēng)。適用范圍：2km以上中長隧道，是各種通風(fēng)方式最可靠、最舒適的一種通風(fēng)方式。特點：=1\*GB3①能保持整個隧道全程均勻的廢氣濃度和最佳的能見度，新鮮空氣得到充分利用。=2\*GB3②隧道縱向無氣流流動，對駕駛員舒適感有利，同時利于防火。=3\*GB3③隧道長度不受限制，能適應(yīng)最大的隧道長度。=4\*GB3④投資和運行費用最高。半橫向式通風(fēng)定義：由通風(fēng)機將新鮮風(fēng)經(jīng)風(fēng)道送入風(fēng)渠，并沿隧道長度的各個截面的通風(fēng)孔進(jìn)入隧道通行區(qū)內(nèi)，廢氣由自兩端隧道口逸出。適用范圍：適用于1.5-3km的中型隧道。特點：=1\*GB3①最大優(yōu)點是一旦發(fā)生火災(zāi)，送風(fēng)機改為逆轉(zhuǎn)而成為吸出式，風(fēng)流從火災(zāi)點附近的送風(fēng)口進(jìn)入風(fēng)渠，防止了火災(zāi)的蔓延。=2\*GB3②投資、運行費用均比全橫向式有很大降低。=3\*GB3③送風(fēng)均勻，沿車道長度有害氣體濃度均勻分布。=4\*GB3④單向行駛的汽車不能有效地利用交通活塞風(fēng)的作用。=5\*GB3⑤中性面的位置偏移，導(dǎo)致該處通風(fēng)效果差。=6\*GB3⑥結(jié)構(gòu)復(fù)雜，施工難度大，工期長?？v向式通風(fēng)定義：新鮮空氣從隧道一端引入，有害氣體與煙塵從另一端排出。在通風(fēng)過程中，隧道內(nèi)的有害氣體與煙塵沿縱向流經(jīng)全隧道。特點：=1\*GB3①能充分發(fā)揮汽車活塞作用，所需通風(fēng)量較小。=2\*GB3②無額外的通風(fēng)渠道，隧道斷面小，工程費用低，使用經(jīng)濟(jì)。=3\*GB3③靠近送風(fēng)口空氣新鮮，隨著空氣流向距離越遠(yuǎn)，污染越嚴(yán)重。如果要求CO濃度降至允許濃度，通風(fēng)量必然要加大，空氣量沒有得到充分利用。=4\*GB3④以隧道作為通風(fēng)道，規(guī)定氣流速度較高，司機有不適感。=5\*GB3⑤由于存在煙囪效應(yīng)，不利于控制火災(zāi)，往往需要避車洞?？諝馀欧潘俾视嬎悖╖-11-PM7）某工廠新建理化樓的化驗室排放有害氣體甲苯，排氣筒高度12m，試問符合國家二級排放標(biāo)準(zhǔn)的最高允許排放速率接近何項？解：查《大氣污染物綜合排放標(biāo)準(zhǔn)》表2“新污染源大氣污染物排放限值”知：當(dāng)排氣筒高度為15m時，二級排放標(biāo)準(zhǔn)甲苯的最高允許排放速率為3.1kg/h。注意，不可查表1，因為表1只用于1997年1月1日前建立的污染源。由Q—某排氣筒的最高允許排放速率；Qc—表列排氣筒最低高度對應(yīng)的最高允許排放速率；h—某排氣筒的高度；hc—表列排氣筒的最低高度。得Q=3.1(12/15)2=1.984kg/h根據(jù)7.4：新污染源排氣筒一般不應(yīng)低于15m。若某新污染源的排氣筒必須低于15m，其排放速率標(biāo)準(zhǔn)應(yīng)按7.3的外推計算結(jié)果再嚴(yán)格50%執(zhí)行。所以，Q’=50%*1.984=0.993kg/h

空調(diào)空調(diào)房間內(nèi)回風(fēng)口人位置，對氣流組織影響比較小的根本原因是，隨著離開風(fēng)口距離增加，吸風(fēng)速度呈距離的二次方衰減。阿基米德數(shù)Ar（《空氣調(diào)節(jié)》P153）g—重力加速度，m/s2；d0—噴口的當(dāng)量直徑，；F—噴口的面積，m2；u0—噴口出流的平均速度，m/s；T0—射流出口溫度，K；Tn—周圍空氣溫度，K。有送風(fēng)溫升的二次回風(fēng)各狀態(tài)點的確定（見《空調(diào)工程》P209及Z-11-AM14）已知空氣溫度和含濕量，求空氣的比焓（《空調(diào)工程》P18、Z-3-169）h—空氣的比焓，kJ/kg；t—空氣的溫度，℃；d—空氣的含濕量，kg/kg干空氣；2500—0℃時的水的汽化潛熱，kJ/kg；1.01—干空氣的比定壓熱容，kJ/（kg·K）。兩種不同狀態(tài)空氣混合態(tài)參數(shù)（《空調(diào)工程》P30）已知狀態(tài)為hA、dA的空氣qA（kg/s）與狀態(tài)為hB、dB的空氣qB（kg/s）相混合，混合后的空氣狀態(tài)為hC、dC，流量為qC，則有表面蓄熱系數(shù)表面蓄熱系數(shù)：在周期性熱作用下，物體表面溫度升高或降低1℃時，在1h內(nèi)，1m2表面積貯存或釋放的熱量。（《民建熱規(guī)》P22）表面蓄熱系數(shù)的計算見《民建熱規(guī)》P38。PMV，PPDPMV（預(yù)計平均熱感覺指數(shù)）—PMV指數(shù)是根據(jù)人體平衡的基本方程式以及心理生理學(xué)主觀熱感覺的等級為出發(fā)點，考慮了人體熱舒適的諸多有關(guān)因素的全面評價指標(biāo)。PMV指數(shù)表明群體對于（+3—-3）7個等級熱感覺投票的平均指數(shù)。PPD（預(yù)計不滿意者的百分?jǐn)?shù)）—PPD指數(shù)為預(yù)計處于熱環(huán)境中的群體對于熱環(huán)境不滿意的投票平均值。PPD指數(shù)可預(yù)計群體中感覺過暖或過涼“根據(jù)七級熱感覺投票表示熱（+3），溫暖（+2），涼（-2）或冷（-3）”的人的百分?jǐn)?shù)。（《暖規(guī)》P3）采暖與空氣調(diào)節(jié)室內(nèi)熱舒適性的PMV和PPD值：-1≤PMV≤+1；PPD≤27%。（《暖規(guī)》P7）ISO7730標(biāo)準(zhǔn)對指標(biāo)的推薦值為：PPD≤10%，-0.5＜PMV＜+0.5。（《紅寶書》P1458）風(fēng)機盤管冷量計算公式ts—風(fēng)盤進(jìn)風(fēng)濕球溫度，℃；tg—風(fēng)盤進(jìn)水溫度，℃。關(guān)于潮濕房間規(guī)定（《民用建筑熱工設(shè)計規(guī)范》P8）潮濕房間系指室內(nèi)溫度為13-24℃，相對濕度大于75%；或室內(nèi)溫度高于24℃，相對濕度大于60%的房間。一次回風(fēng)集中空調(diào)系統(tǒng)，在夏季由于新風(fēng)的進(jìn)入所引起的新風(fēng)冷負(fù)荷是新風(fēng)質(zhì)量流量與新風(fēng)室外狀態(tài)點與室內(nèi)狀態(tài)點焓差的乘積。（Z-3-42，《空調(diào)工程》P198）關(guān)于過渡季（見《公建節(jié)能規(guī)》P59）過渡季指的是與室內(nèi)、外空氣參數(shù)相關(guān)的一個空調(diào)工況分區(qū)范圍，其確定的依據(jù)是通過室內(nèi)、外空氣參數(shù)的比較而定的。由于空調(diào)系統(tǒng)全年運行過程中，室外參數(shù)總是牌一個不斷變化的動態(tài)過程中，即使夏天，在每天的早晚也有可能出現(xiàn)過渡季工況（尤其是全天24h使用的空調(diào)系統(tǒng)），因此，不要把過渡季理解為一年中自然的春、秋季節(jié)?？照{(diào)冷凝水管徑選擇表見《暖規(guī)》P302。Z-3-77關(guān)于維持正壓房間的空調(diào)冷負(fù)荷，表述正確的是：C?？照{(diào)房間的夏季冷負(fù)荷中包括了新風(fēng)負(fù)荷，故房間的冷負(fù)荷比房間得熱量大；空調(diào)系統(tǒng)的冷負(fù)荷就是空調(diào)房間的得熱量；空調(diào)房間的冷負(fù)荷最終就是由對流換熱量組成的；空調(diào)房間的瞬時輻射得熱量與對流得熱量之和為房間的冷負(fù)荷。潔凈廠房生產(chǎn)工作間的火災(zāi)危險性分類舉例見《潔凈規(guī)》P24。過濾器的面速和濾速（《空氣潔凈技術(shù)》P49）過濾器面速是指過濾器的斷面上所通過的氣流速度（m/s），用下式表示Q—通過過濾器的風(fēng)量，m3/h；F—過濾器的迎風(fēng)截面積，m2。面風(fēng)速是反映過濾器的通過能力和安裝面積的性能指標(biāo)。濾速指濾料面積上通過的氣流速度，用下式表示V—濾速，m/s；f—濾料凈面積，m2。濾速反映濾料的通過能力（過濾性能）。一般高效和超高效過濾器的濾速為2-3cm/s，亞高效過濾器的濾速為5-7cm/s。非單向流潔凈室穩(wěn)定的含塵濃度計算《空氣潔凈技術(shù)》P121非單向流潔凈室穩(wěn)定的含塵濃度按下式計算N—非單向流潔凈室穩(wěn)定含塵濃度，pc/L；G—潔凈室內(nèi)單位體積發(fā)塵量，pc/（min·m3）；M—室外空氣含塵濃度，pc/L；K—換氣次數(shù)，次/h；S—回風(fēng)量與送風(fēng)量之比；ηx—新風(fēng)通路上過濾器的總效率；ηH—回風(fēng)通路上過濾器的總效率。室內(nèi)人員發(fā)塵量《空氣潔凈技術(shù)》P138G—室內(nèi)人員發(fā)塵量，pc/（min·m3）；q—室內(nèi)人員密度，人/m3；β—勞動強度系數(shù)，一般為5，強度高為7，強度低為3。FFU的送風(fēng)含塵濃度《空氣潔凈技術(shù)》P138Ns—FFU的送風(fēng)含塵濃度，pc/L；S—循環(huán)風(fēng)（回風(fēng)）的比例；αFFU—FFU對粒徑≥0.5μm塵粒的計數(shù)總效率；αc—新風(fēng)機組粗效空氣過濾器對粒徑≥0.5μm塵粒的計數(shù)總效率；αz—新風(fēng)機組中效空氣過濾器對粒徑≥0.5μm塵粒的計數(shù)總效率；αm—新風(fēng)機組末級空氣過濾器對粒徑≥0.5μm塵粒的計數(shù)總效率；Nr—回風(fēng)濃度（pc/L），工程設(shè)計計算時可采用室內(nèi)平均含塵濃度N；M—大氣含塵濃度，pc/L。潔凈室的換氣次數(shù)《空氣潔凈技術(shù)》P139G—室內(nèi)人員的發(fā)塵量，pc/（min·m3）；nc—潔凈室含塵濃度計算的換氣次數(shù)，次/h；N—潔凈室要求達(dá)到的含塵濃度，pc/L；ψ—潔凈室不完全頒布系數(shù)?！杜?guī)》P69之6.6.12:空氣過濾器的阻力應(yīng)按終阻力計算。《潔凈規(guī)》P24之B.0.2：在下列任何一種情況下，應(yīng)更換高效空氣過濾器：氣流速度降到最低限度。即使更換初效、中效空氣過濾器后，氣流速度仍不能增大。高效空氣過濾器阻力達(dá)到初阻力的1.5-2倍。高效空氣過濾器出現(xiàn)無法修補的滲漏。Z-3-203某潔凈室，室外風(fēng)速v=4.5m/s，密謀ρ=1.293kg/m3，求滿足潔凈室要求的最小壓差。解：《潔凈規(guī)》6.2.2：潔凈區(qū)與室外最小壓差為10Pa。PaΔP=13+10=23Pa關(guān)于空調(diào)設(shè)計內(nèi)外分區(qū)（《公建節(jié)能規(guī)》P60）建筑物外區(qū)和內(nèi)區(qū)的負(fù)荷特性不同。外區(qū)由于與室外空氣相鄰，圍護(hù)結(jié)構(gòu)的負(fù)荷隨季節(jié)改變有較大變化；內(nèi)區(qū)則由于遠(yuǎn)離圍護(hù)結(jié)構(gòu)，室外氣候條件的變化對它幾乎沒有影響，常年需要供冷。冬季內(nèi)、外區(qū)對空調(diào)的需求存在很大的差異，因此宜分別設(shè)計和配置空調(diào)系統(tǒng)。這樣，不僅可以方便運行管理，獲得最佳的空調(diào)效果，而且還可以避免冷熱抵消，節(jié)省能源消耗，減少運行費用。對于辦公建筑來說，辦公室內(nèi)、外區(qū)的劃分標(biāo)準(zhǔn)與許多有關(guān)，其中房間分隔是一個重要的因素，設(shè)計中需要靈活處理。例如，如果在進(jìn)深方向有明確的分隔，則分隔處一般為內(nèi)、外區(qū)的分界線；房間開窗的大小、房間朝向等因素也對劃分有一定影響。在設(shè)計沒有明確分隔的大開間辦公室時，根據(jù)國外有關(guān)資料介紹，通?？蓪⒕嗤鈬o(hù)結(jié)構(gòu)3-5米的范圍內(nèi)劃為外區(qū)，其年包容的為內(nèi)區(qū)。為了設(shè)計盡可能滿足不同的使用需求，也可以將上述從3-5米的范圍作為過渡區(qū)，在空調(diào)負(fù)荷計算時，內(nèi)、外區(qū)都計算此部分負(fù)荷，這樣只要分隔線在3-5米之間變動，都是能夠滿足要求的。Z-3-103下列哪幾項是溶液除濕空調(diào)系統(tǒng)的主要特點？（a、c）空氣可達(dá)低含濕量，系統(tǒng)復(fù)雜，初投資高，可實現(xiàn)運行節(jié)能空氣可達(dá)低含濕量，系統(tǒng)復(fù)雜，初投資高，運行能耗高空氣可達(dá)低含濕量，可利用低品味熱能，可實現(xiàn)熱回收，可實現(xiàn)運行節(jié)能空氣可達(dá)低含濕量，可利用低品味熱能，可實現(xiàn)熱回收，無法實現(xiàn)運行節(jié)能Z-3-111大型計算機房使用普通柜式商用空調(diào)機可能會有缺陷。下列哪幾項正確？（a、b、d）風(fēng)量不足且過濾效果差機房濕度過低，造成有破壞性的靜電機房濕度過高，造成計算機元件無法正常工作局部環(huán)境可能過熱，導(dǎo)致電子設(shè)備突然關(guān)機關(guān)于風(fēng)盤新風(fēng)《公建節(jié)能設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)》P15之5.3.12：設(shè)計風(fēng)機盤管系統(tǒng)加新風(fēng)系統(tǒng)時，新風(fēng)宜直接送入各空氣調(diào)節(jié)區(qū)，不宜經(jīng)過風(fēng)盤機組后再送出。P61說明：如果新風(fēng)經(jīng)過風(fēng)盤后送出，風(fēng)盤的運行與否對新風(fēng)量的變化有較大影響，易造成浪費或新風(fēng)不足?！杜?guī)》P289：風(fēng)機盤管+新風(fēng)系統(tǒng)中的“加新風(fēng)系統(tǒng)”是指新風(fēng)需經(jīng)過處理，達(dá)到一定的參數(shù)要求，有組織地送入室內(nèi)。如果新風(fēng)與風(fēng)盤吸入口相接或只送到風(fēng)盤的回風(fēng)吊頂處，將減少室內(nèi)的通風(fēng)量，當(dāng)風(fēng)盤停止運行時，新風(fēng)有可能從帶有過濾器的回風(fēng)口吹出，不利于室內(nèi)衛(wèi)生；新風(fēng)和風(fēng)盤的送風(fēng)混合后再送入室內(nèi)的情況，送風(fēng)和新風(fēng)的壓力難以平衡，有可能影響新風(fēng)量的送入；因此推薦新風(fēng)直接送入室內(nèi)?！缎麓胧稰82之5.3.4-3：各房間采用風(fēng)盤等空氣循環(huán)空調(diào)末端設(shè)備時，集中送新風(fēng)的直流系統(tǒng)應(yīng)符合下列要求：新風(fēng)宜直接送入室內(nèi)；新風(fēng)機組和新風(fēng)管應(yīng)滿足在各季節(jié)需采用不同新風(fēng)量的要求；設(shè)有機械排風(fēng)時，宜設(shè)備新風(fēng)排風(fēng)熱回收裝置。變新風(fēng)比焓值控制《公建規(guī)》P23之5.5.7：采用定風(fēng)量全空氣調(diào)節(jié)系統(tǒng)時，宜采用變新風(fēng)比焓值控制方式。P80說明：在大多數(shù)民用建筑中，如果采用雙風(fēng)機系統(tǒng)（設(shè)有回風(fēng)機），其目的通常是為了節(jié)能而更多地利用新風(fēng)（直至全新風(fēng)）。因此，系統(tǒng)應(yīng)采用變新風(fēng)比焓值控制方式。其主要內(nèi)容是：根據(jù)室內(nèi)、外焓值的比較，通過調(diào)節(jié)新風(fēng)、回風(fēng)和排風(fēng)閥的開度，最大限度地利用新風(fēng)來節(jié)能。技術(shù)可靠時，可考慮夜間對室內(nèi)溫度進(jìn)行自動設(shè)定控制。目前也有一些工程采用“單風(fēng)機空調(diào)機組加上排風(fēng)機”的系統(tǒng)形式，通過對新風(fēng)、排風(fēng)閥的控制以及排風(fēng)機的轉(zhuǎn)速控制也可以實現(xiàn)變新風(fēng)比控制的要求。低溫送風(fēng)空調(diào)系統(tǒng)使用要求《暖規(guī)》6.3.11：當(dāng)采用冰蓄冷空氣調(diào)節(jié)冷源或有低溫冷媒可利用時,宜采用低溫送風(fēng)空氣調(diào)節(jié)系統(tǒng)；對要求保持較高空氣濕度或要求較大送風(fēng)量的空氣調(diào)節(jié)區(qū)，不宜采用低溫送風(fēng)空調(diào)系統(tǒng)。熱水空氣加熱器的防凍措施（《新措施》P87）寒冷和嚴(yán)寒地區(qū)冬季使用的集中空調(diào)系統(tǒng)及新風(fēng)系統(tǒng)的熱水空氣加熱器，應(yīng)采取防凍保護(hù)措施，必要時采用下列方法：設(shè)置熱媒溫度達(dá)下限進(jìn)自動關(guān)閉風(fēng)機的控制環(huán)節(jié)；新風(fēng)入口密閉調(diào)節(jié)閥的啟閉與風(fēng)機的開停聯(lián)鎖。當(dāng)空氣處理機組的空氣加熱器設(shè)有水路電動調(diào)節(jié)閥時，宜采取下列措施：設(shè)置熱水閥先于風(fēng)機和風(fēng)閥開啟，后于風(fēng)機和風(fēng)閥關(guān)閉的聯(lián)鎖裝置；設(shè)熱水調(diào)節(jié)閥最小開度限制，并在空氣加熱器出水溫度達(dá)下限進(jìn)開大熱水調(diào)節(jié)閥；兩管制水系統(tǒng)當(dāng)冷卻和加熱水流量相差懸殊時，宜根據(jù)冷熱水流量分別設(shè)置冷水調(diào)節(jié)閥和熱水調(diào)節(jié)閥。必要時可采取下列保證換熱盤管流速的措施：當(dāng)兩管制水系統(tǒng)冷卻和加熱水流量相差懸殊時，可根據(jù)冷熱量分別設(shè)置換熱盤管，或設(shè)置兩組冷卻盤管并聯(lián)使用，冬季使用靠近進(jìn)風(fēng)側(cè)的一組盤管作為加熱盤管；設(shè)置末端循環(huán)小水泵；設(shè)置空氣預(yù)熱器，預(yù)熱器水路上不設(shè)自動調(diào)節(jié)閥。關(guān)于冷卻塔供冷要求《新措施》P160公共建筑主要空間的設(shè)計新風(fēng)量（《公建節(jié)能》P4）P41條文說明：空調(diào)系統(tǒng)需要的新風(fēng)主要有兩個用途：一是稀釋室內(nèi)有害物質(zhì)的濃度，滿足人員的衛(wèi)生要求；二是補充室內(nèi)排風(fēng)和保持室內(nèi)正壓。前者的指示性物質(zhì)是CO2，使其平均值保持在0.1%以內(nèi)；后者通常根據(jù)風(fēng)平衡計算確定。對于出現(xiàn)最多人數(shù)的持續(xù)時間少于3h的房間，所需新風(fēng)量可按室內(nèi)的平均人數(shù)確定，該平均人數(shù)不應(yīng)少于最多人數(shù)的1/2。例如，一個設(shè)計最多容納人數(shù)為100人的會議室，開會時間不超過3h，假設(shè)平均人數(shù)為60人，則該會議室的新風(fēng)量可取30m3/（h·p）*60p=1800m3/h。另外假設(shè)平均人數(shù)為40人，則該會議室新風(fēng)量可?。?0m3/（h·p）*50p=1500m3/h。Z-3-148對外墻外保溫技術(shù)和內(nèi)保溫技術(shù)在同等條件下進(jìn)行比較，說法正確的是：（a、b、d）內(nèi)保溫更易避免熱橋外保溫更易提高室內(nèi)的熱穩(wěn)定性外保溫的隔熱效果更佳主體結(jié)構(gòu)和保溫材料相同時，外保溫與內(nèi)保溫的外墻平均傳熱系數(shù)相同置換通風(fēng)的特點及要求見《紅寶書》P1928及《新措施》P84。置換通風(fēng)為下部送風(fēng)的一種特例，其機理是送入的冷空氣層依靠熱浮升力的作用上升帶走熱濕負(fù)荷和污染物，而非依靠風(fēng)速產(chǎn)生送風(fēng)射程，因此只適合于全年送冷的區(qū)域；當(dāng)送入熱風(fēng)或送風(fēng)速度較大時，便不再屬于置換通風(fēng)范疇，為一般下部送風(fēng)。保冷材料的導(dǎo)熱系數(shù)（《暖規(guī)》P182）柔性泡沫橡塑：λ=0.03375+0.000125tm[W/(m.K)]玻璃棉管、板：λ=0.031+0.00017tm[W/(m.K)]硬質(zhì)聚氨酯泡沫橡塑：λ=0.0275+0.0009tm[W/(m.K)]tm—保冷層的平均溫度，℃。絕熱材料的導(dǎo)熱系數(shù)《公建節(jié)能》P33離心玻璃棉：λ=0.033+0.00023tm[W/(m.K)]柔性泡沫橡塑：λ=0.03375+0.0001375tm[W/(m.K)]《新措施》P252各種絕熱材料導(dǎo)熱系數(shù)計算公式。保溫/冷材料的氧指數(shù)、煙密度指數(shù)和濕阻因子氧指數(shù)氧指數(shù)oxygenindex，簡稱OI。是在規(guī)定條件下，試樣在氧、氮混合氣流中，維持平穩(wěn)燃燒所需的最低氧氣濃度，以氧所占體積百分?jǐn)?shù)表示。氧指數(shù)高表示材料不易燃燒，氧指數(shù)低表示材料容易燃燒，一般認(rèn)為氧指數(shù)＜22屬于易燃材料，氧指數(shù)在22～27之間屬可燃材料，氧指數(shù)＞27屬難燃材料。是評價塑料及其他高分子材料相對燃燒性的一種表示方法，以此判斷材料在空氣中與火焰接觸時燃燒的難易程度非常有效，因此受到世界各國的重視。中國已頒布的相應(yīng)的氧指數(shù)法的國家標(biāo)準(zhǔn)有GB2406-80（塑料）和GB5454-85（紡織物）。煙密度指數(shù)煙密度是指材料在規(guī)定的試驗條件下發(fā)煙量的量度,它是用透過煙的光強度衰減量來描述的.煙密度越大的材料,對火災(zāi)時疏散人員和滅火越為不利。濕阻因子（《暖規(guī)》P347）濕阻因子是用以衡量保冷材料的抗水滲透能力，即空氣的水蒸汽擴(kuò)散系數(shù)D與材料的透濕系數(shù)δ之比。對于低溫管道，保冷材料的內(nèi)外壁兩側(cè)始終存在著溫差和濕度差，在水汽分壓差的持續(xù)作用下，水汽會不可避免地滲入保冷材料內(nèi)部，因水的導(dǎo)熱系數(shù)[0.56W/（m.k）]十?dāng)?shù)倍于材料的初始導(dǎo)熱系數(shù)，故材料的導(dǎo)熱系數(shù)會逐漸增高，致使原有按初始導(dǎo)熱系數(shù)選定的保冷層厚度變得不足而產(chǎn)生結(jié)露?？梢?，保冷材料的濕阻因子μ，即抗水汽滲透能力至關(guān)重要，它直接關(guān)系到保冷材料的使用壽命。濕阻因子μ值越高，導(dǎo)熱系數(shù)增加越慢，使用壽命越長。選擇材料時，濕阻因子較高的材料，初始可選用較薄的厚度即可達(dá)到同樣的使用壽命。Z-3-188空調(diào)房間冬季tn=20℃，φ=50%，無濕負(fù)荷。一次回風(fēng)，新風(fēng)量50%，新風(fēng)與回風(fēng)混合后絕熱加濕和加熱后送入房間。標(biāo)準(zhǔn)大氣壓下，當(dāng)室外焓值小于多少時，應(yīng)設(shè)電加熱器？解：《空氣調(diào)節(jié)》P200：在北方地區(qū)，當(dāng)采用絕熱加濕的方案時，對于要求新風(fēng)比較大的工程，或是最小新風(fēng)比而室外設(shè)計參數(shù)很低的場合，都有可能使一次混合點的比焓值hC低于機器露點hL，這種情況下應(yīng)將新風(fēng)預(yù)熱（或新風(fēng)與回風(fēng)混合后預(yù)熱）。hC=0.5hN+0.5hW＜hL，hL=28.25kJ/kg(95%)。解得hW＜18.1kJ/kg。濕膜加濕器的飽和效率（《新措施》P88）其物理概念是：等焓加濕過程中，空氣加濕到所需濕度的含濕量，占空氣加濕至飽和狀態(tài)（φ=100%）的含濕量增值的比率。熱回收裝置的熱回收效率（《新措施》P65）評價熱回收裝置好壞的一項重要指標(biāo)是熱回收效率。熱回收效率包括顯熱回收效率、潛熱回收效率和全熱回收效率，分別適用于不同的熱回收裝置。熱回收機理和冬、夏季的回收效率分別見下圖和公式。排風(fēng)排風(fēng)新風(fēng)t4,d4,h4t1,d1,h1t3,d3,h3t2,d2,h2冬季新風(fēng)新風(fēng)排風(fēng)t2,d2,h2t3,d3,h3t1,d1,h1t4,d4,h4夏季季節(jié)冬季夏季顯熱效率ηt潛熱效率ηd全熱效率ηh空氣管道的傳熱損失（《簡明空調(diào)設(shè)計手冊》P209）在管內(nèi)外有溫差的條件下，空氣通過時所產(chǎn)生的溫升（降）可按下式計算：L—風(fēng)量，m3/s；ρ—空氣密度，一般取1.2kg/m3；cp—空氣比熱，一般取1.01×103 J/kg·℃；Δt—空氣溫升（降），℃；K—風(fēng)管壁的傳熱系數(shù)，W/（m2·℃）；F—風(fēng)管表面積，即管道周長乘以長度，m2；tDW—管外空氣溫度，℃；tDN—管內(nèi)空氣溫度，℃。另：《紅寶書》P1497關(guān)于風(fēng)管溫升的計算。另：一般空調(diào)系統(tǒng)送回風(fēng)管（不包括低溫送風(fēng)管道）的溫升可參照《新措施》P78之5.2.6執(zhí)行。冷水通過水泵后的溫升和因此而引起的冷負(fù)荷附加率參見P79之5.2.8。空調(diào)冷熱水循環(huán)水泵的流量（《新措施》P98）循環(huán)水泵的流量應(yīng)按下式計算：G—水泵的流量，m3/h；Q—水泵所負(fù)擔(dān)的冷（熱）負(fù)荷，kW；K—水泵流量附加系數(shù)，取1.05-1.1；Δt—供回水溫差，℃。關(guān)于冷水機組循環(huán)水泵位置（《新措施》P95）空調(diào)冷水泵宜安裝在冷水機組蒸發(fā)器的進(jìn)水口側(cè)（水泵壓入式）；當(dāng)冷水機組進(jìn)水口側(cè)承受的壓力大于所選冷水機組蒸發(fā)器的承壓能力，但系統(tǒng)靜水壓力在冷水機組蒸發(fā)器承壓能力以內(nèi)，且末端空調(diào)設(shè)備和管件、管路等能夠承受系統(tǒng)壓力時，可將水泵安裝在冷水機組蒸發(fā)器的出水口側(cè)（水泵抽吸式），水系統(tǒng)豎向可不分區(qū)。注：當(dāng)空調(diào)冷水泵設(shè)在冷水機組蒸發(fā)器的出水口側(cè)，但定壓點設(shè)在進(jìn)水口側(cè)時，如機組阻力較大，建筑和膨脹水箱高度較低，水泵入口有可能產(chǎn)生負(fù)壓。因此，一般情況下空調(diào)冷水泵宜安裝在冷水機組蒸發(fā)器的進(jìn)水口側(cè)?！豆步ㄖ?jié)能設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)》中關(guān)于節(jié)能措施和效果的論述散熱器外表面涂刷非金屬性涂料時，其散熱量比涂刷金屬性涂料時能增加10%左右。散熱器的金屬熱強度指標(biāo)，是衡量同一材質(zhì)散熱器節(jié)能性和經(jīng)濟(jì)性的重要標(biāo)志。（P56）公共建筑的高大空間，采用輻射采暖時，室風(fēng)高度方向的溫度梯度很??；同時，由于有溫度和輻射照度的綜合作用，既可創(chuàng)造比較理想的熱舒適環(huán)境，又可比對流采暖進(jìn)減少15%左右的能耗，因此，應(yīng)該提倡。（P57）水環(huán)熱泵空調(diào)系統(tǒng)具有在建筑物內(nèi)進(jìn)行冷熱量轉(zhuǎn)移的特點，但其運行節(jié)能的必要條件是在冬季建筑內(nèi)部有較為穩(wěn)定、可觀的余熱。在實際設(shè)計中，應(yīng)進(jìn)行供冷、余熱和供熱需求的熱平衡計算，以確定是否設(shè)置輔助熱源及其大小，并通過適當(dāng)?shù)慕?jīng)濟(jì)技術(shù)比較后確定是否采用此系統(tǒng)。（P61）關(guān)于排風(fēng)熱回