檢驗(yàn)實(shí)施規(guī)范 第5部分：齒輪測量儀器評價

GB/ZXXXX—XXXX/ISO/TR10064-1檢驗(yàn)實(shí)施規(guī)范第5部分：齒輪測量儀器評價本文件給出了使用ISO18653時更多的支持信息本文件說明了對頂尖、導(dǎo)軌、探針系統(tǒng)等儀器元件的狀況和對準(zhǔn)情況進(jìn)行評估的方法，以及建立本文件還涵蓋齒輪樣板在評定U95測量過程不確定度中的應(yīng)用。提供了將測量過程服務(wù)于產(chǎn)品齒輪檢測的指南，包括適用性和基于待檢測產(chǎn)品齒輪精度公差的下列文件中的內(nèi)容通過文中的規(guī)范性引用而構(gòu)成本文件必不可少的條款。其中，注日期的引用文件，僅該日期對應(yīng)的版本適用于本文件；不注日期的引用文件，其最新版本（包括所有的修改單）適ISO1122-1齒輪術(shù)語和定義第1部分：幾何學(xué)定義（Vocabularyofgearterms—Part1:Definitionsrelatedtogeomegears—ISOsystemofaccuracy—Part1:Definitionsandallowablevaluesofdeviatcorrespondingflanksofgearteeth）gears—ISOsystemofaccuracy—Part2:Definitionsandallowablevaluesofdeviationsrelevacompositedeviationsandrunoutinform注：GB/T10095.2—2008圓柱齒輪精度制第2部分：徑向綜合偏差與徑向跳動的定義和允許值（ISO1328-ISO/TR10064-1檢驗(yàn)實(shí)施規(guī)范第1部分：輪齒同側(cè)齒面的檢驗(yàn)Part1:Inspectionofcorrespondingflanksofgearteeth）注：GB/Z18620.1—2008圓柱齒輪檢驗(yàn)實(shí)施規(guī)范第1部分：輪齒同側(cè)齒面的檢驗(yàn)的檢驗(yàn)（Cylindricalgears—Codeofinspectionpractice—Part2:Inspectionrelatedtoradialcodeviations,runout,tooththicknessandbackla注：GB/Z18620.2—2008圓柱齒輪檢驗(yàn)實(shí)施規(guī)范第2部分：徑向綜合偏差、徑向跳動、齒厚和側(cè)隙的檢驗(yàn)（Cylindricalgears—Codeofinspectionpractice—Part3:Recomm centredistanceandparallelismofaxes）注：GB/Z18620.3—2008圓柱齒輪檢驗(yàn)實(shí)施規(guī)范第3部分：齒輪坯、軸中心距和軸線平行度的檢驗(yàn)（ISO/TR詞匯[GeometricalProductSpecifications(GPS)—Acceptanceandreverificationtestsforcoordinatemeasuringmachines(CM注：GB/T16857.1—2002產(chǎn)品幾何量技術(shù)規(guī)范（GPS）坐標(biāo)測量機(jī)的驗(yàn)收檢測和GB/ZXXXX—XXXX/ISO/TR10064-2GeometricalProductSpecifications(GPS)—Inspectionfworkpiecesandmeasuringequipment—Part1:Decisionrulesforprovingconformanceornon-conformanwithspecificationsGeometricalProductSpecifications(GPS)—Inspectionfworkpiecesandmeasuringequipment—Part2:GuidetotheestimationofuncerincalibrationofmeasuringequipmentandinproductverificationISO18653:2003齒輪齒輪測量儀的評價（Gears—Evaluationofinstrumentsforthemeasurementof4儀器環(huán)境4.1環(huán)境環(huán)境的穩(wěn)定性會影響到校準(zhǔn)過程和產(chǎn)品齒輪測量結(jié)果的準(zhǔn)確度。測量溫度宜保持恒定，建議溫度為20℃。標(biāo)準(zhǔn)或儀器制造商一般要求將溫度、濕度、振動、清潔度和其他影響測量精度的因素控制在4.1.1重要參數(shù)——冷卻（加熱）介質(zhì)，通常是空氣；——冷卻（加熱）介質(zhì)的溫度變化頻率和振幅；4.1.2實(shí)用指南——樣板溫度。工具、樣板和其他參與檢測的部件放置在室內(nèi)以平衡溫度的時間宜足夠長。樣板——平均溫度變化。宜參考儀器制造商關(guān)于所需精度的溫度變化的規(guī)范。如果沒有相關(guān)信息均溫度變化率宜控制在每小時不超過1℃,每天不超過3.5℃。——溫度循環(huán)。以平均溫度為中心，溫度可以每5分鐘或更短時間的熱慣性允許溫度在指南規(guī)定的范圍內(nèi)快速循環(huán)波動，以達(dá)到規(guī)定的精度。如果儀器的溫度循環(huán)在15分鐘內(nèi)接近1℃,可能會嚴(yán)重影響測量系統(tǒng)的精度。通常使用空調(diào)來實(shí)現(xiàn)熱控制。這些設(shè)備中的溫度傳感器對溫度變化的反應(yīng)可1)ASMEB89.6.2《尺寸測量的溫度和濕度環(huán)境》（2002年）等標(biāo)準(zhǔn)對這些因素的GB/ZXXXX—XXXX/ISO/TR10064-3——溫度梯度。整個儀器表面的區(qū)域內(nèi)溫差宜控制在0.5℃以內(nèi)。最好方法是使用高流動氣體。整個房間的氣流必須均勻，以防止出現(xiàn)死角和溫度梯度。為此，必須對進(jìn)入室內(nèi)的空氣擴(kuò)散。如果可能，還可以設(shè)計多個回風(fēng)口以進(jìn)一步均勻地擴(kuò)散房間內(nèi)空氣。目標(biāo)是讓所有空氣在室內(nèi)均勻流動，并保持相同的溫度。流動的空氣可以帶走電子控制裝置、計算機(jī)、電機(jī)、液壓裝置、燈具、人體等散發(fā)的熱量，防止產(chǎn)生溫度——儀器運(yùn)動部件引起的振動不宜干擾測量。此外，宜觀察或測量來自周圍環(huán)境的振動。如果振動影響了儀器的準(zhǔn)確度，則有必要對儀器進(jìn)行隔振處理或使用合——電力供應(yīng)。電源波動可導(dǎo)致數(shù)控定位系統(tǒng)中的一些電子儀器和計算機(jī)發(fā)生故障。m的測量不確定度。儀器通道上灰塵或其他污染物積聚會導(dǎo)致測量結(jié)果不準(zhǔn)確，同時造成儀器過早磨——屋頂通風(fēng)口，使冷空氣直接吹在儀器上，以及4.2.1和4.2.2中的公式也可用于估算儀器溫度與標(biāo)準(zhǔn)溫度（20℃)之間穩(wěn)定但持續(xù)差異所產(chǎn)生的影響。使用這些公式時，CTE宜為儀器材料或編碼器的屬性，且4.2溫度對齒輪和樣板的影響溫度會對齒輪和樣板的幾何特性產(chǎn)生顯著影響。溫度對齒廓傾斜偏差（fHα)、螺旋線傾斜偏差（fHβ)以及外齒輪和樣板齒厚測量的影響，可以用以下公式進(jìn)行預(yù)測。此類計算假定被測件的溫度是盡管計算中不考慮測量儀器的溫度，標(biāo)準(zhǔn)溫度（20℃)和儀器溫度之間的差異也會導(dǎo)致測量結(jié)果可能需要對受溫度影響的齒廓傾斜偏差和螺旋線傾斜偏差的測量值進(jìn)行修正。本文件第7章中的齒輪或樣板的溫度均勻變化不會對齒距、徑向跳動（輪齒位置）測量結(jié)果產(chǎn)生4.2.1齒廓測量時溫度的影響計算對于漸開線齒廓測量，溫度的影響可以從基圓直徑的相應(yīng)變化來考慮。對齒廓傾斜偏差fHα的影響αn——法向壓力角；CTE——熱膨脹系數(shù)（對于鋼來說大約是11.注：當(dāng)齒廓計值起始點(diǎn)和計值結(jié)束點(diǎn)是以展開角度(ξy）來指定的，轉(zhuǎn)換為展開長度可以用以下公式來完成：····················································b)計算由于溫度變化引起的齒廓傾斜偏差變化量：ΔfHαtas)CTE GB/ZXXXX—XXXX/ISO/TR10064-4s——標(biāo)準(zhǔn)溫度（20℃)。4.2.2螺旋線受溫度影響的計算對螺旋線測量，溫度的影響可用導(dǎo)程的相應(yīng)變化來表示。溫度對螺旋線傾斜偏差（fHβ)的影響，Lβ——螺旋線計值范圍。βb=arcsin(sinβcosαn) e)計算由于溫度變化引起的螺旋線傾斜偏差變s)CTE 4.2.3齒厚受溫度影響的計算除了漸開線齒廓和螺旋線外，齒厚可能會受到溫度的顯著影響。這些影響可以通過考慮與分度圓（節(jié)圓）直徑相交的齒斷面的相關(guān)變化來表示，通常在此測量齒厚。溫度對外齒輪法向齒厚的影響可n——分度圓直徑d處的法向齒厚。g)計算分度圓直徑d：························································h)計算由于溫差導(dǎo)致的外齒輪分度圓直徑處的法向弧齒厚的變化：ns)CTE 影響齒輪測量儀器精度的因素很多。這些因素包括儀器導(dǎo)軌之間以及導(dǎo)軌與轉(zhuǎn)臺之間的垂直度和平行度，導(dǎo)軌的直線度，線性定位誤差，以及儀器運(yùn)動部件的轉(zhuǎn)角（俯仰、搖擺和偏擺）誤差。由電子元件、光柵尺、控制器和軟件引起的誤差也可能對測量儀器的精度產(chǎn)生不利影響。測量這些誤差有多種方法。雖然對機(jī)器運(yùn)動學(xué)和電子控制的完整討論超出了本文件的范圍，但建議儀器用戶了解更多一些測量儀器制造商提供了詳細(xì)的程序，用于定期驗(yàn)證其產(chǎn)品是否符合原廠規(guī)格。本章中的通用檢測程序以及推薦的公差是在沒有儀器制造商推薦程序的情況下使用的，或作為儀器制造商推薦程序在開始驗(yàn)證程序前，宜確定待檢測齒輪的精度等級和要檢測的參數(shù)，宜了解實(shí)際的工作范圍。所有程序的結(jié)果宜記錄在案，以便驗(yàn)證工作，并為統(tǒng)計分析提5.1展成式測量儀器的評估程序齒輪測量儀器重要部元件的正確操作可以通過以下程序進(jìn)行驗(yàn)證。首先宜對儀器進(jìn)行目視檢查，以確保不存在會影響正常操作的明顯不利條件。宜檢查頂尖、驅(qū)動器以及易磨損和損壞的探針探頭。GB/ZXXXX—XXXX/ISO/TR10064-5用展成法檢測齒輪的幾何特性需正確安裝齒輪，使其旋轉(zhuǎn)基準(zhǔn)軸線與儀器的主軸軸線重合。見ISO/TR10064-3。安裝存在任何偏在雙頂尖之間安裝被測齒輪是一種常見的做法。大多數(shù)齒輪測量儀器都配有雙頂尖，一個在主軸上，另一個在尾座組件上。這些頂尖的錯位和徑向跳動很常見。因此，對測量儀器進(jìn)行驗(yàn)證時，宜首5.1.1.1頂尖徑向跳動使用具有適當(dāng)分辨率的測量表，測量主軸中心沿表面法線方向的跳動（TIR）。這種徑向跳動測量值宜符合制造商的規(guī)范或在表1所列的數(shù)值內(nèi)。最好在小端和大μmμmμm21122312224123352344624e6735e6GB/ZXXXX—XXXX/ISO/TR10064-68456695766788通過在雙頂尖之間安裝一個心軸來加載主軸組件。心軸的長度、精度或配置并不重要。見5.1.1.2尾座頂尖定位一種通常被稱為掃描的檢測方法可用于有效評估尾座頂尖相對于主軸軸線的位置。在尾座滑塊上的一個位置掃描尾座頂尖，可驗(yàn)證其定位，以便僅在該位置檢測齒輪。在尾座滑塊上兩個明顯拉開距離的位置掃描尾座頂尖，可驗(yàn)證尾座滑塊與主軸軸線的橫向定位和角度對準(zhǔn)。如果已通過其他方法確認(rèn)尾座滑塊的行程直線度符合制造商的規(guī)格要求，則該兩個位置的檢測將驗(yàn)證尾座頂尖在所有位置的定位。否則，需要在尾座頂尖的工作范圍內(nèi)至少三個明顯拉開的位置對尾座頂尖進(jìn)行掃描。對于高質(zhì)量的齒輪，建議在檢查前對每個獨(dú)特的配置進(jìn)行尾座尖之間安裝。由于檢測器和心軸一起旋轉(zhuǎn)，因此該心軸的精度和配置并不重要。一般至少需GB/ZXXXX—XXXX/ISO/TR10064-7要進(jìn)行兩次這樣的掃描檢測，每次需使用不同長度的心軸。使用底座轉(zhuǎn)臺的檢測儀宜在底座圓盤接觸底座軸線滑塊的情況下進(jìn)行檢測，這樣可以考慮到主軸間隙的影響。兩根心軸的長度宜選在尾座操作范圍的兩端。安裝一個具有適當(dāng)分辨率的測量表，以便由旋轉(zhuǎn)的主軸承載，同時沿徑向測量尾座頂尖附近的心軸定位（TIR）。尾座頂尖與主軸軸線的這些對準(zhǔn)測量值宜在表1所列的數(shù)值內(nèi)。該值用允許的中心對準(zhǔn)（TIR）與從主軸中心測得的軸向距離的比標(biāo)引序號說明：b)第二種掃描探測設(shè)置建議用于具有水平主軸軸線的儀器，但也可用于立式儀器。圖4提供了這種設(shè)置的示例。該圖顯示了在兩個位置（對應(yīng)L1和L2）進(jìn)行的掃描設(shè)置。與之前一樣，主軸組件的加載方式是在兩頂尖之間安裝不同長度的心軸。在這種情況下，安裝一個具有適當(dāng)分辨率的測量表，由旋轉(zhuǎn)心軸承載，并沿軸向測量由旋轉(zhuǎn)主軸帶動的工裝定位（TIR）。尾座頂尖與主軸軸線的對準(zhǔn)測量值宜在表1所列數(shù)值內(nèi)。該值用允許的頂尖對準(zhǔn)（TIR）與從主軸中心測得的軸向距離的比值表示。因此，推薦值因測量位置的不同而有差異，宜進(jìn)行相GB/ZXXXX—XXXX/ISO/TR10064-8標(biāo)引序號說明：軸向測量滑塊的路徑與主軸軸線的平行度宜得到確認(rèn)。這需要一個平行心軸進(jìn)行檢測，也可結(jié)合心軸可安裝在兩頂尖之間。在這種情況下，心軸與主軸軸線同心的方向宜通過兩次觀察加以確認(rèn)。首先，可通過測量心軸在主軸頂尖和尾座頂尖附近的徑向跳動來確認(rèn)其在兩個頂尖附近的同心度。其次，尾座頂尖附近的同心度也可以通過掃描心軸來確認(rèn)。如果使用垂直軸測量儀的掃描裝置，宜將檢測指示器靠近尾座頂尖。建議在觀測軸向測量滑塊的平行度之前，對檢測心軸的安裝進(jìn)行優(yōu)化。這可能包括盡量減少主軸中心的跳動、尾座主軸中心的跳動以及尾GB/ZXXXX—XXXX/ISO/TR10064-9標(biāo)引序號說明：GB/ZXXXX—XXXX/ISO/TR10064-5.1.2.2直接安裝心軸檢測心軸也可以直接連接到主軸上，從而消除了頂尖偏心的不利影響。在這種情況下，必須通過觀測心軸兩端附近的徑向跳動來確認(rèn)其與主軸軸線同心的方向。在觀測軸向測量滑塊的平行度之前，5.1.2.3軸向滑塊平行度檢測經(jīng)校準(zhǔn)的心軸在儀器上正確定位后，宜使用軸向測量滑塊攜帶的測頭測量其長度。這將顯示軸向滑塊的直線度誤差和對準(zhǔn)誤差。宜在兩個不同的軸向平面內(nèi)沿徑向進(jìn)行a)與測量平面平行的平面（轉(zhuǎn)臺切線平面）；這些軸向測量滑塊與主軸軸線平行度的測量值宜在表1所列的數(shù)值內(nèi)。表1提供了兩種指導(dǎo)值，分別用于平行于和垂直于測量平面的觀測值。這些數(shù)值適用于5.1.2.4重負(fù)載下的對準(zhǔn)變化理想情況下，宜將探針置于測量能力的極限位置[切向滑動長度為±最大展開長度（僅限四軸測量），GB/ZXXXX—XXXX/ISO/TR10064-圖7撓度試驗(yàn)中轉(zhuǎn)臺的切向滑塊的位置(±驗(yàn)證測量的最大滾移長度）宜在測量儀器轉(zhuǎn)臺或轉(zhuǎn)臺中心裝載測試齒輪或樣板，其體積滿足上述測量空間要求。然后以遞增的方式添加重量，以表示儀器在使用中預(yù)期的最大承重能力或原設(shè)備制造商規(guī)定的測量儀工作主軸承相對對準(zhǔn)變化和主機(jī)形變，宜滿足規(guī)定的對準(zhǔn)和直線度精度要求或符合表1的要求，在施加載荷的a)在測量臺上裝載并固定一個平的檢測齒輪。b)檢查檢測齒輪標(biāo)記和指定齒上的螺旋線。注意記錄表上當(dāng)前的對準(zhǔn)偏差。d)重復(fù)上述b）所示的相同檢測。宜使用與b）中相同的輪齒和徑向位置的輪齒。將檢測結(jié)果e)如果可能，增加增量載荷，總共增加四次，在每次增加時檢查檢測結(jié)果。在配置或未配置轉(zhuǎn)臺的坐標(biāo)測量機(jī)（CMM）上，如果有專用軟件，就可以測量齒輪。通過測量基準(zhǔn)軸頸或其他基準(zhǔn)面來確定齒輪軸線，并做ISO10360規(guī)定了坐標(biāo)測量機(jī)性能的特殊測對于測試E，必須在7個位置對一組5個已校準(zhǔn)的量塊進(jìn)行3次測量，實(shí)行雙探針檢測。量塊的方向可以是空間（測量空間）的任何方向。全部105個測量值都必須在公差范圍內(nèi)（100%）。對于測試R，必須用25個均勻分布的單個探測點(diǎn)測量高精度（半）球體。所有的探測結(jié)果（100%）必須用于評估。測得的形狀總偏差即空間探GB/ZXXXX—XXXX/ISO/TR10064-測試R和THP更多地受探針系統(tǒng)性能的影響，而測試E同時涉及探針系統(tǒng)和整體系統(tǒng)CMM的精度通常也可用球板檢測。球板由鋼板或其他材料組成，在其上有高精度球體的矩形網(wǎng)格圖案，見圖9。通過專用軟件程序自動測量球體的位置，并與校準(zhǔn)位置進(jìn)行比較。球板以不同的方向安裝在測量空間中，即平行于坐標(biāo)平面和對角線的5.2.3旋轉(zhuǎn)臺GB/ZXXXX—XXXX/ISO/TR10064-選擇并檢查探針的狀況，記錄其尺寸和幾何形狀。檢定或使用制造商的設(shè)置夾具來驗(yàn)證探針在儀5.3.1.1展成式測量儀上使用的球形探針針頭球形探針針頭經(jīng)常被使用，特別是在計算機(jī)控制的展成式測量儀或CMM測量儀上。球形探針針頭不易磨損，不易在齒面上留下痕跡，比尖銳的展成式測量儀測量的是齒形幾何誤差，即與生成的名義幾何形狀的偏差。漸開線齒廓測試根據(jù)該曲線的恒定升角凸輪特性生成理論漸開線。在這種檢測中，球形探針針頭的中心及其與齒面的接觸點(diǎn)被限制在作用平面內(nèi)。展成式螺旋線檢測是根據(jù)名義螺旋線的產(chǎn)生來進(jìn)行的。展成式齒距測試包括根據(jù)理論的等齒距位置對齒輪進(jìn)行旋轉(zhuǎn)定位。在未修形的漸開線螺旋形齒面上，球形探針針頭與齒面之間的接觸點(diǎn)在根據(jù)這些展成方法進(jìn)行檢測的過程中保持不變。在這種情況下，接觸矢量的變化和探針然而，齒面可能會出現(xiàn)與漸開線幾何形狀的實(shí)質(zhì)性偏差。這可能是由于有意的修正（如齒頂修緣）或無意的制造變化引起的。與漸開線幾何形狀的巨大偏差也會導(dǎo)致接觸矢量變化，從而影響對這些偏差區(qū)域的位置和齒廓的觀察，即使使用展成式檢測方法也是如此。在這種情況下，有必要應(yīng)用軟件對使用球形探針針頭時，即使是存在相對鋒利的邊緣，也會導(dǎo)致齒面兩端的測量曲線明顯變得圓滑。這通常發(fā)生在漸開線齒廓檢測的外徑和螺旋線檢測的齒面末端。這種明顯的圓角可通過應(yīng)用軟件修正來消除，也可直接忽略，因?yàn)槊黠@的圓角只發(fā)生在齒面的邊緣之外。對邊緣圓角或倒角的評估通常最GB/ZXXXX—XXXX/ISO/TR10064-球形探針針頭比尖銳的探針針頭能對檢測數(shù)據(jù)進(jìn)行更高級別的機(jī)械過濾。在大多數(shù)情況下，這并三維坐標(biāo)。在這種檢測中，球形探針針頭與齒面的接觸點(diǎn)變化很大。為了獲得有效的測量結(jié)果，相關(guān)的計算機(jī)程序必須考慮這種接觸矢量變化，探針針頭的球形度也宜考慮極坐標(biāo)CMM測量儀通常根據(jù)展成方法測量齒輪的螺旋線和漸開線齒廓。這包括沿一系列徑向點(diǎn)追蹤齒面，同時根據(jù)需要改變齒輪的旋轉(zhuǎn)位置以保持與測量測頭的5.3.1.3尖銳的探針針頭尖銳（極小半徑）的探針針頭經(jīng)常用于展成式測量儀，一般不用于坐標(biāo)式測量機(jī)CMM。與球形探針針頭相比，尖銳的探針針頭更適合于機(jī)械位置標(biāo)定方法。常用尖銳的探針針頭包括鑿形和（單錐或鑿形的定位相對簡單，只需與已知直徑的精密心軸接觸即可。這種做法只有在鑿形探針針頭保持尖銳的情況下才有效，從而確保接觸只發(fā)生在探針針頭的最末端。通常情況下，鑿形探針只用于漸開盤形探針針頭生產(chǎn)和維護(hù)的精度要求更高。它們可用心軸進(jìn)行定位，但通常需要使用特殊夾具。盤形探針特別適用于同時測試漸開線齒廓和螺旋線的與球形探針針頭相比，尖銳的探針針頭受齒面與漸開線幾何形狀嚴(yán)重偏差的影響要小得多，對測試數(shù)據(jù)產(chǎn)生的機(jī)械過濾更少，在漸開線齒廓測試中幾乎不會造成明顯的邊緣倒圓。尖銳的盤形探針針頭在螺旋線檢測中造成的明顯邊緣倒圓與球形探針針以下是對關(guān)鍵測頭測量誤差的解釋和一般指南。評估方法主要涉及使用電子或機(jī)械測頭系統(tǒng)的機(jī)械式齒輪測量儀器。對于計算機(jī)控制的測量系統(tǒng)，如CMM型測量儀或展成式CNC，宜按照制大多數(shù)測頭系統(tǒng)是雙向的，可以測量左右齒面。對探針進(jìn)行雙向測試非常重要。還要注意的是，μmμm2131415262738393333GB/ZXXXX—XXXX/ISO/TR10064-5.3.2.1增益評估測量系統(tǒng)的增益需要將實(shí)際的測頭偏移量與輸出終端所顯示的偏移量進(jìn)行比較（見圖11）。在測量增益時，測頭的偏轉(zhuǎn)尺度宜與該測量儀器在各個可用放大倍數(shù)下的系統(tǒng)尺度在同一個數(shù)量級。同時宜使用量塊、千分尺、深度尺或水平尺、卡尺或其他校準(zhǔn)過的設(shè)備來確保測頭每次的偏轉(zhuǎn)方向都相同。將測頭按既定方向移至刻度尺一端的已知位置。隨后，利用上述方法之一，將測頭沿同一方向移至刻度尺的另一端。宜通過調(diào)整增益，來確保實(shí)際的偏移量和系統(tǒng)顯示的偏移量之間的誤差在可接標(biāo)引序號說明：除以上操作外，還宜進(jìn)行增量測量以確定線性度，進(jìn)行雙向測GB/ZXXXX—XXXX/ISO/TR10064-5.3.2.2空程空程可以被描述為測頭沿著兩個相反方向到達(dá)同一位置時所顯示空程可以通過仔細(xì)測量漸開線齒廓或?qū)С瘫砻娴男?zhǔn)落差來確定。由于無法假定待測表面在落差的兩端均處于同一位置，因此，落差的深度宜測量兩次。首先，將測頭放置到表面上位于正方向落差旁的已知位置，然后測量落差深度。隨后，將測頭放置到表面上位于負(fù)方向落差旁的已知位置，再次然而，上述方法無法用于齒距儀上。對于齒距儀，宜另外采取帶研磨端面心軸的方法。將測頭置于向正方向移到的平面旁的同心部分的已知位置，然后通過旋轉(zhuǎn)心軸來測量平面深度。接著，將測頭GB/ZXXXX—XXXX/ISO/TR10064-另一種測量空程的方法是保持探頭接觸一個固定物體，沿著兩個相反的方向接近卡尺上的同一位置。測頭測得結(jié)果的差值就是空程。然而，需要特別注意的是，宜在卡尺或讀數(shù)頭本身沒有空程的情測量數(shù)據(jù)包含許多不同波長或頻率的成分。濾除短波長（高頻）數(shù)據(jù)的濾波器被稱為低通濾波器。齒輪計量儀器一般采用這種類型的濾波器。它機(jī)械濾波將收集到的測試數(shù)據(jù)限制在波長較長的（較低低頻）波段內(nèi)，是一種低通濾波。探針針頭表面彌合高頻（短波長）表面不規(guī)則時，就會出現(xiàn)這多數(shù)情況下，由于球形探針針頭的機(jī)械過濾效應(yīng)而被排除在測試數(shù)據(jù)之外的波長不被關(guān)注。在需使用針頭半徑小、測桿長的探針時，必須注意儀器測頭系電氣濾波將收集到的測試數(shù)據(jù)限制在波長較長的（較低低頻）波段內(nèi)，是一種低通濾波。在電氣濾波過程中，來自探頭的數(shù)據(jù)信號通過電氣濾波電路（RC）后，傳輸?shù)綌?shù)據(jù)分析設(shè)備和輸出GB/ZXXXX—XXXX/ISO/TR10064-電氣濾波電路旨在消除指定波長（稱為截止波長）的高頻測量數(shù)據(jù)。所有頻率明顯高于截止頻率數(shù)字濾波要求首先將測試數(shù)據(jù)從模擬信號轉(zhuǎn)換為數(shù)字信號，以便用數(shù)字計算機(jī)進(jìn)行處理。數(shù)字濾波器通常有兩種類型，一種是模擬電子濾波器的特性（具有或不具有RC電路的移相特性），另一種采用高斯數(shù)學(xué)。高斯濾波器基于正弦波的振幅傳輸特性，并符合ISO標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定，建議使用此類濾5.5不確定性的評估比對樣板是指任何具有一條不間斷的可溯源校準(zhǔn)鏈的合適物體，該校準(zhǔn)鏈中的每一步都對測量不確定度進(jìn)行了適當(dāng)處理。比對樣板通常包含用于建立基準(zhǔn)軸線的高質(zhì)量的基準(zhǔn)表面，和具有代表漸開線螺旋齒輪齒面幾何形狀的高質(zhì)量測試表面。比對樣板應(yīng)與測量儀器上檢測的生產(chǎn)齒輪宜具有相近的尺寸和幾何形狀。樣板宜存放在與齒輪測量儀相同比對樣板的一個關(guān)鍵特性是具有穩(wěn)定的幾何特性。足夠的穩(wěn)定性是采用比較儀法測量不確定度評定的內(nèi)在要求。由于在使用過程中檢測比對樣板的穩(wěn)定性是非常困難的，因此需要從設(shè)計、選材、制樣板通常安裝在測量儀器的頂尖之間。這和其他各種可能的配置一樣，既方便又可接受。然而，由于樣板在儀器上的物理方向會影響測試結(jié)果，因此宜為樣板提供適當(dāng)?shù)幕鶞?zhǔn)表面，以便確認(rèn)正確的安裝。通常情況下，可通過確定樣板兩端的基準(zhǔn)直徑位置來滿足這一要求。這些基準(zhǔn)表面的徑向跳動特性的幅度和角度方向必須包括在樣板認(rèn)證數(shù)據(jù)中，并作為漸開線齒廓測試儀器校準(zhǔn)程序的一部分進(jìn)樣板也可能沒有安裝在測量儀器的頂尖之間。這類樣板必須在其兩端的附近，各有一個基準(zhǔn)直徑點(diǎn)，或者有一個基準(zhǔn)直徑點(diǎn)和一個位于端面上的基準(zhǔn)帶。仔細(xì)定位樣板，以盡量減少基準(zhǔn)表面的徑向跳動。此類樣板必須要有一個圓形圖表，以記錄這些參考特性的徑向跳動幅度和方向，并附在認(rèn)證聲GB/ZXXXX—XXXX/ISO/TR10064-有許多方法和樣板可用于螺旋線校準(zhǔn)。圖17中所示的該樣板可以在頂尖之間使用，也可以放置在較低的底面上。給出了軸向和徑向基準(zhǔn)帶確定該樣板是否正確放置在被校準(zhǔn)的儀器中?？墒褂脙蓚€徑向基準(zhǔn)面或一個徑向基準(zhǔn)面和一個軸向基準(zhǔn)面。樣板宜有一個右旋螺旋線的槽，一個左旋螺旋線的槽和一個沒有螺旋的槽。右旋和左旋槽的螺旋角宜相同，GB/ZXXXX—XXXX/ISO/TR10064-6.2.3齒距偏差、齒距累積總偏差和徑向該樣板可以安裝在心軸的兩頂尖之間，也可放置在較低的底面上。該樣板有軸向和徑向基準(zhǔn)表面，用于確定其是否被正確放置在被校準(zhǔn)的儀器中。樣板有兩個不同的徑向基準(zhǔn)表面，獨(dú)立地使用對進(jìn)行校準(zhǔn)。一個徑向基準(zhǔn)表面以最小的齒距偏差、齒距累積總偏差和徑向跳動來定位樣板。另一個徑向基準(zhǔn)表面以典型徑向跳動量來定位樣板。給出已知的徑向跳動量，以便檢查儀器軟件根據(jù)讀數(shù)計算徑向GB/ZXXXX—XXXX/ISO/TR10064-跳動的能力。還有一個軸向基準(zhǔn)帶必須校準(zhǔn)或使用。如果樣板安裝在頂尖之間，這些基準(zhǔn)面必須正確樣板宜具有18到30個齒，最好是質(zhì)數(shù)。至少有三個連續(xù)的齒槽（或齒）上必須刻有數(shù)字，為測量其他部分可與建議的不同。齒面和基準(zhǔn)面的表面紋理和幾何形狀必須保持足夠的精度，以滿足校樣板宜通過最大齒距偏差、齒距累積總偏差和相對于兩個徑向基準(zhǔn)面的齒距徑向跳動進(jìn)行校準(zhǔn)。更多信息見ISO18653:2003的附錄A。左必須在校準(zhǔn)報告中界定并說明齒距和徑向跳動齒厚的測量方式有很大不同，例如跨棒距/跨球距測量、跨度測量或兩個齒面夾角測量。在CMM測量機(jī)或CNC齒輪測量儀上，可以測量跨球距或測量角度。要驗(yàn)證這些測量儀器的測量結(jié)果，需要一個可齒厚樣板是同時具有左右漸開線齒面特征的一種輪齒或齒槽的校準(zhǔn)樣板。齒厚或齒槽寬度被認(rèn)為是左右齒面間分度圓上的圓弧長度。對側(cè)應(yīng)一直保有輪齒或齒槽，以便通過計算兩個相對輪齒的平均值將偏心的影響降至最低。在樣板上宜用齒槽代替輪齒具有增加樣板剛度和齒面不易受損的優(yōu)點(diǎn)。采用不同的方法測量齒厚時，重要的是要接觸用于校準(zhǔn)的相同位置點(diǎn)。為了獲得最小的不確定度，可以使用與驗(yàn)證儀器相同的測量方法來校準(zhǔn)樣板。這對螺旋線樣板尤為重要。為了在不同的測量方法中獲得相近的測量結(jié)果，必須在樣板制造時將其幾何形狀、形式和表面紋理方面的差異降至最低。關(guān)類工件樣板使用一個物體（主體）就可以提供可由儀器測量的所有參數(shù)，即螺旋線、漸開線、齒距、徑向跳動和齒厚。宜與生產(chǎn)線上使用的齒輪應(yīng)有接近的尺寸，相似的幾何形狀。樣板類型有內(nèi)齒樣板和外齒樣板，可對齒輪齒面進(jìn)行修形。建議采用性能穩(wěn)定的材料制造樣板，樣板的測量表面的形狀誤差和粗糙度應(yīng)最小。此外，樣板需要高質(zhì)量的基準(zhǔn)帶，以便確定軸向和徑向跳動。一般情況下，類工件樣板可通過直接比較儀法方便地評定特定任務(wù)的測量不確定度。此外，該樣板還可用于期間核碼特齒輪通常用于雙側(cè)齒面綜合偏差檢測，如果提供適當(dāng)?shù)目勺匪菪?zhǔn)，可用作比對樣板。這種該樣板建議設(shè)置兩個徑向基準(zhǔn)面：一個是真實(shí)的內(nèi)孔加齒距直徑d，另一個是相對于內(nèi)孔大約GB/ZXXXX—XXXX/ISO/TR10064-）；GB/ZXXXX—XXXX/ISO/TR10064-可能需要對更大或更小模數(shù)的漸開線碼特樣板進(jìn)行檢測，以產(chǎn)生傾斜的測試軌跡。有關(guān)齒廓傾斜斜率的變化量(ΔfHα):mn2n1宜注意的是，這種方法改變了導(dǎo)程以及基圓直徑。螺旋線測試結(jié)果也將受到正常模數(shù)變化的影響。不建議對模數(shù)進(jìn)行改變，因?yàn)檫@種改變產(chǎn)生的斜率偏差明顯超過由特定儀器測量的產(chǎn)品齒輪的斜率偏差。有必要在改變模數(shù)和基圓直徑后驗(yàn)證評估的極限是否在正確的直徑上。這個過程宜只適用于形狀誤差小的齒輪或齒輪工件，并且齒形評估線的極限與基圓直徑和齒頂直徑是清6.4非漸開線樣板-銷（圓柱形）、平面（齒面）和球（球形）樣板非漸開線樣板是一種校準(zhǔn)樣板，它提供了一個漸開線以外的已知形式的特征。在實(shí)踐中，已知的非漸開線形狀由漸開線齒廓測試儀器進(jìn)行檢測，該儀器被配置為生成與指定基圓相關(guān)的真實(shí)漸開線形狀參照對象。給定的非漸開線形狀與給定的漸開線形狀的偏差可以計算出來，從而確定儀器宜產(chǎn)生的正確測試結(jié)果值。非漸開線樣板的認(rèn)證包括對給定樣板特征幾何形狀的計量分析和對該特征與指定漸和21），另一種設(shè)計是球樣板（見圖22）。平面樣板由一個平面特征組成，表示了一個平行于樣板旋轉(zhuǎn)軸并偏離該軸的平面。銷樣板由一個圓柱銷特征組成，代表一個圓柱體，其軸線與樣板的旋轉(zhuǎn)軸平行并偏離。球樣板由兩個球狀特征組成，其中一個定義樣板的旋轉(zhuǎn)軸，另一個代表測量表面。平面、銷和球樣板在漸開線齒廓測試儀器校準(zhǔn)中具有類似GB/ZXXXX—XXXX/ISO/TR10064-GB/ZXXXX—XXXX/ISO/TR10064-漸開線齒廓檢測儀器的直接校準(zhǔn)可以使用經(jīng)認(rèn)證的漸開線樣板來完成。通過使用非漸開線（平面/銷/球）樣板，可以進(jìn)一步提高儀器的校準(zhǔn)水平。非漸開線樣板的測試提供了對儀器一致性的整體觀測結(jié)果，包括儀器所有的單一變化源。然而，與漸開線樣板不同的是，非漸開線樣板將單一變化源按一定比例綜合在一起，而這一比例與儀器完成既定比對的能力沒有直接關(guān)系。某些變化源，特別是測量用探針針頭的位置變動，具有放大的效果。正是這個特點(diǎn)，使得可以通過觀測非漸開線樣板測試來進(jìn)非漸開線樣板檢測與漸開線樣板一樣，直接受到儀器的斜率或比率類型變化的影響。隨著測試的進(jìn)行，測試軌跡逐漸偏離名義基準(zhǔn)，從而識別出這類誤差。然而，漸開線樣板是一個較好的比對對象，非漸開線樣板也可以作為觀測形狀或局部變化的比對對象。然而，由于非漸開線樣板軌跡高度彎銷或球樣板的特征軌跡是一條平滑的曲線，其中包括兩個幅度較大的趨勢反轉(zhuǎn)。建議將這種形式作為觀察儀器滯后或增益變化的極佳參照對象。平面樣板軌跡在遇到最大直徑之前卻只有一個趨勢逆非漸開線樣板對儀器探針針頭位置變化的敏感度遠(yuǎn)高于漸開線樣板。尤其是對探針針頭在與指定漸開線基面圓柱相切的作用平面內(nèi)的定位變化。非漸開線樣板是觀察這類儀器變化的推薦參照對平面樣板校準(zhǔn)涉及以下幾何參數(shù)的尺寸測試和——平面的平面度。檢測區(qū)域的任何平面度偏差都會一對一地直接影響儀器校準(zhǔn)。這種偏差通常沒有包括在指定漸開線的平面樣板的偏差計算中。因此重要的一點(diǎn)，樣板平面的——平面偏移。平面樣板的加工必須使平面的檢測面與平面樣板的基準(zhǔn)軸線平行。為了計算平面宜列出這一信息。在校準(zhǔn)漸開線齒廓檢測儀器時，偏移尺寸與認(rèn)證尺寸的變化對平面樣板的——銷或球的圓度。檢測區(qū)域的銷或球的圓度的任何偏差都會一對一地直接影響儀器校準(zhǔn)。這種偏差通常不包括在銷或球樣板與指定漸開線的偏差計算中。因此重要的是，銷或球要以最小——銷或球的直徑。必須知道檢測區(qū)域中銷或球的直徑，以便計算出銷或球樣板與指定漸開線的偏差。因此，認(rèn)證證書宜列出這一信息。在用于校準(zhǔn)漸開線齒廓測試儀器時，銷或球的直徑與認(rèn)證尺寸的偏差對銷或球樣板的功能精度的影——銷軸。銷軸必須與基準(zhǔn)軸線平行?！N或球的偏移。必須知道針銷或球樣板校準(zhǔn)與樣板旋轉(zhuǎn)軸的偏移尺寸，以便計算出銷或球樣中，偏移尺寸與認(rèn)證尺寸的偏差將對銷或球樣板的功能精度產(chǎn)生影響（大約50％）。如果要使用非漸開線樣板校準(zhǔn)采用球形的探針針頭的展開式漸開線齒廓測試儀器，則必須知道針頭的直徑，以計算相關(guān)的接觸矢量偏差。計算非漸開線樣板與指定漸開線的偏差，必須根據(jù)矢量偏差進(jìn)行補(bǔ)償。球形探針針頭直徑的認(rèn)證通常與非漸開線樣板認(rèn)證測量分開進(jìn)行。然而，必須提供所有數(shù)據(jù)，以便完整準(zhǔn)確地計算非漸開線樣板與指定漸開線的偏差。探針針頭直徑與認(rèn)證尺寸的偏差對非漸檢測區(qū)域的探針針頭球度將一對一直接地影響儀器校準(zhǔn)。由于球度偏差通常不包括在計算中，因此重要的是，生產(chǎn)出有最小偏差的針頭，并進(jìn)行相GB/ZXXXX—XXXX/ISO/TR10064-非漸開線標(biāo)準(zhǔn)樣板（平面、銷和球標(biāo)準(zhǔn)樣板）具有高度彎曲的檢測誤差曲線，對檢測儀器的某些類別的變化（包括探針位置、增益和滯后變化）作出夸大反應(yīng)。觀察非漸開線標(biāo)準(zhǔn)樣板的檢測軌跡時，在檢測漸開線標(biāo)準(zhǔn)樣板達(dá)到令人滿意的性能后，測試儀器才能試用非漸開線標(biāo)準(zhǔn)樣板進(jìn)行進(jìn)一步優(yōu)化。此外，如果為改進(jìn)非漸開線標(biāo)準(zhǔn)樣板檢測而對儀器進(jìn)行某些類型的調(diào)整，則需要對漸開線標(biāo)準(zhǔn)樣板進(jìn)行重新檢測，因?yàn)檫@種調(diào)整具有交互性。非漸開線標(biāo)準(zhǔn)樣板在熟練的齒輪計量專家手中可以成為一個有價值的工具，但必須謹(jǐn)慎使用。有關(guān)非漸開線標(biāo)準(zhǔn)樣板的解可能需要用較長或較短的導(dǎo)程來檢測螺旋線樣板，以產(chǎn)生傾斜的軌跡。有關(guān)傾斜偏差分析的推薦方法，請參閱ISO/TR10064-1。公式（8）的計算實(shí)例提供了一種方法，通過修改導(dǎo)程引入螺旋線檢測=sin··············································Lβ——螺旋線的記值范圍；β1——與校準(zhǔn)數(shù)據(jù)相關(guān)的螺旋角；β2——產(chǎn)生修正傾斜偏差的螺旋角。注1：當(dāng)?fHβ為正時，螺旋線斜率偏差的趨勢與正（較大）的螺旋角偏差和負(fù)（較?。┑膶?dǎo)程偏差相關(guān)，反之亦然。宜注意，這種方法既改變基圓直徑也改變了導(dǎo)程。因此，漸開線齒廓的檢測結(jié)果也會受到螺旋角變化的影響。附錄B中提供了一種方法，通過修改多個參數(shù)來實(shí)現(xiàn)導(dǎo)程的變化，從而保持相同的基圓不建議進(jìn)行會導(dǎo)致斜率偏差明顯超過給定儀器測量的產(chǎn)品齒輪傾斜偏差的更改。此過程宜僅適用某些螺旋線標(biāo)準(zhǔn)樣板在切向平面上有直線輪廓。螺旋面看起來像槽角的一個小倒角。通常情況下，只指定這個表面的導(dǎo)程。這需要使用校準(zhǔn)專用軟件，或者使用代表漸開線齒輪表面的齒輪參數(shù)，該表如ISO18653中所討論的，可能需要檢測距累積總偏差（總指數(shù)變化）影響可以通過附錄B提供的算例來樣板必須真實(shí)地物理定位于儀器的旋轉(zhuǎn)軸上，必須通過樣板的物理位移來產(chǎn)生偏心。在儀器與樣），GB/ZXXXX—XXXX/ISO/TR10064-U95不確定度的評定是為了確定各種誤差源對測量過程的綜合影響。當(dāng)校準(zhǔn)文件或檢驗(yàn)報告聲明U95測量不確定度時，就證明測量值在規(guī)定的限值內(nèi)，在95%的置信水平測量不確定度的評定與測量儀器的校準(zhǔn)有密切關(guān)系；可以說，一旦儀器的測量不確定度被確定，該測量儀器的校準(zhǔn)也隨之完成。然而，使用者需要理解的重要一點(diǎn)是，除了給定的測量儀器性能之外，還有許多因素會影響測量過程的不確定度，并且儀器的影響往往小于其他因素。因此，最好研究整個任何測量不確定度計算的進(jìn)行都會受到限制。這些限制因所使用的方法不同而有很大差異。任何說明儀器校準(zhǔn)結(jié)果或描述測量過程不確定度的文件，都應(yīng)提供適用范圍和相關(guān)限制，包括被測參數(shù)、確定測量不確定度的多種方法在復(fù)雜程度、有效性和適用范圍方面都有明顯不同。一般情況下，只有增加復(fù)雜性或縮小適用范圍才能提高有效性。在選擇不確定度評定方法時，需要在這些因素之間本文件提供了一組測量不確定度評定方法的示例。有些方法適用于產(chǎn)品齒輪測量操作。其他方法需要對測量過程進(jìn)行復(fù)雜的分析，僅適用于高級別的測量操作，在某些情況下，給定的測量儀器具有非常廣泛的測量應(yīng)用，包括齒輪測量以外的任務(wù)。坐標(biāo)測量儀就經(jīng)常如此。滿足這個要求的常用方法是采用單一的、高度非特異性的測量不確定度評定方法。該方法的適用范圍非常廣泛，但一般非常復(fù)雜，有效性也有限。一般方法包括全局法、修正全局法、分當(dāng)測量不確定度評定的適用范圍僅限于齒輪測量時，可使用比較儀法。它通?？商岣哂行?，同時顯著降低復(fù)雜性。比較法通過使用具有齒輪幾何形狀的校在使用比較儀法評定測量不確定度時，必須考慮多種齒輪或齒輪樣板的配置、幾何精度、表面粗宜注意的是，比對樣板的校準(zhǔn)不確定度總是給定測量過程不確定度的一個子集，因此總是小于由本方法要求校準(zhǔn)的比對樣板與后續(xù)工件具有等效的指定幾何特性和質(zhì)量水平。對于中等水平的齒輪樣板校準(zhǔn)實(shí)驗(yàn)室來說，一般都是如此。使用由一級實(shí)驗(yàn)室校準(zhǔn)的比對樣板，來校準(zhǔn)隨后將用于校準(zhǔn)等效的工作比對樣板。該法也可用于某些產(chǎn)品齒輪的測量比較儀法還可擴(kuò)展測量至包括與用于校準(zhǔn)測量儀器的樣板有明顯差異的工件。只要被測件和比對樣板的差別在不確定度聲明中規(guī)定的限度內(nèi)，本方法就可認(rèn)為有比對樣板和被測工件之間的差別表現(xiàn)為兩種形式。一是被稱為幾何相包括直徑、模數(shù)、齒寬和螺旋角。二是被稱為工件特性影響因子（uw）的差別，包括表面粗糙度、精度等級等相關(guān)項目。這些差別導(dǎo)致評定不確定度時需引入更多復(fù)雜的變量，一般會導(dǎo)致更大的不確定度值。當(dāng)應(yīng)用范圍很廣時，通常需要使用多種尺寸和配置的參考樣板。此外，除了比對樣板檢測外，計算U95測量不確定度的公式差別很大。其中，采用比較法計算時常用公式（9GB/ZXXXX—XXXX/ISO/TR10064-U95=··········································U95——測量不確定度，即給定測量過程在95％置信水平下的擴(kuò)展不確定度；um——標(biāo)準(zhǔn)不確定度，使用給定測量儀器對同一工件進(jìn)行多次測量，結(jié)果的變化度（重復(fù)性un——比對樣板校準(zhǔn)不確定度，U95值宜在比對樣板校準(zhǔn)文件中明確，該值除以2得出un；ug——幾何相似影響的不確定度，因比對樣板和被測工件之間幾何形狀的不同而產(chǎn)生的不確定度；uw——工件特性影響的不確定度，因比對樣板和被測工件之間表面粗糙度和精度等級等的不同而E——偏倚（準(zhǔn)確度），即給定儀器對比對樣板測量結(jié)果的平均值與比對樣板的校準(zhǔn)值之間的差在某些情況下，偏倚實(shí)際上可通過調(diào)整儀器或補(bǔ)償結(jié)果的方式在測量過程中進(jìn)行調(diào)整。對于漸開線齒輪的測量，宜僅在測量傾斜偏差和齒厚時才需要補(bǔ)償偏倚。在其他情況下，偏倚宜包含在不確定除了偏倚和包含因子外，所有參數(shù)通常都以標(biāo)準(zhǔn)偏差的形式輸入計算。標(biāo)準(zhǔn)偏差是一個常用于評估一致性的統(tǒng)計參數(shù)。標(biāo)準(zhǔn)偏差的組合可以通過平方和法進(jìn)行，其結(jié)果是一個適用于整個給定測量過如果使用不同的置信區(qū)間，則可更改包含因子k值（如k=3給出U99.7，即99.7%的置信區(qū)間，經(jīng)常齒輪齒面形狀或位置的測量必須按照標(biāo)準(zhǔn)化方法進(jìn)行分析，以得出一致的數(shù)值。可以將這些數(shù)值與公差進(jìn)行比較，以確定工件的適用性。此外，還可用于評定測量不確定度。有很多這樣的測量參數(shù)線擬合是分析齒廓和螺旋線測量誤差曲線的一種標(biāo)準(zhǔn)化方法。這種方法提供一條指定的形狀線，被認(rèn)為是實(shí)際工件測量軌跡的設(shè)計（理想）形狀。在實(shí)踐中，通常采用最小二乘法將指定參考線與每條測量誤差曲線進(jìn)行擬合。然后可以用各種分析方法來評定最佳擬合的參考線和實(shí)際軌跡之間的關(guān)系。使用線擬合方法的常見測量參數(shù)包括總偏差、傾斜偏差和形狀偏差量化了測量誤差曲線的形狀與指定參考線形狀的一致性。該參數(shù)不能補(bǔ)償偏倚E。精度的應(yīng)用，可能需要設(shè)計出使用替代樣板的形狀測量評估方法，例如銷、球或平面標(biāo)準(zhǔn)樣板，其幾傾斜偏差用于量化測量誤差曲線的方向（傾斜度）與指定參考線方向的一致性。有時可以根據(jù)偏總偏差本質(zhì)上是一個綜合測量值，量化了形狀偏差和傾斜偏差的綜合影響。如果對傾斜偏差的偏倚E進(jìn)行補(bǔ)償，則可能會因此影響總偏差。然而，由于形狀偏差也是總偏差的一個組成部分，因此不可總偏差參數(shù)固有的復(fù)合性質(zhì)使其成為評定測量不確定度的理想選擇。用總偏差參數(shù)評定測量過程U95不確定度時，可以假定形狀偏差和傾帶狀擬合是分析齒廓和螺旋線測量誤差曲線的另一種標(biāo)準(zhǔn)化方法。這種方法提供了一個指定的尺寸和形狀帶，每條測量誤差曲線必須在這個帶內(nèi)才可接受的。由于這個測量參數(shù)的評定結(jié)果只是合格或不合格，因此它不適用于包括評定測量不確定度在內(nèi)GB/ZXXXX—XXXX/ISO/TR10064-分析齒輪齒位或齒距的標(biāo)準(zhǔn)化方法涉及單個齒距偏差和齒距累積總偏差兩個參數(shù)，如ISO1328-1中所述。單個齒距偏差量化了一對相鄰齒的位置與其正確位置的一致性，該參數(shù)由節(jié)圓除以齒輪齒數(shù)確定。齒距累積總偏差量化了任意兩個不相鄰的齒與其正確位置的一致性，這個測量結(jié)果也基于節(jié)圓在對齒輪的齒距偏差進(jìn)行重復(fù)測量時，測量值的微小變化可能導(dǎo)致不同的齒距數(shù)值。在評定齒距在評定齒距累積總偏差的過程U95不確定度時必須考慮兩組操作條件：與確定偏倚（E）有關(guān)的條件，與評定標(biāo)準(zhǔn)不確定度（um）有關(guān)的條件。當(dāng)需要帶入E計算比對樣板的測量值時，其操作條件宜盡可能符合樣板校準(zhǔn)文件規(guī)定。包括安裝條件、檢測位置和測量參數(shù)等測量過程因素。此外，測用于標(biāo)準(zhǔn)不確定度（um）計算的比對樣板或其他工件的測量操作條件，宜盡可能地對照將在U95測量不確定度報告中規(guī)定的條件。宜允許可能對測量值產(chǎn)生顯著影響的測量過程因素在規(guī)定的限值內(nèi)變化。這適用于環(huán)境條件、儀器條件、安裝條件（包括測試心軸和工裝以及檢測操作人員。為了獲得最佳的有效性，檢測宜在相當(dāng)長的一段時間內(nèi)進(jìn)行。測量值無需對溫度影響進(jìn)行補(bǔ)償，除非根據(jù)給定的不確定度聲明進(jìn)行的所有測量都將得當(dāng)計算偏倚和標(biāo)準(zhǔn)不確定度的測量工作條件相同時，可進(jìn)行單組測量來滿足這兩項要求。這種等效要求可能適用于多種因素，包括安裝條件、測量參數(shù)和環(huán)境條件。此外，比對樣板的尺寸、配置和對測量儀器和所需工具進(jìn)行初步外觀檢查，確認(rèn)沒有異常磨損或損壞。對儀器進(jìn)行初始化和其他30左右會出現(xiàn)邊際收益遞減。每次測量宜將樣板或工件完全拆卸并重新安裝后進(jìn)行，包括心軸或夾具（如果程序中有）。宜在儀器的多個不同位置上進(jìn)行測量，覆蓋待測件后續(xù)應(yīng)用的全部范圍。在可情況下，比對樣板的測量宜包括逆向操作。此外，最好是在一段時間內(nèi)（如幾天）進(jìn)行測量，以考慮到測量過程穩(wěn)定性的影響。還應(yīng)繪制數(shù)據(jù)圖，查看其是否為正態(tài)分布，以確保數(shù)據(jù)的有效性。在儀器初始和持續(xù)評估中使用的典型校準(zhǔn)程序，宜按照儀器制造商的建議（如有）完成。GB/ZXXXX—XXXX/ISO/TR10064-h)將校準(zhǔn)樣板放置在儀器中；n)如果需要進(jìn)行系統(tǒng)調(diào)整，則需要確定可歸咎的原因，糾正并重復(fù)上述步驟。如果系統(tǒng)失控，o)如有需要，調(diào)整偏倚并進(jìn)行驗(yàn)證。此時，儀器可被認(rèn)為已經(jīng)校準(zhǔn)并適合按照判據(jù)為保持儀器適用性統(tǒng)計的可信度，有必要不斷進(jìn)行校準(zhǔn)。在有數(shù)據(jù)支持的情況下，可以延長樣板測量的間隔時間，例如，每班、每天、每周測量一次。當(dāng)統(tǒng)計數(shù)據(jù)顯示有必要進(jìn)行偏倚調(diào)整時，宜更在設(shè)置或校準(zhǔn)測量儀器時使用的任何工具或量具也宜定期進(jìn)行校9比較儀測量不確定度評定指南本章提供了各種指導(dǎo)性的評定測量不確定度的實(shí)例。當(dāng)然，不可能涵蓋所有的情9.1直接比較儀法實(shí)例A以下給出了一個直接評定U95不確定度方法的實(shí)例。它可用于測量與校準(zhǔn)操作所用的比對樣板等效但不相同的工件。這個過程在其有限的適用范圍內(nèi)以最小的復(fù)雜性提供良好的有效性。它有一定的應(yīng)為滿足幾何等效要求，工件給定的節(jié)圓直徑、模數(shù)、齒寬和螺旋角宜在比對樣板指定參數(shù)的±25%偏差范圍內(nèi)。當(dāng)偏差超過10％時，宜另外增加一個不確定度分量。關(guān)注其他等效要求也是可取的，如為了滿足指標(biāo)等效的需要，工件的指定精度宜達(dá)到ISO1328-1規(guī)定的5級或更高，測量表面的粗糙b)計算步驟a）測量結(jié)果的平均值X。該值減去比對樣板的校準(zhǔn)值，就可得到偏倚E；c)按照公式（10）計算步驟a）測量結(jié)果的標(biāo)準(zhǔn)不確定度················································GB/ZXXXX—XXXX/ISO/TR10064-Xi——校準(zhǔn)參數(shù)的單個測量值。X——測量值的平均值。d)按照公式（11）計算比對樣板的校準(zhǔn)不確······················································un——比對樣板的校準(zhǔn)不確定度。U95(cal)——比對樣板校準(zhǔn)文件中所述的U95測量不確定度。e)按照公式（12）或公式（13）確定本方法的U95測量不確定度，具體情況取決于是否消除偏倚E。0.5 0.5+E X123456789fHα的校準(zhǔn)值，Xcal為是3.3μm，U95為±1.5μm（標(biāo)準(zhǔn)不確定度0.75μm）。測量數(shù)據(jù)：X=2.32μm，標(biāo)準(zhǔn)不確定度為0.47μm。校準(zhǔn)數(shù)據(jù)：Xcal=3.3μm，U95=±1.5μm(標(biāo)準(zhǔn)不確定度0.75μm)。），測量結(jié)果的平均值減去比對樣板的校準(zhǔn)值，即可得出偏倚E。9.2比較儀法，針對工件特性的影響進(jìn)行擴(kuò)展以下給出了兩個擴(kuò)展的評定U95不確定度方法的實(shí)例，可用于針對有關(guān)測量過程。與校準(zhǔn)比對樣板等效但不滿足特性等效要求uw的工件，本方法通過修改標(biāo)準(zhǔn)不確定度（um）評定方法來分析工件特性（精度等級和表面粗糙度）的影響，從而將特性影響納入這些測量值中。因此，在計算U95測量不確定度時，工件特性影響uw將不作為一個 獨(dú)立變量進(jìn)行評估。該程序在適用范圍內(nèi)，具有適當(dāng)?shù)膹?fù)雜性和良好的有效性。本方法提供了良好的特性范圍，但幾何適用范圍有限。本方法只需要一個比對GB/ZXXXX—XXXX/ISO/TR10064-b)計算步驟a)得到的測量結(jié)果的平均值X。用該值減去比對樣板的校準(zhǔn)值，就可得到偏倚E。c)選擇一個具有指定精度等級和表面粗糙度的工件，其精度等級和表面粗糙度宜等同于本次不確定度評估指定的應(yīng)用范圍中最差的精度等級和表面粗糙度。按照第8章規(guī)一個可接受的替代方法是，對指定精度等級和表面粗糙度的工件使用量儀的重復(fù)性和再現(xiàn)性（GR和R）程序來收集數(shù)據(jù)。這些工件具有指定的精度等級和表面粗糙度，相當(dāng)于給定不確定度應(yīng)用范圍內(nèi)的最差精度等級和表面粗糙度。如果采用該法，則必須按照步驟d）中建議的程序從GR&R數(shù)據(jù)集中GR和R程序一般報告三種誤差值：重復(fù)性誤差（設(shè)備變化）、再現(xiàn)性誤差（評估者變化）和測量誤差。測量誤差值是由重復(fù)性和再現(xiàn)性誤差值通過平方和法組合而成，宜作為確定標(biāo)準(zhǔn)不確定度（um）GR&R研究報告的R&R值代表5.15倍標(biāo)準(zhǔn)偏差。因此，R&R值必須除以2.575，才能得到標(biāo)準(zhǔn)不確e)按照公式（11）計算比對樣板校準(zhǔn)不確定度（unf)按照公式（12）或（13）確定本方法的U95測量不確定度，具體情況取決于是否消除偏倚E。數(shù)值實(shí)例：這種方法可將工件特性（包括安裝誤差、幾何形狀和表面粗糙度影響）納入測量數(shù)據(jù)：X=2.32μm，標(biāo)準(zhǔn)不確定度為0.47μm。校準(zhǔn)數(shù)據(jù)：Xcal=3.3μm，U95=1.5μm(標(biāo)準(zhǔn)不確在一個經(jīng)過校準(zhǔn)的直齒輪左齒面上測量齒廓傾斜偏差（fHα),10次的測量結(jié)果如下：123456789fHα），U951.3420.5U951.3420.5本例解釋了一種估算工件特性uw影響的方法，其中ug滿足9.1的幾何等效要求。本方法可在其適用范圍內(nèi)表現(xiàn)出可接受的有效性和低復(fù)雜性給出了良好的特征適用范圍，但幾何體適用范圍有限。本方b)計算步驟a）得到的測量結(jié)果的平均值X。該值減去比對樣板的校準(zhǔn)值，即可得到偏倚E。uwg=FX(kwg)··························uwg——工件精度等級的影響量。GB/ZXXXX—XXXX/ISO/TR10064-Fx——給定測量參數(shù)的公差。以齒輪為例，齒輪尺寸和精度等級應(yīng)接近測量不確定度聲明中規(guī)定kwg——影響因子。表示公差對工件精度等級影響的比例。注：這里提供的工件表面粗糙度影響因子（kws）是為這個實(shí)例任意選擇的。所用的確切因子值可能因所關(guān)注的實(shí)d)用公式（15）評估工件表面粗糙度對測量不確定度的影響。uwskws——影響因子，表示公差對工件表面粗糙度影響的比例。注：這里提供的工件表面粗糙度影響因子（kws）是為這個實(shí)例任意選擇的。所用的確切因子值可能因所關(guān)注的實(shí)e)按照公式（16）評估此方法的工件特性影響量uwugs0.5··················································(16)g)按照公式（11）確定與比對樣板校準(zhǔn)有關(guān)的比對樣板校準(zhǔn)不確定度uh)按照公式（17）或公式（18）確定本方法的U95測量不確定度，具體取決于是否要消除偏倚E?！剑?7）僅適用步驟b）確定的偏倚通過調(diào)整儀器操作或補(bǔ)償后已被消除的情況：U95g0.5 ——公式（18）適用步驟b）確定的偏倚在本次測量過程中未被消除的情況。U950.5+E 測量數(shù)據(jù)：X=2.32μm，標(biāo)準(zhǔn)不確定度為0.47μm。工件的（fHα)公差為12.0μm。按照公式（14），工件精度等級影響Uwg為uwg表面粗糙度（Ra=1.6μm）的影響不會超過公差的10%。按照公式uws0.5U950.5U95(0.4720.59.3比較儀法，針對工件特性和幾何相似性的影響進(jìn)行擴(kuò)展當(dāng)工件特性uw或幾何特性ug與用于本過程校準(zhǔn)的比對樣板不符合等效要求時，有關(guān)的測量過程可能需要設(shè)計測量不確定度評定程序。9.1提供多種此類程序可被開發(fā)。一般情況下，這將涉及根據(jù)給定應(yīng)用要求進(jìn)行提取和組合所簡單描述的GB/ZXXXX—XXXX/ISO/TR10064-使用給定的具有足夠分辨率的測量儀器對同一樣板進(jìn)行多次測量，測量結(jié)果不會完全一樣。測量系統(tǒng)存在固有的可變性，就像產(chǎn)品工件之間存在固有的差異一樣。測量系統(tǒng)的變差通常被稱為測量誤差，但變差始終存在，并不等同于誤差。正常操作測量樣板時，產(chǎn)生的測量結(jié)果只包含測量系統(tǒng)的可統(tǒng)計過程控制應(yīng)用于校準(zhǔn)研究，建議采用單值和移動極差（X和MR）控制圖方法。在某些過程控制必須基于單個讀數(shù)，而不是子組。選擇X和MR控制圖方法的——過程的自然變化和日常波動有別于可歸因的變化，后者是造成偏差變化的特殊和可識別的原統(tǒng)計控制：這是描述一種操作的條件，其中所有引起變差的特殊原因都已消除，只剩下普通原因；即測量的變異可歸因于一個恒定的偶然原因系統(tǒng)；控制圖上，沒有超出控制界限的點(diǎn)，也沒有控制界10.2構(gòu)建X和MR圖a)使用從主測量儀收集的單點(diǎn)讀數(shù)（最好是30個或更多，但也可以用10個讀數(shù)進(jìn)行初步估b)計算移動極差（MR）值。通過確定兩個連續(xù)的觀測值之間的絕對差獲得移動極差值，其結(jié)c)計算X值的平均值，以確定圖表各個部分的中心線（X ——對于移動范圍部分： f)繪制中心線和控制界限：根據(jù)數(shù)據(jù)為圖表的兩個部分確定一個比例，然后在相應(yīng)的部分畫出以下標(biāo)準(zhǔn)適用于圖23中“MR圖的X值”中的單個觀測值（X）。假設(shè)觀測值服從正態(tài)分布。當(dāng)出GB/ZXXXX—XXXX/ISO/TR10064-123456789讀數(shù)范圍00XUCL=3.98XLCL=2.25?2.66×0.65XLCL=0.52GB/ZXXXX—XXXX/ISO/TR10064- 當(dāng)一個既定的正常或穩(wěn)定的流程受到負(fù)面、不必要的可歸因影響威脅時，控制圖就會發(fā)出警報。在生產(chǎn)過程中，這些影響可能來自以下幾個方面：人、機(jī)器、材料、方法、測量和管理。在做校準(zhǔn)時，這些影響更可能來自以下方面：環(huán)境（見第4章）、測量系統(tǒng)（見第5章）和操作人員。當(dāng)校準(zhǔn)數(shù)據(jù)未能通過10.3中的某項測試時，宜考慮下面這些影響，以確定造成不必要影響的決定非必要影響的嚴(yán)重程度的一個主要因素，以及用于發(fā)現(xiàn)和糾正這些影響的資源，是該測量系統(tǒng)要測量的產(chǎn)品齒輪的可變性。如果產(chǎn)品中的標(biāo)準(zhǔn)偏差相對于測量系統(tǒng)中的標(biāo)準(zhǔn)偏差較高，那么宜投入有限的資源來發(fā)現(xiàn)和糾正這些影響因素。反之，如果差值很小通過評定儀器在給定條件和適用范圍下的U95測量不確定度對儀器進(jìn)行校準(zhǔn)后，宜決定該不確定度是否適合本次校準(zhǔn)的測量任務(wù)。一般來說，這涉及將不確定度與相關(guān)的制造公差進(jìn)行比較。一臺儀器的測量誤差如果達(dá)到給定公差的100則該儀器顯然不能令人滿意。如果誤差達(dá)到公差的50%，則可能錯誤地通過或不通過判定很多工件合格或不合格。如果潛在測量誤差下降到公差的10%考慮到良好的測量可提高制造的可靠性，而更信服的測量又會增加成本，則兩者之間的權(quán)衡就決定了允許誤差的百分比設(shè)置。下面簡述了三種方法，為該決策提供指導(dǎo)。當(dāng)生產(chǎn)操作需要有效運(yùn)行時，ISO/TS14253-1:1995提供了一種靈活的方法。該方法基于這GB/ZXXXX—XXXX/ISO/TR10064-6——增加的測量不確定度，U。注：線C表示設(shè)計要求，線D表示實(shí)際測量需要考慮的測量不確定度。對測量裝備的投資擴(kuò)大了制造商可用的公差縮小公差法將儀器使用的適宜性問題從任意焦點(diǎn)轉(zhuǎn)移到經(jīng)濟(jì)焦點(diǎn)。在上文的例子中，不確定度與然而，對于能夠可靠地生產(chǎn)出公差在5μm以內(nèi)工件的制造工藝而言，該儀器則可能令人滿意，無需增加其他措施。如果已知制造過程能夠穩(wěn)定持續(xù)生產(chǎn)出公差在6μm以內(nèi)的工件，則可能需要改進(jìn)測傳統(tǒng)情況下，解決儀器適宜性的方法是要求測量不確定度與相關(guān)制造公差的比率小于指定值。對這種簡單的公差率法很有吸引力。另一方面，固定一個任意的百分比可能會導(dǎo)致測量不確定度另一種方法是使用已校準(zhǔn)的齒輪樣板來確定儀器的性能。為了改善不確定度，宜盡量減少第5章中討論的項目的影響。這些要求取決于待檢測齒輪的精度等級，但也與不確定度的校準(zhǔn)方法和使用的校準(zhǔn)齒輪樣板有關(guān)。表3給出了一些齒輪測量過程的不確定GB/ZXXXX—XXXX/ISO/TR10064-這種方法的局限性在于，它產(chǎn)生的單一不確定度要求適用于范圍廣泛的齒輪公差，而這些齒輪公2223433567668988——測量儀器和機(jī)床的安裝誤差，以及GB/ZXXXX—XXXX/ISO/TR10064-【被測指標(biāo)的不確定度/環(huán)境/測量設(shè)備的比對元件/測量設(shè)備/測量設(shè)置/軟件和計算/測量人員/被測對象/本文件提供的不確定度評定方法產(chǎn)生的U95值隨著給定程序與嚴(yán)格的比較器之間相似度的降低而提高。因此，采用更接近比較器的程序通?？筛奶岣吲c比較器一致性的方式是提高比對樣板與給定測試件的相似度。使用不同的或額外的比對樣降低測量不確定度的另一種方式是，通過儀器的調(diào)整操作或補(bǔ)償測量結(jié)果，消除測量過程中校準(zhǔn)GB/ZXXXX—XXXX/ISO/TR10064-儀器的不確定度值不能小于比對樣板認(rèn)證的不確定度值。根據(jù)方法的不同，認(rèn)證不確定度的值可減少認(rèn)證不確定度通常涉及減少校準(zhǔn)等級序列中的級數(shù)。也可以通過協(xié)商特殊的測試程序來減少——環(huán)境影響；——儀器狀況和校準(zhǔn)；——操作員培訓(xùn)，以及——心軸和工裝。通過對工件進(jìn)行重復(fù)測量，并使用測量結(jié)果的平均值和平均值的標(biāo)準(zhǔn)偏差，可以降低不確定度，本文件的其他部分對其中一些命題進(jìn)行了深入討論。此外，儀器制造商宜提供有關(guān)改進(jìn)流程的指用不同的測量程序檢測給定的測試件，得到的數(shù)值不同。將不同測量程序得到的測試結(jié)果進(jìn)行比在觀察測量程序的相關(guān)性之前，重要的是要確保被比較的測量程序是遵循等效原則進(jìn)行的。常見——安裝條件；——齒面命名；——測量位置；——測量方向；——分析方法；——環(huán)境條件?？赡苄枰炕嚓P(guān)比率。以下方法從統(tǒng)計學(xué)角度綜合了各個測量的不相關(guān)性可以在95％置信區(qū)間的概率范圍內(nèi)考慮。如果其置信區(qū)間為95·············································EN——相關(guān)比率，置信度為95%;GB/ZXXXX—XXXX/ISO/TR10064-當(dāng)計算值EN＞1，則單個測試結(jié)果在95%的置信區(qū)間內(nèi)不相關(guān)。可能需要進(jìn)一步的工作來確定造GB/ZXXXX—XXXX/ISO/TR10064-板的齒厚測量值的影響。此類計算假定給定試件的溫度均A.2齒廓溫度影響計算對于漸開線齒廓測量，溫度的影響可以通過考慮基圓直徑的相關(guān)變化來模擬。齒廓傾斜偏差（fHα)mnβ=23°螺旋角αn=20°法向壓力角LsLe·················································CTE=11.5×10?6C?1鋼的熱膨脹系數(shù)ab)計算端面模量mt：=8.69088mm············································c)計算節(jié)圓直徑d：tz=121.67236mm············································(A.3)d)計算端面壓力角αt：αt=arctan=21.57398°········································e)計算未修改的基圓直徑db：db=dcosαt=113.14843mm··········································(A.5)f)計算輪廓記值范圍Lα（配置文件的分析部分）：Lαg)計算因溫度效應(yīng)而增大或減小的新基圓直徑db2：db2bbΔtCTE)=113.15168mm··········h)計算由溫度影響而增大或減小的新的齒廓記值范圍Lα2：GB/ZXXXX—XXXX/ISO/TR10064-=30.00086mm·········································(A.8)i)計算由溫度影響引起的齒廓傾斜偏差fHα:=0.00086mm=0.86um······························計算出的fHα是沿著端面內(nèi)基圓的一條切線的矢量。當(dāng)給定的實(shí)際溫度高于標(biāo)準(zhǔn)溫度（20℃)時，A.3螺旋線溫度影響計算對于螺旋測量，可以通過考慮引線的相關(guān)變化來模擬溫度的影響。對螺旋線傾斜偏差（fHβ)的mn法向模數(shù)°°LbCTE=11.5×10?6C?1b)計算端面模數(shù)mt：=8.69088············································c)計算節(jié)圓直徑d：tz=121.67236mm··········································(A.11)d)計算端面壓力角αt：=arctan=21.57398°······································e)計算基圓直徑db：db=dcosαt=113.14843mm········································(A.13)f)計算導(dǎo)程L：=900.51279············································g)計算基圓螺旋角βb：=arcsin(sinβcosαn)=21.54101°····································(A.15)h)計算因溫度影響而增大或減小的新導(dǎo)程L2：L2tCTE)=900.53868mm····································(A.16)i)計算因溫度影響而增大或減小的新基圓螺旋角β=arctan=21.54045°······································j)計算與螺旋線評估范圍相關(guān)的基圓直徑周長C1：βGB/ZXXXX—XXXX/ISO/TR10064-k)計算因溫度效應(yīng)而增大或減小的螺旋線評估范圍相關(guān)的基圓直徑周長C2：βl)計算由溫度效應(yīng)引起的螺旋線斜率偏差fHβ:計算出的fHβ偏差是沿著端面內(nèi)基圓的切線的矢量。當(dāng)給定的實(shí)際溫度高于標(biāo)準(zhǔn)溫度20°C時，該A.4齒厚溫度影響計算除了漸開線齒廓和螺旋線外，齒厚也會受溫度的影響而發(fā)生改變。這些影響可以通過考慮與節(jié)圓直徑相交的齒截面的變化來模擬，齒厚通常在齒距直徑處測量。溫度對外齒輪法向齒厚的影響可以估m(xù)n°°αnsnCTE=11.5×10?6C?1b)計算端面模數(shù)mt：=8.69088mm··········································c)計算節(jié)圓直徑d：tz=121.67236mm··········································(A.22)αte)計算基圓直徑db：db=dcosαt=113.14843mm········································(A.24)f)計算由于溫度效應(yīng)而出現(xiàn)在節(jié)圓直徑處的新齒截面的直徑d2：d2tCTE)=121.66886mm····································(A.25)g)計算直徑為d2的端面壓力角αt2：αt2=arccos=21.56982。····················=22.65491?！ぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁ)計算直徑為d2的展開角ξ2：ξ2=tan=22.65010?！ぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁB/ZXXXX—XXXX/ISO/TR10064-j)計算分度圓直徑處的漸開線函數(shù)invat：k)計算直徑為d2的漸開線函數(shù)invat2：?αt2=1.08028?！ぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁ?A.30)l)計算分度圓直徑處的端面齒厚st：=13.65161mm··········································m)計算分度圓直徑處的端面齒厚角φt：360=12.85714?！ぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁ?15.01900?！ぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁ?o)計算直徑為d2的端面齒厚角φt2：)=12.85845。······································(Ap)計算在分度圓直徑處的端面齒厚st2：st2==13.65260mm·····································q)計算在分度圓直徑處，由溫度效應(yīng)增大或減小的端面齒厚stp：stp=13.65299mm········································r)計算在分度圓直徑處，由溫度影響而增大或減小的法向齒厚sn：s)計算由于溫度