DB61-T 1576-2022 矩形鋼管混凝土組合析梁橋技術規(guī)范

矩形鋼管混凝土組合桁梁橋技術規(guī)范2022-07-27實施2022-06-27發(fā)布2022-07-27實施陜西省市場監(jiān)督管理局發(fā)布I 12規(guī)范性引用文件 13術語和定義 2 45材料 46計算要求 57承載能力極限狀態(tài)計算 88正常使用極限狀態(tài)計算 9結構構造 11檢驗驗收 附錄A(規(guī)范性)軸心受壓構件的穩(wěn)定系數(shù)( 36附錄B(規(guī)范性)矩形鋼管和矩形鋼管混凝土節(jié)點剛度 371僅該日期對應的版本適用于本文件；不注日期的引用文件，其最新版本(包括所有的修改單)適用于本GB/T1591低合金高強度結構鋼GB/T11345焊縫無損檢測超聲波檢測技術、檢測等級和評定JGJ/T283自密實混凝土應用技術JT/T722公路橋梁鋼結構防腐涂裝技術條件JTGD64公路鋼結構橋梁設計規(guī)范2JTGF80/1公路工程質量檢驗評定標準第一冊土建工程矩形鋼管混凝土構件concrete-filledrectangularsteeltubula矩形鋼管混凝土桁架trusswithconcrete-filledrectangularsteeltub開孔鋼板連接件(Perfobondribs,簡稱PBL加勁肋)加勁型矩形鋼管混凝土結構rectangular自密實補償收縮混凝土shrinkage-compensating&self-co3約束效應系數(shù)標準值characteristicvalue約束效應系數(shù)設計值designvalueofconfinement混凝土工作承擔系數(shù)percentageofload-carryingcap44.2根據(jù)不同種類的作用(或荷載)及其對橋梁的影響、橋梁所處的環(huán)境條件，考慮持久狀況、短暫4.6矩形鋼管混凝土組合桁梁橋的設計與施工除應符合本文件外，尚應符合國家有關標準的規(guī)定。5.1.2當鋼管有防止層狀撕裂的要求時，其材質應符合GB/T5313的規(guī)定。5.1.3矩形鋼管宜采用焊接直縫鋼管或無縫鋼管，當截面尺5.1.5結構中預應力鋼筋混凝土構件的預應力鋼筋應符合JTG35.2連接材料a)手工焊接用的焊條，應符合GB/T5117或GB/T5118的規(guī)定。焊條型號應與被焊鋼材的力學b)自動或半自動焊接用的焊絲與焊劑應與被焊鋼材相適應d)當兩種不同鋼材焊接時，應采用與強度較低的一種鋼材相適用的焊條或焊絲。b)高強度螺栓應符合GB/T1228、GB/T1229、GB/T1230、GB/T1231或GB/T3632、GB/T3633c)焊釘應符合GB/T10433的規(guī)定，焊釘?shù)匿摬那姸炔粦陀?35N/mm2。55.3.3自密實補償收縮混凝土性能指標應符合JGJT178的5.5結構中的涂裝材料應符合JT/T76.1.1弦桿、腹桿和橋面板應進行強6.1.3矩形鋼管混凝土橋墩(柱)應進行強度、剛度和穩(wěn)定性驗算。6.2.1作用的分類、組合及結構重要性系數(shù)、6.2.4風荷載計算應符合JTGD60和JTG/T3360-01的規(guī)定。6.3.4計算徐變變形及其在超靜定結構中產(chǎn)生的附加內力時，徐變系數(shù)可按照JTG3362規(guī)定和降溫6.4.2施工階段，矩形鋼管內混凝土未達到設計強度的85%時，構件的承載力、變形和穩(wěn)定應按鋼結6.4.3當桿件的節(jié)間長度或桿件長度與截面高度之比應不小于12(弦桿)和24(腹桿)時，分析桁架可按圖2和圖3所示的模型進行計算。6.4.7對分配有彎矩的弦桿和腹桿按偏心受力構件進行驗算。6圖1K形和N形管節(jié)點的偏心和間隙6.4.8作為橋門架腿桿的主桁斜桿或豎桿計算應符合下列要求：a)計算應考慮橋門架在橫向力作用下產(chǎn)生的軸向力和彎矩；b)計算應視橋門架為下端固定的框架；c)由于風力作用使橋門架斜腿所產(chǎn)生的軸向力的水平分力，應計入下弦桿內力之中。6.4.9矩形鋼管混凝土受壓構件中混凝土工作承擔系數(shù)a。應控制在0.1～0.7之間，a?？砂词?1)計fa——混凝土抗壓強度設計值(N/mm2);fa——鋼材抗壓強度設計值(N/mm2);Ae——混凝土截面面積(mm2);As——鋼管截面面積(mm2)。6.4.10矩形鋼管混凝土構件的剛度，應按式(2)-(3)計算：7Es——鋼材彈性模量(N/mm2);Ec——混凝土彈性模量(N/mm2);I?——鋼管截面的慣性矩(mm?);I?——混凝土截面的慣性矩(mm?)。6.4.11桿件的計算長度應按下列規(guī)定取值：a)弦桿在主桁平面內的計算長度取主桁的節(jié)間長度；b)弦桿在主桁平面外的計算長度取側向支撐點的間距；c)腹桿在任意平面的計算長度取0.75倍腹桿幾何長度。6.4.12矩形鋼管混凝土墩(柱)的計算長度1。宜按表1取值，對于復雜邊界條件或變截面矩形鋼管混凝土墩(柱)可采用有限元方法計算。表1計算長度取值一端固定、另一端自由6.4.13組合桁梁的整體分析應符合下列規(guī)定：a)混凝土板按全預應力混凝土或部分預應力混凝土A類構件設計時，應采用未開裂分析方法，組合梁截面剛度取未開裂截面剛度ELm。b)當混凝土板按部分預應力混凝土B類或普通鋼筋混凝土構件設計時，應采用開裂分析方法，中間支座兩側各0.15L(L為梁的跨度)范圍內組合梁截面剛度取開裂截面剛度EIr,其余區(qū)段組合梁截面剛度取未開裂截面剛度ELm。6.4.14鋼管混凝土界面剪切滑移本構關系應采用式(4),各參數(shù)按表2取值。Gs——剪切模量(N/mm2);u——剪切強度(N/mm2);Su——達到剪切強度時對應的試件單位長度相對滑移量。8表2剪切-滑移剪切模量與剪切強度取值構件類型7承載能力極限狀態(tài)計算7.1承載能力極限狀態(tài)應按式(5)計算：S——作用效應的組合設計值；R——構件承載力設計值；7.2構件承載力計算7.2.1矩形鋼管混凝土受壓構件承載力應滿足式(6)-(9)要求： N——軸心壓力設計值(N);N——軸心抗壓強度設計值(N);ks——鋼管縱向容許應力折減系數(shù)；ke——混凝土抗壓強度提高系數(shù)；7.2.2PBL加勁型矩形鋼管混凝土受壓構件承載力應按式(10)-(13)計算： 9n——考慮PBL承擔軸向荷載作用的系數(shù)；7.2.3當鋼管截面有削弱時，其凈截面承載力應滿足式(14)的要求：yN≤k,f?A+kfaA…Asn——鋼管的凈截面面積(mm2)。7.2.4當PBL加勁型矩形鋼管有削弱時，其凈截面承載力應滿足式(15)的要求：7.2.5受壓構件的穩(wěn)定性應滿足式(16)要求：式(16)中的相關參數(shù)計算方式見式(17)-(20)… φ——軸心受壓構件的穩(wěn)定系數(shù)，可按附錄A查表；f——鋼材的屈服強度(N/mm2);ao——矩形鋼管混凝土軸心受壓構件的相對長細比；λ——矩形鋼管混凝土軸心受壓構件的長細比；ro——矩形鋼管混凝土軸心受壓構件截面的當量回轉半徑(mm)。7.2.6矩形鋼管混凝土受拉構件承載力按式(21)驗算：N——軸心拉力設計值(N)。7.2.7矩形鋼管混凝土構件壓彎承載力應同時滿足式(22)-(23)要求： 圖4極限狀態(tài)下的截面應力分布ac——混凝土工作承擔系數(shù)，按式(1)計算；Mu——只有彎矩作用時凈截面的受彎承載力設計值(N·mm);M——彎矩設計值(N·mm);b、h——分別為矩形鋼管截面平行、垂直于彎曲軸的邊長(mm);dn——管內混凝土受壓區(qū)高度(mm)。7.2.8彎矩作用在一個主平面內的矩形鋼管混凝土壓彎構件，其穩(wěn)定性應同時滿足式(26)-(28)要 qx——彎矩作用平面內的軸心受壓穩(wěn)定系數(shù)；9y——彎矩作用平面外的軸心受壓穩(wěn)定系數(shù)；Mx——繞x軸的截面受彎承載力設計值，按式(24)計算(N·mm);λ——矩形鋼管混凝土彎矩作用平面內的長細比；Mx——繞主軸x軸作用的彎矩設計值(N·mm)。7.2.9彎矩作用在一個主平面內的矩形鋼管混凝土拉彎構件，其承載力應式(31)驗算：Mu——按矩形空鋼管受彎構件計算(N·mm)。7.2.10彎矩作用在兩個主平面內的雙軸壓彎矩形鋼管混凝土構件，其承載力應同時滿足式(32)-(33)My——繞主軸y軸作用的彎矩設計值(N-mm);Muy——繞y軸的截面受彎承載力設計值，按式(24)計算(N·mm)。7.2.11雙軸壓彎矩形鋼管混凝土構件繞主軸x軸的穩(wěn)定性，應同時滿足式(34)-(35)的要求：7.2.12雙軸壓彎矩形鋼管混凝土構件繞主軸y軸的穩(wěn)定性，應同時滿足式(36)-(37)的要求：7.2.13彎矩作用在兩個主平面的雙軸拉彎矩形鋼管混凝土構件，其承載力應滿足式(38)要求：7.3.1主桁節(jié)點可采用弦桿內未灌注混凝土圖5節(jié)點類型7.3.2矩形鋼管T、Y和X型節(jié)點承載力應按下列公式計算。a)當β≤0.85時，矩形鋼管節(jié)點承載力的設計值應按式(39)-(41)計算：當弦桿受拉時0Nu——矩形鋼管節(jié)點承載力，i=1或2,其中1代表受拉支管，2代表受壓支管(N);h——第i個腹桿的截面高度(mm);O;——第i個腹桿和弦桿軸線間小于直角的夾角(°);bo——弦桿的截面寬度(mm);to——弦桿的截面厚度(mm);fo——弦桿鋼材的強度設計值(N/mm2);o——節(jié)點兩側弦桿軸心壓應力的較大絕對值(N/mm2);Wn——參數(shù)，按式(40)或(41)計算。b)當β=1時，矩形鋼管節(jié)點承載力設計值應按式(42)-(47)計算：其中，對于X形節(jié)點，當θ<90°且ho≥h/cosO;時，應按下式計算： ——對于X型節(jié)點：φ——長細比按式(47)確定的軸心受壓構件的穩(wěn)定系數(shù)。c)當0.85<β<1時，腹桿在節(jié)點處的承載力設計值按式(39)和式(42)所計算的值，根據(jù)β進行線性插值計算。應小于式(48)-(49)計算值：fai——腹桿鋼材抗拉(抗壓和抗彎)強度設計值(N/mm2);d)當0.85<β<1-2to/b?時，腹桿在節(jié)點處的承載力設計值應小于式(50)-(51)計算值：a)節(jié)點處任一腹桿的承載力設計值應取式(52)-(54)的較小值： b)當β<1-2to/b?時，矩形鋼管節(jié)點承載力設計值應小于式( (55) 參數(shù)，按式(57)計算；a——桁架節(jié)間距(m)。c)節(jié)點間隙處的弦桿軸心受力承載力設計值應按式(58)-(60)計算：N=(A-α,A?)fao (58) V=A,f av——剪力對弦桿軸心承載力的影響系數(shù)；V——節(jié)點間隙處弦桿所受的剪力，可按任一腹桿的豎向分力計算(N);Av——弦桿橫截面面積(mm2)。7.3.4矩形鋼管混凝土T、Y和X型節(jié)點承載力應按照下列公式進行計算。a)受壓腹桿的節(jié)點承載力設計值應參照圖6按式(61)-(68)計算：Nu=(1+k)ββfaA (63),且β≤1 (66) 圖6局部受壓計算底面積(c=h/sinθ?)Nui——矩形鋼管混凝土受壓腹桿節(jié)點承載力(N);kx——鋼管參與橫向局部承壓工作系數(shù)；Al——局部受壓面積(mm2);β管內混凝土局部受壓強度提高系數(shù)；ff邊長150mm立方體混凝土試塊強度(N/mm2);fe混凝土抗壓強度標準值(N/mm2);Ao——局部受壓計算底面積(mm2)。b)受拉腹桿的節(jié)點承載力設計值可按式(69)-(73)計算： 當0.85≤β<1時：Nu取式(68)和式(69)的較小值。No=f1.(2h-41?+b?+b?) (72) 7.3.5矩形鋼管混凝土K和N型間隙節(jié)點承載力應按照下列公式進行計算：a)受壓腹桿的節(jié)點承載力設計值可按式(61)計算；b)受拉腹桿的節(jié)點承載力設計值按下列方法確定：7.4.1剪跨區(qū)的劃分應以彎矩絕對值最大點及零彎矩點為界限逐段進行，按圖7所示進行劃分，剪跨V=min{Af,bh?fa}b)位于正彎矩最大點到中支座(負彎矩最大點)區(qū)段，即m?和m?區(qū)段：As——負彎矩區(qū)混凝土橋面板有效寬度范圍內的縱向鋼筋截圖7連續(xù)梁剪跨區(qū)劃分圖7.4.2位于負彎矩區(qū)段的抗剪連接件，其受剪承載力設計值Vud應乘以折減系數(shù)0.9(中間支座兩側)或0.8(懸臂部分)。7.4.3單個連接件的受剪承載力設計值應按式(78)-(79)計算：a)圓柱頭焊釘連接件 As圓柱頭焊釘連接件桿部截面面積(mm2);Vsud——圓柱頭焊釘連接件受剪承載力設計值(N);fs圓柱頭焊釘極限抗拉強度最小值(N/mm2)。b)PBL開孔鋼板連接件d——開孔鋼板的圓孔直徑(mm);ds——孔中貫通鋼筋直徑(mm);f孔中貫通鋼筋抗拉強度設計值(N/mm2)。對于有混凝土粗骨料數(shù)據(jù)時，可按式(80)-(81)計算：A?受剪粗骨料的橫截面面積(mm2);Aco開孔加勁肋的混凝土榫橫截面面積(mm2)。7.4.4進行完全抗剪連接件設計時，每個剪跨區(qū)段內需要的連接件總數(shù)n,按式(82)計算：Vs——每個剪跨區(qū)段內鋼梁與混凝土橋面板交界面的縱向剪力(N)。7.5組合桁梁承載力計算7.5.1矩形鋼管混凝土組合桁梁破壞模式分為下弦桿破壞、腹桿破壞和混凝土橋面板破壞，如圖8所示；承載力計算時應首先判定其破壞模式。7.5.2各個構件的效率系數(shù)K;可按式(83)進行計算，效率系數(shù)最大的構件首先發(fā)生破壞。Ki分別為組合桁梁橋面板、下弦桿和腹桿的效率系數(shù)；Nx按鉸接桁架計算得到的橋面板、下弦桿和腹桿的軸力設計值(N);Re,Rsb,Rw——按鉸接桁架計算得到的混凝土板、下弦桿和腹桿的軸心受壓或軸心受拉承載力(N)。圖8鋼管混凝土組合桁梁破壞模式其中矩形鋼管混凝土桁架弦桿的受拉承載力Rφ按式(21)計算，腹桿的承載力Rw可按式(84)-(86)計算：R=9mAf Av——腹桿截面面積(mm2);0s考慮節(jié)點破壞和腹桿桿件破壞的等效抗力折減系數(shù)；0受壓腹桿的整體穩(wěn)定折減系數(shù)，可按本規(guī)范7.2.5條規(guī)定進行； 發(fā)生節(jié)點破壞時腹桿的抗力折減系數(shù)；N?節(jié)點承載力，可按照本規(guī)范第7.3節(jié)中的節(jié)點承載力計算公式進行計算(N)。7.5.3上承式組合桁梁應按表3進行其弦桿破壞、腹桿破壞和混凝土板破壞的破壞模式判定和承載力表3組合桁梁破壞模式判定及承載力計算(節(jié)點加載)受彎承載力計算下弦桿破壞混凝土板破壞為剪跨比(λ=na/H),N為組合桁梁節(jié)間數(shù)量，n為荷載作用點距離相近支座的節(jié)間數(shù)量(n≤N/2)按現(xiàn)行JTGD60取值。疲勞荷載應加載在最不利的荷載位置，并按規(guī)定計算疲勞荷載的沖擊系數(shù)作用。7.6.5疲勞荷載計算模型Ⅱ采用雙車模型，兩圖9所示。加載時，兩模型車的中心距不得小于40m。圖9疲勞荷載計算模型Ⅱ(尺寸單位：m)7.6.6當構件和連接不滿足疲勞荷載模型I驗算要求時，應按模型Ⅱ驗算。7.6.7采用疲勞荷載計算模型I時應按式(87)-(88)驗算：式中：YM—一疲勞抗力分項系數(shù)，對重要構件取1.35,對次要構件取1.15;△op——正應力常幅疲勞極限，如圖10所示，根據(jù)表4對應的細節(jié)類型取用(N/mm2)Aπ——剪應力幅疲勞截止限，如圖11所示，根據(jù)表4對應的細節(jié)類型取用(N/mm2)。7.6.8采用疲勞荷載計算模型Ⅱ時應按式(89)-(90)驗算： (89) 7.6.9節(jié)點及連接疲勞容許應力幅應滿足表4和表5要求。類別位和內容1T、Y、K、N相貫管節(jié)點應力2ThThT3應力4應力7.6.10對于板桁連接采用PBL連接件的矩形鋼管混凝土組合桁梁橋可不進行PBL連接件的疲勞驗7.6.11對于部分節(jié)點形式，可通過桿件名義應力幅與相應的熱點應力集中系數(shù)相乘的方法間接獲取熱點應力幅。橋梁結構中常用的K型節(jié)點，可分為支管拉壓平衡荷載、主管軸力和主管彎矩三種基本荷載工況，如圖12所示，各工況下熱點應力幅線性疊加得到總熱點應力幅按式(91)計算：σ?、on、om——分別為支管拉壓平衡荷載、主管軸力和主管彎矩三種基本荷載工況下名義應力幅SCF?、SCF?、SCFm——分別為支管拉壓平衡荷載、主管軸力和主管彎矩三種基本荷載工況下相應節(jié)點熱點應力集中系數(shù)。(a)工況l:支管拉壓平衡荷載(b)工況Ⅱ、Ⅲ:主管荷載(軸力或彎矩)圖12K型節(jié)點基本荷載工況7.6.12矩形鋼管混凝土K型節(jié)點熱點應力集中系數(shù)(SCF)按表6計算。表5矩形鋼管混凝土K型節(jié)點SCF參數(shù)公式●弦桿●腹桿●弦桿●腹桿●弦桿SCF=(2.048+0.495β-0.852β2)·(2●腹桿適用范圍：10≤2ys≤35;0.25≤r≤1.0;0.4≤β≤1.0;30?≤O≤60°注：β為支主管寬度比，2y為主管寬厚比，t為支主管厚度比，0為支主管夾角7.6.13采用疲勞荷載計算模型I時應按式(92)驗算：yM疲勞抗力分項系數(shù)，對重要構件取1.35,對次要構件取1.15;Sh正熱點應力常幅疲勞極限，如圖13所示，為5幅，按式(94)-(95)計算(N/mm2)。7.6.14采用疲勞荷載計算模型Ⅱ時應按式(93)驗算：式中：按式(94)-(95)計算(N/mm2)。7.6.15矩形鋼管混凝土節(jié)點疲勞熱點應力幅Sn-N曲線如圖13所示，按式(94)-(95)計算：…圖13矩形鋼管混凝土節(jié)點熱點應力正應力幅疲勞強度曲線8.1一般要求8.1.1應采用作用的頻遇組合、準永久組合，并a)鋼管混凝土桁式主梁，受拉鋼管混凝土(含受拉腹桿)強度驗算時，鋼管累計應力不得超過b)鋼管混凝土桁式墩(柱)受壓強度驗算時鋼管累計應力應小于0.6fy。c)鋼管混凝土組合墩(柱)弦桿強度驗算時鋼管累計應力應小于0.8fy。可將鉸接分析獲得的桁架變形乘以1.15倍作為桁架的最大變形，也可采用考慮節(jié)點剛性的模型計算整體桁架的變形，其中鋼管及鋼管混凝土節(jié)點剛度可按式(96)進行計算。圖14節(jié)點變形組成N、N?——分別為單位荷載作用下桁架上下弦桿軸力(N);l、lo——分別為桁架上下弦桿節(jié)段長度(mm);Nw——桁架腹桿軸力(N);Nw——單位荷載作用下桁架腹桿軸力(N);lw——桁架腹桿節(jié)段長度(mm);k——桁架節(jié)點軸向剛度，受壓軸向剛度為kjc,受拉軸向剛度為ki,按附錄B計算(N/mm)。8.2.4矩形鋼管混凝土組合桁梁應設置預拱度，預拱度大小應視實際需要而定，宜為結構自重標準值加1/2車道荷載頻遇值產(chǎn)生的撓度值，頻遇值系數(shù)為1.0。預拱度應保持橋面曲線平順。8.2.5矩形鋼管混凝土組合桁梁橋的連接件應按式(97)-(101)進行正常使用極限狀態(tài)下的滑移驗a)焊釘連接件 (98) (99)b)開孔板連接件 Vu——正常使用極限狀態(tài)下的連接件剪力設計值(N);kss——焊釘連接件的抗剪剛度(N/mm); 開孔板連接件的抗剪剛度(N/mm);dss——焊釘連接件桿部的直徑(mm)ds——孔中貫通鋼筋直徑(mm);d——開孔板件的圓孔直徑(mm)。9結構構造9.1.1桁梁橋可分為上承式鋼桁梁橋、下承式鋼桁梁橋和中承式鋼桁梁橋。9.1.2桁梁橋的總體布置應符合下列規(guī)定：a)簡支結構體系，其跨徑不宜大于80m;連續(xù)結構體系，其跨徑不宜大于150m;b)兩跨連續(xù)桁梁橋宜采用等跨布置；三跨及以上的連續(xù)桁梁橋宜采用不等跨布置，邊中跨比宜取c)對于主跨在50m以下的連續(xù)梁橋宜采用等梁高布置，對于主跨在50m以上的連續(xù)梁橋，宜采d)矩形鋼管混凝土桁架的高跨比，應根據(jù)建筑凈空要求、荷載、材料等因素決定，簡支體系高跨比宜取1/8~1/12,連續(xù)體系高跨比宜取1/10~1/15。9.1.3上承式矩形鋼管混凝土組合桁梁橋宜采用四肢型斷面布置(圖15),其上弦桿可直接埋入到混凝土橋面板中。圖15四肢型橫斷面9.1.4下承式簡支梁的寬跨比、連續(xù)桁梁邊中跨的寬跨比、連續(xù)桁梁的鋼桁架中心線之間的距離與跨徑的比值均不宜小于1/25。9.2主桁構造9.2.1主桁的立面布置形式應根據(jù)結構受力、荷載等因素合理選擇，對于中小跨徑的桁梁橋，宜采用沃倫型、修正的沃倫型或普拉特型立面布置形式；對于大跨徑的桁梁橋，宜采用雙重腹桿型或K型桁圖16主桁立面布置形式9.2.2中等跨徑矩形鋼管混凝土組合桁梁橋的節(jié)間長度一般取3m~6m,大跨徑的桁梁橋，節(jié)間長度一般取8m~10m。9.2.3主桁腹桿傾角由主桁高度與節(jié)間長度的比值決定，腹桿傾角應滿足下列要求：一般不應小于且有豎桿的桁架的合理傾角約為50°,無豎桿的桁架的合理傾角約為60°。9.3橋面板及連接件構造9.3.1未設承托的橋面板，下層橫向鋼筋距主桁上弦桿翼緣不應大于50mm,剪力連接件抗掀起端底面高出下層橫向鋼筋的距離heo不得小于30mm,下層橫向鋼筋間距不應大于4heo且不應大于300mm,如圖17所示。圖17承托構造(單位：mm)平順，承托斜邊傾斜度不宜過大。承托的外形尺寸及構造如圖17所示，并應符合下列規(guī)定：a)當承托高度在80mm以上時，應在承托底側布置橫向加強鋼筋，橫向加強鋼筋的構造要求同b)承托邊至連接件外側的距離不得小于40mm,承托外形輪廓應在由最外側連接件根部起的45°9.3.3組合梁橋面板的配筋應滿足9.3.4橋面板采用預制板時，宜采用縱向分塊、橫向不分塊的劃分方式，同時，宜以4m~6m為一個9.3.6矩形鋼管混凝土組合桁梁橋負彎矩區(qū)段的橋面板宜配置預應力鋼束，在中支點左右各0.15L范9.3.10預制橋面板采用集束式布置焊釘，現(xiàn)澆橋a)焊釘連接件的間距不宜超過300mm;b)焊釘連接件剪力作用方向上的間距不宜小于焊釘直徑的5倍，且不得小于100mm,剪力作用垂直方向的間距不宜小于焊釘直徑的2.5倍，且不得小于50mm。c)焊釘連接件的外側邊緣與鋼板邊緣的距離不應小于25mm。a)PBL連接件多列布置時，相鄰PBL的間距不宜小于板高的3倍；b)PBL連接件的鋼板厚度不宜小于12mm;d)PBL連接件的相鄰兩孔最小邊緣間距e應滿足式(102)的要求；e)PBL連接件開孔邊距不宜小于0.5倍e; (102) fa——鋼板抗剪強度設計值(N/mm2)9.4.1矩形鋼管混凝土構件的截面最小邊尺寸不宜小于200mm,鋼管壁厚不宜小于10mm,截面高寬比h/b不宜大于2。當矩形鋼管混凝土構件截面最大邊尺寸大于800mm時，應采取在鋼管內壁焊接9.4.2當矩形鋼管混凝土桿件和節(jié)點的承載力和疲勞性能不滿足要求時，可在管內設置PBL加9.4.4矩形鋼管混凝土構件管壁板件的寬厚比b/t、h/t,應不大于表7的規(guī)定限值，構件類型如圖18構件類型純彎壓彎注1:表中：為鋼號修正系數(shù)，其值為235與鋼材牌號屈服點數(shù)注2:表中y=o?/σ?,σ?和o?分別為板件最外邊緣的最大、最小應力(N/mm2),壓應力為正，拉應力為負9.4.5腹桿鋼管的寬厚比宜介于15g~359.4.6矩形鋼管混凝土構件的長細比容許值，可按GB50017的規(guī)定采用。d)PBL的開孔孔距(孔間凈距)宜取PBL板高；a)弦桿表面塑性破壞起控制作用時，可采用翼緣板加強的方法，如圖19所示，板的寬度b,宜與圖19用翼緣板加強節(jié)點其中，加強板最小寬度l,按式(103)-(104)計算：…b)節(jié)點弦桿側壁承載力不足時，宜在弦桿兩側布置加強板提高節(jié)點承載力(圖20)。圖20用側板加強節(jié)點對T和Y型節(jié)點，加強板最小長度l按式(105)計算：…對于K型間隙節(jié)點，側壁加強板的最小長度l?與翼緣板加強板相同。9.5.4當矩形鋼管混凝土節(jié)點不滿足節(jié)點靜力或疲勞性能的要求時，應在管內設置PBL加勁肋形成PBL加勁型矩形鋼管混凝土節(jié)點，如圖21(a)所示；亦可在弦桿和腹桿的側板處設置整體節(jié)點板形成PBL加勁型矩形鋼管混凝土整體節(jié)點，如圖21(b)所示。9.6墩(柱)構造a)矩形鋼管混凝土墩(柱),其截面形式宜采用矩形鋼管混凝土截面或中空夾層矩形鋼管混凝土截面，如圖22所示；b)簡支梁橋和連續(xù)梁橋跨度小于50m、地震烈度7度及以下時，宜采用鋼管混凝土桁式橋墩；鋼管混凝土連續(xù)剛構橋跨度大于100m、地震烈度高于7度時，宜采用鋼管混凝土組合橋墩，如圖23所示。圖22矩形鋼管混凝土墩(柱)截面形式圖23矩形鋼管混凝土墩(柱)主要結構形式b)鋼管對接接頭的外輪廓尺寸應相同、鋼管壁厚差不宜超過6mm。三角形