2023年考研《機械設計》單項選擇(單數(shù)章節(jié))

2023〔單數(shù)章節(jié)〕單項選擇第一章緒論1，機械設計課程爭論的內(nèi)容只限于 ?！睠〕A．專用零件的部件B．在高速，高壓，環(huán)境溫度過高或過低等特別條件下工作的以及尺寸特大或特小的通用零件和部件C．在一般工作條件下工作的一般參數(shù)的通用零件和部件D．標準化的零件和部件2，以下8種機械零件：渦輪的葉片，飛機的螺旋槳，往復式內(nèi)燃機的曲軸，拖拉機發(fā)動機的氣門彈簧，起重機的起重吊鉤，火車車輪，自行車的鏈條，紡織機的紗錠。其中有 是專用零件?！睠〕A．3B．4C．5種D．63，第三章機械零件強度1，零件的工作安全系數(shù)為〔C〕A．零件的極限應力比許用應力B．零件的工作應力比許用應力C．零件的極限應力比工作應力D．零件的工作應力比極限應力3，零件外表經(jīng)淬火、滲氮、噴丸、滾子碾壓等處理后，其疲乏強度＿＿＿。〔A〕A．增高；B.降低；C.不變；D.增高或降低視處理方法而定。445σ=300N250HBS、屈服極限σ=600Nmm2mm2[σ]=400Nmm2[S]等于BA．1.33B．1.5C．2.0D．2.45，兩個平行圓柱體相外接觸并相互壓緊。兩圓柱體的半徑R1>R2，材料彈性模量E1＞E2，則兩者的最大接觸應力CA．δH1＞δH2B．δH1＜δH2C．δH1＝δH2D．大小不確定645DA．BB．SC．0D．17，零件的截面外形確定，如確定尺寸(橫截面尺寸)增大，疲乏強度將隨之 C 。A，增高B，不變C，降低8，零件的外形，尺寸，構造一樣時，磨削加工的零件與精車加工相比，其疲乏強度 A 。A，較高B，較低C，一樣9，零件的外表經(jīng)淬火，滲氮，噴丸，滾子碾壓等處理后，其疲乏強度 A 。A，增高B，降低C，不變D，增高或降低視處理方法而定10，零件受變載荷作用時，則在其內(nèi)部〔B〕；零件受靜載荷作用時，則在其內(nèi)部〔C〕A,只會產(chǎn)生靜應力B，只會產(chǎn)生變應力C，可能產(chǎn)生靜應力，也可能產(chǎn)生變應力11，圖示極限應力圖中，工作應力循環(huán)特性r=0.5，工作應力m置如以下圖，進展安全系數(shù)計算時，其材料的極限應力應取〔C〕。A，σ-1B，σBC，σ12，對于受循環(huán)變應力作用的零件，影響疲乏破壞的主要因素是〔C〕A，最大應力B，平均應力C，應力幅13，塑性材料制成的零件進展靜強度計算時，其極限應力為〔B〕A，σbB，σSC，σ0D，σ-114，零件受對稱循環(huán)應力時，對于塑性材料應取〔C〕作為材料的極限A，材料的強度極限B，材料的屈服極限C，材料的疲乏極限D，屈服極限除以安全系數(shù)15，當三個一樣的零件甲乙丙承受的σma某z環(huán)特性r分別是+1，0，-1，其中，最易疲乏損傷的零件是〔C〕A，甲B，乙C，丙16，一等截面直桿，其直徑d=15mm，受靜拉力F=40kN，材料為35#鋼，σB=540N/mm2，σS=320N/mm2，則該桿的工作安全系數(shù)S〔D〕A，2.38B，1.69C，1.49D1.4117，同樣外形、尺寸、構造和工作條件的零件，承受以下不同材料制造：a,HT20-40;b,35#鋼；c,40CrNi。其中有效應力集中系數(shù)最大和最小分別是〔E〕A，a,bB，c,aC,b,cD,b,aE,a,cF,c,b18，兩圓柱體沿母線相壓，載荷為FσH，假設載2F〔B〕。A，1.26σHB，1.41σHC，1.59σHD，2σH19，零件外表經(jīng)淬火，氮化，噴丸，滾子碾壓等處理后，其疲乏強度〔A〕A，增高B，不變C，降低20，由試驗知，有效應力集中、確定尺寸和外表狀態(tài)只對〔A〕有影響。A，應力幅B，平均應力C，應力幅和平均應力21，干摩擦時，摩擦力與所受載荷及表觀接觸面積的關系為：〔A〕A，與表觀面積無關而與載荷成正比B，與表觀面積有關與載荷無關B，與表觀面積有關與載荷成正比22，摩擦副外表為液體動壓潤滑狀態(tài)，當外載荷不變時，摩擦面間的最小油膜厚度隨相對滑動速度的增加而〔B〕A，變薄B，增厚C，不變23，兩相對滑動的接觸外表，依靠吸附油膜進展?jié)櫥哪Σ翣顟B(tài)稱為〔B〕A，干摩擦B，邊界摩擦C，混合摩擦D，液體摩擦24，一個鋼制零件，σH=750N/mm2，σ=550N/mm2，σ-1=350N/mm2，σma=185N/mm2，最小應力σmin=-75N/mm2，綜合影響系數(shù)Kσ=1.44，ψσ=0.25，則當r=常數(shù)時，該零件的疲乏強度安全系數(shù)為〔B〕A，2.97B，1.74C，1.9D，1.4525，σr=152N/mm2，m=9，應力循環(huán)基數(shù)N0=5106，則當應力循環(huán)次數(shù)N=8106勞強度極限σrN=〔A〕N/mm2A,144B,152C,160削減磨損的一般方法有很多種，其中〔D〕A，選擇適宜的材料組合B，生成外表膜C，改滑動摩擦為滾動摩擦D，增加外表粗糙度27，零件強度計算中的許用安全系數(shù)是用來考慮〔C〕A，載荷的性質(zhì)，零件價格的凹凸，材料質(zhì)地的均勻性B，零件的應力集中，尺寸大小，表面狀態(tài)C，計算的準確性，材料的均勻性，零件的重要性D．零件的牢靠性，材料的機械性能，加工的工藝性28，在外載荷不變的狀況下，試推斷以下零件上各點應力的變化特性〔用應力循環(huán)特性系數(shù)r表示〕a，轉動心軸，外徑上的彎曲應力r〔B〕r〔C〕A，r=+1B，r=-1C，r=0D，029，外表疲乏磨損〔點蝕〕的發(fā)生與〔D〕有關A，酸、堿、鹽介質(zhì)B，瞬時溫度C，硬質(zhì)磨粒D，材料淺層缺陷30，各種油杯中，〔C〕可用于脂潤滑A，針閥油杯B，油繩式油杯C，旋蓋式油杯31，兩圓柱體相接觸，其直徑d1=2d2，彈性模量E1=2E2，泊松比μ1=μ2，長度b1=2b2，其接觸應力σ1σ2〔A〕A，σ１＝σ２B，σ１＝σ2C，σ1=4σ2D，σ1=8σ232，零件外表在混合潤滑狀態(tài)時的摩擦系數(shù)比液體潤滑狀態(tài)時的摩擦系數(shù)〔A〕A，大B，小C，可能大，可能小D，相等33，為了減輕摩擦副的外表疲乏磨損，以下措施中，〔D〕是不合理的A，降低外表粗糙度B，增大潤滑油粘度C，提高外表硬度D，提高相對滑動速度34，承受含有油性和極壓添加劑的潤滑劑，主要為了削減〔A〕A，粘著磨損B，磨粒磨損C，外表疲乏磨損D，腐蝕磨損35，零件的工作安全系數(shù)為〔C〕A，零件的極限應力比許用應力B，零件的工作應力比許用應力C，零件的極限應力比零件的工作應力D，零件的工作應力比零件的極限應力36，12力按〔B〕變化A，對稱循環(huán)B，脈動循環(huán)C，循環(huán)特性r=-0.5D，循環(huán)特性r=+137,圖示的齒輪傳動，111面接觸應力按〔B〕變化A，對稱循環(huán)B，脈動循環(huán)C，循環(huán)特性r=-0.5的循環(huán)D，循環(huán)特性r=+1的循環(huán)38，下面的極限應力圖中，Mr=常數(shù)，ON40o，則該零件所受的應力類型為〔A〕A，不變號的不對稱循環(huán)變應力B，變號的不對稱循環(huán)變應力C，對稱循環(huán)變應力D，脈動循環(huán)變應力39，某截面外形確定的零件，當其尺寸增大時，其疲乏極限值將隨之〔B〕A，增高B，降低C，不變D40，N0=107〔A〕是正確的。mA，σmN=CB，σNm=CC，壽命系數(shù)kN=NN0D壽命系數(shù)kN<1.041，某轉軸在彎-扭復合應力狀態(tài)下工作，其彎曲與扭轉作用下的安全系數(shù)分別為Sσ=6.0，Sτ=18，則該轉軸的實際安全系數(shù)值為〔C〕A，12B，6C，5.69D，1842，摩擦副接觸面間的潤滑狀態(tài)判據(jù)參數(shù)膜厚比λ〔B〕時，為混合潤滑狀態(tài)，λ〔C〕時，可到達流體潤滑狀態(tài)。A，6.25B，1.0C，5.2D，0.3543，當某轉軸所受的徑向力大小方向不變時，其外圓面上任一點的彎曲應力屬于〔C〕應力。AB.C.D.r＝0.5第五章螺紋聯(lián)接和螺旋傳動1，當被聯(lián)接件中有一個厚度較大，而且兩被聯(lián)接件不需要常常拆裝的場合，一般選用 〔B〕A，螺栓聯(lián)接B，螺釘聯(lián)接C，雙頭螺柱聯(lián)接D，緊定螺釘聯(lián)接2，被聯(lián)接件與螺母或者螺栓頭部相接觸的支承面均應平坦，這是為了 〔D〕A，外形美觀B，拆裝便利C，防止螺母或螺栓頭外表擦傷D，避開螺栓受到附加彎矩3，為了提高受軸向變載荷螺栓連接的疲乏強度，應〔B〕A．增加螺栓剛度B．降低螺栓剛度C．降低被連接件剛度D．同時提高螺栓和被連接件剛度4，受軸向載荷的緊螺栓連接，為保證被連接件不消滅縫隙，因此〔B〕A．剩余預緊力應小于零B．剩余預緊力應大于零C．剩余預緊力應等于零D54螺旋中，傳動效率最高。〔C〕A．單線矩形螺旋副B．單線梯形螺旋副C．雙線矩形螺旋副D．雙線梯形螺旋副6，常用于連接的螺紋是〔C〕A．矩形螺紋B．梯形螺紋C．三角形螺紋D7，承受預緊力和軸向變載荷的緊螺栓聯(lián)接，當其螺栓的總拉力F2CmCb ?！睟〕A.螺栓中總拉力的變化幅度愈大；B.螺栓中總拉力的變化幅度愈??；C.螺栓中總拉力的變化幅度不變；D.螺栓中的疲乏強度降低。8，螺釘聯(lián)接適用于聯(lián)接(B)。A.一個零件較厚,常常拆卸B.一個零件較厚,不常拆卸C.兩個較薄零件,常常拆卸D.兩個較薄零件,不常拆卸9，對于受軸向外載荷的緊螺栓聯(lián)接，在強度計算時D向載荷。A．工作載荷ＱeB．預緊力ＱoC．工作載荷Qe與預緊力QoD．工作載荷QeQo10，．傳導螺旋的特點是DA．用于舉升或壓緊工作B．用于調(diào)整或固定零件位置C．多為間歇工作，可自鎖D．傳遞運動，有精度要求11，對于一般螺栓聯(lián)接，在擰緊螺母時，螺栓所受的載荷是〔D〕。A.拉力B.扭矩C.壓力D.拉力和扭矩12，對于一般螺栓聯(lián)接，在擰緊螺母時，螺栓所受的載荷是〔D〕。A.拉力B.扭矩C.壓力D.拉力和扭矩13，在常用的螺旋傳動中，傳動效率最高的螺紋是 D A三角形螺紋B梯形螺紋C鋸齒形螺紋D矩形螺紋14，在常用的螺紋聯(lián)接中，自鎖性能最好的螺紋是 A 。A三角形螺紋B梯形螺紋C鋸齒形螺紋D矩形螺紋15，當兩個被聯(lián)接件不太厚時，宜承受 B 。A雙頭螺柱聯(lián)接B螺栓聯(lián)接C螺釘聯(lián)接D緊定螺釘聯(lián)接16，當兩個被聯(lián)接件之一太厚，不宜制成通孔，且需要常常拆裝時，往往承受 C 。ABCD17，當兩個被聯(lián)接件之一太厚，不宜制成通孔，且聯(lián)接不需要常常拆裝時，往往承受 B 。A螺栓聯(lián)接B螺釘聯(lián)接C雙頭螺柱聯(lián)接D緊定螺釘聯(lián)接18，在擰緊螺栓聯(lián)接時，把握擰緊力矩有很多方法，例如 C A增加擰緊力B增加扳手力臂C使用指針式扭力扳手或定力矩扳手19，螺紋聯(lián)接防松的根本問題在于 C 。ABC對轉動D20，螺紋聯(lián)接預緊的目的之一是 A 。ABC性21，承受預緊力和軸向變載荷的緊螺栓聯(lián)接，當其螺栓的總拉力F0的最大值和被聯(lián)接件的剛度CmCb B 。ABC栓中總拉力變化幅度不變D22，有一氣缸蓋螺栓聯(lián)接，假設氣缸內(nèi)氣體壓力在0～2Mpa之間循環(huán)變化，則螺栓中的應力變化規(guī)律為 C 。ABCD環(huán)變應力23，擰緊可以使確定公稱直徑的一般螺栓取得確定大小的預緊力。假設要以比較小的擰緊力距T來得到所要求的預緊力F′可承受 A 。A細牙螺紋B雙線螺紋C加彈簧墊圈24，為了改善螺紋牙上的載荷分布，通常都以 D 的方法來實現(xiàn)。A承受雙螺母B承受加高的螺母C承受減薄螺母D削減螺栓和螺母的螺距變化差25，被聯(lián)接件受橫向載荷作用時，假設承受一組一般螺栓聯(lián)接，則載荷靠 A 來傳遞。A接合面之間的摩擦力B螺栓的剪切和擠壓C螺栓的剪切和被聯(lián)接件的擠壓26，滑動螺旋傳動，其失效形式多為 B 。ABCD27,聯(lián)接螺紋一般要求有較好的強度、剛度，同時要求良好的自鎖性能，其牙型通常選用〔A〕三角形B．梯形C．鋸齒形D．矩形28,一承受變載荷的螺栓聯(lián)接，其靜強度足夠而疲乏強度缺乏時，應〔D〕AB．更換螺栓材料C．改用雙螺母D．另選柔性大的螺栓29，承受螺紋聯(lián)接時，假設被聯(lián)接件之一厚度較大，且材料較軟，強度較低，需要常常拆裝，則一般宜承受〔B〕A，螺栓聯(lián)接B，雙頭螺柱聯(lián)接C，螺釘聯(lián)接30，在常用螺紋中，效率最低，自鎖性最好的是〔C〕，效率較高，牙根強度較大，制造便利的是〔B〕，聯(lián)接螺紋常用〔C〕，傳動螺紋常用〔B〕A，矩形螺紋B，梯形螺紋C，三角螺紋31，螺紋副在摩擦系數(shù)確定時，螺紋的牙型角越大，則〔D〕A，當量摩擦系數(shù)越小，自鎖性能越好；B，當量摩擦系數(shù)越小，自鎖性能越差；C，當量摩擦系數(shù)越大，自鎖性能越差；D，當量摩擦系數(shù)越大，自鎖性能越好；32，計算緊螺栓聯(lián)接的拉伸強度時，考慮到拉伸和扭轉的復合作用，應將拉伸載荷增大到原來的〔B〕倍。A，1.1B，1.3C，1.5D，1.733，當軸上安裝的零件需要承受軸向力時，承受〔A〕來軸向定位，所能承受的軸向力較大A，圓螺母B，緊定螺釘C，彈性擋圈34，緊螺栓聯(lián)接強度公式σ=1.3Qπd24≤[σ]1.3〔C〕。A，應力集中B，安全系數(shù)C，拉扭復合D，承載面積是按內(nèi)徑面積計算，但螺紋35，被聯(lián)接件是鍛件或者鑄件時，應將安〔B〕AB，避開偏心載荷C，增大接觸面D，外觀好36，一螺栓受軸向變載荷：Fmin=0,Fma某=F，則螺栓的應力幅為〔C〕式中，Kc=C1/(C1+C2)，Ac=πd12/4A，σa=(1-Kc)F/AcB，σa=KcF/AcC，σa=KcF/(2Ac)D，σa=(1-Kc)F/(2Ac)37，當螺紋公稱直徑，牙型角，螺紋線數(shù)一樣時，細牙螺紋的自鎖性能〔A〕A，好B，差C，一樣38，一般羅雙受橫向工作載荷時，主要靠〔B〕來擔當橫向載荷。A，擠壓力B，摩擦力C，剪切力39，受軸向載荷的緊螺栓聯(lián)接，為保證被聯(lián)接件不消滅縫隙，因此〔B〕A，剩余預緊力應小于零B，剩余預緊力應大于零C，剩余預緊力應等于零D，預緊力應大于零40，圖示鋼板用兩只一般螺栓聯(lián)接，橫向工作載荷為R，接合面之間的摩擦系數(shù)f=0.15，為使聯(lián)接牢靠，取安全系數(shù)K=1.2，則每個螺栓需要的預緊力Q0(C)A，0.5RB，RC，2RD，4R41，受軸向載荷的緊螺栓聯(lián)接，在工作載荷F下，要提高螺栓強度，可以實行的措施為〔A〕，〔D〕A，將被聯(lián)接件間的橡膠墊片改為皮革墊片；B，在螺母下放置彈性元件；C，將被聯(lián)接件間的金屬墊片改為橡膠墊片；D，去掉螺母下放置的彈性元件而改用一般平墊圈。42，為提高螺栓聯(lián)接的疲乏強度，應〔A〕A，減小螺栓剛度，增大被聯(lián)接件的剛度B，同時減小螺栓與被聯(lián)接件的剛度C，增大螺栓剛度，減小被聯(lián)接件剛度D，同時增大螺栓與被聯(lián)接件的剛度43，一螺紋聯(lián)接的力-----變形圖如以下圖，假設保證剩余預緊力Q’P等于預緊力Qp1/2，則該螺紋聯(lián)接能承受的最大軸向工作載荷Fma的大小為〔C〕A，QPB，0.5QPC，1.5QPD，2/2(QP)44，一般螺栓聯(lián)接中，松聯(lián)接和緊聯(lián)接之間的主要區(qū)分是：松聯(lián)接的螺紋局部不受〔B〕A，拉伸作用B，扭轉作用C，剪切作用D，彎曲作用45，用于薄壁零件聯(lián)接的螺紋，應承受〔A〕A，三角形細牙螺紋B，梯形螺紋C，鋸齒形螺紋D，多線三角形粗牙螺紋46，在以下四種具有一樣公稱直徑和螺距，并承受一樣配對材料的傳動螺旋副中，傳動效率最高的是〔C〕A，單線矩形螺紋副B，單線梯形螺旋副C，雙線矩形螺旋副D，雙線梯形螺旋副47，6.86.8〔A〕A，對螺栓材料的強度要求B，對螺栓的制造精度要求C，對螺栓材料的剛度要求D，對螺栓材料的耐腐蝕性要求48，螺栓強度等級為6.8級，則該螺栓材料最小屈服極限近似為〔A〕A，480MPaB，6MPaC，8MPaD，0.8MPa49，不把握預緊力時，螺栓的安全系數(shù)選擇與其直徑有關，是由于〔A〕A，直徑小，易過載B，直徑小，不易把握預緊力C，直徑大，材料缺陷多D，直徑大，安全“50，對于緊螺栓連接，當螺栓的總拉力F0F將螺栓由實心變成空心，‘則螺栓的應力幅σaF〔D〕‘‘A，σaFB，σaF‘‘C，σaFD，σaF6310〔D〕；7310受〔C〕；30310〔C〕；5310〔B〕；N310〔A〕A，徑向載荷B，軸向載荷C，徑向載荷與單向軸向載荷D，徑向載荷與雙向軸向載荷28，按根本額定動載荷選定的滾動軸承，在預定使用期限內(nèi)，其破壞率最大為〔C〕A，1%B，5%C，10%D，50%29，滾動軸承的根本額定動載荷指〔B〕A106B，該軸承根本壽命106C10630，以下各滾動軸承中，軸承公差等級最高的是〔B〕，承受徑向載荷能力最高的是〔A〕A，N207/P4B，6207/P2C，5207/P631，以下各滾動軸承中，承受徑向軸向載荷力氣最大的是〔A〕，能允許的極限轉速最高的是〔B〕A，N309/P2B，6209C，30209D，630932，〔D〕不是滾動軸承預緊的目的。A，增加支承剛度B，提高旋轉精度C，減小振動和噪聲D，降低摩擦33，〔C〕不屬于非接觸式密封。A，間隙密封B，曲路密封C，端面密封D，螺旋密封對滾動軸承進展油潤滑，不能起到〔C〕A，降低摩擦阻力B，加強散熱，降低溫升C，密封D，吸取振動35，在進展?jié)L動軸承組合設計時，對支撐跨距很大，工作溫度變化很大的軸，為適應軸有較大的伸縮變形，應考慮〔A〕A，將一端軸設計成游動的B，承受內(nèi)部間隙可調(diào)整的軸承C，承受內(nèi)部間隙不行調(diào)整的軸承D，軸頸與軸承內(nèi)圈承受很松的協(xié)作36，同一根軸的兩端支承，雖然承受負載不等，但常承受一對一樣型號的滾動軸承，這是由于除〔C〕以外的下述其余三點理由。A，承受同型號的一對軸承，選購便利B，安裝兩軸承的軸孔直徑一樣，加工便利C，安裝軸承的兩軸頸直徑一樣，加工便利D，一次鏜孔能保證兩軸承中心線的同軸度，有利于軸承正常工作。對滾動軸承進展密封，不能起到〔B〕A，防止外界灰塵侵入；B，降低運轉噪聲；C，阻擋潤滑劑外漏D，阻擋箱體內(nèi)的潤滑油流入軸承38，滾動軸承中，〔D〕是必不行少的元件A，內(nèi)圈B，外圈C，保持架D，滾動體39，角接觸球軸承承受軸向負荷的力氣，隨接觸角α〔A〕A，增大B，削減CD，增大或削減隨軸承型號而定40，滾動軸承接觸式密封是〔A〕A，墊圈密封B，油溝式密封C，迷宮式密封D，甩油密封41，假設負荷和工作條件不變，而允許軸承的牢靠性取為45%，則軸承的工作壽命〔C〕A1/2B，仍取額定壽命C，至少可取額定壽命的倍42，對于工作時外圈旋轉而內(nèi)圈不懂的軸承，各元件受到的是〔B〕A，對稱循環(huán)B，脈動循環(huán)C，靜應力43，轉速較高的軸承，宜承受〔A〕潤滑A，油潤滑B，脂潤滑44，3208〔A〕加預緊力，即可到達預緊目的。A，外圈B，內(nèi)圈45，在各種根本類型的向心滾動軸承中 不能承受軸向載荷?！睟〕A.調(diào)心球軸承圓柱滾子軸承C.調(diào)心滾子軸承D.深溝球軸承第十五章軸1，依據(jù)彎扭合成理論計算軸的強度時，在當量彎矩的計算式σca=σ2+4(ατ)2中，系數(shù)α是考慮 〔B〕A，計算公式不準確B，轉矩和彎矩循環(huán)特性不同C，材料抗扭和抗彎性能不同D2，計算說明某鋼制調(diào)制處理的軸剛度不夠，承受措施可以提高軸的剛度。〔A〕A．增加軸的直徑尺寸B．用合金鋼代替碳素鋼C．承受淬火處理D．加大支撐間距3，在軸的彎扭合成計算時，當量彎矩為〔D〕A．MTB．MT22C．MTD．MT224，在軸的初步計算中，軸的直徑是按初步確定的?！睟〕A．彎曲強度B．扭轉強度軸段的長度D．軸段上零件的孔徑5，自行車的前輪軸是〔C〕A．轉軸B．傳動軸C．心軸D．曲軸6，在軸的疲乏強度校核計算時，對于一般轉軸，軸的彎曲應力應按 A 考慮；而扭轉應力通常按 D 考慮。A.脈動循環(huán)變應力；B.靜應力；C.非對稱循環(huán)變應力；D.對稱循環(huán)變應力7，構造簡潔、便于制造、應用廣泛的軸是〔A〕。A．直軸B．曲軸C．撓性軸8，CA．彈性擋圈B．軸端擋圈C．圓螺母D．軸肩與軸環(huán)9，支撐自行車前輪的軸屬于CA．傳動軸B．轉軸C．固定心軸D．轉動心軸10，從軸的構造工藝性分析，把軸設計成階梯形首先是為了：CA．加工制造便利B．滿足軸的局部構造要求C．便于裝折軸上零件D．節(jié)約材料11，通常把軸設計為階梯形的主要目的在于CA．減小應力集中B．提高軸的強度C．滿足使用要求D．加工制造方便12，BA．圓螺母B．彈性擋圈C．軸端擋圈D．套筒13，安裝齒輪的軸，假設剛度缺乏而使彎曲變形超過允許范圍，則會造成DA．嚴峻的齒根應力集中B．傳動的動載荷越大C．齒間載荷安排不均D．沿齒寬方向發(fā)生偏載14，心軸所承受的載荷是〔A〕。A、彎矩B、彎矩和扭矩C、扭矩15，自行車的前，中，后軸 C 。A,都是轉動心軸B,都是轉軸C,分別是固定心軸，轉軸和固定心軸D,分別是轉軸，轉動心軸和固定心軸16，軸環(huán)的用途是 D 。A,作為軸加工時的定位面BCD零件獲得軸向定位17，當軸上安裝的零件要承受軸向力時，承受 A 來進展軸向固定，所能承受的軸向力較大。A螺母B緊定螺釘C彈性擋圈18，增大軸在截面變化處的過渡圓角半徑，可以 B (1)使零件的軸向定位比較牢靠BC19，軸上安裝有過盈協(xié)作零件時，應力集中將發(fā)生在軸上 B 。A輪轂中間部位B沿輪轂兩端部位C距離輪轂端部位1/3輪轂長度處20,考慮到啟動、停車的影響，，彎矩在固定心軸剖面上引起的是，在轉動心軸剖面上引起〔B〕A．靜應力；對稱循環(huán)應力B．脈動循環(huán)應力；對稱循環(huán)應力C．靜應力；脈動循環(huán)應力21，增大軸在剖面過渡處的圓角半徑，其優(yōu)點是〔D〕A，使零件的軸向定位比較牢靠B，使軸的加工便利C，使零件的軸向固定比較牢靠D，降低應力集中，提高軸的疲乏強度只承受彎矩的轉動心軸，軸外表一固定點的彎曲