DB51∕T 2513-2018 鋼管混凝土梁橋技術(shù)規(guī)程

DB51DB51/T2513—2018鋼管混凝土梁橋技術(shù)規(guī)程2018-07-23發(fā)布2018-08-01實(shí)施四川省質(zhì)量技術(shù)監(jiān)督局發(fā)布I 1 1 1 3 6 1JTGD62公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力DB51/T1995機(jī)制砂橋梁高性能混DB51/T2425鋼管混凝土橋梁SCGF51-2010橋梁高性能3.1.1為規(guī)范鋼管混凝土梁橋的設(shè)計(jì)，確保設(shè)計(jì)質(zhì)量，使鋼管混凝土梁橋的設(shè)計(jì)2正常使用極限狀態(tài)：對(duì)應(yīng)于鋼管混凝土梁橋及其構(gòu)件達(dá)到正常使用或耐久性的某項(xiàng)限值的狀3.1.6施工階段設(shè)計(jì)，在管內(nèi)混凝土未達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度前，構(gòu)件的承載力、變形和34.1.3單管受壓構(gòu)件4.1.4單管受拉構(gòu)件4.1.9斜支管4.1.10直支管44.1.17脫空率Md——彎矩設(shè)計(jì)值；VN——組合截面的抗壓承載力；Nsc——鋼管混凝土主管截面的抗壓承載力；Nrc——鋼筋混凝土箱型截面的抗壓承載力；Nt——支管受拉時(shí)的節(jié)點(diǎn)承載力。5fcd——混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；fck——混凝土軸心抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值；ftd——混凝土軸心抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；ftk——混凝土軸心抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值；fsd——鋼材的抗拉、抗壓、抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；fvd——鋼材的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；fy——鋼材的屈服強(qiáng)度；fsc——鋼管混凝土組合軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；ρ——密度；Is——鋼管截面慣性矩；6λ——構(gòu)件長(zhǎng)細(xì)比；β——支管與主管外徑之比；τ——支管與主管壁厚之比；θ——管軸線之間的夾角；δj——桁式主梁計(jì)算預(yù)拱度值。ξ——鋼管混凝土的約束效應(yīng)系數(shù)標(biāo)準(zhǔn)值；ξ0——鋼管混凝土的約束效應(yīng)系數(shù)設(shè)計(jì)值；φ——彎矩增大折減系數(shù)；η——偏心距增大系數(shù)；δ——柔度系數(shù)；5.1.1鋼管混凝土構(gòu)件中的鋼材，應(yīng)根據(jù)結(jié)構(gòu)的重要性、荷載特征、應(yīng)力狀態(tài)、連接方式和7/-20/-40<-40CF5.1.3鋼管宜采用卷制焊接直縫鋼管、螺旋焊接管或無(wú)縫鋼管。當(dāng)鋼管徑厚比滿足卷制要求5.1.4當(dāng)鋼管有防止層狀撕裂的需要時(shí)，其材質(zhì)應(yīng)符合《厚度方向性能鋼板》（GB/T5313）的規(guī)定。彈性模量Es（MPa）剪切模量Gs（MPa）線膨脹系數(shù)α（1/℃)密度ρ（kg/m3）fsdfyfvd85.2.1焊接材料應(yīng)與結(jié)構(gòu)鋼材的性能相匹配。當(dāng)兩種不同強(qiáng)度等級(jí)的鋼材相焊接時(shí)，宜采用5.2.2用于鋼管混凝土構(gòu)件或鋼構(gòu)件連接的緊固件，應(yīng)符合國(guó)家關(guān)于普通螺栓、高強(qiáng)度螺栓、焊釘?shù)腷)體積穩(wěn)定性能：密閉環(huán)境下混凝土自由膨脹率應(yīng)控制在2×10-4～6×10-4，其穩(wěn)定收影響小、膨脹性能穩(wěn)定，水中限制膨脹率7d大于0.填充高T9的性能測(cè)試方法，采用坍落擴(kuò)展度法測(cè)試流動(dòng)性能，用V形漏斗法測(cè)試黏稠性和抗離析性，用U形箱施工控制和橋梁結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定。當(dāng)密閉環(huán)境下鋼管內(nèi)混凝土自由膨脹率在2×10-4～6×10-4，含氣量小于2.5%時(shí)，鋼管內(nèi)混凝土容易密實(shí)。如果密閉環(huán)境下混凝土中膨脹劑摻量高，自由膨脹率過大，就會(huì)影U型箱填充高度小于30cm，則混凝土的工作性能不能滿足自密實(shí)性能要求；混凝土坍落度大于26cm、5.3.3混凝土軸心抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值fck、軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fcd、軸心抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值ftk、軸心抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值ftd、彈性模量Ec應(yīng)按表5.3.3采用。混凝土的剪切模量Gc可按表5.3.3中彈性模量Ec的軸心抗壓fck軸心抗拉ftk軸心抗壓fcd軸心抗拉ftd（5.4.1-1）A5約束效應(yīng)系數(shù)標(biāo)準(zhǔn)值ξ不宜小于0.6，其值應(yīng)按式（5.4.1-2）計(jì)算。式中：ξ——鋼管混凝土的約束效應(yīng)系數(shù)標(biāo)準(zhǔn)值；Afy——鋼材的屈服強(qiáng)度；fck——混凝土軸心抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值。c)鋼管徑厚比(D/T)不宜大于60，其中卷制焊接鋼管徑厚比(D/T)不宜小于40。鋼管和混凝土材料的強(qiáng)度等級(jí)影響鋼管混凝土力學(xué)性能，鋼管和混凝土的強(qiáng)度等級(jí)應(yīng)科學(xué)合理匹5.4.6受壓鋼管混凝土設(shè)計(jì)強(qiáng)度應(yīng)采用組合軸心抗壓強(qiáng)度f(wàn)sc，fsc應(yīng)按式（5.4.6-1）和式（5.4.6-2）當(dāng)T≤16mm時(shí)：fsc=(1.14+1.02ξ0)fcd（5.4.6-1）當(dāng)T＞16mm時(shí)：fsc=0.96×(1.14+1式中：fsc——鋼管混凝土組合軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；ξ0——鋼管混凝土的約束效應(yīng)系數(shù)設(shè)計(jì)值，按式（5.4.6-3）計(jì)算；Afsd——鋼管的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；fcd——鋼管內(nèi)混凝土的軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值。卷制鋼管的壁厚大于16mm時(shí)，厚板效應(yīng)使卷制鋼管更容易凸顯鋼材固有缺陷5.4.8鋼管混凝土組合抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值τsc應(yīng)按式（5.4.8-1）和式（5.4.8-2）計(jì)算。)ξEQ\*jc3\*hps14\o\al(\s\up4(0.134),0)ξEQ\*jc3\*hps13\o\al(\s\up4(0.134),0)fsc式中：τsc——鋼管混凝土組合抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)ξ0——鋼管混凝土的約束效應(yīng)系數(shù)設(shè)計(jì)值；fsc——鋼管混凝土組合軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值。表5.4.9組合彈性剪切模量Gsc(×104MPa）6.1.1本章計(jì)算基本規(guī)定的要求適用于梁橋中的鋼管混凝土構(gòu)件，非鋼管混凝土構(gòu)d)鋼管混凝土組合墩（塔）應(yīng)對(duì)施工過e)鋼管混凝土混合墩（塔）應(yīng)對(duì)施工f)鋼管混凝土梁橋應(yīng)建立全橋整體空間模型分析穩(wěn)定性與動(dòng)力特性，模型應(yīng)包），6.1.4鋼管混凝土梁橋的桁式主梁和桁式墩（塔）宜采用梁?jiǎn)卧?jì)算；組合墩（塔6.1.6鋼管混凝土桁式主梁、桁式墩（塔）、組合墩（塔）及混合墩（塔）的幾何6.1.8鋼管混凝土桁式結(jié)構(gòu)中，拉、壓交替作用下的鋼管混凝土構(gòu)件應(yīng)按受拉鋼管l0L——墩（塔）有效約束間的長(zhǎng)度l06.2.1有關(guān)作用的分類、組合及結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，應(yīng)符合《公路橋涵設(shè)6.2.2鋼管混凝土梁橋的車輛荷載沖擊系數(shù)μ,應(yīng)按式（6.2.2-1）和式（6.2.2-2）計(jì)算。當(dāng)計(jì)算結(jié)果式中：L——計(jì)算簡(jiǎn)支梁或連續(xù)梁時(shí)，L指橋梁的跨徑（m計(jì)算斜拉橋或懸索橋鋼管混凝土主6.2.4計(jì)算體系溫差引起的效應(yīng)時(shí)，宜按當(dāng)?shù)貥O端最高和最低溫度確定。當(dāng)橋位缺T1T2T1T26808650表6.2.5溫度T1、T2表(℃)6.3.1按設(shè)計(jì)的施工過程，應(yīng)對(duì)各階段所形成的結(jié)構(gòu)體系進(jìn)行內(nèi)力、穩(wěn)定和抗風(fēng)性6.3.2鋼管混凝土施工計(jì)算時(shí)，應(yīng)按鋼管節(jié)段安裝、管內(nèi)混凝土灌注的加載程序計(jì)6.3.3桁式主梁應(yīng)按施工全過程計(jì)算的累計(jì)變形量與活載變形量的總和設(shè)置預(yù)拱度6.3.4管內(nèi)混凝土灌注順序和組合結(jié)構(gòu)的形成，應(yīng)遵循對(duì)稱、均衡的原則，通過計(jì)6.4.1鋼管混凝土桁式主梁，受拉鋼管混凝土（含受拉支管）強(qiáng)度驗(yàn)算時(shí)，鋼管0.45fy；受壓鋼管混凝土強(qiáng)度驗(yàn)算時(shí)，鋼管累計(jì)應(yīng)力不得超過0.6fy。鋼管混凝土桁式主梁上緣采用鋼管混凝土主管外包混凝土的橋面板時(shí)，鋼管混凝土主管強(qiáng)度驗(yàn)算時(shí)，鋼管累計(jì)應(yīng)力不得超過0.8fy。6.4.2鋼管混凝土桁式墩（塔），受壓鋼管混凝土強(qiáng)度驗(yàn)算時(shí)，鋼管累計(jì)應(yīng)力不得超過0.6fy。6.4.3鋼管混凝土組合墩（塔），鋼管混凝土主管強(qiáng)度驗(yàn)算時(shí)，鋼管累計(jì)應(yīng)力不得超過0.8fy。6.4.4鋼管及鋼管混凝土焊接接頭的剪應(yīng)力不得超過0.65fvd。7.1.1鋼管混凝土桁式主梁應(yīng)進(jìn)行單管構(gòu)件承載力驗(yàn)算；鋼管混凝土桁式墩（γS≤R（7.1.3）取γ=1.1。計(jì)地震荷載時(shí)，該值為抗震調(diào)整系數(shù)，即取γ=γe，γe按表7.1.3采用。表7.1.3抗震調(diào)整系數(shù)γeγe注：當(dāng)僅計(jì)算豎向地震作用時(shí)，抗震調(diào)整系數(shù)γe取1.γNd≤φl(shuí)KpKdfscAscfsc——鋼管混凝土組合軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，按本規(guī)程第5.4.6條計(jì)算；γNd≤φφl(shuí)φeKpKdfscAsc式中：γ——橋梁結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)或抗震調(diào)整系φ——彎矩增大折減系數(shù)，按本規(guī)程第7.2.3條計(jì)算；fsc——鋼管混凝土組合軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，按本規(guī)程第5.4.6條計(jì)7.2.3鋼管混凝土梁橋負(fù)彎矩區(qū)段的主桁梁，其下緣鋼管混凝土主管的受壓承增大折減系數(shù)φ,按式（7.2.3-1）計(jì)算。式中：Nd——下緣鋼管混凝土主管計(jì)算截面處的軸向力設(shè)計(jì)值；Ncr——下緣鋼管混凝土主管計(jì)算截面處的歐拉臨界力，按式（7.2.3-2）計(jì)Ncr=π2EscAsc/λ2（7.2.3-2）λ——下緣鋼管混凝土主管計(jì)算截面處的長(zhǎng)細(xì)比，按式（7.2.3-3）計(jì)算：λ=S0/i（7.2.3-3）7.2.4鋼管混凝土單管受壓構(gòu)件長(zhǎng)細(xì)比折減系數(shù)φl(shuí)，按式（77.2.5鋼管混凝土單管受壓構(gòu)件偏心距折減系數(shù)φe，按式（7.式中：e0——單管受壓鋼管混凝土構(gòu)件的偏心距，按e0=MdNd計(jì)算；7.2.6鋼管混凝土受壓構(gòu)件鋼管初應(yīng)力折減系數(shù)Kp應(yīng)按式（7.2.6-1）計(jì)算。Kpfsdfsd——鋼材的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值。提7.2.7鋼管混凝土受壓構(gòu)件承載能力極限狀態(tài)驗(yàn)算時(shí)，應(yīng)計(jì)入鋼管內(nèi)混凝土脫％，γNd≤0.1125πD2（7.3.1）fy——鋼材的屈服強(qiáng)度，按本規(guī)程第5.1.6條取值。γNd≤0.1125（7.3.2）0——彎拉構(gòu)件的偏心距，按e0=MdNd計(jì)算；fy——鋼材的屈服強(qiáng)度，按本規(guī)程第5.1.6條取值。γVd≤γvAscτsc（7.4.1）γv——截面抗剪修正系數(shù)，當(dāng)ξ≥0.85時(shí)，γv=0.85；當(dāng)ξ＜0.85時(shí)，γv=1.0；τsc——鋼管混凝土組合抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，按本規(guī)程第5.4.8條計(jì)算。λn＞1.5λn＞1.5時(shí)：式中：λn——桁式墩（塔）的相對(duì)長(zhǎng)細(xì)比，按式（7.5.3-3）γNd≤（7.5.1）Ki——單肢鋼管的最大初應(yīng)力折減系數(shù)，按本規(guī)程第7.2.6條計(jì)算；pKd——單肢鋼管混凝土脫空折減系數(shù)，按本規(guī)程fsc——單管鋼管混凝土組合軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，按本規(guī)程第5.4.6條計(jì)γNd≤（7.5.2）φEQ\*jc3\*hps24\o\al(\s\up0(′),e)——組合偏心受壓構(gòu)件偏心距折減系數(shù)，按本規(guī)程第7.5.4條計(jì)算；Ki——單肢鋼管的最大初應(yīng)力折減系數(shù)，按本規(guī)程第7.2.6條計(jì)算；pKd——單肢鋼管混凝土脫空折減系數(shù)，按本規(guī)程fsc——單管鋼管混凝土組合軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，按本規(guī)程第5.4.6條計(jì)7.5.3鋼管混凝土梁橋的桁式墩（塔其鋼管混凝土組合構(gòu)件承載能力驗(yàn)算應(yīng)λλ*——桁式墩（塔）的換算長(zhǎng)細(xì)比，按式（7.λ*=K′λy或λ*=K′λxδ——柔度系數(shù)，按式（7.5.3-7）計(jì)算；Is——鋼管截面慣性矩；λ——桁式墩（塔）名義長(zhǎng)細(xì)比(λx或λy）,按式（7.5.3-8）和式（7.5.3-9）計(jì)算；λx、λy——桁式墩（塔）對(duì)X軸和Y軸的長(zhǎng)細(xì)比；7.5.4鋼管混凝土梁橋的桁式墩（塔），其鋼管混凝土組合構(gòu)件承載能力驗(yàn)算系數(shù)φEQ\*jc3\*hps24\o\al(\s\up0(′),e)，應(yīng)按式（7.5.4-17.5.4-3）計(jì)算。εb7.5.5組合墩（塔）受壓構(gòu)件，其組合截面承載力應(yīng)按式（7.5.5-17.5.5-4）驗(yàn)算。scrcscrcγNd≤NγNde≤M式中：N——組合截面的抗壓承載力；Nsc——鋼管混凝土主管截面的軸壓承載力Nrc——鋼筋混凝土箱型截面的軸壓承載力，按本規(guī)Msc——鋼管混凝土主管截面的抗彎承載力，按本規(guī)程第7.5.6條計(jì)算；Mrc——鋼筋混凝土箱型截面的抗彎承載力，按本規(guī)程第7.5.7條計(jì)算；Nd——軸向力的組合設(shè)計(jì)值；η——偏心距增大系數(shù)，按本規(guī)程第7.5.8條計(jì)算；0——軸向力對(duì)截面重心軸的偏心距，e0=Md/Nd。NscMsc=Nsce0（7.5.6-2）注：當(dāng)NEQ\*jc3\*hps12\o\al(\s\up4(t),sc)為拉時(shí)取“+”號(hào)，當(dāng)NEQ\*jc3\*hps12\o\al(\s\up4(t),sc)為壓時(shí)取“-”號(hào)。式中：NEQ\*jc3\*hps13\o\al(\s\up5(t),s)c——受壓較小邊或受拉邊鋼管混凝土承受的荷載，按式（7.5.6-3）計(jì)算：NEQ\*jc3\*hps13\o\al(\s\up5(t),s)c=σscAEQ\*jc3\*hps13\o\al(\s\up5(t),s)c（7.5.6-3）NEQ\*jc3\*hps13\o\al(\s\up5(c),s)EQ\*jc3\*hps13\o\al(\s\up5(u),c)——受壓較大邊鋼管混凝土的抗壓承載力，按式（7.5.6-4）計(jì)算：AEQ\*jc3\*hps13\o\al(\s\up5(cu),sc)——受壓較大邊鋼管混凝土組合截面面積；EQ\*jc3\*hps13\o\al(\s\up5(t),s)σsc——受壓較小邊或受拉邊鋼管混凝土應(yīng)力，按式（7.且?fs≤fsd（7.5.6-5）βεcu——截面非均勻受壓時(shí)混凝土的極限壓應(yīng)變，當(dāng)混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C50及以下時(shí)，取算；其抗彎承載力Mrc，應(yīng)按式（7.5.7-2）驗(yàn)算。Nrc=fcdbeqx+fsdAEQ\*jc3\*hps24\o\al(\s\up1(′),s)?σsAsEQ\*jc3\*hps24\o\al(\s\up0(′),s)σs——受拉邊或受壓較小邊縱向鋼筋應(yīng)力，應(yīng)按式（且?fs≤fsd（7.5.7-4）7.5.8鋼管混凝土梁橋的組合墩（塔），其組合截面承載能力驗(yàn)算應(yīng)計(jì)入偏心距增大系數(shù)η,按式η=1+2?1?2（7.5.8-1）（7.5.8-3）?2——構(gòu)件長(zhǎng)細(xì)比對(duì)截面曲率的影響系數(shù)。10.2Nc0.2≤β≤1.0d/t≤60θ≥30°2T形和Y形節(jié)點(diǎn)當(dāng)β≤0.6時(shí)Nt=1.4Nc當(dāng)β>0.6時(shí)Nt=(2?β)Nc3N形和K形節(jié)點(diǎn)Nt=Nc表中：Nc——支管受壓時(shí)的節(jié)點(diǎn)承載力；β——支管與主管外徑之比，即β=d/D；θc——受壓支管軸線與主管軸線的夾角(°);θt——受拉支管軸線與主管軸線的夾角(°);φn——參數(shù)，按式（7.6.1-1）計(jì)算，當(dāng)節(jié)點(diǎn)兩側(cè)或一側(cè)主管受拉時(shí)fsd——鋼材的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；fy——鋼材的屈服強(qiáng)度；φβ≤0.7時(shí)：φd=0.069+0.93β（7.6.1-2）β>0.7時(shí)：φd=2β?0.68（7.6.1-3）7.7.1對(duì)K形管―管相貫、T形管―管相貫和管―管對(duì)接7.7.2疲勞驗(yàn)算所采用的應(yīng)力幅Δσ應(yīng)為構(gòu)件在疲勞荷載作用下的名義應(yīng)力最大變化Δσ=σmax?σmin（7.7.2）式中：Δσ——疲勞應(yīng)力幅（MPaNd≤KlN0（7.8.1-1）式中：Nd——局部作用軸向壓力設(shè)計(jì)值；N0——局部受壓段的鋼管混凝土短柱軸心受壓承載力，按式（7.8N0=fscAscNAlNAlNd≤2fcd（7.8.2-1）式中：Nd——徑向作用軸向壓力設(shè)計(jì)值；fcd——混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；θ——支管與主管軸線之間的夾角；ANNA2A18.1.1正常使用極限狀態(tài)的計(jì)算，應(yīng)采用作用的短期效應(yīng)組合、長(zhǎng)期效應(yīng)組合或短期效8.2.3鋼管混凝土桁式主梁應(yīng)設(shè)置預(yù)拱度，計(jì)算預(yù)拱度值應(yīng)為恒載累計(jì)變形、鋼管混δsyδj（8.2.3）8.3.2專用鋼管混凝土人行橋或設(shè)有人行道的鋼管混凝土梁橋，宜使結(jié)構(gòu)頻率避開人9.1.2在結(jié)構(gòu)和構(gòu)件滿足強(qiáng)度、剛度和穩(wěn)定性要求的前提下，應(yīng)確保鋼管及鋼管混凝土對(duì)接接b)鋼管混凝土桁式主梁形式主要包括三角形及），），＜6度9.1.7橋面梁（板）可采用鋼筋混凝土、預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土、鋼或鋼―混凝土組合結(jié)構(gòu)；主梁鋼―混凝土組合橋面板為四川省交通運(yùn)輸廳公路規(guī)劃勘察設(shè)計(jì)研究院開發(fā)的新型組合橋面結(jié)構(gòu)體系，2006年建成通車的廣東佛山東平大橋應(yīng)用后，先后推廣應(yīng)用在城市高架橋、立交橋和特大跨梁橋9.2.1桁式主梁、桁式墩（塔）結(jié)構(gòu)由鋼管混凝土主管和支管組成，主管與支管采用全熔透相4)主管與支管或兩支管之間的夾角θ不宜小于30°,一般應(yīng)為30°~60°;1)支管與主管壁厚比t/T宜為0.30～0.80；2)支管與主管直徑比d/D宜為0.40～0.70；3)主管徑厚比D/T宜為24.0～80.0。1)斜支管軸線交點(diǎn)與主管軸線的偏心距e0不宜大于D/2；2)斜支管軸線交點(diǎn)與主管軸線的偏心距e0大于D/2時(shí)，應(yīng)按式（9.2.4）計(jì)算偏心彎矩的影（9.2.4）9.2.8鋼管混凝土桁式主梁、桁式墩（塔）主管與支管相貫線焊縫的趾部區(qū)和過渡區(qū)應(yīng)修磨圓9.2.9鋼管混凝土桁式主梁、桁式墩（塔）的橫向連接撐可采用鋼管桁式結(jié)構(gòu)體系，其型式可9.3.5組合墩（塔）的鋼管混凝土主管宜在水平隔板處設(shè)置環(huán)向預(yù)應(yīng)力束，預(yù)應(yīng)力束應(yīng)符合圖9.3.59.4.3鋼管混凝土墩（塔）的主管與基礎(chǔ)的連接宜采用埋入式，其埋入深度應(yīng)大于29.5.2主體結(jié)構(gòu)上易于積水處應(yīng)設(shè)置相應(yīng)的9.5.3當(dāng)橋面排水采用直排式時(shí)，出口排水不得腐蝕和污染鋼結(jié)構(gòu)；當(dāng)采用匯集式時(shí)，泄水管孔徑及9.6.2檢修通道應(yīng)設(shè)置在桁式主梁、桁式墩（塔）、組合墩（塔）和混合墩（塔）的主管、橫撐、組9.6.3檢修通道鋼構(gòu)件與主體結(jié)構(gòu)的主管構(gòu)件焊接時(shí)，其焊接工藝和質(zhì)量控制應(yīng)與主體結(jié)構(gòu)的要求相10.2.5鋼管混凝土桁式結(jié)構(gòu)的支