模板及支撐體系施工施工方法及工藝要求_第1頁
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文檔簡介

6.1模板支撐體系施工要點 16.1.1底座 16.1.3橫桿 16.1.4剪刀撐 26.1.5臨邊防護措施 26.2模板構造施工要點 36.2.1墻模板 36.2.2柱模板 126.2.3梁模板 226.2.4樓板模板 576.3質量標準 81施工工藝流程:基層處理(鋪木跳板、槽鋼等)→搭支架→測支架水平及垂直度→擺主梁→調整樓板模標高及起拱→鋪模板→清理、刷脫模劑→檢查模板標高、平整度、支撐牢固情況。6.1模板支撐體系施工要點6.1.1底座采用寬6#~8#槽鋼或木條板+成品鋼底座;6.1.2立桿布置按2.4條模板及支撐體系設計總述要求;立桿頂部U型托總長不小于600mm,搭設時外露高度不超過200mm。靠近墻、柱或臨邊立桿,為防止樓板底模背楞懸挑過長,立桿距墻、柱或結構邊沿不得大于400mm。梁根據橫截面面積,按設計總述要求設置頂部獨立支撐及兩側支撐立桿,以保證架體體系滿足梁線荷載要求并保證梁底平整度及標高。支撐架的構架必須按整體穩(wěn)定的要求設置整體性拉結桿件,立桿全高范圍內雙向水平拉結桿間距不得超過步距1.5m;6.1.3橫桿掃地桿及橫桿布置步距符合設計總述要求,距離地面不得大于200mm,用直角扣件與立桿扣緊,采用對接扣件連接,其接頭交錯布置,不在同跨內,相鄰接頭水平距離不小于50cm,各接頭距立桿距離不大于縱距的1/3。在同一步架內縱向水平高差不超過全長的1/300,局部高差不超過5cm。內架與外架屬于分離開的兩結構體系,各位置橫桿不得與外架連接。對于立桿存在較大高低差時,掃地桿布置應錯開,高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定。6.1.4剪刀撐豎向剪刀撐:在架體外側周邊及內部縱、橫向每隔約5m設置一道(各部位立桿間距900~1100不等,剪刀撐間隔跨數(shù)按間距約5m選定),應由底至頂設置連續(xù)豎向剪刀撐,剪刀撐寬度4~6m,斜桿與地面的夾角在45°—60°之間,斜桿相交點在同一直線上,剪刀撐的一根斜桿扣在立桿上,剪刀撐桿件的底端應與地面頂緊。剪刀撐需要接長時,應采用旋轉扣件連接,相關尺寸按下圖:圖6.1-1剪刀撐6.1.5臨邊防護措施1結構臨邊防護措施在結構的臨邊門窗洞口處設置封閉式防護欄桿。內架搭設之前,使用材料,48.3*3.0鋼管搭設臨時的臨邊防護,其高度不低于1.2m,立桿間距不大于1.5m,豎向每隔0.6m設一道通長大橫桿欄桿,每隔一根立桿設一道三腳架;內架拆除之后,采用定型化的樓層臨邊防護欄桿。要求內架拆除及外倒運過程中,鋼管搭設的臨時臨邊防護不得拆除,定型化防護未開始搭設之前臨時臨邊防護不得拆除,定型化臨邊防護在架體拆除并進行樓層清理之后2天內搭設完成。防護欄桿上需掛醒目標志牌,設置警示牌及夜間紅色標志燈。2樓梯間防護措施樓梯的側邊應設置安全防護。內架拆除之前用普通鋼管在樓梯側邊沿樓梯坡度方向做一道1.2m高的護身欄,內架拆除之后換成定型化樓梯防護。6.2模板構造施工要點6.2.1墻模板500厚墻模板(木模板)計算書計算依據:1、《建筑施工模板安全技術規(guī)范》JGJ162-20082、《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010-20103、《建筑結構荷載規(guī)范》GB50009-20124、《鋼結構設計標準》GB50017-20175、《建筑結構可靠性設計統(tǒng)一標準》GB50068-2018一、工程屬性新澆混凝土墻名稱地下室Q1新澆混凝土墻墻厚(mm)500混凝土墻的計算高度(mm)3850混凝土墻的計算長度(mm)6000二、荷載組合側壓力計算依據規(guī)范《建筑施工模板安全技術規(guī)范》JGJ162-2008混凝土重力密度γc(kN/m3)24新澆混凝土初凝時間t0(h)4外加劑影響修正系數(shù)β11混凝土坍落度影響修正系數(shù)β21混凝土澆筑速度V(m/h)2混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度H(m)3.85新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4k(kN/m2)min{0.22γct0β1β2v1/2,γcH}=min{0.22×24×4×1×1×21/2,24×3.85}=min{29.868,92.4}=29.868kN/m2傾倒混凝土時對垂直面模板荷載標準值Q3k(kN/m2)2結構重要性系數(shù)γ01可變荷載調整系數(shù)γL0.9新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4k=min[0.22γct0β1β2v1/2,γcH]=min[0.22×24×4×1×1×21/2,24×3.85]=min[29.87,92.4]=29.87kN/m2S承=γ0×(1.3G4k+γL×1.5Q4k)=1×(1.3×29.868+0.9×1.5×2.000)=41.53kN/m2正常使用極限狀態(tài)設計值S正=G4k=29.868kN/m2三、面板布置小梁布置方式豎直左部模板懸臂長(mm)100小梁間距(mm)200小梁一端懸臂長(mm)200主梁間距(mm)400主梁一端懸臂長(mm)200對拉螺栓橫向間距(mm)400對拉螺栓豎向間距(mm)400模板設計立面圖四、面板驗算面板類型木模板面板厚度(mm)12面板抗彎強度設計值[f](N/mm2)15.444面板彈性模量E(N/mm2)9350墻截面寬度可取任意寬度,為便于驗算主梁,取b=0.4m,W=bh2/6=400×122/6=9600mm3,I=bh3/12=400×123/12=57600mm41、強度驗算q=bS承=0.4×41.528=16.611kN/m面板彎矩圖(kN·m)Mmax=0.083kN·mσ=Mmax/W=0.083×106/9600=8.652N/mm2≤[f]=15.444N/mm2滿足要求!2、撓度驗算q=bS正=0.4×29.868=11.947kN/m面板變形圖(mm)ν=0.462mm≤[ν]=l/400=200/400=0.5mm滿足要求!五、小梁驗算小梁材質及類型方木小梁截面類型(mm)50×70小梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)15.444小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面慣性矩I(cm4)2561、強度驗算q=bS承=0.2×41.528=8.306kN/m小梁彎矩圖(kN·m)小梁剪力圖(kN)Mmax=0.166kN·mσ=Mmax/W=0.166×106/64000=2.596N/mm2≤[f]=15.444N/mm2滿足要求!2、撓度驗算q=bS正=0.2×29.868=5.974kN/m小梁變形圖(mm)ν=0.088mm≤[ν]=l/400=400/400=1mm滿足要求!3、支座反力計算R1=3.726kN,R2=...R29=3.726kN,R30=3.726kN六、主梁驗算主梁材質及類型鋼管主梁截面類型(mm)Ф48×3主梁計算截面類型(mm)Ф48×3主梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)205主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁截面慣性矩I(cm4)10.781、強度驗算主梁彎矩圖(kN·m)Mmax=0.186kN·mσ=Mmax/W=0.186×106/4490=41.492N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求!2、撓度驗算主梁變形圖(mm)ν=0.17mm≤[ν]=l/400=400/400=1mm滿足要求!七、對拉螺栓驗算對拉螺栓類型M14軸向拉力設計值Ntb(kN)17.8對拉螺栓橫向驗算間距m=max[400,400/2+200]=400mm對拉螺栓豎向驗算間距n=max[400,400/2+200]=400mmN=0.95mnS承=0.95×0.4×0.4×41.528=6.312kN≤Ntb=17.8kN滿足要求!400墻模板(木模板)計算書計算依據:1、《建筑施工模板安全技術規(guī)范》JGJ162-20082、《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010-20103、《建筑結構荷載規(guī)范》GB50009-20124、《鋼結構設計標準》GB50017-20175、《建筑結構可靠性設計統(tǒng)一標準》GB50068-2018一、工程屬性新澆混凝土墻名稱地下室Q2新澆混凝土墻墻厚(mm)400混凝土墻的計算高度(mm)4700混凝土墻的計算長度(mm)6000二、荷載組合側壓力計算依據規(guī)范《建筑施工模板安全技術規(guī)范》JGJ162-2008混凝土重力密度γc(kN/m3)24新澆混凝土初凝時間t0(h)4外加劑影響修正系數(shù)β11混凝土坍落度影響修正系數(shù)β21混凝土澆筑速度V(m/h)2混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度H(m)4.7新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4k(kN/m2)min{0.22γct0β1β2v1/2,γcH}=min{0.22×24×4×1×1×21/2,24×4.7}=min{29.868,112.8}=29.868kN/m2傾倒混凝土時對垂直面模板荷載標準值Q3k(kN/m2)2結構重要性系數(shù)γ01可變荷載調整系數(shù)γL0.9新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4k=min[0.22γct0β1β2v1/2,γcH]=min[0.22×24×4×1×1×21/2,24×4.7]=min[29.87,112.8]=29.87kN/m2S承=γ0×(1.3G4k+γL×1.5Q4k)=1×(1.3×29.868+0.9×1.5×2.000)=41.53kN/m2正常使用極限狀態(tài)設計值S正=G4k=29.868kN/m2三、面板布置小梁布置方式豎直左部模板懸臂長(mm)100小梁間距(mm)200小梁一端懸臂長(mm)100主梁間距(mm)400主梁一端懸臂長(mm)200對拉螺栓橫向間距(mm)400對拉螺栓豎向間距(mm)400模板設計立面圖四、面板驗算面板類型木模板面板厚度(mm)12面板抗彎強度設計值[f](N/mm2)15.444面板彈性模量E(N/mm2)9350墻截面寬度可取任意寬度,為便于驗算主梁,取b=0.4m,W=bh2/6=400×122/6=9600mm3,I=bh3/12=400×123/12=57600mm41、強度驗算q=bS承=0.4×41.528=16.611kN/m面板彎矩圖(kN·m)Mmax=0.083kN·mσ=Mmax/W=0.083×106/9600=8.652N/mm2≤[f]=15.444N/mm2滿足要求!2、撓度驗算q=bS正=0.4×29.868=11.947kN/m面板變形圖(mm)ν=0.462mm≤[ν]=l/400=200/400=0.5mm滿足要求!五、小梁驗算小梁材質及類型方木小梁截面類型(mm)50×70小梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)15.444小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)40.833小梁截面慣性矩I(cm4)142.9171、強度驗算q=bS承=0.2×41.528=8.306kN/m小梁彎矩圖(kN·m)小梁剪力圖(kN)Mmax=0.166kN·mσ=Mmax/W=0.166×106/40833=4.068N/mm2≤[f]=15.444N/mm2滿足要求!2、撓度驗算q=bS正=0.2×29.868=5.974kN/m小梁變形圖(mm)ν=0.158mm≤[ν]=l/400=400/400=1mm滿足要求!3、支座反力計算R1=3.601kN,R2=...R29=3.601kN,R30=3.601kN六、主梁驗算主梁材質及類型鋼管主梁截面類型(mm)Ф48×3主梁計算截面類型(mm)Ф48×3主梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)205主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁截面慣性矩I(cm4)10.781、強度驗算主梁彎矩圖(kN·m)Mmax=0.18kN·mσ=Mmax/W=0.18×106/4490=40.089N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求!2、撓度驗算主梁變形圖(mm)ν=0.165mm≤[ν]=l/400=400/400=1mm滿足要求!七、對拉螺栓驗算對拉螺栓類型M14軸向拉力設計值Ntb(kN)17.8對拉螺栓橫向驗算間距m=max[400,400/2+200]=400mm對拉螺栓豎向驗算間距n=max[400,400/2+200]=400mmN=0.95mnS承=0.95×0.4×0.4×41.528=6.312kN≤Ntb=17.8kN滿足要求!6.2.2柱模板600×600柱模板(不設對拉螺栓)計算書計算依據:1、《建筑施工模板安全技術規(guī)范》JGJ162-20082、《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010-20103、《建筑結構荷載規(guī)范》GB50009-20124、《鋼結構設計標準》GB50017-20175、《建筑結構可靠性設計統(tǒng)一標準》GB50068-2018一、工程屬性新澆混凝土柱名稱KL新澆混凝土柱的計算高度(mm)5450新澆混凝土柱長邊邊長(mm)600新澆混凝土柱短邊邊長(mm)600二、荷載組合側壓力計算依據規(guī)范《建筑施工模板安全技術規(guī)范》JGJ162-2008混凝土重力密度γc(kN/m3)24新澆混凝土初凝時間t0(h)4外加劑影響修正系數(shù)β11混凝土坍落度影響修正系數(shù)β21混凝土澆筑速度V(m/h)2混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度H(m)5.45新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4k(kN/m2)min{0.22γct0β1β2v1/2,γcH}=min{0.22×24×4×1×1×21/2,24×5.45}=min{29.868,130.8}=29.868kN/m2傾倒混凝土時對垂直面模板荷載標準值Q3k(kN/m2)2結構重要性系數(shù)γ01可變荷載調整系數(shù)γL0.9新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4k=min[0.22γct0β1β2v1/2,γcH]=min[0.22×24×4×1×1×21/2,24×5.45]=min[29.87,130.8]=29.87kN/m2S承=γ0×(1.3G4k+γL×1.5Q3k)=1×(1.3×29.868+0.9×1.5×2.000)=41.53kN/m2正常使用極限狀態(tài)設計值S正=G4k=29.868kN/m2三、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)12面板抗彎強度設計值[f](N/mm2)15.444面板彈性模量E(N/mm2)9350柱長邊小梁根數(shù)4柱短邊小梁根數(shù)4柱箍間距l(xiāng)1(mm)350模板設計平面圖1、強度驗算最不利受力狀態(tài)如下圖,按三等跨連續(xù)梁驗算靜載線荷載q1=γ0×1.3×bG4k=1×1.3×0.35×29.868=13.59kN/m活載線荷載q2=γ0×γL×1.5×bQ3k=1×0.9×1.5×0.35×2=0.945kN/mMmax=-0.1q1l2-0.117q2l2=-0.1×13.59×0.22-0.117×0.945×0.22=-0.059kN·mσ=Mmax/W=0.059×106/(1/6×350×122)=6.998N/mm2≤[f]=15.444N/mm2滿足要求!2、撓度驗算作用線荷載q=bS正=0.35×29.868=10.454kN/mν=0.677ql4/(100EI)=0.677×10.454×2004/(100×9350×(1/12×350×123))=0.24mm≤[ν]=l/400=200/400=0.5mm滿足要求!四、小梁驗算小梁材質及類型方木小梁截面類型(mm)60×80小梁截面慣性矩I(cm4)256小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)15.444小梁彈性模量E(N/mm2)9350最低處柱箍離樓面距離(mm)2001、強度驗算小梁上作用線荷載q=bS承=0.2×41.528=8.306kN/m小梁彎矩圖(kN·m)Mmax=0.166kN·mσ=Mmax/W=0.166×106/(64×103)=2.596N/mm2≤[f]=15.444N/mm2滿足要求!2、撓度驗算小梁上作用線荷載q=bS正=0.2×29.868=5.974kN/m小梁變形圖(mm)ν=0.099mm≤[ν]=350/400=0.875mm滿足要求!五、方圓扣柱箍驗算柱箍材質及類型方圓扣柱箍截面類型(mm)8號18mm厚柱箍柱箍截面慣性矩I(cm4)50柱箍截面抵抗矩W(cm3)10.8柱箍抗彎強度設計值[f](N/mm2)345柱箍彈性模量E(N/mm2)205000柱箍截面面積A(cm2)6.2長邊柱箍的計算跨度l2(mm)864短邊柱箍的計算跨度l3(mm)864模板設計立面圖1、方圓扣柱箍強度驗算q=S承l(wèi)1=41.528×0.35=14.535kN/mN=0.5ql3=0.5×14.535×0.864=6.279kNM=ql22/8=14.535×0.8642/8=1.356kN·mN/A+M/W=6.279×103/620+1.356×106/(10.8×103)=135.709N/mm2≤[f]=345N/mm2滿足要求!2、方圓扣柱箍撓度驗算q=S正l1=29.868×0.35=10.454kN/mν=5ql24/(384EI)=5×10.454×8644/(384×205000×50×104)=0.74mm≤[ν]=l2/400=2.16mm滿足要求!六、方圓扣固定銷位置節(jié)點驗算方圓扣柱箍最小厚度t1(mm)12固定銷厚度t2(mm)15固定銷與柱箍接觸位置寬度b(mm)30固定銷抗剪強度設計值fvb(N/mm2)150柱箍承壓強度設計值fcb(N/mm2)590(1)固定銷抗剪承載力驗算固定銷與柱箍接觸位置截面面積An=b×t2=30×15=450mm2N/An=6.279×103/450=13.954N/mm2≤fvb=150N/mm2滿足要求!(2)方圓扣柱箍承壓承載力驗算Ac=t1×t2=12×15=180mm2N/Ac=6.279×103/180=34.884N/mm2≤fcb=590N/mm2滿足要求!600×1600柱模板(不設對拉螺栓)計算書計算依據:1、《建筑施工模板安全技術規(guī)范》JGJ162-20082、《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010-20103、《建筑結構荷載規(guī)范》GB50009-20124、《鋼結構設計標準》GB50017-20175、《建筑結構可靠性設計統(tǒng)一標準》GB50068-2018一、工程屬性新澆混凝土柱名稱KZ新澆混凝土柱的計算高度(mm)5450新澆混凝土柱長邊邊長(mm)1600新澆混凝土柱短邊邊長(mm)600二、荷載組合側壓力計算依據規(guī)范《建筑施工模板安全技術規(guī)范》JGJ162-2008混凝土重力密度γc(kN/m3)24新澆混凝土初凝時間t0(h)4外加劑影響修正系數(shù)β11混凝土坍落度影響修正系數(shù)β21混凝土澆筑速度V(m/h)2混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度H(m)5.45新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4k(kN/m2)min{0.22γct0β1β2v1/2,γcH}=min{0.22×24×4×1×1×21/2,24×5.45}=min{29.868,130.8}=29.868kN/m2傾倒混凝土時對垂直面模板荷載標準值Q3k(kN/m2)2結構重要性系數(shù)γ01可變荷載調整系數(shù)γL0.9新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4k=min[0.22γct0β1β2v1/2,γcH]=min[0.22×24×4×1×1×21/2,24×5.45]=min[29.87,130.8]=29.87kN/m2S承=γ0×(1.3G4k+γL×1.5Q3k)=1×(1.3×29.868+0.9×1.5×2.000)=41.53kN/m2正常使用極限狀態(tài)設計值S正=G4k=29.868kN/m2三、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)12面板抗彎強度設計值[f](N/mm2)15.444面板彈性模量E(N/mm2)9350柱長邊小梁根數(shù)10柱短邊小梁根數(shù)4柱箍間距l(xiāng)1(mm)250模板設計平面圖1、強度驗算最不利受力狀態(tài)如下圖,按三等跨連續(xù)梁驗算靜載線荷載q1=γ0×1.3×bG4k=1×1.3×0.25×29.868=9.707kN/m活載線荷載q2=γ0×γL×1.5×bQ3k=1×0.9×1.5×0.25×2=0.675kN/mMmax=-0.1q1l2-0.117q2l2=-0.1×9.707×0.22-0.117×0.675×0.22=-0.042kN·mσ=Mmax/W=0.042×106/(1/6×250×122)=6.998N/mm2≤[f]=15.444N/mm2滿足要求!2、撓度驗算作用線荷載q=bS正=0.25×29.868=7.467kN/mν=0.677ql4/(100EI)=0.677×7.467×2004/(100×9350×(1/12×250×123))=0.24mm≤[ν]=l/400=200/400=0.5mm滿足要求!四、小梁驗算小梁材質及類型方木小梁截面類型(mm)50×70小梁截面慣性矩I(cm4)256小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)15.444小梁彈性模量E(N/mm2)9350最低處柱箍離樓面距離(mm)1501、強度驗算小梁上作用線荷載q=bS承=0.2×41.528=8.306kN/m小梁彎矩圖(kN·m)Mmax=0.093kN·mσ=Mmax/W=0.093×106/(64×103)=1.46N/mm2≤[f]=15.444N/mm2滿足要求!2、撓度驗算小梁上作用線荷載q=bS正=0.2×29.868=5.974kN/m小梁變形圖(mm)ν=0.032mm≤[ν]=250/400=0.625mm滿足要求!五、方圓扣柱箍驗算柱箍材質及類型方圓扣柱箍截面類型(mm)10號25mm厚柱箍柱箍截面慣性矩I(cm4)147柱箍截面抵抗矩W(cm3)25.3柱箍抗彎強度設計值[f](N/mm2)345柱箍彈性模量E(N/mm2)205000柱箍截面面積A(cm2)10.77長邊柱箍的計算跨度l2(mm)1884短邊柱箍的計算跨度l3(mm)884模板設計立面圖1、方圓扣柱箍強度驗算q=S承l(wèi)1=41.528×0.25=10.382kN/mN=0.5ql3=0.5×10.382×0.884=4.589kNM=ql22/8=10.382×1.8842/8=4.606kN·mN/A+M/W=4.589×103/1077+4.606×106/(25.3×103)=186.33N/mm2≤[f]=345N/mm2滿足要求!2、方圓扣柱箍撓度驗算q=S正l1=29.868×0.25=7.467kN/mν=5ql24/(384EI)=5×7.467×18844/(384×205000×147×104)=4.065mm≤[ν]=l2/400=4.71mm滿足要求!六、方圓扣固定銷位置節(jié)點驗算方圓扣柱箍最小厚度t1(mm)12固定銷厚度t2(mm)15固定銷與柱箍接觸位置寬度b(mm)30固定銷抗剪強度設計值fvb(N/mm2)150柱箍承壓強度設計值fcb(N/mm2)590(1)固定銷抗剪承載力驗算固定銷與柱箍接觸位置截面面積An=b×t2=30×15=450mm2N/An=4.589×103/450=10.198N/mm2≤fvb=150N/mm2滿足要求!(2)方圓扣柱箍承壓承載力驗算Ac=t1×t2=12×15=180mm2N/Ac=4.589×103/180=25.494N/mm2≤fcb=590N/mm2滿足要求!背楞間距按總體設計。1墻模板配模時,陰陽角、模板拼縫處采用50×100雙面壓刨木方,其余墻、柱模板豎向次背楞采用50×100雙面壓刨木方,間距150mm,水平主背楞采用φ48.3×3.5mm鋼管,橫向間距不大于500mm,最上一道距頂面不超過200mm;最下一道距結構地面不超過250mm。對拉螺栓間距400mm*500mm布置布置,直徑不小于φ14,底部兩側端部使用雙螺母。柱模板采用方圓扣。圖6.2-1墻體方鋼背楞樣板6.2.3梁模板300×700梁模板(扣件式,梁板立柱共用)計算書計算依據:1、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術標準》T/CECS699-20202、《建筑施工腳手架安全技術統(tǒng)一標準》GB51210-20163、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ130-20114、《建筑施工模板安全技術規(guī)范》JGJ162-20085、《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010-20106、《建筑結構荷載規(guī)范》GB50009-20127、《鋼結構設計標準》GB50017-2017一、工程屬性新澆混凝土梁名稱KL1混凝土梁計算截面尺寸(mm×mm)300×700梁側樓板計算厚度(mm)130模板支架高度H(m)5.45模板支架橫向長度B(m)30模板支架縱向長度L(m)40支架外側模板高度Hm(mm)1000二、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24混凝土梁鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.5混凝土板鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1施工荷載標準值Q1k(kN/m2)3支撐腳手架計算單元上集中堆放的物料自重標準值Gjk(kN)1模板支拆環(huán)境是否考慮風荷載是風荷載參數(shù):風荷載標準值ωk(kN/m2)基本風壓ω0(kN/m2)省份山東0.3ωk=ω0μzμst=0.035地區(qū)濟南市風荷載高度變化系數(shù)μz地面粗糙度C類(有密集建筑群市區(qū))0.796模板支架頂部離建筑物地面高度(m)24風荷載體型系數(shù)μs單榀模板支架μst0.145整體模板支架μstw3.117ωfk=ω0μzμstw=0.744支架外側模板μs1.3ωmk=ω0μzμs=0.31三、模板體系設計結構重要性系數(shù)γ01腳手架安全等級II級新澆混凝土梁支撐方式梁兩側有板,梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立桿間距l(xiāng)a(mm)800梁兩側立桿橫向間距l(xiāng)b(mm)1200步距h(mm)1500新澆混凝土樓板立桿間距l(xiāng)'a(mm)、l'b(mm)900、900混凝土梁距梁兩側立桿中的位置居中梁左側立桿距梁中心線距離(mm)600梁底增加立桿根數(shù)1梁底增加立桿布置方式按混凝土梁梁寬均分梁底增加立桿依次距梁左側立桿距離(mm)600梁底支撐小梁最大懸挑長度(mm)200梁底支撐小梁根數(shù)4梁底支撐小梁間距100每縱距內附加梁底支撐主梁根數(shù)0設計簡圖如下:平面圖立面圖四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)12面板抗彎強度設計值[f](N/mm2)15面板抗剪強度設計值[τ](N/mm2)1.5面板彈性模量E(N/mm2)5400取單位寬度b=1000mm,按三等跨連續(xù)梁計算:W=bh2/6=1000×12×12/6=24000mm3,I=bh3/12=1000×12×12×12/12=144000mm4q1=γ0×[1.3(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×Q1k]×b=1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×0.7)+1.5×3]×1=27.835kN/mq1靜=γ0×1.3×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b=1×1.3×[0.1+(24+1.5)×0.7]×1=23.335kN/mq1活=γ0×1.5×Q1k×b=1×1.5×3×1=4.5kN/mq2=[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b=[1×(0.1+(24+1.5)×0.7)]×1=17.95kN/m計算簡圖如下:1、強度驗算Mmax=0.1q1靜L2+0.117q1活L2=0.1×23.335×0.12+0.117×4.5×0.12=0.029kN·mσ=Mmax/W=0.029×106/24000=1.192N/mm2≤[f]=15N/mm2滿足要求!2、撓度驗算νmax=0.677q2L4/(100EI)=0.677×17.95×1004/(100×5400×144000)=0.016mm≤[ν]=L/400=100/400=0.25mm滿足要求!3、支座反力計算設計值(承載能力極限狀態(tài))R1=R4=0.4q1靜L+0.45q1活L=0.4×23.335×0.1+0.45×4.5×0.1=1.136kNR2=R3=1.1q1靜L+1.2q1活L=1.1×23.335×0.1+1.2×4.5×0.1=3.107kN標準值(正常使用極限狀態(tài))R1'=R4'=0.4q2L=0.4×17.95×0.1=0.718kNR2'=R3'=1.1q2L=1.1×17.95×0.1=1.974kN五、小梁驗算小梁類型方木小梁截面類型(mm)60×80小梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)15.444小梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面慣性矩I(cm4)256小梁計算方式二等跨連續(xù)梁承載能力極限狀態(tài):梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載:q1左=R1/b=1.136/1=1.136kN/m梁底面板傳遞給中間小梁最大線荷載:q1中=Max[R2,R3]/b=Max[3.107,3.107]/1=3.107kN/m梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載:q1右=R4/b=1.136/1=1.136kN/m小梁自重:q2=1×1.3×(0.3-0.1)×0.3/3=0.026kN/m梁左側模板傳遞給左邊小梁荷載q3左=1×1.3×0.5×(0.7-0.13)=0.37kN/m梁右側模板傳遞給右邊小梁荷載q3右=1×1.3×0.5×(0.7-0.13)=0.37kN/m梁左側樓板傳遞給左邊小梁荷載q4左=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1.5×3]×(0.6-0.3/2)/2=2.113kN/m梁右側樓板傳遞給右邊小梁荷載q4右=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1.5×3]×((1.2-0.6)-0.3/2)/2=2.113kN/m左側小梁荷載q左=q1左+q2+q3左+q4左=1.136+0.026+0.37+2.113=3.646kN/m中間小梁荷載q中=q1中+q2=3.107+0.026=3.133kN/m右側小梁荷載q右=q1右+q2+q3右+q4右=1.136+0.026+0.37+2.113=3.646kN/m小梁最大荷載q=Max[q左,q中,q右]=Max[3.646,3.133,3.646]=3.646kN/m正常使用極限狀態(tài):梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載:q1左'=R1'/b=0.718/1=0.718kN/m梁底面板傳遞給中間小梁最大線荷載:q1中'=Max[R2',R3']/b=Max[1.974,1.974]/1=1.974kN/m梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載:q1右'=R4'/b=0.718/1=0.718kN/m小梁自重:q2'=1×(0.3-0.1)×0.3/3=0.02kN/m梁左側模板傳遞給左邊小梁荷載q3左'=1×0.5×(0.7-0.13)=0.285kN/m梁右側模板傳遞給右邊小梁荷載q3右'=1×0.5×(0.7-0.13)=0.285kN/m梁左側樓板傳遞給左邊小梁荷載q4左'=[1×(0.5+(24+1.1)×0.13)]×(0.6-0.3/2)/2=0.847kN/m梁右側樓板傳遞給右邊小梁荷載q4右'=[1×(0.5+(24+1.1)×0.13)]×((1.2-0.6)-0.3/2)/2=0.847kN/m左側小梁荷載q左'=q1左'+q2'+q3左'+q4左'=0.718+0.02+0.285+0.847=1.87kN/m中間小梁荷載q中'=q1中'+q2'=1.974+0.02=1.994kN/m右側小梁荷載q右'=q1右'+q2'+q3右'+q4右'=0.718+0.02+0.285+0.847=1.87kN/m小梁最大荷載q'=Max[q左',q中',q右']=Max[1.87,1.994,1.87]=1.994kN/m為簡化計算,按二等跨連續(xù)梁和懸臂梁分別計算,如下圖:1、抗彎驗算Mmax=max[0.125ql12,0.5ql22]=max[0.125×3.646×0.82,0.5×3.646×0.22]=0.292kN·mσ=Mmax/W=0.292×106/64000=4.558N/mm2≤[f]=15.444N/mm2滿足要求!2、抗剪驗算Vmax=max[0.625ql1,ql2]=max[0.625×3.646×0.8,3.646×0.2]=1.823kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×1.823×1000/(2×60×80)=0.57N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2滿足要求!3、撓度驗算ν1=0.521q'l14/(100EI)=0.521×1.994×8004/(100×9350×256×104)=0.178mm≤[ν]=l1/400=800/400=2mmν2=q'l24/(8EI)=1.994×2004/(8×9350×256×104)=0.017mm≤[ν]=2l2/400=2×200/400=1mm滿足要求!4、支座反力計算承載能力極限狀態(tài)Rmax=max[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×3.646×0.8,0.375×3.646×0.8+3.646×0.2]=3.646kN同理可得:梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1=3.646kN,R2=3.133kN,R3=3.133kN,R4=3.646kN正常使用極限狀態(tài)Rmax'=max[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×1.994×0.8,0.375×1.994×0.8+1.994×0.2]=1.994kN同理可得:梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1'=1.87kN,R2'=1.994kN,R3'=1.994kN,R4'=1.87kN六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁截面類型(mm)Ф48×3主梁計算截面類型(mm)Ф48×3主梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)205主梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)10.78可調托座內主梁根數(shù)11、抗彎驗算主梁彎矩圖(kN·m)σ=Mmax/W=0.496×106/4490=110.476N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求!2、抗剪驗算主梁剪力圖(kN)Vmax=6.434kNτmax=2Vmax/A=2×6.434×1000/424=30.35N/mm2≤[τ]=125N/mm2滿足要求!3、撓度驗算主梁變形圖(mm)νmax=0.086mm≤[ν]=L/400=600/400=1.5mm滿足要求!4、支座反力計算承載能力極限狀態(tài)支座反力依次為R1=0.345kN,R2=12.868kN,R3=0.345kN七、可調托座驗算荷載傳遞至立桿方式可調托座可調托座承載力設計值[N](kN)30扣件抗滑移折減系數(shù)kc0.851、扣件抗滑移驗算兩側立桿最大受力N=max[R1,R3]=max[0.345,0.345]=0.345kN≤0.85×8=6.8kN單扣件在扭矩達到40~65N·m且無質量缺陷的情況下,單扣件能滿足要求!2、可調托座驗算可調托座最大受力N=max[R2]=12.868kN≤[N]=30kN滿足要求!八、立桿驗算架體是否按規(guī)范要求與既有結構進行可靠連接否剪刀撐設置加強型立桿頂部步距hd(mm)750立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度a(mm)200頂部立桿計算長度系數(shù)μ12.167非頂部立桿計算長度系數(shù)μ21.808立桿鋼管截面類型(mm)Ф48×3立桿鋼管計算截面類型(mm)Ф48×3鋼材等級Q235立桿截面面積A(mm2)424回轉半徑i(mm)15.9立桿截面抵抗矩W(cm3)4.49抗壓強度設計值[f](N/mm2)205支架自重標準值q(kN/m)0.151、長細比驗算頂部立桿段:l01=kμ1(hd+2a)=1×2.167×(750+2×200)=2492mm非頂部立桿段:l02=kμ2h=1×1.808×1500=2712mmλ=max[l01,l02]/i=2712/15.9=170.566≤[λ]=210長細比滿足要求!頂部立桿段:l01=kμ1(hd+2a)=1.155×2.167×(750+2×200)=2878mm非頂部立桿段:l02=kμ2h=1.155×1.808×1500=3132mmλ=max[l01,l02]/i=3132/15.9=196.981查表得:φ=0.1882、風荷載計算Mwd=γ0×φwγQ×Mωk=γ0×φwγQ×(ωk×la×h2/10)=1×0.6×1.5×(0.035×0.8×1.52/10)=0.006kN·m3、穩(wěn)定性計算R1=0.345kN,R2=12.868kN,R3=0.345kN梁兩側立桿承受樓板荷載:左側樓板傳遞給梁左側立桿荷載:N邊1=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1.5×3]×(0.9+0.6-0.3/2)/2×0.8=5.072kN右側樓板傳遞給梁右側立桿荷載:N邊2=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1.5×3]×(0.9+1.2-0.6-0.3/2)/2×0.8=5.072kNNd=max[R1+N邊1,R2,R3+N邊2]+1×1.3×0.15×(5.45-0.7)=max[0.345+5.072,12.868,0.345+5.072]+0.926=13.799kNfd=Nd/(φA)+Mwd/W=13799.36/(0.188×424)+0.006×106/4490=174.452N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求!九、高寬比驗算《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術標準》T/CECS699-2020第6.9.7條,當滿堂支撐架高寬比大于2時,滿堂支撐架應在支架的四周和中部與結構柱進行剛性連接。在無結構柱部位應采取預埋鋼管等措施與建筑結構進行剛性連接。支撐架高寬比不應大于3。H/B=5.45/30=0.182≤2滿足要求!十、架體抗傾覆驗算支撐腳手架風線荷載標準值:qwk=l'a×ωfk=0.9×0.744=0.67kN/m:風荷載作用在支架外側模板上產生的水平力標準值:Fwk=l'a×Hm×ωmk=0.9×1×0.31=0.279kN支撐腳手架計算單元在風荷載作用下的傾覆力矩標準值MTk:MTk=0.5H2qwk+HFwk=0.5×5.452×0.67+5.45×0.279=11.465kN.m參考《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術標準》T/CECS699-2020,第5.3.13條B2l'a(gk1+gk2)+2ΣGjkbj≥3γ0MTkgk1——均勻分布的架體面荷載自重標準值kN/m2gk2——均勻分布的架體上部的模板等物料面荷載自重標準值kN/m2Gjk——支撐腳手架計算單元上集中堆放的物料自重標準值kNbj——支撐腳手架計算單元上集中堆放的物料至傾覆原點的水平距離mB2l'a(gk1+gk2)+2ΣGjkbj=B2l'a[qH/(l'a×l'b)+G1k]+2×Gjk×B/2=302×0.9×[0.15×5.45/(0.9×0.9)+0.5]+2×1×30/2=1252.5kN.m≥3γ0MTk=3×1×11.465=34.395kN.M滿足要求!十一、立桿地基基礎計算地基土類型素填土地基承載力特征值fak(kPa)140立桿墊木地基土承載力折減系數(shù)mf1墊板底面面積A(m2)0.15立桿底墊板的底面平均壓力p=N/(mfA)=13.799/(1×0.15)=91.996kPa≤fak=175.56kPa滿足要求!300700梁側模板計算書計算依據:1、《混凝土結構工程施工規(guī)范》GB50666-20112、《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010-20103、《建筑結構荷載規(guī)范》GB50009-20124、《鋼結構設計標準》GB50017-20175、《建筑結構可靠性設計統(tǒng)一標準》GB50068-2018一、工程屬性新澆混凝梁名稱KL14,標高24.00m混凝土梁截面尺寸(mmxmm)300×700新澆混凝土梁計算跨度(m)7.8二、荷載組合側壓力計算依據規(guī)范《混凝土結構工程施工規(guī)范》GB50666-2011混凝土重力密度γc(kN/m3)24結構重要性系數(shù)γ01可變荷載調整系數(shù)γL0.9新澆混凝土初凝時間t0(h)4塌落度修正系數(shù)β0.9混凝土澆筑速度V(m/h)2梁下掛側模,側壓力計算位置距梁頂面高度H下掛(m)0.7新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4k(kN/m2)梁下掛側模G4kmin{0.28γct0βv1/2,γcH}=min{0.28×24×4×0.9×21/2,24×0.7}=min{34.213,16.8}=16.8kN/m2混凝土下料產生的水平荷載標準值Q4k(kN/m2)2下掛部分:承載能力極限狀態(tài)設計值S承=γ0(1.3×G4k+γL×1.5Q4k)=1×(1.3×16.8+0.9×1.5×2)=24.54kN/m2下掛部分:正常使用極限狀態(tài)設計值S正=G4k=16.8kN/m2三、支撐體系設計小梁布置方式水平向布置主梁間距(mm)600主梁合并根數(shù)2小梁最大懸挑長度(mm)300結構表面的要求結構表面外露對拉螺栓水平向間距(mm)600梁左側梁右側樓板厚度(mm)130130梁下掛側模高度(mm)570570小梁道數(shù)(下掛)33左側支撐表:第i道支撐距梁底距離(mm)支撐形式1150對拉螺栓2300對拉螺栓右側支撐表:第i道支撐距梁底距離(mm)支撐形式1150對拉螺栓2300對拉螺栓設計簡圖如下:模板設計剖面圖四、面板驗算模板類型覆面木膠合板模板厚度(mm)12模板抗彎強度設計值[f](N/mm2)15模板抗剪強度設計值[τ](N/mm2)1.5模板彈性模量E(N/mm2)100001、下掛側模梁截面寬度取單位長度,b=1000mm。W=bh2/6=1000×122/6=24000mm3,I=bh3/12=1000×123/12=144000mm4。面板計算簡圖如下:1、抗彎驗算q1=bS承=1×24.54=24.54kN/mq1靜=γ0×1.3×G4k×b=1×1.3×16.8×1=21.84kN/mq1活=γ0×γL×1.5×Q4k×b=1×0.9×1.5×2×1=2.7kN/mMmax=0.125q1L2=0.125×24.54×0.2852=0.249kN·mσ=Mmax/W=0.249×106/24000=10.382N/mm2≤[f]=15N/mm2滿足要求!2、撓度驗算q=bS正=1×16.8=16.8kN/mνmax=0.521qL4/(100EI)=0.521×16.8×2854/(100×10000×144000)=0.401mm≤285/400=0.713mm滿足要求!3、最大支座反力計算承載能力極限狀態(tài)R下掛max=1.25×q1×l左=1.25×24.54×0.285=8.742kN正常使用極限狀態(tài)R'下掛max=1.25×l左×q=1.25×0.285×16.8=5.985kN五、小梁驗算小梁最大懸挑長度(mm)300小梁計算方式三等跨連續(xù)梁小梁類型方木小梁截面類型(mm)60×80小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)15.444小梁截面慣性矩I(cm4)2561、下掛側模計算簡圖如下:跨中段計算簡圖懸挑段計算簡圖1、抗彎驗算q=8.742kN/mMmax=max[0.1×q×l2,0.5×q×l12]=max[0.1×8.742×0.62,0.5×8.742×0.32]=0.393kN·mσ=Mmax/W=0.393×106/64000=6.147N/mm2≤[f]=15.444N/mm2滿足要求!2、抗剪驗算Vmax=max[0.6×q×l,q×l1]=max[0.6×8.742×0.6,8.742×0.3]=3.147kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×3.147×1000/(2×60×80)=0.984N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2滿足要求!3、撓度驗算q=5.985kN/mν1max=0.677qL4/(100EI)=0.677×5.985×6004/(100×9350×2560000)=0.219mm≤600/400=1.5mmν2max=qL4/(8EI)=5.985×3004/(8×9350×2560000)=0.253mm≤300/400=0.75mm滿足要求!4、最大支座反力計算承載能力極限狀態(tài)R下掛max=max[1.1×8.742×0.6,0.4×8.742×0.6+8.742×0.3]=5.77kN正常使用極限狀態(tài)R'下掛max=max[1.1×5.985×0.6,0.4×5.985×0.6+5.985×0.3]=3.95kN六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁截面類型(mm)Ф48×3主梁計算截面類型(mm)Ф48×3主梁合并根數(shù)2主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)205主梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)125主梁截面慣性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁受力不均勻系數(shù)0.61、下掛側模因主梁2根合并,驗算時主梁受力不均勻系數(shù)為0.6。同前節(jié)計算過程,可依次解得:承載能力極限狀態(tài):R1=1.057kN,R2=3.462kN,R3=1.057kN正常使用極限狀態(tài):R'1=0.711kN,R'2=2.37kN,R'3=0.711kN計算簡圖如下:1、抗彎驗算主梁彎矩圖(kN·m)σmax=Mmax/W=0.285×106/4490=63.561N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求!2、抗剪驗算梁左側剪力圖(kN)τmax=2Vmax/A=2×3.961×1000/424=18.686N/mm2≤[τ]=125N/mm2滿足要求!3、撓度驗算梁左側變形圖(mm)νmax=0.316mm≤150/400=0.375mm滿足要求!4、最大支座反力計算R下掛max=5.018/0.6=8.364kN七、對拉螺栓驗算對拉螺栓類型M14軸向拉力設計值Ntb(kN)17.8同主梁計算過程,取有對拉螺栓部位的側模主梁最大支座反力。可知對拉螺栓受力N=0.95×Max[8.364]=7.946kN≤Ntb=17.8kN滿足要求!650×850梁模板(扣件式,梁板立柱共用)計算書計算依據:1、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術標準》T/CECS699-20202、《建筑施工腳手架安全技術統(tǒng)一標準》GB51210-20163、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ130-20114、《建筑施工模板安全技術規(guī)范》JGJ162-20085、《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010-20106、《建筑結構荷載規(guī)范》GB50009-20127、《鋼結構設計標準》GB50017-2017一、工程屬性新澆混凝土梁名稱KL1混凝土梁計算截面尺寸(mm×mm)650×850梁側樓板計算厚度(mm)130模板支架高度H(m)5.45模板支架橫向長度B(m)20模板支架縱向長度L(m)30支架外側模板高度Hm(mm)1000二、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24混凝土梁鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.5混凝土板鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1施工荷載標準值Q1k(kN/m2)3支撐腳手架計算單元上集中堆放的物料自重標準值Gjk(kN)1模板支拆環(huán)境是否考慮風荷載是風荷載參數(shù):風荷載標準值ωk(kN/m2)基本風壓ω0(kN/m2)省份山東0.3ωk=ω0μzμst=0.035地區(qū)濟南市風荷載高度變化系數(shù)μz地面粗糙度C類(有密集建筑群市區(qū))0.796模板支架頂部離建筑物地面高度(m)24風荷載體型系數(shù)μs單榀模板支架μst0.145整體模板支架μstw2.435ωfk=ω0μzμstw=0.581支架外側模板μs1.3ωmk=ω0μzμs=0.31三、模板體系設計結構重要性系數(shù)γ01腳手架安全等級II級新澆混凝土梁支撐方式梁兩側有板,梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立桿間距l(xiāng)a(mm)600梁兩側立桿橫向間距l(xiāng)b(mm)1200步距h(mm)1500新澆混凝土樓板立桿間距l(xiāng)'a(mm)、l'b(mm)900、900混凝土梁距梁兩側立桿中的位置居中梁左側立桿距梁中心線距離(mm)600梁底增加立桿根數(shù)1梁底增加立桿布置方式按混凝土梁梁寬均分梁底增加立桿依次距梁左側立桿距離(mm)600梁底支撐小梁最大懸挑長度(mm)200梁底支撐小梁根數(shù)4梁底支撐小梁間距217每縱距內附加梁底支撐主梁根數(shù)0設計簡圖如下:平面圖立面圖四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)12面板抗彎強度設計值[f](N/mm2)15面板抗剪強度設計值[τ](N/mm2)1.5面板彈性模量E(N/mm2)5400取單位寬度b=1000mm,按三等跨連續(xù)梁計算:W=bh2/6=1000×12×12/6=24000mm3,I=bh3/12=1000×12×12×12/12=144000mm4q1=γ0×[1.3(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×Q1k]×b=1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×0.85)+1.5×3]×1=32.807kN/mq1靜=γ0×1.3×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b=1×1.3×[0.1+(24+1.5)×0.85]×1=28.307kN/mq1活=γ0×1.5×Q1k×b=1×1.5×3×1=4.5kN/mq2=[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b=[1×(0.1+(24+1.5)×0.85)]×1=21.775kN/m計算簡圖如下:1、強度驗算Mmax=0.1q1靜L2+0.117q1活L2=0.1×28.307×0.2172+0.117×4.5×0.2172=0.158kN·mσ=Mmax/W=0.158×106/24000=6.567N/mm2≤[f]=15N/mm2滿足要求!2、撓度驗算νmax=0.677q2L4/(100EI)=0.677×21.775×216.6674/(100×5400×144000)=0.418mm≤[ν]=L/400=216.667/400=0.542mm滿足要求!3、支座反力計算設計值(承載能力極限狀態(tài))R1=R4=0.4q1靜L+0.45q1活L=0.4×28.307×0.217+0.45×4.5×0.217=2.892kNR2=R3=1.1q1靜L+1.2q1活L=1.1×28.307×0.217+1.2×4.5×0.217=7.917kN標準值(正常使用極限狀態(tài))R1'=R4'=0.4q2L=0.4×21.775×0.217=1.887kNR2'=R3'=1.1q2L=1.1×21.775×0.217=5.19kN五、小梁驗算小梁類型方木小梁截面類型(mm)50×70小梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)15.444小梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面慣性矩I(cm4)256小梁計算方式二等跨連續(xù)梁承載能力極限狀態(tài):梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載:q1左=R1/b=2.892/1=2.892kN/m梁底面板傳遞給中間小梁最大線荷載:q1中=Max[R2,R3]/b=Max[7.917,7.917]/1=7.917kN/m梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載:q1右=R4/b=2.892/1=2.892kN/m小梁自重:q2=1×1.3×(0.3-0.1)×0.65/3=0.056kN/m梁左側模板傳遞給左邊小梁荷載q3左=1×1.3×0.5×(0.85-0.13)=0.468kN/m梁右側模板傳遞給右邊小梁荷載q3右=1×1.3×0.5×(0.85-0.13)=0.468kN/m梁左側樓板傳遞給左邊小梁荷載q4左=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1.5×3]×(0.6-0.65/2)/2=1.291kN/m梁右側樓板傳遞給右邊小梁荷載q4右=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1.5×3]×((1.2-0.6)-0.65/2)/2=1.291kN/m左側小梁荷載q左=q1左+q2+q3左+q4左=2.892+0.056+0.468+1.291=4.708kN/m中間小梁荷載q中=q1中+q2=7.917+0.056=7.973kN/m右側小梁荷載q右=q1右+q2+q3右+q4右=2.892+0.056+0.468+1.291=4.708kN/m小梁最大荷載q=Max[q左,q中,q右]=Max[4.708,7.973,4.708]=7.973kN/m正常使用極限狀態(tài):梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載:q1左'=R1'/b=1.887/1=1.887kN/m梁底面板傳遞給中間小梁最大線荷載:q1中'=Max[R2',R3']/b=Max[5.19,5.19]/1=5.19kN/m梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載:q1右'=R4'/b=1.887/1=1.887kN/m小梁自重:q2'=1×(0.3-0.1)×0.65/3=0.043kN/m梁左側模板傳遞給左邊小梁荷載q3左'=1×0.5×(0.85-0.13)=0.36kN/m梁右側模板傳遞給右邊小梁荷載q3右'=1×0.5×(0.85-0.13)=0.36kN/m梁左側樓板傳遞給左邊小梁荷載q4左'=[1×(0.5+(24+1.1)×0.13)]×(0.6-0.65/2)/2=0.517kN/m梁右側樓板傳遞給右邊小梁荷載q4右'=[1×(0.5+(24+1.1)×0.13)]×((1.2-0.6)-0.65/2)/2=0.517kN/m左側小梁荷載q左'=q1左'+q2'+q3左'+q4左'=1.887+0.043+0.36+0.517=2.808kN/m中間小梁荷載q中'=q1中'+q2'=5.19+0.043=5.233kN/m右側小梁荷載q右'=q1右'+q2'+q3右'+q4右'=1.887+0.043+0.36+0.517=2.808kN/m小梁最大荷載q'=Max[q左',q中',q右']=Max[2.808,5.233,2.808]=5.233kN/m為簡化計算,按二等跨連續(xù)梁和懸臂梁分別計算,如下圖:1、抗彎驗算Mmax=max[0.125ql12,0.5ql22]=max[0.125×7.973×0.62,0.5×7.973×0.22]=0.359kN·mσ=Mmax/W=0.359×106/64000=5.606N/mm2≤[f]=15.444N/mm2滿足要求!2、抗剪驗算Vmax=max[0.625ql1,ql2]=max[0.625×7.973×0.6,7.973×0.2]=2.99kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×2.99×1000/(2×60×80)=0.934N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2滿足要求!3、撓度驗算ν1=0.521q'l14/(100EI)=0.521×5.233×6004/(100×9350×256×104)=0.148mm≤[ν]=l1/400=600/400=1.5mmν2=q'l24/(8EI)=5.233×2004/(8×9350×256×104)=0.044mm≤[ν]=2l2/400=2×200/400=1mm滿足要求!4、支座反力計算承載能力極限狀態(tài)Rmax=max[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×7.973×0.6,0.375×7.973×0.6+7.973×0.2]=5.98kN同理可得:梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1=3.531kN,R2=5.98kN,R3=5.98kN,R4=3.531kN正常使用極限狀態(tài)Rmax'=max[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×5.233×0.6,0.375×5.233×0.6+5.233×0.2]=3.925kN同理可得:梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1'=2.106kN,R2'=3.925kN,R3'=3.925kN,R4'=2.106kN六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁截面類型(mm)Ф48×3主梁計算截面類型(mm)Ф48×3主梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)205主梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)10.78可調托座內主梁根數(shù)11、抗彎驗算主梁彎矩圖(kN·m)σ=Mmax/W=0.867×106/4490=193.126N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求!2、抗剪驗算主梁剪力圖(kN)Vmax=7.96kNτmax=2Vmax/A=2×7.96×1000/424=37.547N/mm2≤[τ]=125N/mm2滿足要求!3、撓度驗算主梁變形圖(mm)νmax=0.286mm≤[ν]=L/400=600/400=1.5mm滿足要求!4、支座反力計算承載能力極限狀態(tài)支座反力依次為R1=1.551kN,R2=15.92kN,R3=1.551kN七、可調托座驗算荷載傳遞至立桿方式可調托座可調托座承載力設計值[N](kN)30扣件抗滑移折減系數(shù)kc0.851、扣件抗滑移驗算兩側立桿最大受力N=max[R1,R3]=max[1.551,1.551]=1.551kN≤0.85×8=6.8kN單扣件在扭矩達到40~65N·m且無質量缺陷的情況下,單扣件能滿足要求!2、可調托座驗算可調托座最大受力N=max[R2]=15.92kN≤[N]=30kN滿足要求!八、立桿驗算架體是否按規(guī)范要求與既有結構進行可靠連接否剪刀撐設置加強型立桿頂部步距hd(mm)750立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度a(mm)200頂部立桿計算長度系數(shù)μ12.149非頂部立桿計算長度系數(shù)μ21.755立桿鋼管截面類型(mm)Ф48×3立桿鋼管計算截面類型(mm)Ф48×3鋼材等級Q235立桿截面面積A(mm2)424回轉半徑i(mm)15.9立桿截面抵抗矩W(cm3)4.49抗壓強度設計值[f](N/mm2)205支架自重標準值q(kN/m)0.151、長細比驗算頂部立桿段:l01=kμ1(hd+2a)=1×2.149×(750+2×200)=2471mm非頂部立桿段:l02=kμ2h=1×1.755×1500=2632mmλ=max[l01,l02]/i=2632/15.9=165.535≤[λ]=210長細比滿足要求!頂部立桿段:l01=kμ1(hd+2a)=1.155×2.149×(750+2×200)=2854mm非頂部立桿段:l02=kμ2h=1.155×1.755×1500=3041mmλ=max[l01,l02]/i=3041/15.9=191.258查表得:φ=0.1972、風荷載計算Mwd=γ0×φwγQ×Mωk=γ0×φwγQ×(ωk×la×h2/10)=1×0.6×1.5×(0.035×0.6×1.52/10)=0.004kN·m3、穩(wěn)定性計算R1=1.551kN,R

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