CJT 374-2011 城鎮(zhèn)橋梁球形鋼支座

中華人民共和國城鎮(zhèn)建設行業(yè)標準城鎮(zhèn)橋梁球型鋼支座I Ⅲ 1 1 1 5 8 9 附錄B(規(guī)范性附錄)支座的豎向承載力試驗方法 附錄C(規(guī)范性附錄)支座的水平承載力試驗方法 附錄D(規(guī)范性附錄)支座的摩擦系數(shù)試驗方法 Ⅲ本標準按照GB/T1.1—2009給出的規(guī)則起草。1GB/T699優(yōu)質碳素結構鋼技術條件GB/T1033.1塑料非泡沫塑料密度的測定第1部分：浸漬法、液體比重瓶法和滴定法GB/T1040塑料拉伸性能測定(GB/T104GB/T3398.1—2008壓痕硬度(H132/60)GB/T4956磁性金屬基體上非磁性覆蓋層厚度測量磁性方法GB/T7233—2009鑄鋼件超聲探傷及質量評級方法GB/T11379金屬覆蓋層工程用鉻電鍍層(neqISO6-158:1984)GB/T17955—2009橋梁球GB/T20878—2007不銹鋼和耐熱鋼牌號及化學成分HG/T2502硅脂JTGD62—2004公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范JTJ041公路橋涵施工技術規(guī)范JT/T722—-2008公路橋梁鋼結構防腐涂裝技術條件TB/T2331—2004鐵路橋梁盆式橡膠支座2b)代號DX,單向活動支座：具有單向位移性能，在3.1.2球形支座按其承受水平向荷載特性分類：a)I型表示水平承載力為豎向力的10%,一般適用于6°地震區(qū)、地震動峰值加速度為0.05g地b)Ⅱ型表示水平承載力為豎向力的15%,一般適用于7°地震區(qū)、地震動峰值加速度為0.10g地c)Ⅲ型表示水平承載力為豎向力的22.5%,一般適用于7°地震區(qū)、地震動峰值加速度為0.15g3.2型號支座型號標記方法如下：I表示設計水平承載力為豎向力的10%Ⅱ表示設計水平承載力為豎向力的15%Ⅲ表示設計水平承載力為豎向力的22.5%位移量(縱向Z、橫向H)單位為mm—支座名稱代號CZQZ3.2.2標記示例結構等主要部件組成。滿足各項規(guī)定的球型支座，還可據(jù)需要，在主體結構上增加對應裝置或部件，構成可承受拉力的抗拉支座或支座高度可以在一定范圍內調整的調高支座。雙向活動支座結構示意圖見圖1;單向支座結構示意圖見圖2;固定支座結構示意圖見圖3。單向活動支座宜在側向設置滑動摩3圖1雙向活動支座示意圖圖2單向活動支座示意圖46——上預埋鋼板；7——下預埋鋼板；8——支座下螺柱；9——支座上螺柱；圖3固定支座示意圖3.3.2支座頂板的厚度及下支座板球窩底部的最小厚度不宜小于底座短邊長的1/20。3.3.3球面減摩板的球心角可以視所承受水平力的大小，在35°~45°范圍內選用。3.3.4為了固定平面和球面減摩板，應在球冠襯板和下支座板上設置倒角凹槽，用以鑲嵌平面和球面減摩板。倒角凹槽的深度δ不應小于1/2減摩板的厚度；具體尺寸見圖4。I圖4鑲嵌減摩板倒角凹槽的示意圖3.3.5在驗算支座上、下座板處的混凝土的局部受壓強度時，應按球冠襯板與上、下座板的接觸面，通過45°剛性角擴大的有效受壓面積進行計算。支座下支承墊石的混凝土強度等級不應小于C40。3.3.6支座的安裝應采用定位螺栓和預埋錨柱，螺栓的受力計算可參照JTJ025—1986中1.3.20的規(guī)定，水平力由全部定位螺栓平均承擔。3.3.7支座宜設置上下預埋鋼板。支座配置的錨柱，先期隨同預埋鋼板一起埋設在墩臺墊石中。3.3.8預埋板上的螺栓孔應采用鉆孔，不應采用氣割孔。3.3.9上下預埋鋼板與支座相接觸的面應進行必要的機械加工，平面平整度應達到對角線長度尺寸0.3%的要求，以保證與支座的良好接觸。下預埋板應設置澆筑孔和排氣孔，以保證板下混凝土密實。53.4.3雙向和單向活動支座沿結構主位移方向的位移各分為士50mm,±100mm,±150mm,4.1.1球型支座適用溫度范圍：-40℃~60℃。a)常溫(-25℃~60℃)為0.03;b)低溫(-40℃~-25℃)為0.05。2009表1所列的質量等級中的2級。6改性超高分子量聚乙烯所用主要原材料超高分子量聚乙烯(UHMWPE)的分子量不應低于900支座用減摩板材的最小厚度應為5mm。減摩板的物理機械性能應滿足表1的規(guī)定。拉伸強度壓痕硬度(H132/60)附錄D表1的規(guī)定： 相對運動速度v≈0.4mm/ 相對滑動距離L=10mm。球型支座滑動面的潤滑應采用5201-2優(yōu)等硅脂。硅脂中不應含有任何雜質，其技術性能應滿足球型支座球冠襯板凸球面可根據(jù)支座的使用環(huán)境分別采用不同的防銹蝕處理措施。一般處支座用減摩板的最小厚度應為5.0mm。支座用平面和球面減摩板可采用整體或分片鑲嵌的形式。當減摩板的直徑大于1200mm時，可采用分片鑲嵌的形式，此時減摩板的厚度不宜小于7減摩板表面貯脂坑尺寸宜符合圖5規(guī)定，貯脂坑應采用熱壓成型，熱壓時溫度不應超過000000000不銹鋼板與基層鋼板密貼。焊接后的平面度或球面度的最大偏差小于或等于0.0003d(d為減摩板的應滿足表4的規(guī)定。允許偏差8允許偏差中間涂層4.5.4支座組裝后整體高度的偏差應滿足表6的規(guī)定。士2士3擦系數(shù)測定方法按TB/T2231—2004中的附錄B,試驗條件按本標準的附錄A。95.1.2潤滑用5201硅脂物理性能試驗按HG/T2502進行。5.1.3鍍硬鉻層厚度按GB/T4956的規(guī)定檢測。并不小于其所代表的實體支座設計荷載的10%。5.4支座水平向承載力測定方法按GB/T17955—2009中的附錄B或按本標準的附錄C。5.5支座摩擦系數(shù)測定試驗方法按GB/T17955—2009中的附錄C或按本標準的附錄D。6.2.1球型支座原材料及部件的檢驗項目和檢驗周期應滿足表7的規(guī)定。改性超高分子量聚乙烯板物理機械性能、幾何尺寸、每批原料(不大于500kg)裂紋及缺陷每爐出廠檢驗1個。改性超高分子量聚乙烯板與襯板凹槽之間的間隙和主改性超高分子量聚乙烯板凸起襯板的高度按設計圖不銹鋼板與基層鋼板的焊接與密貼程度腐蝕防護型式檢驗和出廠檢驗相同的項目同出廠檢驗(整體支座試驗原則上應使用實樣，如果受試驗加載設備限制，經(jīng)用戶同意后，可以小于3000kN,并不小于其所代表的實體支座設計承載力的10%)A.1試驗方法改性超高分子量聚乙烯減摩板材和鏡面不銹鋼滑板摩擦系數(shù)的試驗方法按TB/T2331—2004附錄B,以及按以下試驗條件進行。常溫環(huán)境：21℃±3℃,相對運動速度v≈0.4mm/s,相對滑動距離L=10mm。b)改性超高分子量聚乙烯減摩板材和鏡面不銹鋼滑板摩擦系數(shù)應滿足的規(guī)定。試驗室的標準溫度為(23℃±5℃),試驗前試樣應直接暴露在標準溫度下不少于24h。a)支座豎向承載力試驗最大試驗荷載為支座設計豎向荷載的1.5倍；均勻加載直到100%,持荷3min后卸載回零。首次加載過程中要仔細觀察，出現(xiàn)異常應立即d)試驗荷載由零至檢驗荷載均分為15級，每級為支座設計荷載的10%。試驗時以支座豎向設驗荷載。穩(wěn)壓3min后卸載至初始荷載，即設計承載力的10%,加載過程連續(xù)3次；在設計豎向力作用下，支座豎向壓縮變形△h,取第1級～第10級的累計壓縮變形除以0.9,即△h?——第1級加載時測量支座壓縮變形的儀表讀數(shù)。d)評定試驗結果1對2臺相同的固定或單向支座。共同承受水平加載，各承受水平加載的50%。主要試驗設備為壓剪綜合試驗機，最大加載能力應不小于試驗最大加載負荷的120%。試驗機應a)試驗豎向荷載最大為支座設計豎向荷載的120%,水平試驗荷載最大為支座設計水平荷載的120%;b)正式加載豎向荷載緩慢勻速加載到1.0設計豎向荷載，持荷；分級施加水平荷載，每級0.1c)重復加載過程3次；d)每個支座所承受的水平力為試驗機水平力讀數(shù)的50%。整理加載以及支座水平位移的時程f)殘余變形達到或超過5%時，即可判定該支座水平承載力不合格。d)評定試驗結果D.1.1試驗室的標準溫度為23℃±5℃。試驗前試樣應直接暴露在標準溫度下不少于24h。D.1.2試樣1對2臺相同規(guī)格的雙向支座。共同承受水平加載，使支座的水平摩擦面出現(xiàn)滑動。主要試驗設備壓剪綜合試驗機，最大加載能力不應小于試驗最大加載負荷的120%。試驗機應配D.3.2按圖D.1放置試樣。上、下支座中軸和試驗機加載臺中軸的偏差要控制在1mm之內。如使a)試驗豎向荷載最大為支座設計豎向荷載的100%,水平試驗荷載預計最大不超過豎向荷載的20%;b)加豎向荷載檢查試驗支座在試驗機上的位置準確無誤，各項儀表顯示數(shù)據(jù)后，緩慢均勻施c)施加水平力豎向荷載持荷1h后，繼續(xù)保持豎向荷d)重復水平力加載過程5次；e)每個支座所承受的水平力為試驗機水平力讀數(shù)50%。整理加載和支座水平位移的時程數(shù)據(jù)，其余4次的平均值計算支座的實測摩擦系數(shù)；D.3.4支座摩擦系數(shù)應滿足4.1.5的規(guī)定。