混凝土結(jié)構(gòu)后錨固技術規(guī)程

4范制訂、修訂計劃的通知》(建標[2011]17號)的要求，規(guī)程4設計基本規(guī)定；5錨固連接內(nèi)力計算；6承載能力極限狀態(tài)計1增加了化學錨栓的產(chǎn)品性能、檢驗方法、施工工藝等本規(guī)程中以黑體字標志的條文為強制性條文，必須嚴格5本規(guī)程主編單位：中國建筑科學研究院本規(guī)程參編單位：國家建筑工程質(zhì)量監(jiān)督檢驗中心慧魚(太倉)建筑錨栓有限公司喜利得(中國)商貿(mào)有限公司本規(guī)程主要起草人員：徐福泉王為凱李東彬代偉明本規(guī)程主要審查人員：沙志國尤天直白生翔鄧宗才李景芳林松濤王文棟楊建江楊曉明楊志張建榮61總則 12術語和符號 22.1術語 22.2符號 33材料 7 7 7 83.4植筋材料 4.1錨栓選用 4.2植筋 5錨固連接內(nèi)力計算 5.1一般規(guī)定 21 25 6承載能力極限狀態(tài)計算 316.1機械錨栓 316.2化學錨栓 7.1錨栓 617.2植筋 7 8.1一般規(guī)定 64 9錨固施工與驗收 9.1一般規(guī)定 68 9.3擴底型錨栓施工 729.5植筋施工 74 75附錄A常用錨栓類型及破壞模式 附錄B混凝土用化學錨栓檢驗方法 附錄C錨固承載力現(xiàn)場檢驗方法及評定標準 附錄D后錨固工程質(zhì)量檢查記錄表 本規(guī)程用詞說明 引用標準名錄 8 1 2 2 3 7 73.2MechanicalAnchor 73.3AdhesiveAnch 8 4BasicRequirement 4.1DeterminationofAnchors 4.2Post-installedRebar 4.3PrinciplesforDesignofPost-installedFastenin 5StaticAnalysisofAnchorages 21 5.3ShearLoadActingonAnchorGroup 25 6.1MechanicalAnchorSystem 47 7DetailingRequirements 61 629 64 658.3DetailingRequir 68 68 72 74 75AppendixAAnchorTypesandFailureModes AppendixBTestingMethodsforAdhesiveA 96 ExplanationofWordinginThisSpecification ListofQuotedStandards 122.1.2后錨固post-installedfastening2.1.8植筋post-installedrebar32.1.10群錨anchorgroup2.1.13短期溫度short錨栓正常使用期間數(shù)周或數(shù)月內(nèi)保持恒定或近似恒定的軸向力；4Nh——群錨中拉力最大錨栓的拉力設計值；混凝土邊緣破壞受前承載力標準值；2.2.3幾何特征值5c———不發(fā)生安裝造成的混凝土劈裂破壞的錨栓邊距最Smin——-不發(fā)生安裝造成的混凝土劈裂Yo———673.1.3基材混凝土強度等級不應低于C20,且不得高于C60;于C30。拉強度標準值fstk及屈強比fk/fsk確定，相應的力學性能指標8fyk或fs,0.2k(N/mm2)83.2.4奧氏體不銹鋼錨栓的性能等級應按所用鋼材的極限抗拉強度標準值fsu及屈服強度標準值fk確定，相應的力學性能指標應按表3.2.4采用。值fsk(N/mm2)伸長值δ3.2.5錨栓螺桿的彈性模量E,可取為2.0×105N/mm2。3.3.1化學錨栓性能應通過螺桿和錨固膠的匹配性試驗確定，3.3.2化學錨栓的螺桿可為普通全牙螺桿和特殊倒錐形螺桿，程附錄A分類。3.3.3化學錨栓螺桿的材質(zhì)和性能等級應符合本規(guī)程第3.2.3條、第3.2.4條和第3.2.5條的要求。3.3.4化學錨栓的錨固膠應根據(jù)使用對象和現(xiàn)場條件選用管裝式或機械注入式。機械注入式錨固膠性能應符合現(xiàn)行行業(yè)標準錨固膠應為改性環(huán)氧樹脂類或改性乙烯基酯類材料。93.3.5第6、7、8和10項試驗的參照試驗時，應采用最大和最序號值(N/mm2)寬度1中的基本02開裂混凝土中的基本抗拉30最小續(xù)表3.3.5序號值(N/mm2)寬度4最小邊、間距0—最小以最小邊、間距安裝50干燥混凝土中a≥0.80,潮濕和有明水混凝土中a≥0.7560.1~中間值70中間值≥0.90,位移增長率趨近于零80中間值≥0.90,位移增長率趨近于零90最小短期最高溫度承載力與長期最高溫度承載力之比不小于0.800中間值3.3.6普通化學錨栓發(fā)生其他破壞模式時應按現(xiàn)行行業(yè)標準3.3.7特殊倒錐形化學錨栓的性能應按附錄B的規(guī)定進行檢1適用于開裂混凝土的特殊倒錐形化學錨栓應滿足表2適用于不開裂混凝土的特殊倒錐形化學錨栓應滿足表第5和10項試驗的參照試驗時，應采用最大埋深；當基本抗拉于10%。1不開裂混凝土中的基本抗拉性能0N≤0.15;鋼材破壞；Ni,>fykAs,2開裂混凝上中的基本抗拉性能30最小和40——最小以最小邊、間距安裝錨栓不造成裂縫5y≥0.70,n≤0.20,下燥混凝上中a≥0.80,潮濕或有明水的混凝土中a≥6最小70最小80最小90最小載力與長期最高溫度承載力之比不小于0.800.5Tist溫度不應高于50℃;處于特殊環(huán)境的混凝土結(jié)構(gòu)采用化學錨栓符合現(xiàn)行國家標準《鋼筋混凝土用鋼第2部分：熱軋帶肋鋼膠粘劑性能應符合現(xiàn)行行業(yè)標準《混凝土結(jié)構(gòu)工程用錨固膠》不應高于50℃;處于特殊環(huán)境的混凝土結(jié)構(gòu)采用植筋時，除應受拉、邊緣受剪和拉剪復合受力復合受力≤8度適用不適用適用不適用適用不適用適用適用不適用適用不適用適用受力(抗震設防烈度≤8度)受力(抗震設防烈度≤8度)非生命線扭矩控制適用不適用適用不適用適用適用適用適用不適用適用注：1表中受壓是指錨板受壓，錨栓本身不承受壓力；2適用于開裂混凝土的錨栓是指滿足開裂混凝土及裂縫反復開合下錨固性能要求的錨栓。4.1.2金屬錨栓應采取和使用環(huán)境類別相適應的防腐措施。碳用不銹鋼材質(zhì)的錨栓，含氯離子的環(huán)境中應使用高抗腐不銹鋼。不同環(huán)境條件下適用的錨栓材質(zhì)類別可按表4.1.2選用。4.2.1承重構(gòu)件的植筋錨固應在計算和構(gòu)造上防止混凝土破壞計算模式根據(jù)現(xiàn)行國家標準《混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》4.2.3植筋的錨固膠性能應符合現(xiàn)行行業(yè)標準《混凝土結(jié)構(gòu)工程用錨固膠》JG/T340的有關規(guī)定。安全等級為一級的后錨固連接植筋時應采用A級膠，安全等級為二級的后錨固連接植筋時可采用B級膠和無機類膠。4.3.1本規(guī)程采用以概率理論為基礎的極限狀態(tài)設計方法，采4.3.2后錨固連接設計所采用的設計使用年限應與被連接結(jié)構(gòu)的設計使用年限一致，并不宜小于30年。對化學錨栓和植筋，第一次檢查時間不應遲于10年。4.3.3根據(jù)錨固連接破壞后果的嚴重程度，混凝土結(jié)構(gòu)后錨固連接設計應按表4.3.3的規(guī)定確定相應的安全等級，且不應低于重要的錨固一般的錨固4.3.4后錨固連接設計應考慮被連接結(jié)構(gòu)的類型、受力狀況、4.3.5后錨固連接承載力應采用下列設計表達式進行驗算：有地震作用組合y?S≤Ra級，應分別取不小于1.2、1.1,且不應小于被連接結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)；對地震設計狀況應取1.0;k———地震作用下錨固承載力降低系數(shù)，按本規(guī)程第4.3.9條取用；公式(4.3.5-1)中的y?S,在本規(guī)程各章中用內(nèi)力設計值4.3.6群錨應使用同種類型、同種規(guī)格的錨栓。群錨中錨栓的1錨栓中心距混凝土基材邊緣距離c不小于10h且不小于60d時，群錨可采用圖4.3.6-1所示的布置方式；2錨栓中心距混凝土基材邊緣距離c小于10he或小于60d,當群錨僅受拉時，可采用圖4.3.6-1所示的布置方式；當群錨受剪時，可采用圖4.3.6-2所示的布置方式。圖4.3.6-1無邊距效應或群錨受拉時錨栓布置方式4.3.7素混凝土構(gòu)件及低配筋率構(gòu)件的后錨固連接應按錨栓進行設計，其錨固區(qū)基材應按本規(guī)程第5.1.3條的規(guī)定判定為不開4.3.8后錨固連接設計，應根據(jù)被連接結(jié)構(gòu)類型、錨固連接受力性質(zhì)及錨栓類型的不同，對其破壞模式進行控制。受拉、邊緣栓錨固連接，不應發(fā)生整體拔出破壞或錨桿穿出破壞；植筋連接，不應發(fā)生混凝土基材破壞及沿膠筋界面和膠混界面的破壞。后錨固連接的破壞模式可按本規(guī)程附錄A分類。4.3.9抗震設計時，地震作用下錨固承載力降低系數(shù)k應根據(jù)錨栓產(chǎn)品的認證報告確定；無認證報告時，可按表4.3.9采用。受力性質(zhì)—4.3.10混凝土結(jié)構(gòu)后錨固連接承載力分項系數(shù)yr,應根據(jù)錨固連接破壞類型及被連接結(jié)構(gòu)類型的不同按表4.3.10采用。12345674.3.11當后錨固連接受到約束、變形、溫度等間接作用產(chǎn)生的4.3.12處在室外條件的被連接鋼構(gòu)件，其錨板的錨固方式應使變幅不應大于100N/mm2。4.3.13后錨固連接的防火等級不應低于被連接結(jié)構(gòu)的防火等4.3.14外露的后錨固連接，應有可靠的防腐措施。錨栓防腐蝕的材性指標可按現(xiàn)行國家標準《混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》壓為負；當活荷載有利時，在荷載組合中不應OR———5.1.4錨板厚度應按現(xiàn)行國家標準《鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》GB50017進行設計，且不宜小于錨栓彎錨板的厚度尚宜大于錨栓間距的1/8;外圍錨栓孔至錨板邊緣的距離不應小于2倍錨栓孔直徑和20mm。5.1.5錨栓連接的內(nèi)力應按本規(guī)程第5.2節(jié)～第5.4節(jié)的規(guī)定5.2.1軸心拉力作用下，群錨各錨栓所承受的拉力設計值應按N——總拉力設計值(N);k?——錨栓受力不均勻系數(shù)，取為1.1。5.2.2軸心拉力與彎矩共同作用下(圖5.2.2),彈性分析時，1當滿足公式(5.2.2-1)的條件時，應按公式(5.2.2-2)2當不滿足公式(5.2.2-1)的條件時，應按下式計算：Nh——群錨中拉力最大錨栓的拉力設計值(N);yi—錨栓1至受壓一側(cè)最外排錨栓的垂直距離(mm);yi—錨栓i至受壓一側(cè)最外排錨栓的垂直距離(mm軸力N作用點至受壓一側(cè)最外排錨栓的垂直距離5.2.3部分錨栓受拉時，群錨受拉區(qū)總拉力設計值NE應按下5.2.4受拉錨栓合力點相對于群錨受拉錨栓重心的偏心距應1第一種情況的群錨單向偏心受拉(圖5.2.4-1):2第二種情況的群錨單向偏心受拉(圖5.2.4-2):N———錨栓列2的拉力設計值(N);承受剪力(圖5.3.1-1)進行設計；圖5.3.1-1鋼材破壞或混凝土剪撬破壞時，分錨栓承受剪力(圖5.3.1-2)進行設計；剪力方向平行于基材圖5.3.1-2剪力方向垂直于圖5.3.1-3剪力方向平行于5.3.2剪力方向有長槽孔時，該處錨栓不應承擔剪力(圖圖5.3.3剪切荷載示意 (a)作用在群錨工的剪切荷載示意(b)分配到各錨栓工的剪力示意5.3.5群錨在扭矩設計值T作用下，各錨栓的剪力設計值應按下列公式計算(圖5.3.5):圖5.3.5扭矩作用下錨栓受剪示意5.3.6群錨在剪力設計值V和扭矩設計值T共同作用下(圖V,=√(v.x+V.x)2+(Vy,y+V!,y)2(5.3合力值。當錨栓剪力V,作用方向背離混凝土邊緣時(圖可不參與計算(圖5.3.8-1、圖5.3.8-2、圖5.3.8-3)。VV5.4基材附加內(nèi)力計算5.4.1后錨固基材設計時，應考慮后錨固節(jié)點傳遞的荷載及錨栓在基材中產(chǎn)生的劈裂力對基材的不利影響。5.4.2后錨固節(jié)點傳遞給基材的剪力設計值Vd5.4.3后錨固混凝土基材設計時，錨栓在基材中產(chǎn)生的劈裂力位移控制式膨脹型錨栓Fsp,k=1.0NskFsp,k=0.5Nk5.4.4滿足下列條件之一時，可不考慮劈裂力對基材的影響：2錨栓傳遞的拉力標準值Nk小于10kN;3對于墻板構(gòu)件，錨栓傳遞的拉力標準值N不大于30kN載計算所得縱向鋼筋面積的60%。6承載能力極限狀態(tài)計算1單一錨栓2群錨式中：Nd—單一錨栓拉力設計值(N);N——群錨中拉力最大錨栓的拉力設計值(N);N&——群錨受拉區(qū)總拉力設計值(N);6.1.2機械錨栓鋼材破壞受拉承載力設計值NRd,g應按下列公式規(guī)程表4.3.10采用；6.1.3混凝土錐體破壞受拉承載力設計值NRd,c應按下列公式NRk,c——-單根錨栓受拉時，混凝土理想錐體破載力標準值(N)。YRe,N混凝土錐體破壞受拉承載力分項系數(shù)，按本規(guī)程表4.3.10采用。fcu,k不小于45N/mm2且不大于60N/mm2時，應乘以降低系數(shù)0.95。錨栓有效錨固深度(mm)。對于膨脹型錨栓及擴底型錨栓，為膨脹錐體與孔壁最大擠壓點的A.,N—-單根錨栓受拉且無間距、邊距影響時，混凝土理想錐體破壞投影面面積(mm2),按本規(guī)程第6.1.4條的規(guī)定計算。Ac,N—-單根錨栓或群錨受拉時，混凝土實際錐體破壞投影面面積(mm2),按本規(guī)程第6.1.5條的規(guī)ψs,N—-邊距c對受拉承載力的影響系數(shù)，按本規(guī)程第6.1.6條的規(guī)定計算。力的影響系數(shù)，按本規(guī)程第6.1.7條的規(guī)定計算。程第6.1.8條的規(guī)定計算。(圖6.1.4)應按下式計算：(mm),應取為3h。6.1.5單根錨栓或群錨受拉時，混凝土實際錐體破壞投影面面積A.,N,應根據(jù)錨栓排列布置情況的不同，分別按下列公式計算：圖6.1.5-1單栓受拉、靠近構(gòu)件邊緣時的計算面積示意圖6.1.5-2雙栓受拉，垂直于構(gòu)件邊緣時的計算面積示意Ac,n=(c?+0.5sc,n)(s?Ac,n=(c?+s?+0.5sa,n)(c?+s?+0圖6.1.5-3雙栓受拉、平行于構(gòu)件圖6.1.5-4四栓受拉，位于構(gòu)件角部的計算面積示意C?———(mm),應取為1.5hf。6.1.10錨栓安裝過程中不產(chǎn)生劈裂破壞的最小邊距cm、最小間距si及基材最小厚度hmm,應根據(jù)錨栓產(chǎn)品的認證報告確定；無認證報告時，在符合相應產(chǎn)品標準及本規(guī)程有關規(guī)定情況下，1hmn取為2h,且hmn不小于100mm;6.1.11當滿足下列條件之一時，可不考慮荷載條件下的劈裂裂破壞的臨界邊距，應根據(jù)錨栓產(chǎn)品的認證報告確定；無認證報告時，在符合相應產(chǎn)品標準及本規(guī)程有關規(guī)定情況下，擴底型錨栓可取為2h,膨脹型錨栓可取為3h。2采用適用于開裂混凝土的錨栓，按照開裂混凝土計算承載力，且考慮劈裂力時基材裂縫寬度不大于0.3mm。6.1.12當不滿足本規(guī)程第6.1.11條規(guī)定時，混凝土劈裂破壞NRk,p———YRp———程表4.3.10采用。,p——構(gòu)件厚度h對劈裂破壞受拉承載力的影響系數(shù)。2群錨Vg——群錨總剪力設計值(N);式(6.1.14-2)或公式(6.1.14-3)、公式(6.1.14-4)計算確定；對于群錨，錨栓鋼材斷后伸長率不大于8%時，VRk,s應乘以0.8的降低4.3.10采用。式中：fyk——錨栓屈服強度標準值(N/mm2),按本規(guī)程表3.2.3和表3.2.4采用；2有杠桿臂的拉、剪復合受力，VRk,s應取按下列公土基面上時(圖6.1.14-1a),l。取為l;無壓緊時am——被連接件約束系數(shù)；無約束時(圖6.1.14-2a),am取為1;完全約束時(圖6.1.14-2b),am取為2;Nd—單根錨栓拉力設計值(N)。6.1.15錨栓邊距c不大于10h或c不大于60d時，混凝表4.3.10采用；破壞受剪承載力標準值(N),按本規(guī)程6.1.16A.,v——-單根錨栓受剪，在無平行剪力方向的邊界影響、緣破壞在側(cè)向的投影面面積(mm2),按本規(guī)程第6.1.17條的規(guī)定計算；側(cè)向的投影面面積(mm2),按本規(guī)程第6.1.18程第6.1.19條的規(guī)定計算；h,v——邊距與厚度比c?/h對受剪承載力的影響系數(shù)，按本規(guī)程第6.1.20條的規(guī)定計算；6.1.21條的規(guī)定計算；Jc.v—荷載偏心ey對群錨受剪承載力的影響系數(shù)，按本規(guī)程第6.1.22條的規(guī)定計算；第6.1.23條的規(guī)定取用。6.1.16單根錨栓垂直于構(gòu)件邊緣受剪時，混凝土理想邊緣破壞的受剪承載力標準值VRk,應根據(jù)錨栓產(chǎn)品的認證報告確定；無不小于45N/mm2且不大于60N/mm2時，應乘以降低系數(shù)0.95;he——錨栓有效錨固深度(mm),對于膨脹型錨栓及擴底l?不大于8d,對有多個套筒的錨栓，l以認證測試數(shù)據(jù)為準，無認證數(shù)據(jù)時，Z?取基材表面至第一個套筒端部的長度(圖6.1.16)。46.1.17在無平行剪力方向的邊界影響、構(gòu)件厚度影響或相鄰錨6.1.18單根錨栓或群錨受剪時，混凝土實際邊緣破壞在側(cè)向的時(圖6.1.18-2)圖6.1.18-3四栓受剪，位于構(gòu)件角部示意6.1.22荷載偏心對群錨受剪承載力的3邊緣配有直徑d不小于12mm縱筋及間距不大于100mm計值，并應取兩者中的較小值作為群錨的邊緣受剪承載力設6.1.25滿足下列條件，計算錨栓邊s,v和A,v值(圖6.1.25),c′?應按式c?=max(c?,1/1.5,C?.2/1.5,h/1.5,s?,m計算(圖6.1.26):程表4.3.10采用；k取為2.0。6.1.27混凝土剪撬破壞，群錨在剪力和扭矩作用下，各錨栓所受剪力方向相反時(圖6.1.27-1),應分別驗算單根錨栓剪撬破按照本規(guī)程第6.1.26條的規(guī)定，計算單根錨栓混凝土錐體破壞受拉承載力標準值NRk,時，單根錨栓混凝土實際錐體破壞1雙栓，位于構(gòu)件角部，且c?不大于ca,N、c?不大于Ae,N,1=(0.5s,n+s?/2)·(0.5sa,Ac,N,2=(c?+s?/2)·(0.5sa,n+c?)(Ac,N,1=(0.5s,n+s?/2)·(0.5sc,n+C?———方向2的邊距(mm);s?—-方向1的間距(mm);為1.5h;為3h。Ⅲ拉剪復合受力承載力計算對于群錨，應分別用Nh、V,代替Nd和VNd≤NRd,sNd≤NRd,pNsd≤NRd,cNd≤NRd,p2群錨N≤NRd,sN≤NRd,pN&≤NRd.cN?≤NRd.pN&——群錨受拉區(qū)總拉力設計值(N);NRd,s—錨栓鋼材破壞受拉承載力設計值(N);6.2.2普通化學錨栓承受長期荷載作用，發(fā)生混合破壞時，其1單一錨栓Nsd.≤0.55NRk,p/YRp2群錨Ns,I≤0.55NRk,p/YRpNd——在長期荷載作用下，群錨中拉力最大錨栓的拉力設計值(N);準值(N),按本規(guī)程第6.2.4條計算；YRp——混合破壞受拉承載力分項系數(shù)，按本規(guī)程表4.3.10采用。6.2.3化學錨栓發(fā)生鋼材破壞受拉承載力設計值NRd,s應按本規(guī)程第6.1.2條的規(guī)定進行計算；化學錨栓發(fā)生混凝土錐體破壞受拉承載力設計值NRd.c應按本規(guī)程第6.1.3條～第6.1.9條的規(guī)6.2.4普通化學錨栓發(fā)生混合破壞時，其受拉承載力設計值Nk,p—-無間距、邊距影響時，單個錨栓的受拉承載力標準值(N);YRp——混合破壞受拉承載力分項系數(shù)，按本規(guī)程表4.3.10采用；TRk—-粘結(jié)強度標準值(N/mm2),按本規(guī)程第6.2.5Ap,n——無間距、邊距影響時，單根錨栓受拉混凝土理想錐體破壞投影面面積(mm2),按本規(guī)程第6.2.6條的規(guī)定計算；Ap,n—單根錨栓或群錨受拉混凝土實際錐體破壞投影面面積(mm2),按本規(guī)程第6.2.7條的規(guī)定6.2.8條的規(guī)定計算；規(guī)程第6.2.9條的規(guī)定計算；程第6.2.10條的規(guī)定計算；力的影響系數(shù)，按本規(guī)程第6.2.11條的規(guī)定1基材混凝土強度等級不低于C25,等效養(yǎng)護齡期不小于TRk.cr下列公式計算(圖6.2.6):每根錨栓達到受拉承載力標準值的臨界間距值(N/mm2),按本規(guī)程第6.2.5條取用。6.2.7單根錨栓或群錨受拉，混凝土實際錐體破壞投影面面積Ap,n=(c?+s?+0.5sa,np)(c?+s?+C?———n——群錨錨栓數(shù)量；TRk——k應取為3.2。 圖6.2.12有多個邊緣影響的群錨示意6.2.13錨栓安裝過程中不產(chǎn)生劈裂破壞的最小邊距Cmin、最小無認證報告時，在符合相應產(chǎn)品標準及本規(guī)程有關規(guī)定情況下，6.2.14當滿足下列條件之一時，可不考慮荷載條件下的劈裂土劈裂破壞的臨界邊距，取為2h;2采用適用于開裂混凝土的錨栓，按照開裂混凝土計算承載力，且考慮劈裂力時基材裂縫寬度不大于0.3mm。6.2.15不滿足本規(guī)程第6.2.14條規(guī)定時，應按下列公式計算規(guī)程公式(6.1.3-2)計算。Ao,N、A,N及相關6.2.18當化學錨栓邊距c不大于10he或c不大于60d時，混凝表4.3.10采用；壞受剪承載力標準值(N),按本規(guī)程第6.2.19破壞在側(cè)向的投影面面積(mm2),按本規(guī)程第面面積(mm2),按本規(guī)程第6.1.18條的規(guī)定4s.v邊距比c?/c?對受剪承載力的影響系數(shù)，按本規(guī)程第6.1.19條的規(guī)定計算；h,v—邊距與厚度比c?/h對受剪承載力的影響系數(shù)，按本規(guī)程第6.1.20條的規(guī)定計算；a,v——剪力角度對受剪承載力的影響系數(shù)6.1.21條的規(guī)定計算；本規(guī)程第6.1.22條的規(guī)定計算；第6.1.23條的規(guī)定取用。6.2.19單根錨栓垂直于構(gòu)件邊緣受剪時，混凝土理想邊緣破壞的受剪承載力標準值VRk,c應根據(jù)錨栓產(chǎn)品的認證報告確定；無對于不開裂混凝土6.2.20位于構(gòu)件角部的群錨，應分別計算兩個邊緣的受剪承載力設計值，并應取兩者中的較小值作為群錨的邊緣受剪承受剪承載力時，應分別用c1代替相應s,v和h,v值(圖6.2.21),c?應按式(6.2.21)計算。2平行于剪力作用方向的錨栓邊c?=max(c?.1/1.5,c2.2/1.5,h/1.5,s2,ma規(guī)程第6.1.26條和第6.1.27條的規(guī)定進行計算。對于普通化學錨栓，應根據(jù)其混合破壞受拉承載力標準值(6.1.26-1)與(6.1.26-2)分別計算混凝土剪撬破壞受剪承載力設計值，并應取二者的較小值作為普通化學錨栓混凝土Ⅲ拉剪復合受力承載力計算度等級不高于C30時，對6度區(qū)及7度區(qū)I、Ⅱ類場地，應取1.1;對7度區(qū)Ⅲ、IV類場地及8度區(qū)，應取1.25;當混凝土強度等級高于C30時，應取1.0。構(gòu)件表面的最小距離c不大于5d時，按表6.3.2植筋表面至構(gòu)件表面的最小距離c(mm)直徑d(mm)668或10間距s(mm)注：在植筋錨固深度范圍內(nèi)橫向鋼筋間距s大于100mm時，應進行加固。設計值fa可按表6.3.3規(guī)定值取于C30,且使用快固型膠粘劑時，表中的fa值應乘以0.8的折構(gòu)件接長時，宜取1.15;當為其他構(gòu)件時，宜取1.0;ψ——使用環(huán)境的溫度影響系數(shù)。當溫度T不大于50℃時，應取1.0;當溫度T大于50℃時，應采用耐6.3.5植筋錨固長度不滿足本1對于膨脹型錨栓和擴底型錨栓，h不應小于2hd,且h2對于化學錨栓，h不應小于h+2d?,且h應大于最小邊距c7.1.4承重結(jié)構(gòu)用的錨栓，其公稱直徑不應小于12mm,錨固深度he不應小于60mm。7.1.6錨板孔徑df應滿足表7.1.6的要求。錨栓d或dnom(mm)68錨板孔徑dr(mm)79最大間隙[△](mm)1122222222337.1.7化學錨栓的最小錨固深度應滿足表7.1.7的要求?；瘜W錨栓直徑d(mm)最小錨固深度(mm)7.2.1植筋的最小錨固長度lmi,對受拉鋼筋，應取0.3ls、10d和100mm三者之間的最大值；對受壓鋼筋，應取0.6l?、10d和100mm三者之間的最大值；對懸挑構(gòu)件尚應乘以1.5的修正系hmin≥la+2D鉆孔直徑D(mm)8鉆孔直徑D(mm)100mm。當植筋與混凝土邊緣之間有垂直于植筋方向的橫向鋼筋，且橫向鋼筋配筋量不小于φ8@100或其等量截面積，植筋錨固深度范圍內(nèi)橫向鋼筋不少于2根時，植筋與邊緣的最小距離可適當減少，但不應小于50mm。植筋間距不應小于5d。d為鋼筋8.1.1后錨固技術適用于設防烈度8度及8度以下地區(qū)以鋼筋后錨固技術時宜采用植筋；設防烈度不高于8度(0.2g)的建1抗拉錨固系數(shù)α不應小于0.80,滑移系數(shù)γ不應小于0.70,抗拉承載力變異系數(shù)不應大于0.30;8.1.7錨栓螺桿及植筋鋼筋的抗拉強度實測值與屈服強度實測值的比值不應小于1.25;屈服強度實測值與屈服強度標準值的比值不應大于1.3,且在最大拉力下的總伸長率實測值不應小8.1.8抗震設計的錨栓，除應符合本規(guī)程第7章有關規(guī)定外，8.1.11后錨固連接抗震驗算時，混凝土基材應按開裂混凝土8.2.1錨固連接地震作用內(nèi)力計算應按現(xiàn)行國家標準《建筑抗震設計規(guī)范》GB50011進行；地震作用下錨固連接承載力的計算應根據(jù)本規(guī)程第4.3.5條考慮錨固承載力降低系數(shù)。8.2.2后錨固連接控制為錨栓鋼材受拉延性破壞時，應滿足下1單個錨栓群錨2錨栓應具有不小于8d的延性伸長段(圖8.2.2)并應采3當錨栓采用非全螺紋螺桿且螺紋部分未采用鐓粗等工藝增強時，螺桿極限抗拉強度應大于屈服強度的1.3倍；采用鐓粗8.2.3后錨固連接控制為連接構(gòu)件延性破壞時，應滿足下式面、實配鋼筋和材料強度設計值計算的承載力設8.3.1抗震錨固連接錨栓的最小有效錨固相對深度宜滿足表64758665768776鋼筋直徑不應小于8mm。錨固連接根據(jù)本規(guī)程第4.3.3條判定為重要的錨固時，鋼筋間距不應大于100mm;一般的錨固時，錨栓：應從每批產(chǎn)品中抽取5%且不應少于10套樣品，檢每5000個為一個檢驗批，不足5000個按一個檢驗批程第3.2.3條、第3.2.4條和第3.2.5條的要求。當許值，且最大間隙不大于本規(guī)程表7.1.9.1.8施工單位應對錨固材料的運輸、儲存與使用進行專門分別采用預插式安裝(圖9.2.1a)、貫穿式安裝(圖9.2.1b)或離開基面的安裝(圖9.2.1c)。9.2.3錨孔應按照設計位置進行定位，不滿足設計要求時，應9.2.4膨脹型錨栓鉆孔質(zhì)量及其直徑允許偏差應滿足表9.2.4-1、表9.2.4-2的要求。檢查項目允許偏差1錨孔深度(mm)02士2%3錨孔位置(mm)允許偏差允許偏差0000009.2.5膨脹型錨栓應按照設計和產(chǎn)品說明書的規(guī)定進行安裝，表9.2.5錨固質(zhì)量要求允許偏差000分別采用預插式安裝(圖9.2.1a)、貫穿式安裝(圖9.2.1b)或離開基面的安裝(圖9.2.1c)。3自擴底型錨栓擴底的控制應以專用工具上的控制線為求，無明確要求時，基材表面溫度不應低于15℃;化學錨栓的鉆孔孔徑(mm)2除產(chǎn)品試驗報告及產(chǎn)品說明書有規(guī)定外，錨孔應保持允許偏差允許偏差0000允許偏差10203連接節(jié)點09.5.3植筋鉆孔的清孔、膠粘劑配制和植筋應符合本規(guī)程第9.4.4條～第9.4.7條的規(guī)定。9.5.5植筋的錨固深度允許偏差距離不應小于20d,且不應小于200mm,同時應用水浸漬多層書等，其中應有主要組成及性能指標、生產(chǎn)日期、產(chǎn)品標準查擴孔部分的直徑和深度；自擴底錨栓還應檢查鋼筒位置控檢查項目1本規(guī)程第9.2.4條、且不少于5個2本規(guī)程第9.3.2游標卡尺、專用34A.1常用錨栓類型A.1.1機械錨栓是指利用錨栓與錨孔之間的摩擦作用或鎖鍵作A.1.2膨脹型錨栓是指利用膨脹件擠壓錨孔孔壁形成錨固作用的錨栓(圖A.1.2-1、圖A.1.2-2)。(a)套筒式(殼式)(b)膨脹片式(光桿式)圖A.1.2-1扭矩控制式膨脹型錨栓示意A.1.3擴底型錨栓是指通過錨孔底部擴孔與錨栓膨脹件之間的分為模擴底普通錨栓和自擴底專用錨栓(圖A.1.3)。A.1.4化學錨栓是指由金屬螺桿和錨固膠組成，通過錨固膠形圖A.1.2-2位移控制式膨脹型錨栓示意圖A.1.3擴底型錨栓示意過錨固膠與倒錐形螺桿之間滑移可形成類似于機械錨栓的膨A.1.5植筋是指以專用的有機或無機膠粘劑將帶肋鋼筋或全螺紋螺桿種植于混凝土基材中的一種后錨固連接方法(圖圖A.1.5植筋示意A.2后錨固連接破壞模式A.2.1錨栓鋼材破壞是指錨栓或植筋鋼材被拉斷、剪壞或復合圖A.2.1錨固鋼材破壞示意A.2.2混凝土錐體破壞是指錨栓受拉時混凝土基材形成以錨栓為中心的倒錐體破壞形式(圖A.2.2)。土錐體及深部粘結(jié)拔出的組合破壞形式(圖A.2.3)。圖A.2.2混凝土錐體受拉破壞示意圖A.2.3混合型受拉破壞示意A.2.4混凝土邊緣破壞是指基材邊緣受剪時形成以錨栓軸為頂點的混凝土楔形體破壞形式(圖A.2.4)。V一O圖A.2.4混凝土邊緣楔形體受剪破壞示意A.2.5剪撬破壞是指中心受剪時基材混凝土沿反方向被錨栓撬線或若干錨栓軸線連線的開裂破壞形式(圖A.2.6)。A.2.7拔出破壞是指拉力作用下錨栓整體從錨孔中被拉出的破壞形式(圖A.2.7)。A.2.8穿出破壞是指拉力作用下錨栓膨脹錐從套筒中被拉出而膨脹套筒仍留在錨孔中的破壞形式(圖A.2.8)。A.2.9膠筋界面破壞是指普通化學錨栓受拉時，沿錨固膠與螺桿界面的拔出破壞形式(圖A.2.9)。A.2.10膠混界面破壞是指普通化學錨栓受拉時，沿錨固膠與混凝土孔壁界面的拔出破壞形式(圖A.2.10)。圖A.2.7機械錨栓拔出破壞示意圖A.2.9普通化學錨栓膠筋界面破壞示意圖A.2.8機械錨栓穿出破壞示意圖A.2.10普通化學錨栓膠混界面破壞示意B.1.1螺桿材料的試驗方法應符合現(xiàn)行行業(yè)標準《混凝土用膨脹型、擴孔型建筑錨栓》JG160的規(guī)定。束抗拉試驗。非約束抗拉試驗的試驗方法應符合現(xiàn)行行業(yè)標準1約束抗拉試驗可采用圖B.1.2的試驗裝置；裂縫寬度、試驗型式及錨栓埋深等參數(shù)應符合本規(guī)程第3.3.5書規(guī)定多個埋深時，應符合本規(guī)程第3.3.5條、第3.3.7條的B.1.5化學錨栓抗拉錨固性能試驗的試件數(shù)量應按表B.1.5-1表B.1.5-1普通化學錨栓的試驗數(shù)量試驗項目Sml1不開裂混凝土中的555555552555555355545555555試驗項目Sml65557585 955表B.1.5-2特殊倒錐形化學錨栓的試驗數(shù)量試驗項目Sm1不開裂混凝土中的555555555525555555555355555455555565575859—5—5B.1.6基本抗拉性能試驗應符合現(xiàn)行行業(yè)標準《混凝土用膨脹4滿足以下要求時，可認為錨固區(qū)域的混凝土為水飽和1)應在混凝土基材中鉆孔到規(guī)定的深度，鉆孔直徑可度為24℃時，試驗時基材溫度應為(21±3)℃,恒定拉力荷載B.1.12凍融試驗應采用C60不開裂抗凍融混凝土進行約2試塊上表面的水深不應小于12mm,其他暴露的表面應3對錨栓施加的恒定荷載應取0.44NRk,p,NRk,p為C60不4試件應進行50次凍融循環(huán)，循環(huán)結(jié)束后，應在(21±1)應在1h內(nèi)將試驗箱的溫度升至(20±2)℃并應保持該溫度7h;2)應在2h內(nèi)將試驗箱的溫度降至(-20±2)℃并應保持該溫度14h;3)凍融循環(huán)中斷時，試塊應儲存在(-20±2)℃溫度下。表3.3.5和表3.3.7中第10項的要求。壓試驗(圖B.1.17),試驗應符合下列規(guī)定：2錨栓應采用M12的全螺紋錨栓并按照產(chǎn)品說明書的要求在混凝土試件中心軸線位置安裝。當最小標稱直徑大于M12時，應采用最小標稱直徑的錨栓。安裝時鉆頭直徑應取現(xiàn)行行業(yè)標準3沖壓試驗時切片厚度應為(30士3)mm,切片應垂直4沖壓試驗前，應分別將不少于10個切片暴露在溫度為為(13.2±0.2)的堿性液體中，暴露時間應為2000h。式(B.2.1)將實測混凝土抗壓強度下的承載力試驗值換算為混凝土強度等級為C25時的承載力值；試件破壞狀態(tài)為拔出破壞B.2.2對于普通化學錨栓，應采用粘結(jié)強度進行錨固性能檢驗?；究估阅茉囼灥趇個試件的粘結(jié)強度應按照公式(B.2.2-1)計算，其他試驗第i個試件的粘結(jié)強度應按照公式(B.2.2-2)計算。i個試件的粘結(jié)強度(N/mm2);NRu,;——基本抗拉性能試驗時，第i個試件按照本規(guī)程第B.2.1條換算為C25混凝土下的抗拉承載力破壞NRu,;—第i個試件按照本規(guī)程第B.2.1條換算為C25混he—-普通化學錨栓有效錨固深度(mm)。B.2.3抗拉和抗剪承載力平均值、變異系數(shù)和標準值應按現(xiàn)行行業(yè)標準《混凝土用膨脹型、擴孔型建筑錨栓》JG160定計算；粘結(jié)強度的平均值、變異系數(shù)和標準值可根據(jù)現(xiàn)行行業(yè)標準《混凝土用膨脹型、擴孔型建筑錨栓》JG160的規(guī)定B.2.4特殊倒錐形化學錨栓的滑移系數(shù)可按現(xiàn)行行業(yè)標準《混凝土用膨脹型、擴孔型建筑錨栓》JG160的規(guī)定計算，對于本規(guī)程表3.3.7的7、8兩項試驗，滑移系數(shù)應按本規(guī)程第B.2.5式中：Nu,adh——普通化學錨栓抗拉性能試驗時的滑移荷載(N),按本規(guī)程第B.2.6條取用；NR,——基本抗拉性能試驗的拔出破壞承載力標準值(N),當普通化學錨栓的基本抗拉性能試驗為約束抗拉時，應將試驗結(jié)果乘以0.7的降低B.2.6普通化學錨栓的滑移荷載Na應取對應于荷載-位移曲線上的斜率顯著變化處的荷載值(圖B.2.6a);荷載-位移曲線1應在荷載-位移曲線圖上繪制一條通過(0,0)且斜率為0.3Nu/1.50o.3的直線，該直線和荷載-位移曲線的交點對應的荷2δo.3不大于0.05mm時，應在荷載-位移曲線圖上繪制一條通過(0.3N,δo.3)且斜率為0.3N?/1.5(δo.6—δo.3)的直線，該直線和荷載-位移曲線的交點對應的荷載即為Nu,adh(圖B.2.6c);3荷載-位移曲線的峰值出現(xiàn)在該直線的左側(cè)且峰值荷載高NN位移Nul-k-kB.2.7抗拉錨固系數(shù)α應按下式計算。α=NRu,m/NRu,mNRu,m——相同條件下基本抗拉性能試驗的抗拉承載力平均值(N)。對于本規(guī)程表3.3.7的7、8兩項試驗，NRu,m為參照試驗的承載力平均值，參照試驗的混凝土強度、裂縫寬度、安裝扭矩和試驗型式應分別與這兩項試驗相同；對于抗震性能試驗的抗拉承載力平均值，當普通化學錨栓的基本抗拉性能試驗為約束抗拉時，應將試驗結(jié)果乘以0.7的降低系數(shù)。B.2.8化學錨栓耐久性試驗時，應分別計算正常條件及腐蝕環(huán)境下的錨固膠粘結(jié)強度平均值。錨固膠的粘結(jié)強度應按下式C.1.1本方法適用于混凝土結(jié)構(gòu)后錨固工程質(zhì)C.1.2后錨固工程質(zhì)量應按錨固件抗拔承載力的現(xiàn)場抽樣檢驗C.1.3后錨固件應進行抗拔承載力現(xiàn)場非破損檢驗，滿足下列C.1.4受現(xiàn)場條件限制無