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文檔簡介

固定式LNG儲罐規(guī)范NFPA59A1.1

基本要求1.1.1

檢測。最初使用前,應對儲罐進行檢測,以確保符合本標準規(guī)定的工程設計和材料、制造、組裝與測試。使用單位應負責這種檢測。允許使用單位將檢測的任何部分工作委托給本單位、監(jiān)理公司或科研機構、或公共保險或監(jiān)督公司雇用的檢驗員。檢驗員應具備有關儲罐規(guī)范或標準規(guī)定的資格和本標準規(guī)定的資格。例外:ASME儲罐1.1.2

基本設計要求1.1.2.1

使用單位應規(guī)定(1)最大允許工作壓力,包括正常操作壓力以上的范圍。(2)最大允許真空度。1.1.2.2

LNG儲罐中那些常與LNG接觸的零部件和與LNG或低溫LNG蒸氣[溫度低于-20

(-29

℃)的蒸氣]

接觸的所有材料,在物理化學性質方面應與LNG相適應,并應適宜在–270

(-168

℃)使用。1.1.2.3

作為LNG儲罐組成部分的所有管道系統(tǒng),應符合第6章的規(guī)定。這些儲罐管道系統(tǒng)應包括儲罐內、絕熱空間內、真空空間內的所有管道,和附著在或連接到儲罐上的直到管線第一個環(huán)形外接頭的外部管線。這一規(guī)定不包括整個位于絕熱空間內的惰性氣體置換系統(tǒng)。如果是ASME儲罐,儲罐組成部分的所有管道系統(tǒng),包括內罐和外罐之間的管道,應符合ASME《鍋爐和壓力容器規(guī)范》第Ⅷ卷,或ASME

B

31.3

《工藝管道》。對標準的符合情況應標明或附在ASME《鍋爐和壓力容器規(guī)范》附錄W,“壓力容器制造商數(shù)據(jù)報告”的表格

U-1中。1.1.2.4

所有LNG儲罐設計應適應頂部和底部灌裝,除非有防止分層的其它有效措施(見11.3.7)1.1.2.5

LNG儲罐外表面,可能意外接觸到因法蘭、閥門、密封、或其它非焊接接頭處LNG或低溫蒸氣泄漏引起的低溫,因此應適宜在這種溫度下操作或應保護不受這樣接觸影響。1.1.2.6

一個共用防護堤內布置有兩個或多個儲罐,儲罐基礎應能承受與LNG接觸,或應保護避免接觸積聚的LNG而危及結構整體性。1.1.2.7

液體的密度,應設為最低儲存溫度條件下單位體積的實際質量,密度大于470

kg

/m3(29.3lb/ft

3)

除外。1.1.2.8

應制訂儲罐從裝置上拆除的措施。1.1.3

抗震設計1.1.3.1

LNG儲罐及其攔蓄系統(tǒng)設計中,應考慮地震荷載。對除1.1.3.8

之外的所有裝置,使用單位應進行現(xiàn)場調查,確定地震動特征和反應譜。進行現(xiàn)場調查時,應收集區(qū)域地震和地質資料、預期重現(xiàn)率和已知斷層和震源區(qū)的最大震級、現(xiàn)場位置及其關系、后源影響、地下條件的特點等。在調查的基礎上,概率最大地震(MCE)的地震動,應是50年期內超越概率2%的地震動(平均復現(xiàn)間隔2475年),屬于1.1.3.1(a)

的例外。利用MCE的地震動垂直和水平加速度響應,應建立覆蓋預期阻尼因數(shù)和自振周期的整個范圍的反應譜,包括阻尼因數(shù)和裝有LNG振動的第一晃動模式。任何周期T

的MCE反應譜加速度,應選擇阻尼最能代表所調查結構的設計譜。垂直加速度反應譜的縱座標不應小于水平譜的2/3。(a)

概率反應譜縱座標,50年期內超越概率2%的5%阻尼反應譜,在0.2或1秒內超過1.1.3.1(c)

的確定性極限對應的縱座標,MCE地震動應取下列較小值:(1)

1.1.3.1定義的概率MCE地震動(2)

1.1.3.1(b)

的確定性地震動,但不應小于

1.1.3.1(c)

確定性極限地震動。(b)

確定性MCE地震動反應譜,應按區(qū)域內已知活動斷層上特征地震所有周期內5%阻尼反應譜加速度平均的150%計算。(c)

確定性極限MCE地震動,應采取按NEHRP《新建筑物和其它構筑物抗震規(guī)定的推薦作法(FEMA)》的規(guī)定確定反應譜,對于最能代表布置LNG設施現(xiàn)場條件的場地等級,取重要性因數(shù)

I=1,Ss=1.5g(短周期MCE反應譜加速度圖),取S1=0.6g(周期為1秒MCE反應譜加速度圖)。1.1.3.2

LNG儲罐及其攔蓄系統(tǒng),應按操作基準地震

(OBE)和安全停運地震

(SSE)

兩水準地震動設計,兩水準地震動定義如下。(a)

OBE應由一地震動的反應譜表示,其任何周期T內的反應譜加速度等于1.1.3.1定義MCE地震動反應譜加速度的2/3。操作基準地震

(OBE)

的地震動不需超過50年期內超越概率10%的5%阻尼加速度反應譜表示的地震動。(b)

SSE地震動,應是50年期內超越概率1%(平均復現(xiàn)間隔4975年)的5%阻尼加速度反應譜表示的地震動。SSE反應譜的譜加速度不應超過對應OBE譜加速度的二倍。1.1.3.3

1.1.3.2確定的兩水準地震動,應用于以下結構和系統(tǒng)的抗震設計:(1)

LNG儲罐及其攔蓄系統(tǒng)(2)

系統(tǒng)組件,要求用來隔離LNG儲罐并保持其安全停車(3)

構筑物或系統(tǒng),包括消防系統(tǒng),其失效將影響1.1.3.3(1)或(2)整體性1.1.3.4

1.1.3.3(1)、(2)和(3)標識的構筑物和系統(tǒng),應設計成在OBE期間和以后可繼續(xù)運行。設計應保證在SSE期間和以后主要儲罐儲存能力不減,并應能隔離和維修LNG儲罐。1.1.3.5

攔蓄系統(tǒng),至少在空時應按能承受

SSE

進行設計,在容量按2.2.2.1為V時應按能承受OBE

進行設計。在OBE

和SSE發(fā)生后,儲存能力不減。1.1.3.6

LNG儲罐應按OBE

進行設計,并按SSE

進行應力極限校核,以保證符合1.1.3.4。OBE和SSE分析應包括液體壓力對抗彎穩(wěn)定性的影響。OBE條件下的應力應符合1.2節(jié)、1.3節(jié)或

1.6節(jié)有關參考文件。SSE條件下的應力應符合下列極限要求:(a)

對于金屬儲罐,在受拉條件下,應力不應超過屈服值。在受壓條件下,應力不應超過扭曲極限。(b)

對于預應力混凝土儲罐,由無因子荷載產生的軸向圓周應力,受拉條件下不應超過彎折模量,受壓條件下不應超過規(guī)定28天耐壓強度的60%。由無因子荷載產生的軸向和彎曲環(huán)向力組合而形成的最大纖維應力,受拉條件下不應超過彎折模量,受壓條件下不應超過規(guī)定28天耐壓強度的69%。假定對一開裂斷面,環(huán)向拉應力非預應力鋼筋加強不應超過屈服應力,預應力鋼筋加強不應超過屈服應力的94%。(c)

SSE之后,儲罐恢復充裝操作前應將儲罐排空檢查。1.1.3.7

LNG儲罐及其附件的設計應結合動態(tài)分析,動態(tài)分析包括液體晃動和約束液體的影響。在確定儲罐的響應時,應包括儲罐的撓性和剪切變形。對于不放在基巖上的儲罐,應包括土壤與結構的相互作用。對于采用樁帽支撐的儲罐,分析中應考慮樁帽系統(tǒng)的撓性。1.1.3.8

工廠制造的儲罐,其設計安裝應符合ASME《鍋爐和壓力容器規(guī)范》。儲罐的支座系統(tǒng)設計應考慮由下列水平和垂直加速度引起的動作用力:水平力:V

=

Zc×W式中:Zc

=震動系數(shù),等于

0.60

SDS

SDS

=最大設計譜加速度,按NEHRP

《新建筑物和其它構筑物抗震規(guī)定推薦作法(FEMA)》確定,對于最能代表布置LNG設施現(xiàn)場條件的場地等級,取重要性因數(shù)

I

為1.0

W

=儲罐及其罐裝物的總重量設計垂直力:P

=

2/3

×Zc

×W這個設計方法應僅用于工廠制造的儲罐和其支撐系統(tǒng)的自然周期T小于0.06

秒。對于自然周期T大于0.06

秒的儲罐,設計方法見1.1.3.1

~1.1.3.5。1.1.3.9

儲罐和支座設計應考慮地震力和操作荷載組合,使用儲罐或支座設計規(guī)范和標準中許用應力增量。1.1.3.10

1996年7月1日前建成的ASME

儲罐,重新裝配時應符合本節(jié)的要求。1.1.3.11

現(xiàn)場應配備能測量儲罐遭受地震動的儀器。1.1.4

風荷載和雪荷載。LNG儲罐設計中風荷載和雪荷載,應采用

ASCE

7《建筑物和其它構筑物最小設計荷載》中的方法確定。如果采用概率方法,應按100年一遇。在加拿大,LNG儲罐設計中風荷載和雪荷載,采用《加拿大國家建筑標準》中的方法確定。其中風荷載按100年一遇。1.1.5

儲罐絕熱1.1.5.1

任何外部絕熱層應不可燃,應含有或應是一種防潮材料,應不含水,耐消防水沖刷。如果外殼用于保持松散的絕熱層,則外殼應采用鋼或混凝土建造。外保護層的火焰蔓延等級不應大于25

(見1.7.14火焰蔓延等級定義)。1.1.5.2

內罐和外罐之間的絕熱層,應與LNG和天然氣相適應,并為不可燃材料。外罐外部著火時,絕熱層不得因熔融、塌陷等而使絕熱層的導熱性明顯變差。承重的底部絕熱層的設計和安裝,熱應力和機械應力產生的開裂,應不危及儲罐的整體性。例外:如果裝置的材料和設計符合下列內容,內罐和外罐底部(底層)之間所用材料應不要求滿足可燃性要求:(a)

材料的火焰蔓延等級不應大于25,且在空氣中材料不應維持持續(xù)助燃。(b)

材料的成分應是,從材料任一平面切割出來的表面,火焰蔓延等級不應大于25,且不應持續(xù)助燃。(c)

應由試驗證明,在預計的使用壓力和溫度下,長期與LNG或天然氣接觸后,材料的燃燒特性沒有明顯增加。(d)

應證明,安裝條件下材料能夠接受天然氣吹掃,吹掃后天然氣殘留量應不多,不應增加材料的可燃性。1.1.6

充裝量。設計操作壓力超過15

psi

(100

kPa)

的儲罐,應配套裝置防止儲罐裝滿液體或儲罐內壓達到放空裝置定壓時液體沒過放空裝置入口。1.1.7

基礎1.1.7.1

*安裝LNG儲罐的基礎,應由有資質的工程師設計,并應按公認的結構工程作法進行施工。在基礎設計和施工前,應由有資質的巖土工程師進行地下調查,確定現(xiàn)場下面土層和物理性質。1.1.7.2

外罐底部應高于地下水位,否則應加以保護,隨時避免與地下水接觸。與土壤接觸的外罐底部材料應是下列之一:(1)

選擇腐蝕最小(2)

有涂層或其他保護使腐蝕最小(3)

*有陰極保護1.1.7.3

在外罐與土壤接觸處,應設置加熱系統(tǒng),以防止32

(0

℃)等溫線進入土壤。該加熱系統(tǒng)的設計,應能進行至少每周一次功能和性能監(jiān)測。在地基不連續(xù)的地方,如底部管線系統(tǒng),對這種地帶中的加熱系統(tǒng),應格外注意并單獨處理。加熱系統(tǒng)的安裝,應能對加熱元件或控制用的溫度傳感器進行更換。應采取措施防止導管中積水產生有害影響,造成導管或加熱元件電化學內腐蝕或其它形式的破壞。1.1.7.4

如果安裝的基礎能以空氣循環(huán)代替加熱系統(tǒng),則外罐底部的材料應適應所接觸的溫度。1.1.7.5

應安裝一套罐底溫度監(jiān)控系統(tǒng),根據(jù)預定模式測量整個表面溫度,監(jiān)控底部絕熱層和罐基礎加熱系統(tǒng)(如果有)的性能。在罐投入運行6個月后及以后每年、在操作基準地震

(OBE)后和在有非正常的冷區(qū)域顯示后,應用這一系統(tǒng)進行罐底溫度測量。1.1.7.6

在設施壽命期,包括施工、靜水試驗、試運和操作期間,應對LNG儲罐基礎是否發(fā)生沉降進行定期監(jiān)視。對任何超過設計規(guī)定的沉降應進行調查并根據(jù)需要采取調整措施。1.2

金屬儲罐1.2.1

操作壓力等于或小于15

psi

(100

kPa)

的儲罐。

設計操作壓力不超過15

psi

(100

kPa)

的焊接儲罐,應符合API

620

《大型焊接低壓儲罐設計和施工》的要求。應用于LNG,API

620附錄Q改動如下:(a)

Q-7.6.5中,“25%”應改為“全部”。(b)

Q-7.6.1

~

Q-7.6.4,應要求對罐壁上所有縱向和橫向對焊焊縫進行100%射線探傷。例外:

平底儲罐上外殼到底部的焊縫,免除射線探傷要求。(c)

API

620

附錄C,C.11

應為強制性要求。1.2.2

操作壓力大于15

psi

(100

kPa)

的儲罐1.2.2.1

應為雙壁儲罐,內罐裝LNG,內罐和外罐間為絕熱層。絕熱層中應抽空或置換。1.2.2.2

內罐應為焊接結構,應符合ASME《鍋爐和壓力容器規(guī)范》第Ⅷ卷的規(guī)定,并應打印ASME標記和向國家鍋爐和壓力容器檢驗部門或其他壓力容器注冊機構登記。(a)

在真空絕熱的情況下,設計壓力應為要求的工作壓力、真空允許壓力101

kPa

(11.7

psi)和LNG靜壓頭之和。在非真空絕熱的情況下,設計壓力應為要求的工作壓力和LNG靜壓頭之和。(b)

內罐應按,內壓和液壓頭、絕熱層凈壓、一個使用期后因罐膨脹引起的絕熱層壓力、外罐和內罐間置換和操作壓力和地震荷載的最大臨界荷載組合設計。1.2.2.3

外罐應為焊接結構(a)

ASME《鍋爐和壓力容器規(guī)范》第Ⅷ卷UCS部分的任何碳鋼,允許其使用溫度等于或高于ASME《鍋爐和壓力容器規(guī)范》第Ⅱ卷D篇表1A中的最低允許使用溫度。例外:地下或半地下儲罐材料熔點低于2000

(1093

℃)。(b)

在真空絕熱的情況下,外罐設計應按下列任一規(guī)定:(1)

ASME《鍋爐和壓力容器規(guī)范》第Ⅷ卷UG-28、UG-29、UG-30、UG-33部分,使用的外壓不小于

15

psi

(100kPa)。(2)

CGA

341《低溫液體絕熱貨運罐標準》3.6.2段。由扇形板焊接組裝的頭蓋和球形外罐的設計應符合ASME《鍋爐和壓力容器規(guī)范》第Ⅷ卷UG-28、UG-29、UG-30、UG-33部分,使用的外壓為

15

psi

(100kPa)。(c)

對所有組件應標明最大允許工作壓力。(d)

外罐應配置泄放裝置或其它裝置以釋放內壓。排放面積至少應是內罐水容量的0.00024

in2/lb

(0.0034

cm2/kg),但該面積不應超過300

in2

(2000

cm2)。該裝置工作壓力應不超過外罐內部設計壓力、內罐外部設計壓力或25psi

(172

kPa)的較小值。(e)

應設置隔熱層防止外罐降到其設計溫度以下。(f)

鞍座和支腿的設計應符合公認的結構工程作法。應考慮裝運荷載、安裝荷載、地震荷載、風荷載和熱荷載。(g)

儲罐基礎和支座應按耐火等級不低于2小時進行防護。如所用隔熱材料達到這個要求,應防止隔熱材料被消防水流沖掉。1.2.2.4

應采用緩沖墊和荷載環(huán)等,使支撐系統(tǒng)的應力集中最小化。應考慮內罐的膨脹和收縮。支撐系統(tǒng)的設計應使傳遞到內罐和外罐的應力在允許極限內。1.2.2.5

內外罐之間和絕熱空間內的管道,應按內罐的最大允許工作應力加上熱應力來設計。在絕熱空間內不允許有波紋管。管材應適宜在

–278

(-168

℃)下使用,按ASME《鍋爐和壓力容器規(guī)范》確定。外罐外部的液體管線不得為鋁管、銅管或銅合金管,除非保護使之耐火2小時。允許使用過渡接頭。1.2.2.6

內罐應同心地支撐在外罐內,采用的金屬或非金屬支撐系統(tǒng)應能承受下列二者中的最大荷載:(a)

對于裝運荷載,支撐系統(tǒng)應按內罐的空載重量乘以將遇到的最大G(重力加速度)值設計。(b)

對于操作荷載,支撐系統(tǒng)應按內罐和罐內液體的總重量設計,并應考慮相應的地震系數(shù)。罐內液體的重量,應按操作溫度范圍內給定的液體的最大密度計算,但最小密度大于470

kg

/

m3

(29.3

lb

/

ft3)的除外。1.2.2.7

支承構件允許設計應力,應稍小于室溫條件下抗拉強度的1/3

或屈服強度的5/8。對有螺紋的構件,應采用螺紋根部的最小面積。1.3

混凝土儲罐1.3.1

范圍

本節(jié)適用于任何操作壓力的預應力混凝土儲罐的設計和施工,不管是外絕熱還是內絕熱,和各種形式儲罐周圍預應力混凝土保護墻的設計和施工。1.3.2

儲罐結構1.3.2.1

混凝土儲罐的設計,應與1.3.2.2

~

1.3.2.5一致,并應符合ACI標準ACI

318

《鋼筋混凝土建筑規(guī)范要求》或CSA

標準

CAN

3-A23.3

《混凝土構筑物設計》。1.3.2.2

正常設計中考慮的允許應力應以室溫最小強度值為依據(jù)。1.3.2.3

設計條件下,混凝土中碳鋼配筋暴露于LNG溫度時,拉應力(不考慮直接溫度和收縮效應)應限制在表1.3.2.3所列允許應力范圍:表

1.3.2.3

鋼筋允許應力鋼筋規(guī)格最大允許應力psiMPaASTM

A

615

(美國)#4

及更小12

00082.7#5,#6,#710

00068.9#8及更大8

00055.2CSA

G30.18

(加拿大)#10及更小12

00082.7#15,#2010

00068.9#25及更大8

00055.21.3.2.4

按1.3.3.4

規(guī)定,無應力加強用鋼筋或股絞絲,應用下列最大允許應力設計:(1)

裂紋控制用——30

000

psi

(207

MPa)(2)

其它用——80

000

psi

(552

MPa)1.3.2.5

應考慮升溫過程中由回填約束作用于儲罐的各種外力。1.3.3

接觸LNG溫度的材料1.3.3.1

混凝土應符合以下標準的要求:(1)

(美國):ACI

304R《混凝土測量、攪拌、運輸和澆筑指南》

和ACI

318

《鋼筋混凝土建筑規(guī)范要求》(2)

(加拿大):CAN/CSA

A23.1

《混凝土材料和混凝土施工方法》。CAN

3-A23.3《混凝土構筑物設計》。CAN

3-A23.4《建筑和結構混凝土預制件材料和施工/驗收規(guī)范》。應進行預計低溫條件下的混凝土抗壓強度試驗和混凝土收縮系數(shù)試驗,除非試驗前已有這些性能試驗數(shù)據(jù)。1.3.3.2

混凝土骨料應符合ASTM

C

33《混凝土骨料規(guī)格標準》(美國)或CSA標準CAN/CSA

A23.1《混凝土材料和混凝土施工方法》(加拿大)。骨料應密實,應具有可靠的物理化學性質,從而提供高強度、經久耐用的混凝土。1.3.3.3

壓力噴漿應符合ACI

506.2《噴漿混凝土的材料、配比和應用規(guī)定》1.3.3.4

預應力混凝土用高抗拉強度構件,應滿足下列標準的要求:(1)

(美國):ASTM

A

416《預應力混凝土用無涂層7股鋼絲標準規(guī)定》,ASTM

A

421《預應力混凝土用無涂層消除應力的鋼絲標準規(guī)定》,ASTM

A

722

《預應力混凝土用無涂層高強度鋼筋標準規(guī)定》,ASTM

A

821

《預應力混凝土儲罐用冷拔鋼絲標準規(guī)定》(2)

(加拿大):CSA

G

279

《預應力混凝土鋼筋束的鋼材》(1998)。另外,還應采用那些適宜在LNG溫度條件下使用的任何材料,如API

620

《大型焊接低壓儲罐設計與施工》附錄Q中主要組件規(guī)定的那些材料,或經試驗證明可用于LNG的材料?;炷林袖摻顝濄^用材料,應適宜在LNG溫度條件下使用。1.3.3.5

混凝土用鋼筋,應符合ACI

318

《鋼筋混凝土建筑規(guī)范要求》。例外:不允許使用ASTM

A

966

《鋼筋混凝土用鋼軌鋼和車軸鋼異型鋼條的標準規(guī)定》規(guī)定的材料。在加拿大,混凝土用鋼筋,應符合以下CSA標準的要求:G30.3《鋼筋混凝土用冷拔鋼絲》,G30.5《鋼筋混凝土用焊接鋼筋網》,和CAN/CSA

G30.18《鋼筋混凝土用坯鋼條》。1.3.3.6

非結構金屬層,加入預應力混凝土中起組合作用,在正常操作期間將直接與LNG接觸,應為API

620

《大型焊接低壓儲罐設計與施工》附錄Q中規(guī)定“主要組件”或“次要組件”類金屬,對組合截面施加預應力,以便在任何設計荷載條件下不會產生明顯的拉應力。1.3.3.7

非結構金屬層,加入預應力混凝土中起組合作用,主要用作內部絕熱儲罐防水層,應為API

620

《大型焊接低壓儲罐設計與施工》附錄Q中規(guī)定的“主要組件”或“次要組件”類金屬,或應為符合ASTM

A

366《碳鋼、薄鋼板、商用級冷軋鋼標準規(guī)定》要求的鋼。對組合截面施加預應力,以便在任何設計荷載條件下不會產生明顯的拉應力。1.3.4

施工、檢驗和試壓1.3.1.1

混凝土LNG儲罐的施工,應符合以下標準和出版物的要求:(1)

(美國):ACI

318R

《結構混凝土建筑規(guī)范要求》,ACI

301第9節(jié)

《結構混凝土規(guī)范》,ACI

372R《配有鋼絲和股絞絲的預應力混凝土構筑物的設計和施工》,和ACI

373R《環(huán)向鋼筋束預應力混凝土構筑物的設計和施工》(2)

(加拿大):CSA

標準

CAN

3-A23.3

《混凝土構筑物的設計》1.3.1.2

混凝土LNG儲罐的檢驗,應符合ACI

311.4R

《混凝土檢驗導則》,和

本標準6.5節(jié)的規(guī)定。1.3.1.3

金屬構件的施工和檢驗,應符合API

620

《大型焊接低壓儲罐設計與施工》附錄Q的規(guī)定。1.3.1.4

用于建造LNG混凝土儲罐的其它材料,使用前應檢查和試驗合格。1.4

LNG儲罐的標記1.1.1

各儲罐應在易接近的地方加上耐腐蝕銘牌進行標識,標出下列內容:(1)

制造商名稱和制造日期(2)

公稱液體容積(barrel,gal或m3)(3)

罐頂甲烷氣的設計壓力(4)

儲存液體的最大允許密度(5)

儲罐中可充裝儲存液體的最高液位(見1.1.6)(6)

儲罐中可充裝試壓用水(如果可應用)的最高液位(7)

儲罐設計所依據(jù)的最低溫度,℉或

℃。1.1.2

對儲罐的所有開口,應標出其開口功能,在結霜情況下,應能看得見標記。1.5

LNG儲罐的試驗。LNG儲罐應按指導性施工規(guī)范和標準進行泄漏試驗,所有泄漏處應予以修補。1.5.1

對于設計壓力小于等于

103

kPa

(15

psi)

的儲罐,沒有單獨指明應用施工規(guī)范時,應用等同的API

620

《大型焊接低壓儲罐設計與施工》。1.5.2

對于設計壓力大于

103

kPa

(15

psi)

的儲罐,應按下列規(guī)定試驗:(a)

工廠預制儲罐,應在運到安裝現(xiàn)場以前由制造商進行壓力試驗。(b)

內罐的試驗,應符合ASME《鍋爐和壓力容器規(guī)范》,或CSA

B

51《鍋爐、壓力容器和壓力管道規(guī)范》。外罐應進行泄漏試驗。管道應按6.6節(jié)進行試驗。(c)

儲罐及連接管線在充裝LNG以前應進行泄漏試驗。1.5.3

在驗收試驗完成后,不得在LNG儲罐上進行焊接。在以下情況下,應要求采用相應方法對修補或修改部分進行重新試驗:修補或修改使構件受到影響而要求重新試驗,和為證實修補或修改是否滿足要求而要求重新試驗。例外1:鞍板和支架允許現(xiàn)場焊接。例外2:修補或修改符合儲罐制造時所遵循的規(guī)范或標準,允許現(xiàn)場焊接。1.6

儲罐的置換和冷卻。LNG儲罐投入使用之前,應按11.3.5和11.3.6進行置換和冷卻。1.7

泄放裝置1.7.1

基本要求。

所有儲罐應按以下規(guī)定配備壓力和真空泄放裝置:(a)

壓力等于或小于15

psi

(103

kPa)

的儲罐設計,使用API

620

《大型焊接低壓儲罐設計與施工》。泄放裝置的尺寸應按1.7節(jié)定。(b)

壓力大于15

psi

(103

kPa)

的儲罐設計,ASME《鍋爐和壓力容器規(guī)范》第Ⅷ卷。泄放裝置的尺寸應按1.7節(jié)定。1.7.2

泄放裝置應直接通往大氣。如果儲罐遇到大于設計真空度的條件,應按以下規(guī)定安裝真空解除裝置:1.7.2.1

應用手動全開式隔斷閥把LNG儲罐的各壓力和真空安全閥與儲罐隔開,以便檢修和其它。隔斷閥應鎖定或鉛封在全開位置。儲罐上應安裝足夠數(shù)量的壓力和真空安全閥,以便隔開和檢修單個安全閥時保持要求的泄放能力。只要求安裝一個泄放裝置時,可用一個全開式三通閥連到安全閥,備用口連到罐上,或者在儲罐上安裝兩個獨立的安全閥(各有一個閥)。1.7.2.2

不能同時關閉一個以上的隔斷閥1.7.2.3

安全閥排放火炬或放空管的設計和安裝,應防止水、冰、雪或其它異物聚集,并應垂直向上排放。1.7.3

泄放裝置的尺寸選擇1.7.3.1

卸壓

卸壓裝置能力選擇依據(jù):(1)

與火焰接觸(2)

操作失常,如控制裝置失靈(3)

設備故障和誤操作引起的其它情況(4)

充裝

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