童家堡危巖治理工程施工圖設(shè)計計算書

PAGE童家堡危巖治理工程施工圖設(shè)計計算書目錄141441設(shè)計依據(jù)及執(zhí)行規(guī)范 1272532主要設(shè)計參數(shù) 1110483穩(wěn)定性計算 1214473.1計算公式 1278263.2穩(wěn)定性計算 5124904設(shè)計計算 1688114.1設(shè)計指標(biāo) 1652454.2治理工程設(shè)計 16PAGEPAGE20PAGEPAGE161設(shè)計依據(jù)及執(zhí)行規(guī)范（1）設(shè)計依據(jù)1）設(shè)計合同；2）《重慶市黔江區(qū)城東街道童家堡危巖勘查報告》，重慶市地質(zhì)礦產(chǎn)勘查開發(fā)局208水文地質(zhì)工程地質(zhì)隊(duì)(重慶市地質(zhì)災(zāi)害防治工程勘查設(shè)計院)，2023年4月。3）《重慶市黔江區(qū)城東街道童家堡危巖初步設(shè)計報告》，重慶市地質(zhì)礦產(chǎn)勘查開發(fā)局208水文地質(zhì)工程地質(zhì)隊(duì)(重慶市地質(zhì)災(zāi)害防治工程勘查設(shè)計院)，2023年8月。（2）規(guī)程規(guī)范1）《地質(zhì)災(zāi)害防治工程設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)》（DBJ50/T-029-2019）;2）《建筑邊坡工程技術(shù)規(guī)范》（GB50330-2013）；3）《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50010-2010）（2015年版）；4）國家計委、建設(shè)部計價格[2002]10號關(guān)于發(fā)布《工程勘察設(shè)計收費(fèi)管理規(guī)定》；5）《地質(zhì)災(zāi)害治理工程施工技術(shù)規(guī)范》DB50/T989-2020；6）《地質(zhì)災(zāi)害治理工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范》DB50/T990-2020；7）《邊坡柔性防護(hù)網(wǎng)系統(tǒng)》JT/T1328-2020；參考執(zhí)行的編制依據(jù)：1）《地質(zhì)災(zāi)害防治工程勘查規(guī)范》（DB50/T143-2018）；2）《滑坡防治工程設(shè)計與施工技術(shù)規(guī)范》(DZ/T0219-2006，2020版)；2主要設(shè)計參數(shù)設(shè)計報告中的相關(guān)參數(shù)由《重慶市黔江區(qū)城東街道童家堡危巖勘查報告》提供，并參照區(qū)域經(jīng)驗(yàn)值。表2.1童家堡危巖巖體及結(jié)構(gòu)面參數(shù)建議表類別重度(KN/m3)抗壓強(qiáng)度(Mpa)抗拉強(qiáng)度(Kpa)抗剪斷強(qiáng)度基底摩擦系數(shù)水平抗力系數(shù)MN/m3與錨固體粘結(jié)強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值（kPa）天然飽和天然飽和天然飽和內(nèi)聚力(Kpa)內(nèi)摩擦角（o）泥質(zhì)頁巖巖體25.525.720.9914.87241.5*165*56231.190.41*130*360*砂質(zhì)頁巖巖體26.927.020.4*14.17*260*189.4*548*32*0.43*135*370*結(jié)構(gòu)面天然\\\\\\42*20*\\\暴雨\\\\\\33*15*\\\注：*為結(jié)合該地區(qū)地質(zhì)環(huán)境條件經(jīng)驗(yàn)取值，塊石土地基承載力特征值為230Kpa*。3穩(wěn)定性計算3.1計算公式（1）危巖單體穩(wěn)定性計算模型危巖體計算主要依據(jù)重慶市地方標(biāo)準(zhǔn)《地質(zhì)災(zāi)害防治工程設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)》（DBJ50/T-029-2019）所提供的方法理論來確定。由于危巖體的邊界條件、裂隙貫通深度難以準(zhǔn)確確定，只能把一些不完全確定的因素理想化地進(jìn)行定量分析計算。根據(jù)危巖體的三種破壞模式，其定量計算公式如下：1）滑移式危巖（后緣有陡傾裂隙且滑面緩傾的滑移式危巖）滑移式危巖指沿軟弱面滑動而產(chǎn)生崩塌，暴雨、地震是其主要誘發(fā)因素。其計算公式如下：圖3.1-1后緣有陡傾裂隙的滑移式危巖計算式中：V——后緣陡傾裂隙水壓力（kN）；hw——后緣陡傾裂隙充水高度（m），根據(jù)裂隙情況及匯水條件確定；U——滑面水壓力（kN）；A——滑面面積（m2）；B——后緣陡傾裂隙充水范圍內(nèi)沿裂隙走向平均寬度（m）；G——危巖自重（kN）；Gb——危巖豎向附加荷載（kN）；方向指向下方時取正值，指向上方時取負(fù)值；Q——危巖水平荷載（不含后緣陡傾裂隙水壓力）（kN）；方向指向坡外時取正值，指向坡內(nèi)時取負(fù)值；當(dāng)考慮地震力時，地震力取危巖自重與危巖豎向附加荷載之和與水平地震系數(shù)0.05的乘積；c——滑面粘聚力（kPa）；φ——滑面內(nèi)摩擦角（°）；θ——滑面傾角（°）。2）滑移式危巖（后緣無陡傾裂隙的滑移式危巖）圖3.1-2后緣無陡傾裂隙的滑移式危巖計算F——危巖穩(wěn)定系數(shù)；c——滑面粘聚力（kPa）；當(dāng)充當(dāng)滑面的裂隙未貫通時取貫通段和未貫通段粘聚力按面積加權(quán)的加權(quán)平均值，未貫通段粘聚力取巖體粘聚力；φ——滑面內(nèi)摩擦角（°）；當(dāng)充當(dāng)滑面的裂隙未貫通時取滑面平均內(nèi)摩擦系數(shù)的正切，滑面平均內(nèi)摩擦系數(shù)取貫通段和未貫通段內(nèi)摩擦系數(shù)按面積加權(quán)的加權(quán)平均值，未貫通段內(nèi)摩擦系數(shù)取巖體內(nèi)摩擦系數(shù)；V——充當(dāng)滑面的裂隙貫通段水壓力（kN）；hw——充當(dāng)滑面的裂隙貫通段充水高度（m），根據(jù)裂隙情況及匯水條件確定；B——充當(dāng)滑面的裂隙貫通段充水范圍內(nèi)沿裂隙走向平均寬度（m）；3）墜落式危巖（下切墜落）圖3.1-3墜落式危巖下切墜落穩(wěn)定性計算式中：c——危巖體粘聚力（kPa）；H——后緣裂隙上端到未貫通段下端的垂直距離（m）；h——后緣裂隙深度（m）；B——后緣裂隙未貫通段沿裂隙走向平均寬度（m）。4）傾倒式（危巖體重心位于危巖體底面中點(diǎn)內(nèi)側(cè)時，傾倒式危巖底部折斷）圖3.1-4傾倒式危巖折斷傾倒穩(wěn)定性計算當(dāng)危巖體重心位于危巖體底面中點(diǎn)外側(cè)時，傾倒式危巖底部折斷傾倒穩(wěn)定性按下式計算：式中：V——后緣陡傾裂隙水壓力（kN）；hw——后緣陡傾裂隙充水高度（m），根據(jù)裂隙情況及匯水條件確定；B——后緣陡傾裂隙充水范圍內(nèi)沿裂隙走向平均寬度（m）；e——危巖體豎向荷載作用點(diǎn)到危巖體底面中點(diǎn)的水平距離（m）；h0——危巖體水平荷載作用點(diǎn)到危巖體底面中點(diǎn)的豎直距離（m）；b——危巖體底面平行失穩(wěn)方向?qū)挾龋╩）；B1——危巖體底面垂直失穩(wěn)方向?qū)挾龋╩）；——危巖抗彎力矩計算系數(shù)，按折斷面形態(tài)在1/12~1/6之間取值，當(dāng)折斷面為矩形時取1/6；5）傾倒式（危巖體重心在基座頂面前緣內(nèi)側(cè)，傾倒式危巖后部拉斷傾倒）圖3.1-5傾倒式危巖拉斷傾倒穩(wěn)定性計算對危巖重心在基座頂面前緣外側(cè)的情形，傾倒式危巖后部拉斷傾倒穩(wěn)定性可按下式計算：式中：V——后緣陡傾裂隙水壓力（kN）；wh——后緣陡傾裂隙充水高度（m），根據(jù)裂隙情況及匯水條件確定；B——后緣陡傾裂隙充水范圍內(nèi)沿裂隙走向平均寬度（m）；B1——后緣陡傾裂隙未貫通段沿裂隙走向平均寬度（m）；a——危巖體豎向荷載作用點(diǎn)到轉(zhuǎn)動點(diǎn)的水平距離（m）；β——后緣陡傾結(jié)構(gòu)面傾角（°）；h0——危巖體水平荷載作用點(diǎn)到轉(zhuǎn)動點(diǎn)的垂直距離（m）；α——危巖體與基座接觸面傾角（°）；b——后緣裂隙的延伸段下端到轉(zhuǎn)動點(diǎn)的水平距離（即塊體與基座接觸面長度的水平投影）（m）；——危巖抗彎力矩計算系數(shù)，按折斷面形態(tài)在1/12-1/6之間取值，當(dāng)折斷面為矩形時取1/6。（2）崩塌堆積體穩(wěn)定性計算模型根據(jù)崩塌堆積體基本特征：潛在滑面呈起伏不平的折線型，因此對其穩(wěn)定性計算采用《地質(zhì)災(zāi)害防治工程設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)》（DBJ50/T-029-2019）規(guī)范推薦的傳遞系數(shù)法隱式解（折線型滑動面）進(jìn)行計算，由于崩塌堆積體前緣不涉水，計算時不考慮孔隙水靜壓力和動水壓力。計算公式如下：圖3.1-6折線形滑面邊坡傳遞系數(shù)法隱式解計算模型簡圖計算方法：在用上述公式計算滑坡推力時，只需將上述式中的穩(wěn)定系數(shù)Pn替換為安全系數(shù)FS，以此計算的Pn即為滑坡的推力。其中：Pn——第n條塊單位寬度剩余下滑力（kN/m）；Pi——第i計算條塊與第i+1計算條塊單位寬度剩余下滑力（kN/m）；當(dāng)Pi<0，（i<n）時取Pi=0；Ti——第i計算條塊單位寬度重力及其他外力引起的下滑力（kN/m）；Ri——第i計算條塊單位寬度重力及其他外力引起的抗滑力（kN/m）；——第i-1計算條塊對第i計算條塊的傳遞系數(shù)；——第i計算條塊土的內(nèi)摩擦角（°）；ci——第i計算條塊土的粘聚力（kPa）；Li——第i計算條塊滑動面長度（m）；ci——第i計算條塊土的粘聚力（kPa）；Gi——第i計算條塊滑體單位寬度自重（kN/m）；Gbi——第i計算條塊滑體單位寬度附加荷載（kN/m）；θi——第i計算條塊滑面傾角（°）；Qi——第i計算條塊滑體單位寬度水平荷載（kN/m）；Ui——第i計算條塊滑體單位總水壓力（kN/m）；Fs——安全系數(shù)（kN/m）。3.2穩(wěn)定性計算（1）危巖穩(wěn)定性計算1）治理工程安全等級依據(jù)《勘查報告》，童家堡危巖整體威脅下方密集的金橋社區(qū)居民集中點(diǎn)約127戶503人的生命財產(chǎn)安全以及鄉(xiāng)村道路610m，可能造成經(jīng)濟(jì)損失約7000萬元。根據(jù)《地質(zhì)災(zāi)害防治工程設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)》（DBJ50/T-029-2019）防治工程分級的有關(guān)規(guī)定，童家堡危巖整體地質(zhì)災(zāi)害防治工程等級為一級。依據(jù)《勘查報告》，根據(jù)不同危巖單體、制災(zāi)體威脅對象不同，按照危巖發(fā)育位置、下方威脅對象的重要性，各段防治工程等級見表3.2-1。表3.2-1童家堡危巖各分段防治工程等級統(tǒng)計表分段編號威脅對象分段防治工程安全等級DY1-W1～DY1-W10影響17戶69人三級DY1-W11～DY1-W17影響58戶236人二級DY2-W1～DY2-W4影響24戶96人三級DY2-W5～DY2-W11影響97戶396人二級2）工況組合危巖主要破壞模式為滑移式、傾倒式及墜落式。計算工況：滑移式：采用的工況分為一般工況（天然、暴雨）、校核工況（地震）。傾倒式：采用的工況分為一般工況（天然、暴雨）、校核工況（地震。墜落式：采用的工況分為一般工況（天然、暴雨）、校核工況（地震）。計算中采用的暴雨強(qiáng)度是重現(xiàn)期為20年的暴雨強(qiáng)度?？紤]降雨對危巖穩(wěn)定的影響時，除計算暴雨時裂隙水壓力外，還分析降雨引起的土體物質(zhì)遷移所導(dǎo)致的上覆土體自重變化。安全系數(shù)取值見表3.2-2。表3.2-2危巖穩(wěn)定安全系數(shù)破壞模式治理工程等級二級三級一般工況校核工況一般工況校核工況滑移式1.301.101.201.05傾倒式1.401.151.301.10墜落式1.501.201.401.153）計算指標(biāo)在考慮到裂隙的貫通程度、裂隙的填充程度及裂隙的結(jié)合情況的基礎(chǔ)上，根據(jù)《建筑邊坡工程技術(shù)規(guī)范》（GB50330-2013）表4.5.1規(guī)定的結(jié)構(gòu)面抗剪強(qiáng)度指標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值來確定裂隙面粘聚力C及內(nèi)摩擦角φ；自然狀態(tài)下裂隙充水高度根據(jù)現(xiàn)場實(shí)際調(diào)查情況而定，暴雨時裂隙充水高度取裂隙深度的0.3～0.6倍。危巖體穩(wěn)定性劃分標(biāo)準(zhǔn)見表3.2-3。表3.2-3危巖穩(wěn)定性劃分標(biāo)準(zhǔn)危巖類型危巖體穩(wěn)定狀態(tài)Ft取值不穩(wěn)定欠穩(wěn)定基本穩(wěn)定穩(wěn)定滑移式F<1.01.00≤F<1.151.15≤F<FtF≥Ft傾倒式F<1.01.00≤F<1.251.25≤F<FtF≥Ft墜落式F<1.01.00≤F<1.351.35≤F<FtF≥Ft4）計算結(jié)果根據(jù)上述穩(wěn)定性計算公式及穩(wěn)定狀態(tài)劃分標(biāo)準(zhǔn)對危巖體進(jìn)行了穩(wěn)定性計算及穩(wěn)定性評價，評價結(jié)果一覽表見表3.2-4。各破壞模式下的計算結(jié)果見表3.2-5/3.2-6/3.2-7所示，計算過程詳見表3.2-8。表3.2-4危巖單體穩(wěn)定性匯總表危巖編號破壞模式防治等級工況穩(wěn)定性系數(shù)安全系數(shù)穩(wěn)定性評價DY1-W1墜落式三天然1.891.4穩(wěn)定折斷墜落暴雨1.331.4欠穩(wěn)定地震1.141.15欠穩(wěn)定DY1-W2滑移式三天然3.561.2穩(wěn)定后緣有陡傾裂隙暴雨1.161.2基本穩(wěn)定地震1.041.05欠穩(wěn)定DY1-W3傾倒式三天然2.61.3基本穩(wěn)定重心在外-折斷暴雨1.031.3欠穩(wěn)定地震1.031.1欠穩(wěn)定DY1-W4滑移式三天然1.191.2基本穩(wěn)定后緣有陡傾裂隙暴雨1.141.2欠穩(wěn)定地震1.031.05欠穩(wěn)定DY1-W5墜落式三天然1.371.4基本穩(wěn)定折斷墜落暴雨1.281.4欠穩(wěn)定地震1.131.15欠穩(wěn)定DY1-W6滑移式三天然1.961.2穩(wěn)定后緣有陡傾裂隙暴雨1.191.2基本穩(wěn)定地震1.081.05穩(wěn)定DY1-W7滑移式三天然2.451.2穩(wěn)定后緣有陡傾裂隙暴雨1.161.2基本穩(wěn)定地震1.021.05欠穩(wěn)定DY1-W8滑移式三天然2.131.2穩(wěn)定后緣有陡傾裂隙暴雨1.21.2基本穩(wěn)定地震1.041.05欠穩(wěn)定DY1-W9滑移式三天然3.251.2穩(wěn)定后緣有陡傾裂隙暴雨1.21.2基本穩(wěn)定地震1.041.05欠穩(wěn)定DY1-W10墜落式三天然1.911.4穩(wěn)定折斷墜落暴雨1.061.4欠穩(wěn)定地震1.061.15欠穩(wěn)定DY1-W11傾倒式二天然2.991.4基本穩(wěn)定重心在內(nèi)-折斷暴雨1.161.4欠穩(wěn)定地震0.951.15不穩(wěn)定DY1-W11滑移式二天然1.61.3穩(wěn)定后緣有陡傾裂隙暴雨1.171.3基本穩(wěn)定地震1.091.1欠穩(wěn)定DY1-W12傾倒式二天然2.851.4穩(wěn)定重心在內(nèi)-折斷暴雨1.151.4欠穩(wěn)定地震0.721.15不穩(wěn)定DY1-W13傾倒式二天然2.651.4穩(wěn)定重心在內(nèi)-折斷暴雨1.261.4基本穩(wěn)定地震0.651.15不穩(wěn)定DY1-W14傾倒式二天然1.391.4基本穩(wěn)定重心在外-折斷暴雨1.011.4欠穩(wěn)定地震0.571.15不穩(wěn)定DY1-W14墜落式二天然1.961.5穩(wěn)定折斷墜落暴雨1.431.5基本穩(wěn)定地震1.191.2欠穩(wěn)定DY1-W15滑移式二天然1.271.3基本穩(wěn)定后緣有陡傾裂隙暴雨1.021.3欠穩(wěn)定地震0.961.1不穩(wěn)定DY1-W16滑移式二天然1.261.3基本穩(wěn)定后緣有陡傾裂隙暴雨1.021.3欠穩(wěn)定地震0.951.1不穩(wěn)定DY1-W17墜落式二天然1.651.5穩(wěn)定折斷墜落暴雨1.121.5欠穩(wěn)定地震1.081.2欠穩(wěn)定DY2-W1傾倒式三天然1.381.3穩(wěn)定重心在外-折斷暴雨1.011.3欠穩(wěn)定地震0.831.1不穩(wěn)定DY2-W2傾倒式三天然1.261.3基本穩(wěn)定重心在外-折斷暴雨1.011.3欠穩(wěn)定地震0.891.1不穩(wěn)定DY2-W3傾倒式三天然1.751.3穩(wěn)定重心在外-折斷暴雨1.041.3欠穩(wěn)定地震0.991.1不穩(wěn)定DY2-W4傾倒式三天然1.691.3穩(wěn)定重心在外-折斷暴雨1.091.3欠穩(wěn)定地震0.861.1不穩(wěn)定DY2-W5傾倒式二天然1.381.4基本穩(wěn)定重心在外-折斷暴雨1.011.4欠穩(wěn)定地震0.911.15不穩(wěn)定DY2-W6傾倒式二天然31.4穩(wěn)定重心在外-折斷暴雨1.041.4欠穩(wěn)定地震0.921.15不穩(wěn)定DY2-W7傾倒式二天然1.41.4基本穩(wěn)定重心在外-折斷暴雨1.041.4欠穩(wěn)定地震0.51.15不穩(wěn)定DY2-W8傾倒式二天然1.391.4基本穩(wěn)定重心在外-折斷暴雨1.021.4欠穩(wěn)定地震0.341.15不穩(wěn)定DY2-W9傾倒式二天然1.381.4基本穩(wěn)定重心在外-折斷暴雨1.051.4欠穩(wěn)定地震0.421.15不穩(wěn)定DY2-W10傾倒式二天然1.391.4基本穩(wěn)定重心在外-折斷暴雨1.021.4欠穩(wěn)定地震0.791.15不穩(wěn)定DY2-W11傾倒式二天然1.341.4基本穩(wěn)定重心在外-折斷暴雨1.011.4欠穩(wěn)定地震0.531.15不穩(wěn)定表3.2-5危巖單體穩(wěn)定性統(tǒng)計表-1危巖編號破壞模式安全系數(shù)穩(wěn)定性系數(shù)穩(wěn)定性狀態(tài)天然工況暴雨工況地震工況天然工況暴雨工況地震工況DY1-W2滑移式1.2/1.053.561.161.04穩(wěn)定基本穩(wěn)定欠穩(wěn)定DY1-W4滑移式1.2/1.051.191.141.05基本穩(wěn)定欠穩(wěn)定欠穩(wěn)定DY1-W6滑移式1.2/1.051.961.191.08穩(wěn)定基本穩(wěn)定穩(wěn)定DY1-W7滑移式1.2/1.052.451.161.02穩(wěn)定基本穩(wěn)定欠穩(wěn)定DY1-W8滑移式1.2/1.052.131.21.04穩(wěn)定基本穩(wěn)定欠穩(wěn)定DY1-W9滑移式1.2/1.053.251.21.04穩(wěn)定基本穩(wěn)定欠穩(wěn)定DY1-W11滑移式1.3/1.11.61.171.09穩(wěn)定基本穩(wěn)定欠穩(wěn)定DY1-W15滑移式1.3/1.11.271.020.96基本穩(wěn)定欠穩(wěn)定不穩(wěn)定DY1-W16滑移式1.3/1.11.261.020.95基本穩(wěn)定欠穩(wěn)定不穩(wěn)定表3.2-6危巖單體穩(wěn)定性統(tǒng)計表-2危巖編號破壞模式安全系數(shù)穩(wěn)定性系數(shù)穩(wěn)定性狀態(tài)天然工況暴雨工況地震工況天然工況暴雨工況地震工況DY2-W1傾倒式1.3/1.11.381.010.83穩(wěn)定欠穩(wěn)定不穩(wěn)定DY2-W2傾倒式1.3/1.11.261.010.89基本穩(wěn)定欠穩(wěn)定不穩(wěn)定DY2-W3傾倒式1.3/1.11.751.040.99穩(wěn)定欠穩(wěn)定不穩(wěn)定DY2-W4傾倒式1.3/1.11.691.090.86穩(wěn)定欠穩(wěn)定不穩(wěn)定DY2-W5傾倒式1.4/1.151.381.010.91基本穩(wěn)定欠穩(wěn)定不穩(wěn)定DY2-W6傾倒式1.4/1.1531.040.92穩(wěn)定欠穩(wěn)定不穩(wěn)定DY2-W7傾倒式1.4/1.151.41.040.5基本穩(wěn)定欠穩(wěn)定不穩(wěn)定DY2-W8傾倒式1.4/1.151.391.020.34基本穩(wěn)定欠穩(wěn)定不穩(wěn)定DY2-W9傾倒式1.4/1.151.381.050.42基本穩(wěn)定欠穩(wěn)定不穩(wěn)定DY2-W10傾倒式1.4/1.151.391.020.79基本穩(wěn)定欠穩(wěn)定不穩(wěn)定DY2-W11傾倒式1.4/1.151.341.010.53基本穩(wěn)定欠穩(wěn)定不穩(wěn)定DY1-W3傾倒式1.3/1.11.261.031.03基本穩(wěn)定欠穩(wěn)定欠穩(wěn)定DY1-W11傾倒式（在內(nèi)）1.4/1.152.991.160.95穩(wěn)定欠穩(wěn)定不穩(wěn)定DY1-W12傾倒式（在內(nèi)）1.4/1.152.851.150.72穩(wěn)定欠穩(wěn)定不穩(wěn)定DY1-W13傾倒式（在內(nèi)）1.4/1.152.651.260.65穩(wěn)定基本穩(wěn)定不穩(wěn)定DY1-W14傾倒式1.4/1.151.391.010.57基本穩(wěn)定欠穩(wěn)定不穩(wěn)定表3.2-7危巖單體穩(wěn)定性統(tǒng)計表-3危巖編號破壞模式安全系數(shù)穩(wěn)定性系數(shù)穩(wěn)定性狀態(tài)天然工況暴雨工況地震工況天然工況暴雨工況地震工況DY1-W1墜落式1.4/1.151.891.331.14穩(wěn)定欠穩(wěn)定欠穩(wěn)定DY1-W5墜落式1.4/1.151.371.281.13基本穩(wěn)定欠穩(wěn)定欠穩(wěn)定DY1-W10墜落式1.4/1.151.911.061.06穩(wěn)定欠穩(wěn)定欠穩(wěn)定DY1-W14墜落式1.5/1.21.961.431.19穩(wěn)定基本穩(wěn)定欠穩(wěn)定DY1-W17墜落式1.5/1.21.651.121.08穩(wěn)定欠穩(wěn)定欠穩(wěn)定根據(jù)上述穩(wěn)定性計算統(tǒng)計表，童家堡危巖共發(fā)現(xiàn)有28塊危巖單體，根據(jù)穩(wěn)定性定量計算結(jié)果可知，在天然狀態(tài)下DY1-W1、DY1-W2、DY1-W6、DY1-W7、DY1-W8、DY1-W9、DY1-W10、DY1-W12、DY1-W13、DY1-W17、DY2-W1、DY2-W3、DY2-W4、DY2-W6等14處危巖單體處于穩(wěn)定狀態(tài)，其余14處危巖單體處于基本穩(wěn)定狀態(tài)；暴雨?duì)顟B(tài)下DY1-W2、DY1-W6、DY1-W7、DY1-W8、DY1-W9、DY1-W13等6處危巖單體處于基本穩(wěn)定狀態(tài)，其余22處危巖單體處于欠穩(wěn)定狀態(tài)。地震狀態(tài)下DY1-W6穩(wěn)定，DY1-W1~DY1-W5、DY1-W7~DY1-W10、DY1-W17欠穩(wěn)定，DY1-W1~DY1-W16不穩(wěn)定，計算結(jié)果與現(xiàn)場危巖單體穩(wěn)定性定性判斷相符。表3.2-8危巖單體穩(wěn)定性計算表DY1-W2后緣有陡傾裂隙工況γ(kN/m3)S(m2)w(kN/m)hw(m)θ(度)Ф(度)C(kpa)L(m)地震力（KN/m）穩(wěn)定性計算安全系數(shù)穩(wěn)定狀態(tài)抗滑力kN下滑力kN穩(wěn)定系數(shù)12-12'滑移式天然26.906.51175.070.0012.0020.0042.001.60129.5236.403.561.20穩(wěn)定暴雨27.006.51175.772.9012.0015.0033.001.6090.3177.671.161.20基本穩(wěn)定地震27.006.51175.772.9012.0015.0033.001.608.788590.3186.461.041.05欠穩(wěn)定DY1-W4后緣有陡傾裂隙工況γ(kN/m3)S(m2)w(kN/m)hw(m)θ(度)Ф(度)C(kpa)L(m)地震力（KN/m）穩(wěn)定性計算安全系數(shù)穩(wěn)定狀態(tài)抗滑力kN下滑力kN穩(wěn)定系數(shù)14-14'滑移式天然26.906.65178.890.0028.0020.0042.001.7099.9383.981.191.20基本穩(wěn)定暴雨27.006.65179.550.5028.0015.0033.001.7097.2885.401.141.20欠穩(wěn)定地震27.006.65179.550.5028.0015.0033.001.708.9897.2894.371.031.05欠穩(wěn)定DY1-W6后緣有陡傾裂隙工況γ(kN/m3)S(m2)w(kN/m)hw(m)θ(度)Ф(度)C(kpa)L(m)地震力（KN/m）穩(wěn)定性計算安全系數(shù)穩(wěn)定狀態(tài)抗滑力kN下滑力kN穩(wěn)定系數(shù)3-3'滑移式天然26.9021.86588.030.0025.0020.0042.007.00487.97248.511.961.20穩(wěn)定暴雨27.0021.86590.222.9025.0015.0033.007.00342.37287.541.191.20基本穩(wěn)定地震27.0021.86590.222.9025.0015.0033.007.0029.51342.37317.051.081.05穩(wěn)定DY1-W7后緣有陡傾裂隙工況γ(kN/m3)S(m2)w(kN/m)hw(m)θ(度)Ф(度)C(kpa)L(m)地震力（KN/m）穩(wěn)定性計算安全系數(shù)穩(wěn)定狀態(tài)抗滑力kN下滑力kN穩(wěn)定系數(shù)15-15'滑移式天然26.905.85157.370.0014.0020.0042.000.9093.3738.072.451.20穩(wěn)定暴雨27.005.85157.952.0014.0015.0033.000.9067.0657.621.161.20基本穩(wěn)定地震27.005.85157.952.0014.0015.0033.000.907.9067.0665.511.021.05欠穩(wěn)定DY1-W8后緣有陡傾裂隙工況γ(kN/m3)S(m2)w(kN/m)hw(m)θ(度)Ф(度)C(kpa)L(m)地震力（KN/m）穩(wěn)定性計算安全系數(shù)穩(wěn)定狀態(tài)抗滑力kN下滑力kN穩(wěn)定系數(shù)16-16'滑移式天然26.9017.28464.830.0015.0020.0042.002.20255.82120.302.131.20穩(wěn)定暴雨27.0017.28466.562.6015.0015.0033.002.20183.34153.401.201.20基本穩(wěn)定地震27.0017.28466.562.6015.0015.0033.002.2023.33183.34176.731.041.05欠穩(wěn)定DY1-W9后緣有陡傾裂隙工況γ(kN/m3)S(m2)w(kN/m)hw(m)θ(度)Ф(度)C(kpa)L(m)地震力（KN/m）穩(wěn)定性計算安全系數(shù)穩(wěn)定狀態(tài)抗滑力kN下滑力kN穩(wěn)定系數(shù)17-17'滑移式天然26.9015.12406.730.0010.0020.0042.002.00229.7870.633.251.20穩(wěn)定暴雨27.0015.12408.243.6010.0015.0033.002.00161.06134.701.201.20基本穩(wěn)定地震27.0015.12408.243.6010.0015.0033.002.0020.41161.06155.121.041.05欠穩(wěn)定DY1-W11后緣有陡傾裂隙工況γ(kN/m3)S(m2)w(kN/m)hw(m)θ(度)Ф(度)C(kpa)L(m)地震力（KN/m）穩(wěn)定性計算安全系數(shù)穩(wěn)定狀態(tài)抗滑力kN下滑力kN穩(wěn)定系數(shù)5-5'滑移式天然26.9014.83398.930.0048.0020.0042.009.00475.16296.451.601.30穩(wěn)定暴雨27.0014.83400.411.2048.0015.0033.009.00352.89302.371.171.30基本穩(wěn)定地震27.0014.83400.411.2048.0015.0033.009.0020.02352.89322.391.091.10欠穩(wěn)定DY1-W15后緣有陡傾裂隙工況γ(kN/m3)S(m2)w(kN/m)hw(m)θ(度)Ф(度)C(kpa)L(m)地震力（KN/m）穩(wěn)定性計算安全系數(shù)穩(wěn)定狀態(tài)抗滑力kN下滑力kN穩(wěn)定系數(shù)21-21'滑移式天然26.905.15138.540.0050.0020.0042.002.80134.77106.121.271.30基本穩(wěn)定暴雨27.005.15139.051.0050.0015.0033.002.80111.57109.731.021.30欠穩(wěn)定地震27.005.15139.051.0050.0015.0033.002.806.95111.57116.680.961.10不穩(wěn)定DY1-W16后緣有陡傾裂隙工況γ(kN/m3)S(m2)w(kN/m)hw(m)θ(度)Ф(度)C(kpa)L(m)地震力（KN/m）穩(wěn)定性計算安全系數(shù)穩(wěn)定狀態(tài)抗滑力kN下滑力kN穩(wěn)定系數(shù)22-22'滑移式天然26.9057.401544.060.0040.0020.0042.0024.301250.52992.481.261.30基本穩(wěn)定暴雨27.0057.401549.802.4040.0015.0033.0024.301036.921018.231.021.30欠穩(wěn)定地震27.0057.401549.802.4040.0015.0033.0024.3077.491036.921095.720.951.10不穩(wěn)定7-7'重心在外-折斷工況flk(kpa)H(m)γ(kN/m3)s(m2)w(kN/m)e(m)h0(m)hw(m)b(m)地震力(KN/m)穩(wěn)定性計算安全系數(shù)穩(wěn)定狀態(tài)抗傾覆力力矩kN﹒m下傾力力矩kN﹒m穩(wěn)定系數(shù)DY2-W7傾倒式天然260.0017.3026.901008.7327134.840.100.159.353788.312713.491.401.40基本穩(wěn)定暴雨198.4017.3027.001008.7327235.710.103.009.352890.772768.571.041.40欠穩(wěn)定地震198.4017.3027.001008.7327235.710.102.203.009.351361.82890.775764.500.501.15不穩(wěn)定8-8'重心在外-折斷工況flk(kpa)H(m)γ(kN/m3)s(m2)w(kN/m)e(m)h0(m)hw(m)b(m)地震力(KN/m)穩(wěn)定性計算安全系數(shù)穩(wěn)定狀態(tài)抗傾覆力力矩kN﹒m下傾力力矩kN﹒m穩(wěn)定系數(shù)DY2-W8傾倒式天然260.0020.8026.901134.54930519.370.060.007.802636.401892.201.391.40基本穩(wěn)定暴雨198.4020.8027.001134.54930632.820.064.307.802011.781970.481.021.40欠穩(wěn)定地震198.4020.8027.001134.54930632.820.062.604.307.801531.62011.785952.750.341.15不穩(wěn)定9-9'重心在外-折斷工況flk(kpa)H(m)γ(kN/m3)s(m2)w(kN/m)e(m)h0(m)hw(m)b(m)地震力(KN/m)穩(wěn)定性計算安全系數(shù)穩(wěn)定狀態(tài)抗傾覆力力矩kN﹒m下傾力力矩kN﹒m穩(wěn)定系數(shù)DY2-W9傾倒式天然260.0017.0026.901436.1238631.630.050.307.852670.311931.631.381.40基本穩(wěn)定暴雨198.4017.0027.001436.1238775.240.051.007.852037.651940.431.051.40欠穩(wěn)定地震198.4017.0027.001436.1238775.240.051.501.007.851938.82037.654848.570.421.15不穩(wěn)定10-10'重心在外-折斷工況flk(kpa)H(m)γ(kN/m3)s(m2)w(kN/m)e(m)h0(m)hw(m)b(m)地震力(KN/m)穩(wěn)定性計算安全系數(shù)穩(wěn)定狀態(tài)抗傾覆力力矩kN﹒m下傾力力矩kN﹒m穩(wěn)定系數(shù)DY2-W10傾倒式天然260.002.2026.9011.88319.570.220.001.5097.5070.311.391.40基本穩(wěn)定暴雨198.402.2027.0011.88320.760.221.101.5074.4072.791.021.40欠穩(wěn)定地震198.402.2027.0011.88320.760.221.301.101.5016.074.4093.630.791.15不穩(wěn)定11-11'重心在外-折斷工況flk(kpa)H(m)γ(kN/m3)s(m2)w(kN/m)e(m)h0(m)hw(m)b(m)地震力(KN/m)穩(wěn)定性計算安全系數(shù)穩(wěn)定狀態(tài)抗傾覆力力矩kN﹒m下傾力力矩kN﹒m穩(wěn)定系數(shù)DY2-W11傾倒式天然260.002.8026.9019.824533.270.080.001.1557.3142.661.341.40基本穩(wěn)定暴雨198.402.8027.0019.824535.250.080.601.1543.7343.181.011.40欠穩(wěn)定地震198.402.8027.0019.824535.250.081.450.601.1526.843.7381.990.531.15不穩(wěn)定1-1'重心在外-折斷工況flk(kpa)H(m)γ(kN/m3)s(m2)w(kN/m)e(m)h0(m)hw(m)b(m)地震力(KN/m)穩(wěn)定性計算安全系數(shù)穩(wěn)定狀態(tài)抗傾覆力力矩kN﹒m下傾力力矩kN﹒m穩(wěn)定系數(shù)DY2-W1傾倒式天然260.006.5026.907.63205.250.300.001.4084.9361.571.381.30穩(wěn)定暴雨198.406.5027.007.63206.010.301.101.4064.8164.021.011.30欠穩(wěn)定地震198.406.5027.007.63206.010.301.361.101.4010.364.8178.030.831.10不穩(wěn)定2-2'重心在外-折斷工況flk(kpa)H(m)γ(kN/m3)s(m2)w(kN/m)e(m)h0(m)hw(m)b(m)地震力(KN/m)穩(wěn)定性計算安全系數(shù)穩(wěn)定狀態(tài)抗傾覆力力矩kN﹒m下傾力力矩kN﹒m穩(wěn)定系數(shù)DY2-W2傾倒式天然260.0016.2026.9081.592194.770.520.006.001438.011141.281.261.30基本穩(wěn)定暴雨198.4016.2027.0081.592202.930.522.606.001190.401174.821.011.30欠穩(wěn)定地震198.4016.2027.0081.592202.930.521.502.606.00110.11190.401340.040.891.10不穩(wěn)定3-3'重心在外-折斷工況flk(kpa)H(m)γ(kN/m3)s(m2)w(kN/m)e(m)h0(m)hw(m)b(m)地震力(KN/m)穩(wěn)定性計算安全系數(shù)穩(wěn)定狀態(tài)抗傾覆力力矩kN﹒m下傾力力矩kN﹒m穩(wěn)定系數(shù)DY2-W3傾倒式天然260.0013.7026.9072.941962.090.850.008.202913.731667.771.751.30穩(wěn)定暴雨198.4013.7027.0072.941969.380.856.508.202223.402131.681.041.30欠穩(wěn)定地震198.4013.7027.0072.941969.380.851.206.508.2098.52223.402249.840.991.10不穩(wěn)定4-4'重心在外-折斷工況flk(kpa)H(m)γ(kN/m3)s(m2)w(kN/m)e(m)h0(m)hw(m)b(m)地震力(KN/m)穩(wěn)定性計算安全系數(shù)穩(wěn)定狀態(tài)抗傾覆力力矩kN﹒m下傾力力矩kN﹒m穩(wěn)定系數(shù)DY2-W4傾倒式天然260.008.1026.9015.34412.650.180.001.70125.2374.281.691.30穩(wěn)定暴雨198.408.1027.0015.34414.180.182.001.7095.5687.891.091.30欠穩(wěn)定地震198.408.1027.0015.34414.180.181.152.001.7020.795.56111.700.861.10不穩(wěn)定5-5'重心在外-折斷工況flk(kpa)H(m)γ(kN/m3)s(m2)w(kN/m)e(m)h0(m)hw(m)b(m)地震力(KN/m)穩(wěn)定性計算安全系數(shù)穩(wěn)定狀態(tài)抗傾覆力力矩kN﹒m下傾力力矩kN﹒m穩(wěn)定系數(shù)DY2-W5傾倒式天然260.004.0026.906.28168.930.480.001.70111.9081.091.381.40基本穩(wěn)定暴雨198.404.0027.006.28169.560.482.001.7095.5694.721.011.40欠穩(wěn)定地震198.404.0027.006.28169.560.481.162.001.708.595.56104.560.911.15不穩(wěn)定6-6'重心在外-折斷工況flk(kpa)H(m)γ(kN/m3)s(m2)w(kN/m)e(m)h0(m)hw(m)b(m)地震力(KN/m)穩(wěn)定性計算安全系數(shù)穩(wěn)定狀態(tài)抗傾覆力力矩kN﹒m下傾力力矩kN﹒m穩(wěn)定系數(shù)DY2-W6傾倒式天然260.0018.6026.9078.522112.190.280.006.401774.93591.413.001.40穩(wěn)定暴雨198.4018.6027.0078.522120.040.287.506.401354.411296.741.041.40欠穩(wěn)定地震198.4018.6027.0078.522120.040.281.707.506.40106.01354.411476.940.921.15不穩(wěn)定1-1'重心在外-折斷工況flk(kpa)H(m)γ(kN/m3)s(m2)w(kN/m)e(m)h0(m)hw(m)b(m)地震力(KN/m)穩(wěn)定性計算安全系數(shù)穩(wěn)定狀態(tài)抗傾覆力力矩kN﹒m下傾力力矩kN﹒m穩(wěn)定系數(shù)DY1-W3傾倒式天然260.0013.0026.9032.35870.220.150.001.95164.78130.531.261.30基本穩(wěn)定暴雨198.4013.0027.0032.35873.450.151.501.95125.74136.641.031.30欠穩(wěn)定地震198.4013.0027.0032.35873.450.151.301.501.9543.7125.74193.421.031.10欠穩(wěn)定20-20'重心在外-折斷工況flk(kpa)H(m)γ(kN/m3)s(m2)w(kN/m)e(m)h0(m)hw(m)b(m)地震力(KN/m)穩(wěn)定性計算安全系數(shù)穩(wěn)定狀態(tài)抗傾覆力力矩kN﹒m下傾力力矩kN﹒m穩(wěn)定系數(shù)DY1-W14傾倒式天然260.008.5026.9019.20516.480.080.001.1557.3141.321.391.40基本穩(wěn)定暴雨198.408.5027.0019.20518.400.081.001.1543.7343.141.011.40欠穩(wěn)定地震198.408.5027.0019.20518.400.081.301.001.1525.943.7376.830.571.15不穩(wěn)定DY1-W11重心在內(nèi)-折斷工況flk(kpa)H(m)γ(kN/m3)s(m2)w(kN/m)e(m)h0(m)hw(m)b(m)地震力(KN/m)穩(wěn)定性計算安全系數(shù)穩(wěn)定狀態(tài)抗傾覆力力矩kN﹒m下傾力力矩kN﹒m穩(wěn)定系數(shù)5-5'傾倒式天然260.006.0026.9014.83398.930.313.100.76148.7049.652.991.40穩(wěn)定暴雨198.406.0027.0014.83400.410.314.200.76143.23123.481.161.40欠穩(wěn)定暴雨198.406.0027.0014.83400.410.311.404.200.7620.02143.23151.510.951.15不穩(wěn)定DY1-W12重心在內(nèi)-折斷工況flk(kpa)H(m)γ(kN/m3)s(m2)w(kN/m)e(m)h0(m)hw(m)b(m)地震力(KN/m)穩(wěn)定性計算安全系數(shù)穩(wěn)定狀態(tài)抗傾覆力力矩kN﹒m下傾力力矩kN﹒m穩(wěn)定系數(shù)19-19'傾倒式天然260.008.5026.9014.39386.960.263.000.80128.3445.002.851.40穩(wěn)定暴雨198.408.5027.0014.39388.400.264.000.80122.15106.671.151.40欠穩(wěn)定地震198.408.5027.0014.39388.400.263.204.000.8019.42122.15168.810.721.15不穩(wěn)定DY1-W13重心在內(nèi)-折斷工況flk(kpa)H(m)γ(kN/m3)s(m2)w(kN/m)e(m)h0(m)hw(m)b(m)地震力(KN/m)穩(wěn)定性計算安全系數(shù)穩(wěn)定狀態(tài)抗傾覆力力矩kN﹒m下傾力力矩kN﹒m穩(wěn)定系數(shù)6-6'傾倒式天然260.006.2026.9013.70368.530.182.500.2569.0426.042.651.40穩(wěn)定暴雨198.406.2027.0013.70369.900.183.200.2568.6554.611.261.40基本穩(wěn)定地震198.406.2027.0013.70369.900.182.803.200.2518.5068.65106.400.651.15不穩(wěn)定DY1-W1折斷墜落工況H(m)h(m)hw(m)flk(kpa)γ(kN/m3)S(m2)w(kN/m)b0(m)a0地震力(KN/m)穩(wěn)定性計算安全系數(shù)穩(wěn)定狀態(tài)抗傾覆力下傾力穩(wěn)定系數(shù)12-12'墜落式天然3.502.100.00472.0026.903.5294.690.86154.1981.431.891.40穩(wěn)定暴雨3.502.101.00354.0027.003.5295.040.86115.6486.901.331.40欠穩(wěn)定地震3.502.101.00354.0027.003.5295.043.100.864.75115.64101.631.141.15欠穩(wěn)定DY1-W5折斷墜落工況H(m)h(m)hw(m)flk(kpa)γ(kN/m3)S(m2)w(kN/m)b0(m)a0地震力(KN/m)穩(wěn)定性計算安全系數(shù)穩(wěn)定狀態(tài)抗傾覆力下傾力穩(wěn)定系數(shù)13-13'墜落式天然9.006.000.00472.0026.9029.75800.280.45493.36360.121.371.40基本穩(wěn)定暴雨9.006.002.20354.0027.0029.75803.250.45531.00415.511.281.40欠穩(wěn)定地震9.006.002.20354.0027.0029.75803.251.350.4540.16531.00469.731.131.15欠穩(wěn)定DY1-W10折斷墜落工況H(m)h(m)hw(m)flk(kpa)γ(kN/m3)S(m2)w(kN/m)b0(m)a0地震力(KN/m)穩(wěn)定性計算安全系數(shù)穩(wěn)定狀態(tài)抗傾覆力下傾力穩(wěn)定系數(shù)18-18'墜落式天然7.005.000.00472.0026.907.67206.190.80314.67164.951.911.40穩(wěn)定暴雨7.005.002.50354.0027.007.67206.960.80236.00222.861.061.40欠穩(wěn)定地震7.005.002.50354.0027.007.67206.960.700.80236.00222.861.061.15欠穩(wěn)定DY1-W14折斷墜落工況H(m)h(m)hw(m)flk(kpa)γ(kN/m3)S(m2)w(kN/m)b0(m)a0地震力(KN/m)穩(wěn)定性計算安全系數(shù)穩(wěn)定狀態(tài)抗傾覆力下傾力穩(wěn)定系數(shù)20-20'墜落式天然8.505.100.00472.0026.9019.20516.480.90909.39464.831.961.50穩(wěn)定暴雨8.505.101.00354.0027.0019.20518.400.90682.04476.731.431.50基本穩(wěn)定地震8.505.101.00354.0027.0019.20518.403.700.9025.92682.04572.631.191.20欠穩(wěn)定DY1-W17折斷墜落工況H(m)h(m)hw(m)flk(kpa)γ(kN/m3)S(m2)w(kN/m)b0(m)a0地震力(KN/m)穩(wěn)定性計算安全系數(shù)穩(wěn)定狀態(tài)抗傾覆力下傾力穩(wěn)定系數(shù)23-23'墜落式天然2.501.600.00472.0026.902.8777.310.5063.7238.661.651.50穩(wěn)定暴雨2.501.601.00354.0027.002.8777.600.5047.7942.721.121.50欠穩(wěn)定地震2.501.601.00354.0027.002.8777.600.400.503.8847.7944.271.081.20欠穩(wěn)定（2）崩塌堆積體穩(wěn)定性計算1）治理工程安全等級崩塌堆積體主要威脅區(qū)內(nèi)居民53戶207人的生命財產(chǎn)安全及鄉(xiāng)村道路通行安全，可能造成的直接經(jīng)濟(jì)損失約3000萬元，根據(jù)《地質(zhì)災(zāi)害防治工程勘查規(guī)范》(DB50/T143-2018)表1，防治工程等級為二級。2）工況組合因暴雨和加載對滑坡穩(wěn)定性影響較大，擬采用兩種工況對滑坡穩(wěn)定性進(jìn)行計算。一般工況（暴雨工況）：自重+地表荷載+地下水壓力，滑坡體按全飽水狀態(tài)，穩(wěn)定性安全系數(shù)取1.15；校核工況（暴雨+地震工況）：自重+地表荷載+地下水壓力+地震力，滑坡體按全飽水狀態(tài)，穩(wěn)定性安全系數(shù)取1.03。3）計算參數(shù)表3.2-9巖土體物理力學(xué)建議值巖性重度抗剪強(qiáng)度天然飽和天然飽和kN/m3kN/m3Cφ(°）Cφ(°）塊石土20.5*20.89*6.9(kPa)*29*5.7(kPa)*28*塊石土與泥質(zhì)頁巖界面//13(kPa)2611.2(kPa)244）計算結(jié)果選取15-15剖面、19-19剖面進(jìn)行穩(wěn)定性計算，斜坡各剖面各工況穩(wěn)定性系數(shù)（Fs）結(jié)果見表3.2-10。計算過程見下表。表3.2-10崩塌堆積體穩(wěn)定性計算一覽表剖面編號計算工況安全系數(shù)穩(wěn)定系數(shù)穩(wěn)定性判斷剩余下滑力（KN/m）15-15'剖面一般工況1.151.172穩(wěn)定0校核工況1.031.06穩(wěn)定019-19'剖面一般工況1.151.154穩(wěn)定0校核工況1.031.045穩(wěn)定0綜上，崩塌堆積體在一般工況、校核工況下均處于穩(wěn)定狀態(tài)。。15-15剖面一般工況下計算：15-15剖面校核工況下計算：19-19剖面一般工況下計算：19-19剖面校核工況下計算：4設(shè)計計算4.1設(shè)計指標(biāo)童家堡危巖整體威脅下方密集的金橋社區(qū)居民集中點(diǎn)約127戶503人的生命財產(chǎn)安全以及鄉(xiāng)村道路610m，可能造成經(jīng)濟(jì)損失約7000萬元。根據(jù)《地質(zhì)災(zāi)害防治工程設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)》（DBJ50/T-029-2019）防治工程分級的有關(guān)規(guī)定，童家堡危巖各分段防治工程等級見下表4.1-1：表4.1-1童家堡危巖各分段防治工程等級統(tǒng)計表分段編號威脅對象分段防治工程安全等級DY1-W1～DY1-W10影響17戶69人三級DY1-W11～DY1-W17影響58戶236人二級DY2-W1～DY2-W4影響24戶96人三級DY2-W5～DY2-W11影響97戶396人二級崩塌堆積體影響57戶207人，損失3000萬元二級治理工程設(shè)計荷載組合為暴雨工況、地震工況；治理工程的基準(zhǔn)期按50年運(yùn)行期考慮；暴雨重現(xiàn)期為20年。結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)取1.0。4.2治理工程設(shè)計設(shè)計方案：“陡崖帶：被動網(wǎng)；危巖單體：清除+裂縫封閉+凹腔嵌補(bǔ)+肋柱錨桿錨固；孤石：人工清除；崩塌堆積體：加強(qiáng)巡查監(jiān)測；生態(tài)環(huán)境恢復(fù)和保護(hù)”。（1）陡崖帶依據(jù)《勘查報告》陡崖帶整體處于穩(wěn)定狀態(tài)，但陡崖帶巖體較破碎，危巖單體清除后受降雨、風(fēng)化作用仍可能發(fā)生風(fēng)化、剝落掉塊而對下方居民造成威脅，在DY1下方崩塌堆積體643~654m高程范圍設(shè)置一道PPS-200/DB-A型被動防護(hù)網(wǎng)，網(wǎng)高5.0m，總長238m，該網(wǎng)永久防護(hù)兼臨時防護(hù)。被動網(wǎng)每間隔50m設(shè)置一搭接缺口供居民通行，搭接長度為2m。（2）危巖單體表4.2-1各段治理工程設(shè)計方案統(tǒng)計表主要地質(zhì)問題穩(wěn)定性設(shè)計方案陡崖帶DY1上分布17塊危巖單體，陡崖帶DY2上分布11塊危巖單體陡崖帶DY1、DY2整體穩(wěn)定。危巖單體處于基本穩(wěn)定~欠穩(wěn)定狀態(tài)。危巖單體：清除+裂縫封閉+凹腔嵌補(bǔ)+肋柱錨桿錨固DY1-W1~DY1-W15、DY1-W17、DY2-W3~DY2-W6、DY2-W8、DY2-W10、DY2-W11采用人工清除；DY2-W2、DY2-W7、DY2-W9采用人工清除+裂縫封閉+凹腔嵌補(bǔ)+肋柱錨桿錨固；DY2-W1采用人工清除+基座錨噴加固；DY1-W16采用人工清除+裂縫封閉+肋柱錨桿錨固。（3）孤石孤石依據(jù)《勘查報告》，對坡面發(fā)現(xiàn)的穩(wěn)定性較差的孤石單體處于基本穩(wěn)定狀態(tài)，為防止受降雨等不利因素的影響，對坡面上分布的11處孤石采用人工清除，總方量為40.7m3。（4）裂縫危巖后側(cè)裂縫采用C25細(xì)?；炷练忾]，封閉裂縫單側(cè)寬度25cm，厚度10cm。（5）崩塌堆積區(qū)根據(jù)《勘查報告》結(jié)論，崩塌堆積體整體處于穩(wěn)定狀態(tài)，但崩塌堆積體前緣坡度較陡、臨空，未見腳墻等治理工程，沿道路內(nèi)側(cè)邊坡區(qū)域可能發(fā)生局部溜滑破壞，主要威脅下方村道行人、行車安全。加強(qiáng)群測群防、巡查監(jiān)測。（6）崩塌堆積區(qū)（7）生態(tài)環(huán)境恢復(fù)和保護(hù)對施工作業(yè)區(qū)設(shè)置花臺種植爬山虎等進(jìn)行生態(tài)環(huán)境恢復(fù)與保護(hù)。（8）錨桿計算錨桿計算采用《地質(zhì)災(zāi)害治理工程設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)》（DBJ50/T-029-2019）第4.4節(jié)和4.5節(jié)錨索和錨桿相關(guān)計算公式進(jìn)行計算。錨索鋼絞線根數(shù)計算：錨桿鋼筋截面面積：式中：——每孔錨索鋼絞線根數(shù)；——每孔錨桿鋼筋截面面積（mm2）；——錨索軸向拉力標(biāo)準(zhǔn)值（kN）；——鋼絞線的公稱截面積（mm2）；——預(yù)應(yīng)力鋼絞線抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值（N/mm2）；——鋼筋抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值（N/mm2）；——錨索鋼絞線抗拉安全系數(shù)（取1.67）。拉力型錨桿（索），錨固體與地層粘結(jié)強(qiáng)度對應(yīng)的錨固長度計算：式中：la——錨固段長度（m）；D——錨固體直徑（m）；——巖土層與錨固體極限粘結(jié)強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值（kPa），砂巖取370（kPa）（勘查報告提供）；——抗拔安全系數(shù)，取2.0。錨桿鋼筋與砂漿粘結(jié)強(qiáng)度對應(yīng)的錨固長度計算：式中：ds——錨筋直徑（m）；n——鋼筋根數(shù)；fb——鋼筋（鋼絞線）與水泥砂漿間的粘結(jié)強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值，取3000（3680）（kPa）；其余符合同上。計算書如下：（一）被動防護(hù)網(wǎng)計算針對陡崖帶以及危巖的墜落采用RocFall軟件對危巖體的運(yùn)動軌跡進(jìn)行數(shù)值模擬，從而得出所需被動網(wǎng)的規(guī)格。危巖體發(fā)生破壞崩落時，塊石的運(yùn)動方式受下部斜坡的物質(zhì)組成、坡度、植被等的影響，運(yùn)動軌跡和運(yùn)動距離各不相同。據(jù)R.M.SPang(1978)的研究成果，崩落體只有在坡度小于一定的臨界值（約12°）時，才停滯于崖腳，而隨著坡度增大，其運(yùn)動形式分別表現(xiàn)為滑動、滾動、跳躍及自由崩落等方式（插圖4.1）。圖4.1危巖崩塌破壞運(yùn)動示意圖另一方面，不同類型的危巖塊體失穩(wěn)，其崩塌的運(yùn)動特征各不相同。傾倒類危巖塊體是以陡崖腳為接觸點(diǎn)解體運(yùn)動的，沿下部40°左右的斜坡翻滾而下，滾動的初始速度較小。墜落類危巖體失穩(wěn)一般是從80°左右的陡崖上部或頂部開始下落，主要是塊狀危巖體的轉(zhuǎn)動墜落，在下方斜坡上以較大初速度滾動、跳躍，直至停止。危巖在斜坡表面的運(yùn)動是一種具有隨機(jī)性的三維運(yùn)動，除垂直和水平方向位移外，還會發(fā)生沿邊坡走向方向的偏移，其影響落石運(yùn)動過程的因素很多，隨機(jī)性是客觀存在的，從而給落石運(yùn)動參數(shù)的計算帶來極大的困難。為了使落石運(yùn)動特性的計算更符合實(shí)際，本次勘察采用RocFall模擬軟件模擬落石運(yùn)動，在參數(shù)設(shè)置時融入反映影響落石運(yùn)動過程隨機(jī)特性，從而確定危巖的影響范圍。RocFall程序主要通過輸入一些有關(guān)斜坡和落石的基本參數(shù)，模擬顯示落石在斜坡上的運(yùn)動路徑、能量分布和高度變化，從而為防護(hù)治理設(shè)計提供直觀有效的依據(jù)。1、基本假定運(yùn)用RocFall軟件對危巖體的運(yùn)動軌跡進(jìn)行數(shù)值模擬時，需要作出如下假設(shè)：（1）邊坡的坡面是由若干段折線連接而成的；（2）落石的形狀為質(zhì)量分布均勻的球體；（3）落石及坡面均為各向同性彈塑性體；（4）忽略空氣的作用力；（5）落石碰撞后不發(fā)生碎裂，保持完整。2、RocFall基本原理落石坡面情況運(yùn)動復(fù)雜，運(yùn)用現(xiàn)場拋石試驗(yàn)需要花費(fèi)大量的時間及人力、物力，而由于資料較粗略，運(yùn)用經(jīng)驗(yàn)性分析也不能較確切地反映落石運(yùn)動特征。本次所采用的由瑞士布魯克集團(tuán)公司開發(fā)的RocFall軟件模擬落石運(yùn)動。在已知邊坡特征（幾何形態(tài)、坡角、坡面摩擦和阻尼系數(shù)）和落石初始運(yùn)動特征（運(yùn)動方式、速度大小和方向）的前提下，從理論上來說，是可以完全計算出落石的整個運(yùn)動軌跡及其運(yùn)動過程參數(shù)的。在RocFall軟件模擬過程中，遵循如下幾點(diǎn)規(guī)律：（1）當(dāng)坡面由陡變緩時，滾動或滑動運(yùn)動模式不變，但在過渡點(diǎn)會發(fā)生由運(yùn)動方向改變引起的速度減小，在這里不考慮過度點(diǎn)的阻力作用，這種考慮從最終的防護(hù)結(jié)構(gòu)設(shè)計來看是偏于保守的。（2）當(dāng)坡面由緩變陡時，以滾動或滑動模式運(yùn)動的落石將改變?yōu)閺椞\(yùn)動模式。（3）當(dāng)坡面法向阻尼系數(shù)較大而使落石不能繼續(xù)彈跳進(jìn)時，（法向計算速度為零或負(fù)值），以彈跳模式運(yùn)動的落石將轉(zhuǎn)化為滾動或滑動模式。如圖4.2和圖4.3所示，在落石以滾動或滑動模式運(yùn)動時，其運(yùn)動軌跡即為坡面形狀，其運(yùn)動速度的變化主要受坡面摩擦作用控制，則平行于坡面的運(yùn)動速度可計算為：圖4.2滾動或滑動模式計算示意圖圖圖4.3彈跳運(yùn)動模式計算示意圖式中，—計算點(diǎn)的落石速度；—計算段初始點(diǎn)的落石運(yùn)動速度；—前一計算點(diǎn)的落石運(yùn)動速度；—前一計算段的坡面角；—重力加速度（9.8m/s2）；、、、分別為計算段內(nèi)落石運(yùn)動加速度、運(yùn)動距離（坡面長度）、坡面角和坡角摩擦系數(shù)（根據(jù)滾動或滑動模式區(qū)別采用相應(yīng)的滾動或滑動摩擦系數(shù)）。從計算方式可以看出，兩計算點(diǎn)間的坡面必須具有相同的坡面傾角和摩擦系數(shù)，若有不同，則必須分段計算。按此方法從運(yùn)動起點(diǎn)一直計算到運(yùn)動停止點(diǎn)、運(yùn)動模式改變點(diǎn)或坡腳止落點(diǎn)。計算中的摩擦系數(shù)一般宜通過簡單的現(xiàn)場滾石試驗(yàn)獲得。危巖在彈跳運(yùn)動模式下，其運(yùn)動軌跡為各觸地點(diǎn)間落石運(yùn)動拋物線段的組合，其運(yùn)動速度的大小和方向均受坡面阻尼作用的影響，則觸地后的落石彈起速度可計算為：式中：—計算點(diǎn)的坡面角；、、、—分別為落石觸地彈跳前后和方向（水平和鉛直方向）上的速度；、—分別為計算點(diǎn)處坡面的切向和法向阻尼系數(shù)。以此計算速度作為落石拋物線運(yùn)動軌跡的初始速度，可以計算出下一觸地點(diǎn)前的瞬間速度大小和方向、觸地點(diǎn)位置（運(yùn)動拋物線與坡面線的解析交點(diǎn)），并再次重復(fù)前一計算過程，如此不斷進(jìn)行，直到運(yùn)動模式改變、運(yùn)動停止或到達(dá)坡腳落點(diǎn)為止。計算過程中所需要的坡面阻尼系數(shù)取決于坡面覆蓋層和植被特征，其值大小通過軟件分析，再結(jié)合少量的現(xiàn)場試驗(yàn)、反演分析以及經(jīng)驗(yàn)提出詳見表3.8和表3.9進(jìn)行經(jīng)驗(yàn)性選取。將選取的試驗(yàn)數(shù)據(jù)和經(jīng)驗(yàn)值帶入相應(yīng)運(yùn)動狀態(tài)的運(yùn)動學(xué)公式中，實(shí)際計算的結(jié)果和崩塌遺跡巖塊狀況吻合較好，證明這些系數(shù)取值能夠較好地反映實(shí)際坡而的物理性質(zhì)。表4.1切向阻尼系數(shù)建議值切向阻尼系數(shù)Rt坡面特征0.87～0.92光滑堅硬的表面，如鋪砌面或光滑的層狀巖石表面0.83～0.87基巖表面和無植被的崩塌堆積體0.82～0.85有少量植被的崩塌或礫石堆積體0.80～0.83植被覆蓋的崩塌堆積體和植被稀少的土質(zhì)邊坡0.78～0.82灌木覆蓋的土質(zhì)邊坡表4.2法向阻尼系數(shù)建議值法向阻尼系數(shù)Rn坡面特征0.5～0.60光滑堅硬的表面，如鋪砌面或光滑的層狀巖石表面0.45～0.55基巖表面和礫石邊坡0.4～0.5崩塌堆積體和堅硬的土質(zhì)邊坡0.35～0.45軟土質(zhì)邊坡落石運(yùn)動過程充滿隨機(jī)性，在落石運(yùn)動路徑計算方法中應(yīng)考慮落石運(yùn)動過程隨機(jī)特性的影響，這對于落石災(zāi)害威脅區(qū)域的劃定非常重要。本次選取6-6’剖面利用RocFall軟件對DY2-W6危巖體發(fā)生崩落時的運(yùn)動軌跡進(jìn)行分析?？紤]到本項(xiàng)目危巖為砂質(zhì)頁巖和泥質(zhì)頁巖，層理構(gòu)造明顯，墜落后易分解。本工程選取3m3危巖進(jìn)行模擬計算，其中坐標(biāo)為0點(diǎn)位置即為本次設(shè)置被動網(wǎng)的位置。其運(yùn)動軌跡如插圖8.4：圖4.4DY2-W6危巖運(yùn)動軌跡分析圖從插圖8.4可看出，DY2-W6危巖體若發(fā)生崩塌，其運(yùn)動軌跡為：危巖傾倒并在陡崖下點(diǎn)第一次碰撞后以翻滾下落，在陡崖下陡斜坡腳與基巖發(fā)生第二次碰撞，然后在陡崖下斜坡與基巖發(fā)生第三次碰撞，第三次碰撞后能量衰減，彈跳減弱，其后就順斜坡（坡角約30°）發(fā)生滾動、并伴有小規(guī)模跳躍，最終受地形坡角、植被及坡面松散堆積物影響，速度減弱而停止于斜坡下的河道位置（坡角約7°）。2、運(yùn)動計算本次危巖運(yùn)動計算包括運(yùn)動距離、彈跳高度、能量及速度等計算。（1）動距離預(yù)測計算：通過計算，DY2-W6危巖若發(fā)生崩塌，其最大水平運(yùn)動距離約144m，垂直下落距離約134m；通過調(diào)查發(fā)現(xiàn)，區(qū)內(nèi)危巖崩塌落距受地形限制明顯，陡崖下斜坡坡腳上均有崩塌塊石分布，其巖體結(jié)構(gòu)特征與