山東啤酒城改造項目塔樓大體積筏板施工方案（槽鋼支架、混凝土測溫）

T2塔樓大體積筏板施工方案 中國建筑**局有限公司2019年11月發(fā)布2019年11月實施T2塔樓大體積筏板施工方案 12工程概況 22.1工程建設概況一覽表 22.2底板設計概況 3 43組織機構(gòu) 7 73.2人員分工 74施工組織與順序 4.2平面布置與機械配備 4.3澆筑順序與時程分析 4.4重難點分析 5施工進度計劃 6施工準備與資源配置計劃 6.1施工準備計劃 6.2資源配置計劃 7.1T1塔樓鋼筋設計概況 7.2.1槽鋼支架設計建模 7.2.2鋼筋支架荷載取值分析 7.3細部節(jié)點設計 7.3.2槽鋼底部支座節(jié)點 7.3.3槽鋼梁柱焊接節(jié)點 8.1特殊部位(核心筒內(nèi))的集水坑、電梯井筒模板設置 T2塔樓大體積筏板施工方案 8.5筏板錯標高位置模板支設 9.1方案及技術(shù)參數(shù) 9.3砼的攪拌 9.4.1砼的運輸 9.4.3傳送帶輸送 9.4.4溜管輸送 9.5砼的澆筑 9.5.2砼的振搗 9.5.4砼表面處理 9.6砼的養(yǎng)護 9.6.1保溫層厚度計算和設計 9.6.2養(yǎng)護時間 9.7砼的測溫 9.9砼試塊的留置 9.9.1標養(yǎng)試塊 T2塔樓大體積筏板施工方案9.10.1項目概況 9.10.2計算依據(jù)及參數(shù) 9.10.3傳熱計算 9.10.4力學計算 9.10.6邊界條件及模型參數(shù) 9.10.7T2塔樓計算結(jié)果 9.10.8結(jié)論 9.11混凝土膨脹外加劑選擇 10工期管理措施 10.1工期保障措施 10.3突發(fā)情況應急措施 11質(zhì)量管理措施 11.1確定質(zhì)量控制點及質(zhì)量通病防治措施 11.2冷縫控制措施 11.3表面泌水處理措施 11.4裂縫控制措施 11.5保溫保濕措施 13.1環(huán)境保障措施 14成品保護管理措施 15大體積混凝土施工應急預案 15.1應急預案目的 15.2適用范圍 15.3應急救援組織機構(gòu)與職責 15.3.2應急小隊 T2塔樓大體積筏板施工方案15.3.3應急救援領(lǐng)導小組職責 15.4.1急救箱 15.5事故應急響應 15.5.2工傷事故 1.3A類鋼筋支架設計 1.5B-2類鋼筋支架設計 1.6B-3類鋼筋支架設計 1序號類別文件名稱編號1地方行政文件關(guān)于加強預拌混凝土生產(chǎn)使用管理的若干意見青建管質(zhì)字[2015]13號2關(guān)于混凝土試件管理細則的通知青建質(zhì)監(jiān)字[2009]1號3國家行業(yè)規(guī)范建筑工程施工質(zhì)量驗收統(tǒng)一標準4工程測量規(guī)范5建筑地基基礎(chǔ)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范6鋼結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范7混凝土外加劑應用技術(shù)規(guī)范8人民防空工程施工及驗收規(guī)范9粉煤灰混凝土應用技術(shù)規(guī)范混凝土質(zhì)量控制標準混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范地下防水工程質(zhì)量驗收規(guī)范大體積混凝土施工規(guī)范混凝土結(jié)構(gòu)工程施工規(guī)范用于水泥和混凝土中的粉煤灰大體積混凝土溫度測控技術(shù)規(guī)范鋼筋混凝土用鋼第2部分：熱軋帶肋鋼筋國家行業(yè)標準混凝土拌合用水標準鋼筋機械連接技術(shù)規(guī)程建筑工程冬期施工規(guī)程混凝土泵送施工技術(shù)規(guī)程鋼筋焊接及驗收規(guī)程建筑工程檢測試驗技術(shù)管理規(guī)范預拌混凝土綠色生產(chǎn)及管理技術(shù)規(guī)程纖維混凝土應用技術(shù)規(guī)程建筑施工安全檢查標準2序號類別文件名稱編號國家行業(yè)標準建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范執(zhí)行圖集混凝土結(jié)構(gòu)施工圖平面整體表示方法制圖規(guī)則和構(gòu)造詳圖混凝土結(jié)構(gòu)施工鋼筋排布規(guī)則與構(gòu)造詳圖鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)預埋件企業(yè)標準綠色施工評價標準混凝土結(jié)構(gòu)工程施工技術(shù)標準地下防水工程施工技術(shù)標準建筑防水工程施工工藝標準建筑工程施工質(zhì)量統(tǒng)一標準混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量標準地下防水工程施工質(zhì)量標準2工程概況2.1工程建設概況一覽表工程名稱青島國際啤酒城改造項目T2T2樓工程工程性質(zhì)公用建筑建設規(guī)模工程地址北起至苗嶺路，南至香港東路，西至海爾路，東至深圳路，毗鄰石老人海濱浴場總占地面積總建筑面積建設單位承包范圍施工圖范圍內(nèi)的所有工程設計單位主要分包土建、安裝等勞務分包樁基、錨桿等專業(yè)分包勘察單位合同要求質(zhì)量確保泰山杯，爭創(chuàng)國優(yōu)監(jiān)理單位工期1222日歷天總承包單位安全符合青島市建筑施工現(xiàn)場標準化管理的要求，創(chuàng)建青島市建筑施工現(xiàn)場標準工程主要功能或用途T1塔樓為五星級酒店及辦公樓、T2塔樓為智能化甲級辦公室32.2底板設計概況(1)底板設計情況設計概況筏板形式筏板基礎(chǔ)持力層基巖為16層強風化巖，C20混凝土超挖換填至筏板底標高底板面積單次澆筑方量約10800m3底板厚度3300mm。局部坑中坑深度1.35米、1.65米、1.85米、3.55米、5.05米，對應筏板厚度4.65米、4.95米、6.85米、8.35米。筏板鋼筋設計概況頂部：配筋雙層雙向業(yè)32@150底部：大面配筋三層雙向業(yè)32@150,局部配筋單層單向業(yè)32@150砼強度等級及性能基礎(chǔ)筏板C45P8,強度按60天齡期設計；摻加膨脹、抗裂、防水外加底板頂標高情況有-10.15m、-10.60m兩套大面標高。42.3主要施工條件(1)場區(qū)周邊環(huán)境狀況混凝土澆筑期間，場區(qū)內(nèi)設置1個大門組織交通運輸。5(2)當?shù)鼗炷凉闆r序號分站地址供應能力運輸距離運輸時間罐車數(shù)量(輛)1市北站市北區(qū)德興路37號3嶗山站嶗山區(qū)369省道2建豪站李滄區(qū)瑞金路68號合計/圖2.3-2商品砼供應線路圖(市北站)67(3)現(xiàn)場作業(yè)面條件3組織機構(gòu)(1)項目組織機構(gòu)設置況，協(xié)調(diào)混凝土的攪拌和運輸速度。底板澆筑時管理人員按照兩個大班安排(包含勞務層的主要管理人員，每個大班工作12h)。3.2人員分工8序號姓名管理職務職責與權(quán)限備注1項目經(jīng)理負責項目內(nèi)外的資源協(xié)調(diào)、調(diào)配總指揮2方案總工底板施工方案的編制審核，現(xiàn)場技術(shù)總指導交通協(xié)調(diào)3設計總工底板階段圖紙深化，鋼筋支架設計現(xiàn)場管控4生產(chǎn)經(jīng)理底板施工現(xiàn)場總協(xié)調(diào)、施工計劃與進度責任人外圍保障5質(zhì)量總監(jiān)底板施工階段質(zhì)量管理現(xiàn)場管控6技術(shù)工程師參與方案編制，施工現(xiàn)場技術(shù)質(zhì)量管理現(xiàn)場管控7計劃工程師施工現(xiàn)場協(xié)調(diào)與管理現(xiàn)場管控8專業(yè)工程師施工現(xiàn)場協(xié)調(diào)與管理交通協(xié)調(diào)9專業(yè)工程師施工現(xiàn)場協(xié)調(diào)與管理交通協(xié)調(diào)專業(yè)工程師施工現(xiàn)場協(xié)調(diào)與管理交通協(xié)調(diào)專業(yè)工程師施工現(xiàn)場協(xié)調(diào)與管理交通協(xié)調(diào)專業(yè)工程師施工現(xiàn)場協(xié)調(diào)與管理現(xiàn)場管控專業(yè)工程師施工現(xiàn)場協(xié)調(diào)與管理交通協(xié)調(diào)專業(yè)工程師施工現(xiàn)場協(xié)調(diào)與管理現(xiàn)場管控設計工程師底板大體積階段BIM模型建模現(xiàn)場管控物資經(jīng)理現(xiàn)場材料協(xié)調(diào)調(diào)配物資保障物資工程師對接市北商混站，保證現(xiàn)場車輛充足物資保障安全總監(jiān)現(xiàn)場安全管理與應急處理應急處理安全工程師現(xiàn)場安全管理與應急處理應急處理安裝經(jīng)理現(xiàn)場臨水臨電、預留預埋管理后勤保障安裝工程師現(xiàn)場臨水臨電、預留預埋管理后勤保障商務經(jīng)理對接嶗山商混站，保證現(xiàn)場車輛存量充足物資保障商務工程師對接商混站，控制罐車混凝土是否足磅物資保障T2塔樓大體積筏板施工方案9青島國際啤酒城改造項目青島國際啤酒城改造項目T1T2樓工程——大體積混凝土施工組織架構(gòu)商混站調(diào)度人員圖3.1-1底板混凝土澆筑人員職責分工架構(gòu)圖4施工組織與順序(4)混凝土工程：2)施工組織：共投入1處溜管、2臺混凝土皮帶傳送機、1臺汽車泵、1個溜槽錨桿拉拔試驗鋼筋翻樣加工圖4.1-1大體積筏板施工流程圖4.2平面布置與機械配備T2塔樓大體積筏板施工方案4.3澆筑順序與時程分析序號區(qū)域編號方量1K區(qū)2N區(qū)3W區(qū)4E1區(qū)5E2區(qū)6S區(qū)序號機械類型效率(m3/h)1汽車泵2溜管3混凝土皮帶傳送機4自卸24管w1213115161718192021器23242525LLLLl驅(qū)(1397)醌(285)32區(qū)(125am)隔8s區(qū)(132n)4.4重難點分析序號重點難點分析應對措施1鋼筋施工安全管理鋼筋之間高差大，需搭設槽鋼鋼筋支架。尤其是綁扎頂部鋼筋時，支架搭設不規(guī)范、焊接作業(yè)無防火措施、施工順序不合理、上部堆載超)計算中將筏板內(nèi)全部區(qū)域考慮為堆載區(qū)進2)支架搭設前應提前放出每根立柱的精確點序號重點難點分析應對措施2外圍保障對混凝土供應的及時性提出了較高會對混凝土連續(xù)供應造成較大壓充力。同時，交警、城管等部門的管制會對混凝土運輸及作業(yè)造成較大1)將開盤時間設定在周五晚高峰期后，在周2)施工前提前與交通、城管等相關(guān)部門進行分溝通，爭取便利，遇到供應本項目罐車第3)提前編制應急預案，采取措施保證高峰期3交通組織因現(xiàn)場場地有限，澆筑期間現(xiàn)場車輛非常多，極易造成擁堵，導致混凝土澆筑降效，甚至導致混凝土初1)現(xiàn)場設置兩級候車區(qū)，確保混凝土澆筑連2)完善組織架構(gòu)，明確交通協(xié)調(diào)組中每個組4混凝土澆筑順序控制1)提前編制詳盡的混凝土施工方案，明確混2)完善組織架構(gòu)，現(xiàn)場管控組和交通協(xié)調(diào)組應高效溝通，保證作業(yè)區(qū)域罐車第一時間到序號重點難點分析應對措施5制T2樓筏板厚度3.3m,斜坡區(qū)域筏板最大厚度高達8.15m,混凝土標號為C45,澆筑后水化熱較大，極易造成1)嚴格按照設計圖紙要求，采用60天強度3)根據(jù)混凝土配合比，進行混凝土水化熱、5施工進度計劃2019年11月9日開始綁扎主樓大底板鋼筋，支撐架體自11月12日開始安裝，計劃11月29日完成鋼筋大面綁扎，12月6日完成模板及止水鋼板支設，12月6日晚開始澆筑混凝土，計劃大面澆筑時間控制在24h以內(nèi)。序號工作名稱工期開始時間完成時間1下部鋼筋綁扎2支撐架安裝83上部鋼筋綁扎4分布筋及豎向插筋綁扎85模板及止水鋼板支設76混凝土澆筑26施工準備與資源配置計劃6.1施工準備計劃(1)技術(shù)準備T2塔樓大體積筏板施工方案本方案第1章編制依據(jù)中所包含技術(shù)文件，均已配備到位并制定管理制度且指定(2)現(xiàn)場準備情況6.2資源配置計劃(1)主要機具設備配備序號位置類型數(shù)量每小時輸送量(m3)總輸送量(m3)澆筑區(qū)域備注1基坑北側(cè)溜管1前期K區(qū)深坑，后期筏板北側(cè)區(qū)域持續(xù)2基坑西側(cè)1#皮帶輸送機1前期西北側(cè)，后期筏板南側(cè)區(qū)域持續(xù)3基坑東側(cè)2#皮帶輸送機1前期東北側(cè)，后期筏板東側(cè)區(qū)域持續(xù)4基坑南側(cè)汽車泵1筏板東南側(cè)持續(xù)(2)資源配置計劃在混凝土施工前，為確?；炷潦┕ろ樌M行，必須做好各項資源配備，包括混凝土輸送泵的布置、泵管的安裝布設、小型機具的配置以及各項機械設備的性能檢查、維修維護，購置施工需要的各種防雨雪材料、混凝土養(yǎng)護材料，安排充足的混凝土施工操作人員、管理人員等。(3)勞動力配置計劃為確?；炷量焖賰?yōu)質(zhì)的施工，項目部要求勞務隊伍安排充足的具有豐富混凝土施工經(jīng)驗的操作班組和管理人員，合理安排，分班作業(yè)，明確各自職責分工，確保按要求完成混凝土的澆筑任務。由于基礎(chǔ)底板大體積混凝土體量大，并且必須保證連續(xù)施工，施工期間要求配備兩個施工班組，輪流作業(yè)?；炷翝仓^程中項目部管理人員以及勞務隊伍責任工長必須現(xiàn)場監(jiān)督管理，保證混凝土的各個環(huán)節(jié)都有人負責，處于受控狀態(tài)。勞動力配置計劃見下表5.2-1。序號工種人數(shù)備注1操作工11人/班拽管子、放料2振搗工18人/班砼振搗3瓦力工10人抹面收光、保溫覆蓋4鋼筋工4人/班檢查鋼筋5木工4人/班巡視模板狀況6電工2人/班供電應急7塔吊工1人配重調(diào)運8信號工1人指揮塔吊9試塊制作2人/坍落度檢驗6人/班/洗車工14人/班/抽水工2人/班/合計75人/班(4)砼供應計劃底板澆筑前一周向攪拌站提出砼需用通知，要求攪拌站做好原材進場檢驗等準備工作。在砼澆筑前一天，向攪拌站提交砼需用計劃，并提出對混凝土的產(chǎn)品質(zhì)量的相關(guān)技術(shù)要求：如混凝土等級、方量、坍落度、初凝終凝時間等等，以及對混凝土的供應及現(xiàn)場調(diào)度提出要求。塔樓底板砼C45P8(SY-K防凍),方量約為10800m3。(3)機械設備需用計劃序號機具種類數(shù)量型號1砼車泵2SY5502THB58E,58m臂長2溜管1377鋼管3皮帶輸送車2普茨邁斯特32m臂長4高頻插入式振搗棒5插入式振搗棒(細)46砼運輸罐車115輛根據(jù)澆筑情況隨時調(diào)整7砼吊斗2/8砼磨光機3/9木抹子/鐵锨/鐵插尺/鐵耙找平尺/水準儀及塔尺1大型挖掘機2(6)其他物資需用計劃序號物資名稱數(shù)量備注1塑料薄膜/2礦棉被備用3坍落度筒6套/4試模(普通)/T2塔樓大體積筏板施工方案5試模(抗?jié)B)20組6測溫元件用于大體積砼測溫7鋼筋工程施工方法及工藝要求T2塔樓大體積筏板施工方案筒內(nèi)電梯坑電梯坑較多處增加B7、B8排鋼筋，鋼筋直徑為亞32,布設間距150mm。1、北側(cè)：局部T2排以業(yè)18或業(yè)22代替原此處防水板配筋，間距10排以業(yè)18代替原防水板配筋，間距100mm。2、西側(cè)：局部T1排以中25或業(yè)22代替原防水板鋼筋，間距140mm;局部T2排以業(yè)18代替原防水板配筋，間距140mm;B1排以筋，間距140mm;B2排以業(yè)20代替原防水板配筋，間距140mm。4、東側(cè)：局部T1排以業(yè)20或業(yè)25代替原防水板配筋，間距140mm。T2排以蟲16代替原防水板配筋，間置：當2000<厚度≤3000時，設置1層；當3000<厚度≤4000時雙向12@200?！?基礎(chǔ)局部因集水坑影響，厚度為7550mm,按照規(guī)范要求分布鋼筋布設間距不可大于2000mm,故局部區(qū)域設置5層附加鋼筋。o.7.2槽鋼支架設計7.2.1槽鋼支架設計建?；A(chǔ)筏板頂部通配亞32四層雙向鋼筋，鋼筋規(guī)格較大，以鋼筋延米重量計算單根T2塔樓大體積筏板施工方案分類編號支架安裝高度計算模型統(tǒng)一高度集水坑高度/斜坡跨度(mm)大面平板A/坑中坑外擴區(qū)域///坑中坑底部區(qū)域取荷載最大坑取荷載最大坑7.2.2鋼筋支架荷載取值分析(2)活荷載取值度)為12m,堆載寬度堆載荷載為0.35m,堆載面積為12×0.35m=4.2m2,故鋼筋堆放T2塔樓大體積筏板施工方案位置分類編號立桿頂排橫桿大面平板A坑中坑外擴區(qū)域坑中坑底部區(qū)域1--0圖7.2-2槽鋼立面示意圖圖7.2-3集水坑槽鋼支架平面示意圖姓圖7.2-4槽鋼支架詳圖T2塔樓大體積筏板施工方案(4)基礎(chǔ)深坑下人孔7.3細部節(jié)點設計7.3.1底部保護層墊塊[10槽鋼橫梁的翼緣為48mm,剛好可以滿足基礎(chǔ)底面的鋼筋保護層厚度。槽鋼長度400mm,間距1.2m。T2塔樓大體積筏板施工方案7.3.2槽鋼底部支座節(jié)點項目擬采用[10槽鋼作為立柱底部支座，支座與底部頂排鋼筋進行點焊連接。此占焊連拉溫桿遷女支座占焊連拉溫桿遷女支座Q機圖7.3-2槽鋼支架底部生根節(jié)點7.3.3槽鋼梁柱焊接節(jié)點T2塔樓大體積筏板施工方案圖7.3-3支架焊接節(jié)點立面圖圖7.3-4支架焊接平面圖8模板工程施工方法及工藝要求8.1特殊部位(核心筒內(nèi))的集水坑、電梯井筒模板設置T2塔樓大體積筏板施工方案X鑭營、U托9450網(wǎng)蟲16整向拉能0600-15.200鋼管@400鋼管頂撐06008.2抗浮設計計算1、根據(jù)混凝土的流動性，流動性越差，其產(chǎn)生的浮力越小，根據(jù)施工部署分析，浮力最大值出現(xiàn)在自基底標高-19.2m澆筑至-15.2m過程中，此時混凝土有效壓頭高度為1.5m,則坑底的模板的壓強為：2、底面面板及主次龍骨受力分析計算如下：(1)面板計算：面板為14mm厚覆模板，次龍骨間距為150mm,則根據(jù)多跨連續(xù)梁，取1米寬的板帶，以M=0.1ql2=0.1×36×0.152面板最大應力ζ=M/W=0.081×1000000/(1000×18×18/6)=面板抗彎設計滿足要求!又根據(jù)抗剪設計，V=0.6ql,則：η=3V/2bh=3×0.6×36×1000×0.15/(2×1000×18)=0.面板抗剪設計滿足要求!又根據(jù)面板撓度，w=0.677ql?/100EI=0.677×33.84×150?/(100×9500×1000×18×面板撓度滿足要求!(2)次龍骨計算：木方寬度取40mm,高度取90mm,主龍骨間距400mm,取一根木方，其計算寬度為0.15m,M=0.1ql2=0.1×5.4×0.4×0.木方所受最大應力ζ=M/W=0.087×1000000/5.4×10000=1.面板抗彎設計滿足要求!又根據(jù)抗剪設計，η=3V/2bh=3×(0.6×36×1000×0.15)×0.4/(2×40×90)=0木方次龍骨抗剪設計滿足要求!又根據(jù)木方撓度，w=0.677ql?/100EI=0.677×36×0.1(100×9500×40×90×90×90/12)=0.041mm<木方次龍骨撓度滿足要求!主龍骨采用單鋼管，按照48×3.0計算，W=8.985cm×I=5.783cm?主龍骨的固定采M=0.1ql2=0.1×14.4×0.6×0.鋼管所受最大應力ζ=M/W=0.519×1000000/8.985×1000=60.99N/mm2[3]=205N/mm2鋼管主龍骨抗彎設計滿足求!又根據(jù)鋼管撓度，w=0.677ql?/100EI=0.677×36×0.1鋼管主龍骨撓度滿足要求!1)底部設置拉筋與最底層鋼筋槽鋼墊塊焊接，拉筋直徑設計如下：所選拉筋的截面積As=F/fy=8.64×1000/360=24mm2,根據(jù)現(xiàn)場情況，選用d16的鋼筋作為拉筋，其截面積為201mm2>24mm2,滿足要求!鋼筋拉結(jié)，預防因突發(fā)情況造成底部拉筋抗浮措施失效。3)在箱型模板頂部滿鋪腳手板搭設堆載平臺并準備相應配重?，F(xiàn)場預先在箱型模板側(cè)面標志水平標高控制線，利用激光找平儀檢測模板是否上浮，若現(xiàn)場出現(xiàn)模板整體上浮則立刻用塔吊將配重調(diào)運至堆載平臺上以抵抗上浮力。F=0.22y.t?β?β?V1/式中F------新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓力(KN/m2)可采用t=200/(T+15)計算；一般取值5hV------混凝土的澆灌速度(m/h);-14.3澆筑至-11.65耗時1.25小時，取β2------混凝土塌落度影響系數(shù)，當塌落度小于30mm時，取0.85;50—90mmF=0.22γ.t?β?β?V1/2故混凝土側(cè)壓力取值62.205KPa,計算側(cè)模板、主次龍骨受力驗算如下；(1)面板計算：面板為14mm厚覆模板，次龍骨間距為150mm,則根據(jù)多跨連續(xù)梁，取1米寬的板帶，以M=0.1ql2=0.1×62.205×0.152面板最大應力ζ=M/W=0.149×1000000/(1000×18×18/6面板抗彎設計滿足要求!η=3V/2bh=3×0.6×62.205×1000×0.15/(2×1000×18)=0面板抗剪設計滿足要求!w=0.677ql'/100EI=0.677×62.205×150?/(100×9500×1000×1(2)次龍骨計算：木方寬度取40mm,高度取90mm,主龍骨間距400mm,取一根木方，其計算寬度為0.15m,M=0.1ql2=0.1×9.33×0.4×0面板抗彎設計滿足要求!η=3V/2bh=3×(0.6×62.205×1000×0.15)×0.4/(2×40×90)=(100×9500×40×90×90×90/12)=0.071mm<[w]=400/250=1.6mm木方次龍骨撓度滿足要求!(3)主龍骨計算：主龍骨采用單鋼管，按照48×3.0計算，W=8.985cm×I=5.783cm?主龍骨的固定采M=0.1ql2=0.1×24.89×0.6×0.鋼管所受最大應力ζ=M/W=0.897×1000000/8.985×1000=105.4N/mm2[3]=205N/mm2鋼管主龍骨抗彎設計滿足求!又根據(jù)鋼管撓度，(100×2.1×5.783×10000×100000)=0.071mm<[w]=400/250=鋼管主龍骨撓度滿足要求!8.4電梯井部位模板拆除后蓄水覆蓋保溫處理電梯基坑、集水坑模板拆除后，坑內(nèi)部采用蓄水并覆蓋方式對其做保溫處理。蓄溫層厚度方式縮小溫差。養(yǎng)護時，必須在坑的四周搭設臨邊防護(搭設要求按照《安8.5筏板錯標高位置模板支設如表8.5-1所示，主樓為實現(xiàn)不同建筑功能筏板頂標高共有五種，因此錯標高區(qū)序號標高1(m)標高2(m)單側(cè)支模高度(m)方案類型1方案二23方案一4將以上四種單側(cè)支模高度以1m為界限分為兩類，采用扣件式鋼管單側(cè)支模體系，采取不同的模板加固措施以抵抗混凝土產(chǎn)生的側(cè)向壓力，扣件式鋼管單側(cè)支模體系由模板部分、支撐部分與錨固部分組成。模板部分包括面板、次龍骨、主龍骨、對拉螺(1)方案一(2)方案二裝完成后將對拉螺桿端部焊接至立桿處。同時模9混凝土工程施工方法及工藝要求9.1方案及技術(shù)參數(shù)(1)底板混凝土澆筑方案投入1處溜管(附帶2溜槽)、2臺混凝土皮帶傳送機傳送帶、1臺汽車泵、1個板抗浮，需分3次澆筑至筏板頂。1)筏板混凝土為粉煤灰混凝土，配合比設計按照60天達到普通混凝土標準養(yǎng)護(2)混凝土測溫保濕養(yǎng)護方式。根據(jù)測溫記錄，及時增加或減少阻燃礦棉被(或阻燃保溫被),以控(3)混凝土澆筑施工組織在場內(nèi)布置1處溜管(附帶2溜槽)1臺汽車泵+2臺混凝土皮帶傳送機+1處自卸點，9.2砼的配合比9.2.1配合比設計(1)采用混凝土60d強度，作為混凝土配合比的設計依據(jù)。(3)外加劑宜采用緩凝劑、減水劑；摻合料宜在20小時左右?；炷僚浜媳葯z測報告共1頁第1頁青島中聯(lián)混凝土工程有限公司報告編號工程名稱備用檢測編號工程部位商品砼其它性能指標強度等級砼種類坍落度檢測依據(jù)JGJ55-2011GB/T50080-2016GB/T50081-2002、GB/T50082-2009送樣日期2019年7月18日環(huán)境條件2.濕度%檢測日期2019年7月19日試驗室地址郵政編碼材料名稱水泥砂1秒2石子本1水2料情況生產(chǎn)單位，產(chǎn)地青島即墨中聯(lián)水混有限公司青島平度榜山利博鑫建筑工程處飲用水循環(huán)水中砂中砂青島青島結(jié)果合格細度模數(shù)細度模數(shù)級配含泥量石粉含量(%)含泥量材料名稱粉煤灰礦清粉影脹劑外加劑1外加劑2外加劑3生產(chǎn)單位，產(chǎn)地濰坊電泰保利豐//11級劑聚羧酸高效減水劑J8-CI每立方米各材料用量水泥礦渣粉粉煤灰膨脹劑砂1砂2碎石水1外加劑1外加劑2外加劑3水2重量配合比養(yǎng)護方法水膠比坍落度(mm》7天強度(Mpa)28天強度60天強度抗?jié)B、抗凍等級氧離子含量(%)標準養(yǎng)護使用設備強制式攪拌機、2000B壓力試驗機、CL-UH氯離子含量測定儀檢測說明1、經(jīng)檢測試驗結(jié)果可以滿足設計要求：2、試驗條件為物料干燥狀態(tài)所得標準結(jié)果；3、原材料品種無明顯變化時.該配合比可連續(xù)使用。檢測單位：(蓋章)2019年9月17日9.2.2砼的原材要求所用的水泥鋁酸三鈣含量不宜大于8%,不同品種或強度等級的水泥不得混合使用。大體積混凝土施工所用水泥其3d的水化熱不宜大于240kJ/kg,7d的水化熱不宜大于270kJ/kg。所用水泥在攪拌站的入機溫度不宜大于60℃。T2塔樓大體積筏板施工方案(2)細骨料：砂的粒徑應在5mm以下，細度模數(shù)μ控制在2.3~3.0的河砂(中砂),不得采用細砂、特細砂，砂的含泥量應小于3%,砂率控制在35%~42%。(3)粗骨料：粗骨料宜選用粒徑5~31.5mm,并應連續(xù)級配，含泥量應小于1%,凝材料用量的50%。膠比不宜大于0.50。9.3砼的攪拌9.4砼的運輸與泵送9.4.1砼的運輸T2塔樓大體積筏板施工方案工藝對坍落度損失、入模坍落度、入模溫度等的技術(shù)要求，保證混凝土施工所需要的混凝土攪拌運輸過程中嚴禁向拌合物中加水，混凝土運送至現(xiàn)場每車混凝土均須經(jīng)快速攪拌已無法恢復混凝土拌合物的工藝性能時，不得澆筑入模。1)混凝土輸送(泵送)效率計算：式中：Q?--每臺混凝土泵的實際平均輸出量(m3/h);Qmx--每臺混凝土泵的最大輸出量(m3/h);a?--配管條件系數(shù)，因傳送帶無泵管，該系數(shù)取1;汽車泵取0.9;η--作業(yè)效率，根據(jù)混凝土攪拌運輸車向混凝土泵供料的間斷時間、拆裝混凝土輸出管和布料停歇等情況，傳送帶取0.6;汽車泵取0.5。經(jīng)計算，傳送帶每小時混凝土輸送量Q?=220×1×0.7=135m3,取120m3;汽車泵每小時混凝土泵送量，Q?=120×0.5×0.3,考慮2)混凝土罐車配備數(shù)量計算：式中：N?——混凝土攪拌運輸車臺數(shù)(臺);Q——每臺混凝土泵的實際平均輸出量(m3/h);S?——混凝土攪拌運輸車的平均速度(km/h),取40km/h;T2——每臺混凝土攪拌運輸車總計停歇時間(min),取120min。11輛，溜管處配備罐車數(shù)量為52輛。則T2樓大體積混凝土澆筑需配備的罐車總量為26×2+11+52=115輛。9.4.2汽車泵泵送慢速性間歇泵送，每隔4～5min進行四個行程的正、反泵。9.4.3傳送帶輸送移動式傳送帶可供兩臺罐車同時放料，且不存在堵管等隱患，作業(yè)效率高。施工前應明確罐車停放位置，兩臺罐車中間嚴禁站人避免機械傷害。施工中，嚴格控制混凝土坍落度，并關(guān)注傳送帶運轉(zhuǎn)情況，如發(fā)生傳送帶空轉(zhuǎn)或轉(zhuǎn)動困難的情況，應及時控制混凝土放料速度，避免對泵車造成損壞。放料時應將端頭軟管放至斜坡處開始澆筑，讓混凝土從斜坡滑落，嚴格控制混凝土下落高度。9.4.4溜管輸送(1)本工程溜管體系全部采用成品及半成品鋼構(gòu)件現(xiàn)場組裝，所需塔吊標準節(jié)及溜管管道場外租賃，其他配套料斗、支架等為現(xiàn)場制作，根據(jù)底板大體積混凝土施工方案布設溜管位置，通過精密儀器測量定位，提前設計好溜管布置圖，架體搭設高度等技術(shù)參數(shù)，根據(jù)設計圖紙完成溜管及活動支架的制作工作，以便后期直接安裝?；炷翝仓^程中注意觀察砼流速，采取有效措施防止堵管現(xiàn)象發(fā)生。(2)溜管施工工藝流程見下圖。胎架基礎(chǔ)胎架架設溜管安裝溜管、料胎架基礎(chǔ)胎架架設溜管安裝(3)溜管平面布置T2塔樓除北側(cè)外四周皆無法滿足溜管搭設的角度要求，故在基坑北側(cè)利用原二期結(jié)構(gòu)與上實園區(qū)道路作為溜管搭設場地，溜管平面位置見圖9.4-2溜管平面位置示意圖T2塔樓大體積筏板施工方案圖9.4-2溜管平面布置圖(4)溜管立面設計于澆筑T2中部電梯坑混凝土。溜管水平投影長度25.8m,其中首段長度13.7m與水平方向夾角25°;第二段長度11.5m,與水平方向夾角21°。在U軸偏南0.74m置情況詳見圖9.4-3所示。二質(zhì)11.5二質(zhì)11.5m市袋13.7mQ(5)溜管系統(tǒng)參數(shù)1)溜管主管：采用管徑為377mm的焊接鋼管，壁厚6mm。管道之間采用法蘭連接，法蘭盤之間用橡膠皮墊和螺栓緊固，主管道上設置排氣孔及振搗棒作業(yè)口，主管道安裝前，將管壁內(nèi)側(cè)清理干凈，在溜送混凝土之前，先使用專用噴淋頭沖洗，然后使用潤泵砂漿潤管，在溜送混凝土的過程中注意觀察混凝土溜送狀態(tài)，發(fā)現(xiàn)堵管時，使用振搗棒人工疏通。2)溜管胎架：采用QTZ40塔吊標準節(jié)+調(diào)節(jié)支架+布料裝置。胎架標準節(jié)尺寸為1.5X1.5X2.2(m),頂部調(diào)節(jié)支架根據(jù)胎架與溜管的高度差實測實量布置，調(diào)節(jié)支架主要采用16#工字鋼與8#槽鋼制作，調(diào)節(jié)高度不大于2.2m。1、為方便拆卸，塔吊標準節(jié)與調(diào)節(jié)支架之間使用墊板連接，墊板使用20mm厚鋼板加工制作，鋼板尺寸為375*240,根據(jù)塔吊標準節(jié)螺栓位置開孔，開孔直徑為30mm。j.jt-圖9.4-5連接鋼板示意圖雙雙2、布料裝置為現(xiàn)場搭設可轉(zhuǎn)向溜槽，支撐結(jié)構(gòu)為鋼管架。使用5mm厚200*250鋼板及φ25螺紋鋼制作架體底座，底座焊接在底板上層鋼筋上，底板混凝土澆筑完成圖9.4-6溜槽與溜管連接點圖9.4-7溜槽剖面圖9.4-8鋼管架底座3、由于溜管北側(cè)第一及第二支胎架高度較高，需中，北側(cè)第一個胎架高度為11m,拉結(jié)高度為6m,從標準節(jié)四個角向外拉結(jié)四道。風繩使用直徑7.7mm鋼絲繩制作。與底板槽鋼馬鐙焊接拉結(jié)，與地面角度≤60°。3)胎架基礎(chǔ)：車庫位置胎架底部采取鋼筋混凝土基礎(chǔ)預埋20mm厚鋼板作為基礎(chǔ)。取塔樓區(qū)域最北側(cè)胎架作為計算模型，計算過程如下：該槽鋼支架上部有3個塔吊標準節(jié)，取每塔吊標準節(jié)重量500kg,則Q=500×3×10/1.6×1.6=施工人員活荷載及溜管自重取3KN/m2;槽詞型號計算書取消A立柱高度鋼筋支架(馬凳)應用于高層建筑中的大體積混凝土基礎(chǔ)底板或者一些大型設備基礎(chǔ)和高厚混凝土板等的上下層鋼筋之間。鋼筋支架采用鋼筋焊接制的支架來支承上層鋼筋的重量，控制鋼筋的標高和上部操作平臺的全部施工荷載。型鋼主要采用角鋼E立柱高度上層鋼筋的自重荷載標準值為9.376kN/m施工設備荷載標準值為2.400kN/m橫梁采用[10槽鋼立柱采用[10槽鋼立柱的高度h=3.2m立柱的間距1=1.6mT2塔樓大體積筏板施工方案1.均布荷載值計算靜荷載的計算值q?=1.2×9.376=11.251kN/m活荷載的計算值q?=1.4×2.400+1.4×2.400=6.720kN/m支架橫梁計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)支架橫梁計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.強度計算最大彎矩考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩跨中最大彎矩為M?=(0.08×11.251+0.10×6.720)×1.6支座最大彎矩為我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：支架橫梁的計算強度小于205N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下：靜荷載標準值q?=9.376+2.400=11.776kN/m三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的最大撓度V=(0.677×11.776+0.990×2.400)×1600.0?/(100×2.05×10?×1983000.0)=1.支架橫梁的最大撓度小于1600.0/150與10mm,滿足要求截面回轉(zhuǎn)半徑i=3.950cm立柱的截面抵抗矩W=39.7cm3支架立柱作為軸心受壓構(gòu)件進行穩(wěn)定驗算，計算長度按上下層鋼筋間距確定：N——軸向壓力設計值；φ——軸心受壓桿件穩(wěn)定系數(shù)，根據(jù)立桿的長細比λ=h/i,經(jīng)過查表得到，φ=0.716;采用第二步的荷載組合計算方法，可得到支架立柱對支架橫梁的最大支座反力為N=0.617q?I+0.6q?立桿的穩(wěn)定性驗算0<=[f],滿足要求!鋼筋支架計算滿足要求!故塔樓位置塔吊標準節(jié)基礎(chǔ)支架立桿及橫向拉結(jié)桿采用[10槽鋼。車庫區(qū)域溜管胎架支架基礎(chǔ)采用預留鋼筋混凝土20mm厚250×250mm鋼板預埋件焊接，在車庫防水板鋼筋綁扎時提前定位，將鋼板預埋件埋入車庫底板中，以塔吊標準節(jié)中心外擴20cm為邊界范圍內(nèi)支模澆筑C35混凝土。4)接料斗：尺寸為1600×1000×800mm。使用5mm厚鋼板制作。接料斗上方放置鋼筋網(wǎng)，網(wǎng)孔30*60,避免混凝土中大塊骨料堵塞管道，管孔底部距料斗底部20mm,避免混凝土沉渣堵塞溜管，接料斗底部由于連續(xù)經(jīng)受混凝土摩擦、打擊，為避免料斗底部被磨穿，補焊10mm厚鋼板一塊。為控制混凝土流量，在接料斗溜管入口處，設置一可調(diào)節(jié)擋板，控制溜管開口面積在1/3至1/2之間，輸送混凝土時，通過調(diào)節(jié)擋板位置控制放料速度，保持料斗內(nèi)混凝土上表面在擋板底部以下。T2塔樓大體積筏板施工方案圖9.4-9接料斗示意圖5)分料斗：在首段溜管出口處設置一個分料斗，分料斗尺寸為圖9.4-10分料斗示意圖(6)溜管安裝要點2#塔吊最遠吊裝距離為37.5m,該距離2#塔最大起吊重量為9.0t,QTZ40塔吊標準節(jié)單節(jié)重量為0.50t,單段溜管最大重量為0.96t,滿足吊裝要求。差范圍內(nèi)(4/1000)。3)溜管北側(cè)第一、二個胎架在安裝至6m時將纜風繩拉結(jié)，纜風繩對角拉結(jié)，分9.5砼的澆筑9.5.1砼的澆筑 bUU圖9.5-1混凝土分層澆筑示意圖9.5.2砼的振搗漏振。每次移動距離不應大于振搗器作用半徑的T2塔樓大體積筏板施工方案9.5.3砼泌水的處理4泌水T2塔樓大體積筏板施工方案9.5.4砼表面處理大體積砼，尤其是采用泵送砼工藝時，其表面水泥漿較厚，不僅會引起砼表面的初凝前在表面采用二次抹壓處理。在砼澆筑完成4～5h左右，先初步按設計標高用長刮杠刮平，清理表面浮漿，趕走表面泌水，在初凝前用鐵滾筒碾壓數(shù)遍，再用木抹子壓實進行二次收光處理。必要時在初凝后終凝前1～2h對砼表面利用鐵抹子或壓光機進行多次抹壓處理，閉合表面可能出現(xiàn)的收水裂縫，并及時采用塑料薄膜進行覆蓋。9.6砼的養(yǎng)護9.6.1保溫層厚度計算和設計保溫層考慮采用礦棉被，保溫層厚度按下式計算式中：δ——混凝土表面的保溫層厚度(m);λ——混凝土的導熱系數(shù)[W/(m·K)],取1.92;T,——混凝土澆筑體表面溫度(℃),取15℃;T,——混凝土達到最高溫度時的大氣平均溫度(℃),取3℃;Tmax——混凝土澆筑體內(nèi)的最高溫度(℃),取54℃;T-T?——可取15℃~20℃,取15℃;Tmax-T,——可取20℃~25℃,取20℃;K,——傳熱系數(shù)修正值，取1.3～2.3,取1.8。經(jīng)計算，δ=0.08m,即礦棉被的覆蓋厚度為8cm。混凝土表面覆蓋保溫做T2塔樓大體積筏板施工方案法詳見圖9.6-1。塑料薄膜布，搭接長度≥30mm塑料薄膜布，搭接長度≥30mm(保持內(nèi)有凝結(jié)水)彩條布(隔絕水分)混凝土筏板9.6.2養(yǎng)護時間大體積混凝土澆筑完畢后，應在12h內(nèi)加以覆蓋保溫。普通硅酸鹽水泥拌制的混凝土不得少于14d。9.7砼的測溫9.7.1測溫位和點的布置測溫位指筏板平面上的測溫點位，測點指在同一測溫位、沿筏板厚度方向設置的溫度記錄點。根據(jù)GB50496-2018《大體積混凝土施工標準》和GB/T51028-2015《大體積混凝土溫度測控技術(shù)規(guī)范》,本工程T2樓側(cè)位及測點以下要求進行布設：(2)測試區(qū)可選混凝土澆筑體平面對稱軸線的半條軸線，測試區(qū)內(nèi)監(jiān)測點應按平面分層布置；本工程T2樓筏板無明顯對稱軸，選取有代表性的區(qū)域(如混角部、中部及積水坑、電梯井邊等),在大面平板區(qū)域側(cè)位間距應為10～15m,變截面處適當增加測位數(shù)量。(3)測試區(qū)內(nèi)，監(jiān)測點的位置與數(shù)量可根據(jù)混凝土澆筑體內(nèi)溫度場的分布情況及溫控的規(guī)定確定；(4)在每條測試軸線上，監(jiān)測點位不宜少于4處，應根據(jù)結(jié)構(gòu)的平面尺寸布置；上亦布置5層監(jiān)測點。(6)混凝土澆筑體表層溫度，宜為混凝土澆筑體表面以內(nèi)50mm處的溫度；(7)混凝土澆筑體底層溫度，宜為混凝土澆筑體底面以上50mm處的溫度。(8)累計共設置6組25個溫度測點。每個溫度測點與底板鋼筋綁扎牢固，防止?jié)仓炷習r產(chǎn)生的震動造成預埋溫度測點偏位。底板溫度監(jiān)測點布置如下圖所示：(1)對于混凝土的測溫時間及測溫頻度，根據(jù)混凝土初期升溫較快，混凝土內(nèi)部的溫升主要集中在澆筑后的3d,一般在第3天溫升可達到或接近最高峰值，另外，混凝土內(nèi)部的最大溫升，是隨著結(jié)構(gòu)物厚度的增加而增高。根據(jù)工程實際情況和結(jié)構(gòu)特②施工現(xiàn)場大氣環(huán)境溫度，每6h測記一次，即2:00、8:00、14:00、20:00點各下要求測記混凝土內(nèi)外溫度：第1～3天：每2h測記一次；第4～7天：每4小時測記(2)測溫過程中宜及時描繪出各點的溫度變化曲線和斷面的溫度分布曲線；(3)發(fā)現(xiàn)溫控數(shù)值異常應及時報警，并應采取相應的措施。(4)測溫工作應由經(jīng)過培訓、責任心強的專人負責，項目部辛煜負責監(jiān)督管理并T2塔樓大體積筏板施工方案(5)在測溫過程中，當發(fā)現(xiàn)砼溫度內(nèi)外溫度差接近25℃時，應按預案措施及時9.9.1標養(yǎng)試塊(1)當一次連續(xù)澆筑不大于1000m3同配合比的大體積混凝土時，混凝土強度試件現(xiàn)場取樣不應少于10組。(2)當一次連續(xù)澆筑1000m3~5000m3同配合比的大體積混凝土時，超出1000m3的混凝土，每增加500m3取樣不應少于一組，增加不足509.9.2同條件試塊砼同條件養(yǎng)護試件共留設6組，混凝土同條9.9.3抗?jié)B試塊不多于90d。9.10大體積混凝土水化熱及應力計算9.10.1項目概況(1)氣候環(huán)境項目位于山東省青島市，為更接近實際施工時的環(huán)境溫度，選取2017年青島氣象站收集的氣象數(shù)據(jù)，本計算以12月06日開始澆筑，平均環(huán)境氣溫見圖9.10所示?；炷寥肽囟热?2℃,墊層溫度取10℃。(2)計算部位本次計算為T2塔樓的底板部分，T2底板3.3m厚，底板為1次澆筑完成，澆筑后保溫保濕養(yǎng)護時間為14天，保溫養(yǎng)護方式為側(cè)面雙層15mm厚膠合木模板帶模養(yǎng)護，頂面覆蓋8cm厚礦棉被。T2塔樓大體積筏板施工方案9.10.2計算依據(jù)及參數(shù)(1)水泥水化度及放熱計算計算流程見圖9.10-3,通過水化模型和傳熱模型的耦合計算出水化度場和溫度開始開始水化模型水化度場力學性能及影響形變參數(shù)傳熱模型力學模型溫度場圖9.10-3計算流程組分水水泥粉煤灰礦渣粉膨脹劑砂石減水劑含量(kg/m3混凝土)模型其中α是水化度，α是膠凝材料能達到的最大水化度，用Shindler和Folliard提出的公式進行計算其中SL和FA分別為礦粉和粉煤灰的摻量，并Qm為水泥在水化過程中所能達到的最大放熱量朱伯芳)。9.10.3傳熱計算9.10.4力學計算E=Eo+Ebc十Eds十Eau+ET其中ε,為彈性應變，e為基本徐變應變，ε為干燥(收縮)應變，e為自收其中溫度應變?yōu)橹袊ㄖ诎斯こ叹钟邢薰靖稍锸湛s和自收縮的應變采用Z.P.BazantB4模型中的方法進行計算，徐變采用DeSchutter的廣義Kelvin流變模型計算，并假設Kelvin單元中的彈性模量E1和黏度n1與水化度相關(guān)，示意圖見圖。不同的性能Φ的取值見下表ψΦ抗壓強度1彈性模量抗拉強度9.10.5網(wǎng)格網(wǎng)格劃分如圖9.10-5所示。9.10.6邊界條件及模型參數(shù)傳熱計算中邊界條件為熱流邊界，通過的熱流為力學邊界中將底板四周看作自由邊界，地基四周在x-y平面上無位移，地基和樁底部均無位移。計算中所用相關(guān)參數(shù)見表9.10-3。參數(shù)名表達式描述材料性能和相關(guān)溫度混凝土密度入模溫度墊層溫度參考溫度水化總放熱混凝土比熱容水化活化能膠凝材料用量混凝土泊松比H_1木模板傳熱系數(shù)H_2土工布傳熱系數(shù)水化模型參數(shù)最大水化度材料相關(guān)參數(shù)收縮徐變參數(shù)混凝土28d抗拉強度均值混凝土28d抗壓強度混凝土28d彈性模量地基導熱系數(shù)地基密度地基比熱容地基彈性模量地基泊松比地基線膨脹系數(shù)最大自收縮應變1q_1mnq_2q_38p_5e9.10.7T2塔樓計算結(jié)果土破壞，形成裂縫。開裂風險>0.7,<1則混凝土結(jié)構(gòu)存在開裂風險，需要采取必要措施控制混凝土裂縫。開裂風險<0.7則混凝土結(jié)構(gòu)安全，不會開裂。T2底板澆筑后最高溫度如圖所示，澆筑后5d達到最高溫度，澆筑3d時T2底板溫度分布如圖所示，澆筑后7d時，溫度分布如圖9.10-6所示，內(nèi)部最高溫度為54℃,T2塔樓大體積筏板施工方案中國建筑第八工程局有限公司措施以降低開裂風險。T2塔樓大體積筏板施工方案9.10.8結(jié)論(1)底板內(nèi)部節(jié)點最大溫度遠小于70℃,符合最高溫度相關(guān)要求。(2)施工過程中絕大部分底板的最大主應力與抗拉強度平均值的比小于1,因此T2塔樓大體積筏板施工方案分布，有效抑制混凝土早期干縮微裂及離析裂紋的產(chǎn)生和發(fā)展，極大減小混凝土收縮減少孔隙率，改善混凝土內(nèi)部結(jié)構(gòu)，提高混凝土的致密性。是一種機理完善、性能卓越的復合材料。以輕燒氧化鎂為主要成分的鎂質(zhì)膨脹劑，其膨脹性能優(yōu)于氧化鈣、硫鋁酸鈣類膨降低水化熱溫峰并延遲溫峰出現(xiàn)時間，有效抑制減少混凝土收縮裂縫。10工期管理措施10.1工期保障措施T2樓大體積混凝土預計在28小時內(nèi)澆筑完成。序號措施類別措施內(nèi)容責任人1成立管理組織機構(gòu)務作業(yè)層組成的組織機構(gòu)。總調(diào)度負責管理2定期召開專題會議總結(jié)經(jīng)驗各類問題。預測調(diào)整劃并下達部署。3開展工期競賽活動拿出一定資金作為工期競賽獎勵基金，引入經(jīng)濟獎勵機員的積極性，力保各項工期目標順利實現(xiàn)。4交通組織協(xié)調(diào)組織交通，避免外圍交通影響5大宗材料供應6資金支付10.2工期管理措施本工程整個底板施工期間為冬季，底板最大一次性連續(xù)混凝土澆筑約10600m3,澆筑時間持續(xù)28小時，時間跨度長，因此可能遇到不利混凝土澆筑的降雨、降雪。為4、實行兩大班組24小時倒班作業(yè)，施工不受人員吃飯、休10.3突發(fā)情況應急措施的情況下將車開至場區(qū)空地，進行事故的處理工作。員將碰撞車輛拖至現(xiàn)場空地。(1)反復進行反泵和正泵，逐步吸出混凝土，重新攪拌后再進行泵送。正泵，排除堵塞。(4)提前聯(lián)系2臺備用汽車泵，當現(xiàn)場泵管堵塞嚴重，短時間內(nèi)無法修復使用時，立即聯(lián)系備用汽車泵投入使用，保證混凝土順利澆筑完成。(1)底板澆筑前，先選定兩家備用攪拌站，并且在備用攪拌站內(nèi)備好足量的水泥、沙子、石子及外加劑等原材料。備用攪拌站所儲備的水泥、沙子、石子及外加劑等原材料必須與供應混凝土的攪拌站使用相同廠家、相同規(guī)格、相同品種的水泥、沙子、石子及外加劑等原材料。時進行覆蓋，避免出現(xiàn)冷縫。同時起用備用站供應混凝土。站進行準備，并根據(jù)備用攪拌站的實際情況擇優(yōu)選擇，繼續(xù)供應底板砼。聯(lián)系設計，根據(jù)現(xiàn)場情況提出處理措施。并根據(jù)設計處理意見積極進行應急處理。11質(zhì)量管理措施11.1確定質(zhì)量控制點及質(zhì)量通病防治措施控制階段控制環(huán)節(jié)控制要點控制人參與控制人主要控制內(nèi)容施工準備階段圖紙會審公司四方簽字蓋章后生效。四方簽字生效后，及時在施工圖紙上標出，及時通過資料員發(fā)放至分包、相關(guān)管理人員。施工準備階段技術(shù)交底施工前進行，專業(yè)工程師編制，所有交底均應有交底人、接受人簽字、交底內(nèi)容齊全。施工準備、施工進度、施工工藝、控制要點、成品保護、安全注意事項、環(huán)境保護措施、質(zhì)量標準。全過程混凝土工程配合比、澆筑、試塊留置、養(yǎng)護配合比、坍落度、施工縫處理、養(yǎng)護、標養(yǎng)/同條件試塊留置檢查驗收階段工程資料齊全、填寫規(guī)范質(zhì)量檢驗批資料、技術(shù)資料復核山東省相關(guān)要求且有效。分部工程重點質(zhì)量問題防治關(guān)鍵工序質(zhì)量控制要點及標準程地基與基礎(chǔ)工程底板大體積混凝土施工控制施工方案審核重點審核施工工藝和措施的合理性原材料選擇及質(zhì)量商混廠家應使用礦渣水泥，減少水化熱。摻入緩凝型減水劑增加和易性，增加初凝時混凝土澆筑砼分層澆筑時分層厚度不大于500mm,并及時覆蓋，避免出現(xiàn)冷縫。砼自由傾落高度不大于3米，砼振搗應充分，防止過振和漏現(xiàn)場每200m3取樣不得少于1組標養(yǎng)試塊；每500m3取樣不得少于1組抗?jié)B試塊；每施工段不得少于6組同條件試塊。CHINACONSTRUCnONHGHTHENGINTERINGD塌落度測量每2小時測量一次，塌落度控制在180±20mm。底板砼施工期間派專人看護鋼筋、模板、預埋件底板大體積砼必須連續(xù)施工，不得留施工縫。地下室外墻和高低跨處的外墻施工縫需要上返500mm,并按設計要求設置4*300的止水鋼板。地下室外墻和高低跨處的外墻上返500mm部位的砼需要進行二次振搗。砼塌落度達到30-50mm時才可以進行二次振搗，砼塌落度砼測溫溫度監(jiān)測點不大于100m2/處。底板砼表里溫差大于20℃時應采取措施進行措施，加強覆蓋。砼養(yǎng)護采用覆蓋、保溫、澆水等措施進行養(yǎng)護，養(yǎng)護期14天。拆模要求模板拆除需要填寫拆模申請，經(jīng)批準后可以拆側(cè)模拆除后，在養(yǎng)護期內(nèi)需要對側(cè)壁進行覆蓋、澆水養(yǎng)護。序號檢查項目技術(shù)參數(shù)1混凝土入模溫度不超過25℃2混凝土初凝時間8-12小時3塌落度檢測頻次2小時/次4塌落度要求5二次振搗塌落度6二次抹壓7養(yǎng)護時間14天T2塔樓大體積筏板施工方案8底板砼蓄熱養(yǎng)護保溫厚度80mm礦棉被9底板混凝土表里溫差不超過25℃底板混凝土表面與環(huán)境溫差不超過20℃段底板溫度監(jiān)測點17處段底板溫度測點3個/處振搗棒振搗間距段底板標養(yǎng)試塊按規(guī)范要求留置同條件試塊每段留置6組抗?jié)B試塊每500m3留置一組澆筑混凝土自由傾落高度不大于3米溫度聚縫干縮裂縫11.2冷縫控制措施T2塔樓大體積筏板施工方案混用(見圖11.2-1)。每次移動位置的距離應不大于振動棒作用半徑的1.5倍。振動器使用時，振動器距模板不應大于振動器作用圖11.2-1振搗器插點布置示意圖確保底層鋼筋以下混凝土的密實。見圖11.2-2所示。T2塔樓大體積筏板施工方案圖11.2-2振搗棒振位設置示意圖11.3表面泌水處理措施11.4裂縫控制措施11.5保溫保濕措施12安全管理措施13環(huán)境管理措施13.2綠色施工管理措施14成品保護管理措施T2塔樓大體積筏板施工方案15大體積混凝土施工應急預案15.2適用范圍15.3應急救援組織機構(gòu)與職責15.3.1應急準備和響應領(lǐng)導小組15.3.2應急小隊15.3.3應急救援領(lǐng)導小組職責15.4施工現(xiàn)場應急處理設備和設施15.4.2其他應急設備和設施15.5事故應急響應15.5.1火災事故15.5.2工傷事故位置分類編號立桿頂排橫桿其余橫桿立桿間距橫桿間距大面平板A坑中坑外擴區(qū)域坑中坑底部區(qū)域1中國建筑第八工程局有阻公司槽鋼型號55槽鋼[10槽鋼立柱參數(shù)截面特征槽鋼型號[10槽鋼Word計算書取消型鋼支架立柱高度 筋的重量，控制鋼筋的標高和上部操作平臺的全部施工荷載。型鋼主要采用角鋼和槽T2塔樓大體積筏板施工方案型鋼支架一般按排布置，立柱和上層一般采用型鋼，斜桿可采用鋼筋和型鋼，焊接成一片進行布置。對水平桿，進行強度和剛度驗算，對立柱，進行強度和穩(wěn)定驗算。作用的荷載包括自重和施工荷載。立柱的高度h=3.1m二、支架橫梁的計算支架橫梁按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，支架橫梁在小橫桿的上面。按照支架橫梁上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算支架橫梁的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算支架橫梁計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)2.強度計算跨中最大彎矩為M=(0.08×2.106+0.10×21.000)×1.5M?=-(0.10×2.106+0.117×21.000)×1.53.撓度計算最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下：支架橫梁的最大撓度小于1500.0/150與10mm,滿足要求三、支架立柱的計算支架立柱的截面積A=12.74cm2截面回轉(zhuǎn)半徑i=3.950cm立柱的截面抵抗矩W=39.7cm3支架立柱作為軸心受壓構(gòu)件進行穩(wěn)定驗算，計算長度按上下層鋼筋間距確定：A'w-式中o——立柱的壓應力；采用第二步的荷載組合計算方法，可得到支架立柱對支架橫梁的最大支座反力為Nm=0.617q?I+0.6q?l立桿的穩(wěn)定性驗算0<=[f],滿足要求!鋼筋支架計算滿足要求!中國建筑第八工程局有限公司CHINACONSTRUCTONHGHTHENGINFERINGDIVISTON.CoRPLTDT2塔樓大體積筏板施工方案槽鋼55試算計算書Word計算書取消試算計算書Word計算書取消槽鋼型號槽鋼工立柱高度快速計算筋的重量，控制鋼筋的標高和上部操作平臺的全部施工荷載。型鋼主要采用角鋼和槽m9立柱高度型鋼支架一般按排布置，立柱和上層一般采用型鋼，斜桿可采用鋼筋和型鋼，焊接成一片進行布置。對水平桿，進行強度和剛度驗算，對立柱，進行強度和穩(wěn)定驗算。鋼筋支架所承受的荷載包括上層鋼筋的自重、施工人員及施工設備荷載。鋼筋支架的材料根據(jù)上下層鋼筋間距的大小以及荷載的大小來確定，可采用鋼筋或者型鋼。上層鋼筋的自重荷載標準值為1.755kN/m施工設備荷載標準值為7.500kN/m橫梁采用[10槽鋼橫梁鋼材的彈性模量E=2.05×10?N/mm2橫梁的截面慣性矩I=198.3cm?立柱采用[10槽鋼立柱的高度h=4.95m立柱的間距l(xiāng)=1.5m鋼材強度設計值f=205N/mm2中國建筑第八工程局有阻公司CHINACONSTRUCTONBGHTHENGINFERINGDIVISTON.CoRPLTDT2塔樓大體積筏板施工方案1.均布荷載值計算2.強度計算M?=(0.08×2.106+0.10×21.000)×1.支座最大彎矩計算公式如下：M?=-(0.10×2.106+0.117×21.000)×1.5σ=6.002×106/39700.0=151.1T2塔樓大體積筏板施工方案支架橫梁的計算強度小于205N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下：V=(0.677×9.255+0.990×7.500)×1500.0?/(100×2.05×10?×1983000支架橫梁的最大撓度小于1500.0/150與10mm,滿足要求三、支架立柱的計算式中o——立柱的壓應力；N——軸向壓力設計值；φ——軸心受壓桿件穩(wěn)定系數(shù)，根據(jù)立桿的長細比λ=h/i,經(jīng)過查表得 采用第二步的荷載組合計算方法，可得到支架立柱對支架橫梁的最大支座反力為N=0.617q?I+0.6q?I滿足要求!鋼筋支架計算滿足要求!1.5B-2類鋼筋支架設計首頁鋼筋支架計算×截面特征鋼材強度設計值f(N/mm2)槽鋼型號試算計算書試算計算書下層鋼筋基礎(chǔ)墊層砂漿墊塊立柱高度快速計算鋼筋支架計算滿足要求!鋼筋支架(馬凳)應用于高層建筑中的大體積混凝土基礎(chǔ)底板或者一些大型設備基礎(chǔ)和高厚混凝土板等的上下層鋼筋之間。鋼筋支架采用鋼筋焊接制的支架來支承上層鋼筋的重量，控制鋼筋的標高和上部操作平臺的全部施工荷載。型鋼主要采用角鋼和槽m9立柱高度型鋼支架一般按排布置，立柱和上層一般采用型鋼，斜桿可采用鋼筋和型鋼，焊接成一片進行布置。對水平桿，進行強度和剛度驗算，對立柱，進行強度和穩(wěn)定驗算。鋼筋支架所承受的荷載包括上層鋼筋的自重、施工人員及施工設備荷載。鋼筋支架的材料根據(jù)上下層鋼筋間距的大小以及荷載的大小來確定，可采用鋼筋或者型鋼。上層鋼筋的自重荷載標準值為2.055kN/m施工設備荷載標準值為7.500kN/m橫梁采用[10槽鋼橫梁鋼材的彈性模量E=2.05×10?N/mm2橫梁的截面慣性矩I=198.3cm?立柱采用[10槽鋼立柱的高度h=6.65m立柱的間距l(xiāng)=1.4m鋼材強度設計值f=205N/mm2中國建筑第八工程局有阻公司CHINACONSTRUCTONBGHTHENGINFERINGDIVISTON.CoRPLTDT2塔樓大體積筏板施工方案1.均布荷載值計算2.強度計算M?=(0.08×2.466+0.10×21.000)×1.支座最大彎矩計算公式如下：M?=-(0.10×2.466+0.117×21.000)×1.4σ=5.299×106/39700.0=133.4T2塔樓大體積筏板施工方案支架橫梁的計算強度小于205N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下：V=(0.677×9.555+0.990×7.500)×1400.0?/(100×2.05×10?×1983000支架橫梁的最大撓度小于1400.0/150與10mm,滿足要求三、支架立柱的計算式中o——立柱的壓應力；N——軸向壓力設計值；φ——軸心受壓桿件穩(wěn)定系數(shù)，根據(jù)立桿的長細比λ=h/i,經(jīng)過查表得 采用第二步的荷載組合計算方法，可得到支架立柱對支架橫梁的最大支座反力為N=0.617q?I+0.6q?I立桿的穩(wěn)定性驗算0<=[f],滿足要求!鋼筋支架計算滿足要求!1.6B-3類鋼筋支架設計中國建筑第八工程局有阻公司截面特征槽鋼55試算計算書.K砂漿墊塊立柱高度WWW.doCn.COm筋的重量，控制鋼筋的標高和上部操作平臺的全部施工荷載。型鋼主要采用角鋼和槽m9立柱高度型鋼支架一般按排布置，立柱和上層一般采用型鋼，斜桿可采用鋼筋和型鋼，焊接成一片進行布置。對水平桿，進行強度和剛度驗算，對立柱，進行強度和穩(wěn)定驗算。鋼筋支架所承受的荷載包括上層鋼筋的自重、施工人員及施工設備荷載。鋼筋支架的材料根據(jù)上下層鋼筋間距的大小以及荷載的大小來確定，可采用鋼筋或者型鋼。上層鋼筋的自重荷載標準值為2.055kN/m施工設備荷載標準值為7.500kN/m橫梁采用[10槽鋼橫梁鋼材的彈性模量E=2.05×10?N/mm2橫梁的截面慣性矩I=198.3cm?立柱采用[10槽鋼立柱的高度h=8.15m立柱的間距l(xiāng)=1.3m鋼材強度設計值f=205N/mm2中國建筑第八工程局有阻公司CHINACONSTRUCTONBGHTHENGINFERINGDIVISTON.CoRPLTDT2塔樓大體積筏板施工方案1.均布荷載值計算2.強度計算M?=(0.08×2.466+0.10×21.000)×1.支座最大彎矩計算公式如下：M?=-(0.10×2.466+0.117×21.000)×1.3σ=4.569×106/39700.0=115.0T2塔樓大體積筏板施工方案支架橫梁的計算強度小于205N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下：V=(0.677×9.555+0.990×7.500)×1300.0?/(100×2.05×10?×1983000支架橫梁的最大撓度小于1300.0/150與10mm,滿足要求三、支架立柱的計算式中o——立柱的壓應力；N——軸向壓力設計值；φ——軸心受壓桿件穩(wěn)定系數(shù)，根據(jù)立桿的長細比λ=h/i,經(jīng)過查表得采用第二步的荷載組合計算方法，可得到支架立柱對支架橫梁的最大支座反力為N=0.617q?I+0.6q?經(jīng)計算得到N=18.36kN,o=199.358N/mm2;立桿的穩(wěn)定性驗算0<=[f],P1=pgh=2400X10X5.25=126kPa,因此必須采取抗浮措施控制坑底標高，減少整個筏板板，次龍骨采用50X100mm間距150mm布置；側(cè)模板的主龍骨采用雙鋼管48X3,間距450mm布置，主龍骨采用間距450mm的U托進行頂撐。混凝土澆筑前需放入1/3井筒深度粗砂用以抗浮。該井筒下方支架承受壓強較大，需對局部鋼筋支架進行加強，經(jīng)建模分析計算，綜合考慮鋼管、木方及填充中砂質(zhì)量計算，井筒底部壓強取值28.3Kpa,PKPM計算結(jié)T2塔樓大體積筏板施工方案橫梁參數(shù)截面特征槽鋼型號鋼管外徑(mm)槽鋼立柱間距型鋼支架上層鋼筋立柱高度下層鋼筋基礎(chǔ)墊層