懸臂施工連續(xù)梁橋設(shè)計(jì)學(xué)生畢業(yè)設(shè)計(jì)

中文題目：懸臂施工連續(xù)梁橋設(shè)計(jì)英文題目：2007屆土木工程分院(系)專業(yè)土木工程學(xué)號20030620學(xué)生姓名余龍指導(dǎo)教師王軍文完成日期2007年6月日第一章概述2一．設(shè)計(jì)、受力及構(gòu)造特點(diǎn)2第二章截面擬定和內(nèi)力計(jì)算4第三章預(yù)應(yīng)力筋的設(shè)計(jì)與布置18第四章截面特性表22第五章預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算25第六章正截面承載能力計(jì)算30第七章斜截面抗剪承載力33一．設(shè)計(jì)、受力及構(gòu)造特點(diǎn)懸臂施工方法分為懸臂澆筑和懸臂拼裝。懸臂施工具有很大的優(yōu)越性：不需要大量的施工機(jī)械和了臨時(shí)設(shè)備；不影響橋下通航、通車；施工受季節(jié)、河道水位影響小。因此懸臂施工在連續(xù)梁和連續(xù)剛構(gòu)中得到了廣泛的應(yīng)用，如虎門大橋輔航道橋（主跨270m連續(xù)剛構(gòu)）即采用懸臂澆筑法施工。設(shè)計(jì)特點(diǎn)預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋設(shè)計(jì)的一般步驟為：參照已有的設(shè)計(jì)擬定截面結(jié)構(gòu)幾何尺寸和材料類型，模擬實(shí)際的施工步驟，計(jì)算出恒載及活載內(nèi)力；然后再根據(jù)實(shí)際情況確定溫度、沉降等荷載，計(jì)算其產(chǎn)生的內(nèi)力，并與恒、活載內(nèi)力進(jìn)行正常使用與承載能力組合。這是設(shè)計(jì)過程中的第一次組合，兩種組合的結(jié)果分別作為按應(yīng)力和按承載能力估算鋼束的計(jì)算內(nèi)力。估算出個(gè)截面的鋼束后，按照一定要求將鋼束布置好，重新模擬施工過程并考慮預(yù)應(yīng)力的作用，計(jì)算恒載內(nèi)力。由于鋼束對截面幾何特性的影響，溫度、沉降等內(nèi)力也要重新計(jì)算，但其與鋼束估算時(shí)計(jì)算得到的結(jié)果差別非常小。各種荷載作用下內(nèi)力計(jì)算出來后，需進(jìn)行承載能力組合和正常使用組合，以進(jìn)行截面強(qiáng)度驗(yàn)算、應(yīng)力驗(yàn)算和變形驗(yàn)算，這是設(shè)計(jì)過程中的第二次組合。如各項(xiàng)驗(yàn)算均滿足要求且認(rèn)為合理，則設(shè)計(jì)通過。如有些截面的有些驗(yàn)算通不過，則需調(diào)整鋼束甚至修改截面尺寸后重新計(jì)算，直到驗(yàn)算均通過后為止。如上所述，設(shè)計(jì)過程一般包括兩次組合。第一次組合是為了估算鋼束。此時(shí)鋼束還未確定，也就無法考慮預(yù)加力的作用。由于預(yù)加力對徐變有很大影響，故估算鋼束時(shí)一般也不考慮收縮徐變的影響。況且，此時(shí)用的幾何特性都是毛截面幾何特性，所以第一次組合的內(nèi)力不是橋梁的實(shí)際受力狀態(tài)，僅供估束參考，根據(jù)估束結(jié)果確定鋼束數(shù)量和幾何形狀后，考慮預(yù)加力和收縮徐變的影響重新計(jì)算的內(nèi)力是當(dāng)前配束下的受力。如各項(xiàng)驗(yàn)算均通過，那么可作為最終結(jié)果。如個(gè)別截面不滿足，但兩次組合結(jié)果相差不大，可適當(dāng)調(diào)整鋼束后重新計(jì)算；如兩次組合結(jié)果相差較大，則應(yīng)將第二次組合內(nèi)力作為估束依據(jù)重新估束，再重復(fù)進(jìn)行驗(yàn)算，直到各項(xiàng)驗(yàn)算全部通過且兩次組合結(jié)果相差不大為止?？傊O(shè)計(jì)的過程就是一個(gè)逐次迭代逼近的過程。預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁采用懸臂施工法需在施工中進(jìn)行體系轉(zhuǎn)換，經(jīng)過一系列的施工階段而逐步形成最終的連續(xù)梁體系。在各個(gè)施工階段，可能具有不同的靜力體系，其中包括安裝單元、拆除單元、張拉預(yù)應(yīng)力、移動掛藍(lán)等工況。受力特點(diǎn)采用懸臂施工的連續(xù)梁橋，在施工過程中經(jīng)歷T型剛構(gòu)受力狀態(tài)，合龍后形成連續(xù)梁橋，其恒載產(chǎn)生的內(nèi)力由各個(gè)施工階段產(chǎn)生的內(nèi)力疊加而成。由于合龍段較短，其產(chǎn)生的內(nèi)力一般較小，故T型剛構(gòu)受力狀態(tài)為主要部分。對懸臂施工連續(xù)梁橋，合龍后根部負(fù)彎矩很大，而中跨跨中恒載彎矩很小。二期恒載加上以后，根部負(fù)彎矩增大，中跨跨中承受相對較小的正彎矩。因此截面幾何尺寸擬定以后，應(yīng)根據(jù)以上彎矩分布特點(diǎn)，增大主梁根部附近斷面的抗彎剛度，提高截面下緣的承壓能力。懸臂施工時(shí)，澆筑一節(jié)段梁體，達(dá)到一定強(qiáng)度后張拉此段鋼束。梁體自重產(chǎn)生負(fù)彎矩，預(yù)應(yīng)力鋼束產(chǎn)生正彎矩，二者結(jié)合使得梁體基本處于偏心受壓受力狀態(tài)，其軸向力非常大，抗剪強(qiáng)度一般不成問題，而最小正應(yīng)力又較大，故主拉應(yīng)力也易滿足，所以可不設(shè)下彎矩索。否則，可微彎縱向束，設(shè)置豎向預(yù)應(yīng)力筋。構(gòu)造特點(diǎn)1．零號塊零號塊是懸臂澆注施工的中心塊體，又是體系轉(zhuǎn)換的控制塊體。梁體的受力經(jīng)零號塊通過支座向墩身傳遞，零號塊受力非常復(fù)雜，且一般作為施工機(jī)具和材料堆放的臨時(shí)場地，故其頂板、底板、腹板尺寸都取得較大。零號塊以不能處理為一般的桿系，對重要橋梁都要對零號塊進(jìn)行空間應(yīng)力分析。從國內(nèi)施工來看，零號塊有時(shí)開裂，故其施工工藝及結(jié)構(gòu)構(gòu)造是很值得研究的問題。2．橫隔板懸臂施工的連續(xù)梁多采用箱形截面，抗扭剛度大，故除支點(diǎn)部位零號塊內(nèi)設(shè)置橫膈板外。主橋沿縱向一般不設(shè)置橫膈板。零號塊內(nèi)橫膈板傳遞荷載較大，通常采用一片實(shí)體或兩片剛性橫膈板，中部開設(shè)過人洞。在和塊支點(diǎn)處一般將底板和腹板加厚，以起到柔性橫膈板的作用。端橫膈板在構(gòu)造上需考慮不平衡段底板鋼束彎起錨固的要求，還需設(shè)置預(yù)留伸縮槽。3．合龍段合龍段的施工是橋梁施工的重要環(huán)節(jié)。在合龍段施工過程中，由于溫度變化、混凝土早期收縮、已完成結(jié)構(gòu)的收縮徐變、新澆混凝土的水化熱，以及結(jié)構(gòu)體系變化和施工荷載等因素，對尚未達(dá)到強(qiáng)度的合龍段混凝土有直接影響，故必須重視合龍段的構(gòu)造措施，使合龍段與兩側(cè)梁體保持變形協(xié)調(diào)，并在施工過程中能傳遞內(nèi)力。合龍段的長度在滿足施工要求的情況下，應(yīng)盡量縮短，以便于構(gòu)造處理，一般取1.5~3m。合龍段的構(gòu)造處理有以下幾種：（?。┯脛判凿摴茏鳛楹淆埗蔚念A(yù)應(yīng)力套管；（2）加強(qiáng)配筋；（3）用臨時(shí)勁性鋼桿鎖定；（4）壓柱支撐。4．臨時(shí)固結(jié)措施懸臂施工時(shí)，為保證結(jié)構(gòu)幾何體系不變，需將墩梁固結(jié)，以承受不平衡彎矩。常用的固結(jié)方法為：在支座縱向兩側(cè)設(shè)置兩排臨時(shí)混凝土塊作為臨時(shí)支座。臨時(shí)支座內(nèi)穿預(yù)應(yīng)力鋼束，兩端分別錨固在主墩和主梁橫膈板內(nèi)。鋼束的數(shù)量應(yīng)由施工中的不平衡彎矩確定。為便于拆除，在臨時(shí)支座內(nèi)設(shè)有約2cm厚的硫磺砂漿夾層。硫磺砂漿具有抗壓強(qiáng)度高、加熱容易軟化的特點(diǎn)，便于臨時(shí)支座的拆除。第二章截面擬定和內(nèi)力計(jì)算本設(shè)計(jì)經(jīng)方案采用三跨一聯(lián)預(yù)應(yīng)力混凝土等截面連續(xù)梁結(jié)構(gòu)，全長156m。上部結(jié)構(gòu)根據(jù)通行2個(gè)車道要求，采用單箱雙室箱型梁，箱寬。1．主跨徑的擬定根據(jù)設(shè)計(jì)書要求，主跨徑定為70m，邊跨跨徑為43m，則全聯(lián)跨徑為：43+70+43=156m2．主梁尺寸擬定（跨中截面）(1)主梁高度預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋的主梁高度與起跨徑之比通常在之間，標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計(jì)中，高跨比約在，當(dāng)建筑高度不受限制時(shí)，增大梁高是比較經(jīng)濟(jì)的方案?？梢怨?jié)省預(yù)應(yīng)力鋼束布置用量，加大深高只是腹板加厚，增大混凝土用量有限。根據(jù)橋下通車線路情況，并且為達(dá)到美觀的效果，采用變截面，取支座處梁高為3.8m，跨中梁高2.0m這樣高跨比為3.8/70=1/18.42，2/43=1/21.5。位于之間，符合要求。細(xì)部尺寸在跨中處頂板厚取25cm，底板厚取25cm，腹板厚取40cm；支座處頂板厚取25cm，底板厚取具體尺寸見下圖：支座截面跨中截面本橋主要材料預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁頂板采用號混凝土；底板采用C30混凝土；橋墩采用C30混凝土；預(yù)應(yīng)力鋼筋采用的鋼絞線，；非預(yù)應(yīng)力鋼筋采用級鋼筋，構(gòu)造鋼筋采用級鋼筋。橋梁設(shè)計(jì)荷載可變荷載根據(jù)要求采用公路—I級，公路—I級車道荷載的均布荷載的標(biāo)準(zhǔn)值為，集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值按以下規(guī)定選?。簶蛄嚎鐝叫∮诨虻扔?m時(shí)，；橋梁計(jì)算跨徑大于或等于50m時(shí)，；橋梁計(jì)算跨徑在5m至50m之間時(shí)，采用直線內(nèi)插求得。車道荷載車道荷載主梁內(nèi)力計(jì)算根據(jù)梁跨結(jié)構(gòu)縱斷面的布置，并通過對移動荷載作用最不利位置，確定控制截面的內(nèi)力，然后進(jìn)行內(nèi)力組合，畫出內(nèi)力包絡(luò)圖。（一）恒載內(nèi)力計(jì)算第一期恒載（結(jié)構(gòu)自重）利用橋梁計(jì)算軟件建模，自重可以自動生成。自重作用下梁產(chǎn)生的內(nèi)力為：將1/4跨截面、跨中截面和支座截面的數(shù)據(jù)列于下表：截面位置剪力彎矩端部-1881.6301/4跨截面-732.568474.02邊跨跨中截面966.387431.06支座截面-6931.72-92821.58跨中截面028570.29得到的彎矩圖如下圖所示：-92821.58KN*m-92821.58KN*m28570.29KN*m28570.29KN*m第二期恒載包括結(jié)構(gòu)自重、橋面二期荷載按36.6KN/m計(jì)。在二期恒載作用下，梁產(chǎn)生的內(nèi)力為：截面位置剪力彎矩端部-380.2201/4跨截面-142.321693.68邊跨跨中截面205.281394.35支座截面1175.28-16899.60跨中截面0.035517.90二期恒載作用下的彎矩圖：-16899.60KN*m5517.90KN*m（二）活載內(nèi)力計(jì)算活載取公路—I級，車輛的橫向分布如下圖所示：Midas根據(jù)影響線加載，將移動荷載加載在最不利的位置，由此得出移動荷載作用下的彎矩包絡(luò)圖：-17909.76-2108.2210158.402767.5510600.69-2108.22（三）支座位移引起的內(nèi)力計(jì)算由于各個(gè)支座處的豎向支座反力和地質(zhì)條件的不同引起支座的不均勻沉降，連續(xù)梁是一種對支座沉降特別敏感的結(jié)構(gòu)，所以由它引起的內(nèi)力是構(gòu)成內(nèi)力的重要組成部分。其具體計(jì)算方法是：三跨連續(xù)梁的四個(gè)支點(diǎn)中的每個(gè)支點(diǎn)分別下沉，其余的支點(diǎn)不動，所得到的內(nèi)力進(jìn)行疊加，取最不利的內(nèi)力范圍。支座沉降下，產(chǎn)生的彎矩圖為：-64313.6864313.68（四）溫度荷載引起的內(nèi)力計(jì)算由于受到日照的影響，引起橋梁橋面板上下溫度分布不均，產(chǎn)生溫度梯度而引起內(nèi)力，這是局部溫度荷載。另外，還有隨著氣候的變化，冬天收縮，夏天膨脹的影響，這是整體溫度荷載。整體升溫作用下產(chǎn)生的彎矩圖為：-36整體降溫作用下產(chǎn)生的彎矩圖為：30局部升溫作用下產(chǎn)生的彎矩圖為：-91局部降溫作用下產(chǎn)生的彎矩圖為：7476（五）荷載組合及內(nèi)力包絡(luò)圖梁體截面分布圖：利用橋梁計(jì)算軟件建模，將其平分為54個(gè)單元，每單元的具體尺寸為：2@0.5，，2@1，3.5，2@0.5，3.5，8@3.75，1。將上述的荷載進(jìn)行組合，可以有10種情況：1.結(jié)構(gòu)自重+二期荷載+支座沉降2.結(jié)構(gòu)自重+二期荷載+支座沉降+移動荷載3.結(jié)構(gòu)自重+二期荷載+支座沉降+整體升溫荷載+局部升溫荷載4.結(jié)構(gòu)自重+二期荷載+支座沉降+整體升溫荷載+局部降溫荷載5.結(jié)構(gòu)自重+二期荷載+支座沉降+整體降溫荷載+局部升溫荷載6.結(jié)構(gòu)自重+二期荷載+支座沉降+整體降溫荷載+局部降溫荷載7.結(jié)構(gòu)自重+二期荷載+支座沉降+移動荷載+整體升溫荷載+局部升溫荷載8.結(jié)構(gòu)自重+二期荷載+支座沉降+移動荷載+整體升溫荷載+局部降溫荷載9.結(jié)構(gòu)自重+二期荷載+支座沉降+移動荷載+整體降溫荷載+局部升溫荷載10.結(jié)構(gòu)自重+二期荷載+支座沉降+移動荷載+整體降溫荷載+局部降溫荷載Midas將將上述的組合進(jìn)行包絡(luò)，最終求出彎矩包絡(luò)圖，根據(jù)包絡(luò)圖進(jìn)行配筋。包絡(luò)圖為：17072.3339544.77-19318.4317072.3339544.77-19318.43-144831.17第三章預(yù)應(yīng)力筋的設(shè)計(jì)與布置一．鋼束估算（一）估算方法預(yù)應(yīng)力混凝土截面配筋，是根據(jù)正常使用和承載能力兩種極限狀態(tài)的組合結(jié)果，確定截面受力的性質(zhì)，分為軸拉、軸壓、上緣受拉偏壓、下緣受拉偏壓、上緣受拉偏拉、下緣受拉偏拉、上緣受拉受彎、下緣受拉受彎8種受力類型，分別按照相應(yīng)的鋼筋估算公式進(jìn)行計(jì)算。估算結(jié)果為截面上緣配筋和截面下緣配筋，此為截面最小配筋。需要說明的是，之所以稱為鋼束“估算”，是因?yàn)橛?jì)算中使用的組合結(jié)果并不是橋梁的真實(shí)受力。確定鋼束需要知道各截面的計(jì)算內(nèi)力，而布置好鋼束之前又不可能求得橋梁的真實(shí)受力狀態(tài)，故只能稱為“估算”。此時(shí)與真實(shí)受力狀態(tài)的差異由以下四方面引起：=1,2,3,4\*GB3=1\*GB3①未考慮預(yù)加力的作用；=2\*GB3②未考慮預(yù)加力對徐變、收縮的影響；=3\*GB3③未考慮（鋼束）孔道的影響；=4\*GB3④各鋼束的預(yù)應(yīng)力損失值只能根據(jù)經(jīng)驗(yàn)事先擬定。根據(jù)截面的受力情況，其配筋不外乎有三種形式：截面上、下緣均布置力筋以抵抗正、負(fù)彎矩；僅在截面下緣布置力筋以抵抗正彎矩或僅在上緣配置力筋以抵抗負(fù)彎矩。截面上、下緣均布置力筋，最小配筋值為：式中：、——分別為上緣的預(yù)應(yīng)力鋼筋重心及下緣預(yù)應(yīng)力鋼筋重心距截面重心的距離；A——混凝土截面積，可按毛截面計(jì)算；、——截面上下緣的預(yù)應(yīng)力筋的數(shù)目；、——分別為上下核心距；——每根預(yù)應(yīng)力筋的截面積；——預(yù)應(yīng)力鋼筋的永存應(yīng)力。估算力筋數(shù)量時(shí)可取=0.5~0.6，其中為預(yù)應(yīng)力鋼筋的標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度。2．只在截面下緣布置預(yù)應(yīng)力筋3．只在截面上緣布置預(yù)應(yīng)力筋4．上、下緣配筋的判別條件：只在下緣配筋的條件：=1\*GB3①只在上緣配筋的條件：=2\*GB3②根據(jù)包絡(luò)圖可知，支座處的彎矩絕對值最大，由此按支座處的彎矩估算預(yù)應(yīng)力筋的面積。在支座處有：估算取為384根，擬定共32個(gè)預(yù)埋金屬波紋管管道，則每個(gè)管道至少有鋼絞線為12根。布置圖如下：支座處預(yù)應(yīng)力筋布置圖在跨中負(fù)彎矩最大，擬定鋼絞線采用，其面積為。估算取為384根，擬定共32個(gè)預(yù)埋金屬波紋管管道，則每個(gè)管道至少有鋼絞線為12根。布置圖如下：跨中預(yù)應(yīng)力筋布置圖用同樣的方法可以得到1~26截面的預(yù)應(yīng)力筋布置圖，由于是對稱懸臂施工，故只要列出1~14截面即可。下面選比較有代表性的2-2，4-4，6-6，8-8，10-10，12-12，14-14截面2-2截面預(yù)應(yīng)力筋布置圖4-4截面預(yù)應(yīng)力筋布置圖6-6截面預(yù)應(yīng)力筋布置圖8-8截面預(yù)應(yīng)力筋布置圖10-10截面預(yù)應(yīng)力筋布置圖12-12截面預(yù)應(yīng)力筋布置圖14-14截面預(yù)應(yīng)力筋布置圖16-16截面預(yù)應(yīng)力筋布置圖代入=1\*GB3①中得：左邊=11.5*1.23*(1.12+1.08)=28.1右邊=8.1*1.12*0.15〈左邊，顯然不能只在下緣配筋代入=2\*GB3②中得：左邊=10.4*1.12*（1.23+1.04）=26.44右邊=11.5*1.23*0.15〈左邊。故要在截面上下緣都布置預(yù)應(yīng)力筋取為384根，擬定共32個(gè)預(yù)埋金屬波紋管管道，則每個(gè)管道至少有鋼絞線為12根。取為384根，擬定共32個(gè)預(yù)埋金屬波紋管管道，則每個(gè)管道至少有鋼絞線為12根。代入=1\*GB3①中得，10.1*0.706（0.446+0.6）=7.5〉15.95*0.446*0.1。故在上、下緣配筋。取432根，擬定共24個(gè)預(yù)埋金屬波紋管管道，則每個(gè)管道至少有鋼絞線為18根。根據(jù)包絡(luò)圖可知，支座處的彎矩絕對值最大，由此按支座處的彎矩估算預(yù)應(yīng)力筋的面積，通長配置。根據(jù)輕軌規(guī)范規(guī)定，頂面保護(hù)層厚度取，則估算預(yù)應(yīng)力筋面積估算公式為：其中：——彎矩設(shè)計(jì)值；——預(yù)應(yīng)力筋的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：——預(yù)應(yīng)力鋼筋重心到受壓合力的距離，近似取用則擬定鋼絞線采用，其面積為則總共所需鋼絞線：取為288根，擬定共24個(gè)預(yù)埋金屬波紋管管道，則每個(gè)管道至少有鋼絞線為12根。由公式可知：截面抗彎承載力按下式驗(yàn)算：經(jīng)檢驗(yàn)：滿足要求根據(jù)規(guī)范取預(yù)埋金屬波紋管直徑為，管間的間距為第四章截面特性表第五章預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算一．預(yù)應(yīng)力筋與孔道壁之間摩擦引起的應(yīng)力損失；式中——由于摩擦引起的應(yīng)力損失（）；——鋼筋（錨下）控制應(yīng)力（）；——從張拉端至計(jì)算截面的長度上，鋼筋彎起角之和（）；χ——從張拉端至計(jì)算截面的管道長度（）；——鋼筋與管道壁之間的摩擦系數(shù)，按表采用；——考慮每米管道對其設(shè)計(jì)位置的偏差系數(shù)，按表采用。由規(guī)范表可知，管道類型為金屬波紋管時(shí)，取，取。χ取值為跨中截面到張拉端的距離，χ=。計(jì)算過程：其中二．錨具變形、預(yù)應(yīng)力筋回縮和分塊拼裝構(gòu)件接縫壓密引起的應(yīng)力損失；式中——由于錨頭變形、鋼筋回縮和接縫壓縮引起的應(yīng)力損失（）；——預(yù)應(yīng)力鋼筋的有效長度（）；——錨頭變形、鋼筋回縮和接縫壓縮值（）。采用夾片式JM12錨具，則根據(jù)規(guī)范表可知，＝4，接縫壓縮值＝1。計(jì)算過程：三．混凝土加熱養(yǎng)護(hù)時(shí)，預(yù)應(yīng)力筋和臺座之間溫差引起的應(yīng)力損失；此工程采用后張法，所以預(yù)應(yīng)力筋和臺座之間溫差引起的應(yīng)力損失不予考慮。四．混凝土彈性壓縮引起的應(yīng)力損失；在后張法結(jié)構(gòu)中，由于一般預(yù)應(yīng)力筋的數(shù)量較多，限于張拉設(shè)備等條件的限制，一般都采用分批張拉、錨固預(yù)應(yīng)力筋。在這種情況下，已張拉完畢、錨固的預(yù)應(yīng)力筋，將會在后續(xù)分批張拉預(yù)應(yīng)力筋時(shí)發(fā)生彈性壓縮變形，從而產(chǎn)生應(yīng)力損失。式中——由于混凝土的彈性壓縮引起的應(yīng)力損失（）；——在先行張拉的預(yù)應(yīng)力鋼筋重心處，由于后來張拉一根鋼筋而產(chǎn)生的混凝土正應(yīng)力；對于連續(xù)梁可取若干有代表性截面上應(yīng)力的平均值（）；——在所計(jì)算的鋼筋張拉后再張拉的鋼筋根數(shù)。經(jīng)推導(dǎo)可得公式其他形式為：——表示預(yù)應(yīng)力筋張拉的總批數(shù)；——在代表截面（如l/4截面）的全部預(yù)應(yīng)力鋼筋形心處混凝土的預(yù)壓應(yīng)力（預(yù)應(yīng)力筋的預(yù)拉應(yīng)力扣除和后算得）?！蓄A(yù)應(yīng)力筋預(yù)加應(yīng)力（扣除相應(yīng)階段的應(yīng)力損失和后）的內(nèi)力；——預(yù)應(yīng)力筋預(yù)加應(yīng)力的合力至混凝土凈截面形心軸的距離；、——混凝土的凈截面面積和截面慣性矩。計(jì)算過程：根據(jù)截面特性列表可知：則取，則五.預(yù)應(yīng)力筋松弛引起的應(yīng)力損失；對預(yù)應(yīng)力鋼筋，僅在傳力錨固時(shí)鋼筋應(yīng)力的情況下，才考慮由于鋼筋松弛引起的應(yīng)力損失，其終極值：式中——由于鋼筋松弛引起的應(yīng)力損失（）；——傳力錨固時(shí)預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力，按規(guī)范第條的規(guī)定計(jì)算（）；——松弛系數(shù)，對鋼絞線，級松弛時(shí)，按采用，級松弛時(shí)，按采用。計(jì)算過程：取0.08則六．混凝土收縮和徐變引起的應(yīng)力損失。由于混凝土收縮、徐變引起的應(yīng)力損失終極值按下列公式計(jì)算：式中——由收縮、徐變引起的應(yīng)力損失終極值（），——傳力錨固時(shí)，在計(jì)算截面上預(yù)應(yīng)力鋼筋重心處，由于預(yù)加力(扣除相應(yīng)階段的應(yīng)力損失)和梁自重產(chǎn)生的混凝土正應(yīng)力；對連續(xù)梁可取若干有代表性截面的平均值（）；——混凝土徐變系數(shù)的終極值；——混凝土收縮應(yīng)變的終極值；——梁的配筋率換算系數(shù)；——非預(yù)應(yīng)力鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量之比；、——預(yù)應(yīng)力鋼筋及非預(yù)應(yīng)力鋼筋的截面面積（）；——梁截面面積，對后張法構(gòu)件，可近似按凈截面計(jì)算（）；——預(yù)應(yīng)力鋼筋及非預(yù)應(yīng)力鋼筋重心至梁截面重心軸的距離（）；——截面回旋半徑()；——截面慣性矩，對于后張法構(gòu)件，可近似按按凈截面計(jì)算（）；其中，、值可按表采用。取，取。根據(jù)截面特性列表可知：計(jì)算過程：取支座和跨中處分析，求根據(jù)公式：在支座處：在跨中處：由上可知，在預(yù)應(yīng)力損失后所剩余的有效預(yù)應(yīng)力為：第六章正截面承載能力計(jì)算由平衡條件可寫出如下方程：沿縱向力的方向平衡條件：對受拉區(qū)鋼筋（預(yù)應(yīng)力筋和非預(yù)應(yīng)力筋）合力作用點(diǎn)力矩平衡條件：式中——混凝土彎曲抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；——預(yù)應(yīng)力筋抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；——非預(yù)應(yīng)力筋的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；——非預(yù)應(yīng)力筋的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；——受壓預(yù)應(yīng)力筋的計(jì)算應(yīng)力；、——分別為受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力筋和非預(yù)應(yīng)力筋截面面積；、——分別為受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力筋和非預(yù)應(yīng)力筋截面面積：——受壓區(qū)混凝土截面面積；——受壓區(qū)混凝土截面對受拉區(qū)鋼筋合力作用點(diǎn)的凈矩；、——分別為受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力筋合力作用點(diǎn)和非預(yù)應(yīng)力筋合力作用點(diǎn)至截面受壓邊緣的距離；、——受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力筋和非預(yù)應(yīng)力筋合力作用點(diǎn)至截面受壓邊緣和受拉邊緣的距離，；、——分別為受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力筋和非預(yù)應(yīng)力筋合力點(diǎn)至截面受拉邊緣和受壓邊緣距離；——截面彎矩承載能力；——截面彎矩設(shè)計(jì)值。其中假設(shè)受壓高度,即在翼板內(nèi)，則：受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力筋的應(yīng)力：式中——受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋與混凝土彈性模量之比；——預(yù)應(yīng)力筋抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，按規(guī)范表取值；——合力處由預(yù)應(yīng)力所產(chǎn)生的混凝土應(yīng)力；——受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力筋在荷載作用前已存在有效預(yù)應(yīng)力。1．取截面4節(jié)點(diǎn)處，此時(shí)根據(jù)規(guī)范表，鋼筋強(qiáng)度取值為：代入公式：得則檢驗(yàn)：2．取跨中處7節(jié)點(diǎn)處此時(shí)代入公式得：得則檢算：3．取支座處13節(jié)點(diǎn)檢算此時(shí)代入公式得：得：因此，則檢算：第七章斜截面抗剪承載力斜截面抗剪承載力計(jì)算公式為：式中：——斜截面剪力設(shè)計(jì)值；——斜截面抗剪承載能力；——斜截面上混凝土和箍筋提供的抗剪承載力；、——構(gòu)件的寬度和有效高度；——箍筋抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；——配置在同一截面內(nèi)箍筋各肢的全部截面面積；——箍筋間距；——斜截面上彎起鋼筋提供的抗剪承載力。因沒有非預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋，則、——分別為與檢算的斜截面相交的非預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋和預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋的全部截面面積；、——分別為彎起的非預(yù)應(yīng)力筋和預(yù)應(yīng)力筋的切線傾角。計(jì)算過程：支座處：取已知：則b．截面處：取已知：則跨中處：取已知：則經(jīng)上述檢算可知，斜截面抗剪承載內(nèi)力滿足要求。第八章截面正應(yīng)力計(jì)算預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件在各個(gè)受力階段均有不同得受力特點(diǎn)，從施加預(yù)應(yīng)力起，其截面內(nèi)的鋼筋和混凝土就處于高應(yīng)力狀態(tài)，經(jīng)受著考驗(yàn)。為了保證構(gòu)件在各工作階段工作的安全可靠，除按承載能力極限狀態(tài)進(jìn)行強(qiáng)度檢算外，還必須對其在施工和使用階段的應(yīng)力狀態(tài)進(jìn)行驗(yàn)算，