超大噸位平面球鉸轉體斜拉橋多點聯(lián)合稱重技術

具有施工方便快捷、安全可靠等優(yōu)點。因此，近些年橋梁平轉設計、施工技術在我國得到迅速發(fā)展，轉體質量也由最初的幾千噸發(fā)展到上萬噸，乃至數(shù)萬噸;跨度也由幾十米發(fā)展到幾百米。在如此大噸位、大跨度的橋梁轉體過程中確保結構處于平衡狀態(tài)十分關鍵［2］。然而在轉體結構施工過程中難免會產生誤差，使得轉體結構偏離理想的平衡狀態(tài)，因此需在轉體前對其進行不平衡稱重，并據(jù)此進行平衡配重，以確保結構在轉體過程中絕對安全。2000年而設。主橋橋型為(145+240+110)m495m。采用母塔與子母塔=456000kN，N子塔=346000kN;球鉸平面半徑:Ｒ母塔=3.24m，Ｒ子塔=2.94m;轉臺直徑:D母塔=19m，D子塔=14.5m;球鉸球面半徑:Ｒ母塔=33m，Ｒ子塔=28m;轉體角度:2-1保定樂凱大街南延工程主橋轉體結構噸位大，從轉體質量角度為目前世界第一。該橋采取制造、運輸均較方便的大直徑平面球鉸，屬國際首例;球鉸為目前世界最大球面半徑球鉸。一般情況0.02～0.0250.005～0.015，根據(jù)以往稱重經驗，實測的摩擦系數(shù)一般均＜0.030.03考慮。起頂千斤頂布置在滑道位置(母8m6.5m)65000kN53000kN這給稱重帶來較大困難，如果采用常規(guī)稱重方案，只在上、下轉盤之間施加起頂力進行稱重可能難以實現(xiàn)。2000kN22200tNb=1000kN×2=2000kN起頂力;7600t千斤頂，1臺作為備用。每臺千斤頂施80%6600tN6=28800kN，經計算得滑道????

??????????????

33×46000?0.03?200× =26925????<

3-1a所示。3-1當起頂力逐漸增加到使球鉸發(fā)生微小轉動的瞬間，有??1???1+????=??12?

??1=??11

P21P223-1b所示。??2???2=????+??22?

??2=??21

解式(2)和式(4)，得到不平衡力矩

????

??2???2???1?2

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??2???2+??1?2

P11及在東側梁端施P122a所示。當起頂力逐漸增加到使球鉸發(fā)生微小轉動的瞬間，有:??1???1=????+??12?

??1=??11

當頂升到轉體結構發(fā)生剛體轉動后，使千斤頂回落，設??'和??'發(fā)生微小轉動時的頂力，則有

??'???=??

??'???'=??'+12

解式(8)和式(10)得不平衡力矩

????????'?摩阻力矩

1 1????

?????+??'?

1 1????

根據(jù)以上過程可得球鉸的靜摩擦系數(shù)轉體結構的偏心距

μ=??=

式中:Ｒ為球鉸的球面半徑;N7:00—9:004-1所示。4-14-2所示。4-2可知，P1=38392kN，P1'=2461kNL1=8.0m，梁端稱重力臂Lp=125me'=(MG－MP)/(N+WP)=0.084m(偏向跨中)。4-21C5節(jié)段梁端布置千斤頂進行稱重，稱重實測上、下轉盤豎向位移與頂力的關系如4-3b所示。4-34-3可知，P1Z=58430kN，P2Z=45903kNL1Z=L2Z=6.5m，梁端稱重L12=99.0m，由式(2)和式(4)得到以下結果。不平衡力矩??????

??1?????1?????2??? =40713?????

摩阻力矩

??????

??2?????2??+??1??? =339082?????

Wp=45tC1Lp=88m，配重后e'=0.003m(偏向邊跨)。5-15-2所示。“稱重中”為稱重開始梁端起頂2000kN5-2所示數(shù)據(jù)為母塔大里程側及子塔小里程側稱重結果。將實測應力5-3MZ1，MY1