DCC操作規(guī)程修改稿

PAGEPAGE143ZLDQ/ZY01-2006受控號：藍(lán)星石油有限公司大慶分公司50萬噸/年催化裂解（DCC）聯(lián)合裝置操作規(guī)程（第一分冊催化裂解裝置）(試行)中國藍(lán)星大慶工業(yè)園發(fā)布日期：2006年6月操作規(guī)程審批頁編寫：高占峰張宏宇盧貴生審核：崔新文李樹成于明春姜光武會審：趙長斌呂建明劉潤浮審批：劉軍生目錄第一篇裝置概況第一章裝置簡介第二章工藝基本原理及裝置技術(shù)特點第三章設(shè)計數(shù)據(jù)及基本情況第四章工藝流程說明第二篇崗位操作法第一章反應(yīng)崗位第一節(jié)關(guān)鍵變量對操作的影響第二節(jié)正常操作法第三節(jié)非正常操作第四節(jié)一般事故處理第二章分餾崗位第一節(jié)正常操作第二節(jié)產(chǎn)品質(zhì)量控制第三節(jié)非正常情況處理第四節(jié)一般事故處理第三章吸收穩(wěn)定崗位第一節(jié)正常操作第二節(jié)產(chǎn)品質(zhì)量控制第三節(jié)非正常情況處理第四節(jié)一般事故處理第四章余熱系統(tǒng)第一節(jié)余熱鍋爐簡介第二節(jié)開爐前的準(zhǔn)備第三節(jié)開鍋爐第四節(jié)余熱鍋爐的基本操作和事故處理第五節(jié)油漿蒸汽發(fā)生器的基本操作和事故處理第六節(jié)外取熱器的基本操作和事故處理第五章75t/h燃?xì)忮仩t的基本操作和事故處理第六章鍋爐汽水分析規(guī)程第三篇裝置的開停工方案第一章裝置開工方案第一節(jié)開工準(zhǔn)備第二節(jié)開工前全面大檢查第三節(jié)貫通、吹掃、試壓、試密第四節(jié)開工程序裝置停工方案第一節(jié)停工原則及要求第二節(jié)停工前準(zhǔn)備工作第三節(jié)注意事項第四節(jié)停工程序第五節(jié)停工掃線第六節(jié)分餾崗?fù)９に\第四篇儀表及自動化控制部分第一章概述第二章集散型控制系統(tǒng)配置第三章集散型控制系統(tǒng)技術(shù)功能第四章主要控制回路說明第五篇緊急事故的處理預(yù)案第一章緊急事故處理總則第二章緊急事故處理方法第六篇裝置安全規(guī)程第一章總則第二章安全規(guī)程第三章環(huán)保規(guī)程第七篇專用設(shè)備和大型機(jī)組操作規(guī)程及試車方案第一章專用設(shè)備和大型機(jī)組操作規(guī)程第一節(jié)離心泵操作規(guī)程第二節(jié)增壓機(jī)操作規(guī)程第三節(jié)備用主風(fēng)機(jī)操作規(guī)程第四節(jié)富氣壓縮機(jī)組操作規(guī)程三機(jī)組操作規(guī)程第二章大型機(jī)組試車方案第一節(jié)增壓機(jī)試車方案第二節(jié)備用主風(fēng)機(jī)試車方案第三節(jié)富氣壓縮機(jī)組試車方案第四節(jié)三機(jī)組試車方案第三章設(shè)備明細(xì)表第一篇裝置概況第一章裝置簡介催化裂解（DCC）工藝是我國自行研究開發(fā)的一種以重質(zhì)油為原料，生產(chǎn)輕烯烴的新型石油煉制工藝。該工藝突破了以往只能用蒸汽裂解生產(chǎn)輕烯烴的路線，成為我國的一條主要生產(chǎn)丙烯的技術(shù)路線之一。該工藝技術(shù)先進(jìn)，屬世界先進(jìn)水平，已獲中國專利（87105428）和美國專利（4980053#），中國藍(lán)星大慶工業(yè)園50萬噸/年催化裂解裝置由中國石化工程建設(shè)公司（SEI）設(shè)計，由中油一公司負(fù)責(zé)建設(shè)安裝。根據(jù)中國化工集團(tuán)公司文件中國化工發(fā)規(guī)［2005］22號“關(guān)于藍(lán)星石油有限公司大慶分公司催化裂解裝置工程可行性研究報告的批復(fù)”?！八{(lán)星石油有限公司大慶分公司50萬噸/年催化裂解聯(lián)合裝置設(shè)計基礎(chǔ)工藝包”（以下簡稱《設(shè)計基礎(chǔ)》），編號：F05-01-11，石油化工科學(xué)研究院，2005年2月。50萬噸/年催化裂解聯(lián)合裝置以石油化工科學(xué)院提供的《設(shè)計基礎(chǔ)》為依據(jù)，包括反應(yīng)-再生部分、分餾部分、吸收穩(wěn)定部分、氣壓機(jī)、75t/h燃?xì)忮仩t、煙氣能量回收及余熱鍋爐部分。催化裂解裝置的原料為常壓渣油，主要產(chǎn)品有：汽油、輕柴油、液化氣，副產(chǎn)品有：干氣.油漿等。第二章工藝基本原理及裝置技術(shù)特點一、催化裂解工藝原理催化裂解工藝是在催化裂化工藝基礎(chǔ)上發(fā)展起來的石油煉制新工藝，就工藝原理而言，催化裂解總屬催化裂化范疇，但是，由于裂解追求的目的產(chǎn)品不同，決定了其與裂化的區(qū)別。催化裂解的目的產(chǎn)品為丙烯，因此希望在反應(yīng)過程中控制氫轉(zhuǎn)移反應(yīng)以控制烯烴飽和，而高的反應(yīng)溫度及低的催化劑活性對氫轉(zhuǎn)移反應(yīng)不利。同時裂解反應(yīng)同屬平行—順序反應(yīng)，增加反應(yīng)深度及反應(yīng)時間有利于中間產(chǎn)物進(jìn)一步裂化，提高目的產(chǎn)品——丙烯的收率。由于上述原因，催化裂解的工藝上采用了“提升管＋床層反應(yīng)”的反應(yīng)形式及較高的反應(yīng)溫度，反應(yīng)溫度較常規(guī)催化裂化高約50℃。另外反應(yīng)物中烯烴的含量與油氣分壓有關(guān)，降低總反應(yīng)壓力，或注入蒸汽，降低油氣分壓，有利于丙烯的生成，注入蒸汽還可降低焦炭產(chǎn)率，增加烯烴/烷烴比。注汽量占總進(jìn)料的25%左右，這也是與常規(guī)催化裂化較顯著的區(qū)別。二、催化裂解的催化劑由于催化裂解的原料為重質(zhì)油品，主要產(chǎn)物為丙烯，因此對催化劑的要求比催化裂化要高，為了能多產(chǎn)烯烴及低分子化合物，同時又減少生焦，因此要求催化劑必須能減少雙分子反應(yīng)，減少疊合反應(yīng)，減少芳構(gòu)化反應(yīng)，減少氫轉(zhuǎn)移反應(yīng)，以盡可能少消耗烯烴多產(chǎn)出丙烯。本裝置采用重油轉(zhuǎn)化和抗金屬污染能力強(qiáng)、選擇性好的CRP/CIP系列催化劑，采用了復(fù)合型分子篩，使用含磷和過渡金屬的ZSP沸石為主的多元活性組分，以提高ZSP沸石的水熱活性穩(wěn)定性和增加催化劑對小分子烴的脫氫功能，可以使烷烴進(jìn)一步轉(zhuǎn)化成烯烴，提高低碳烯烴產(chǎn)率，特別是丙烯產(chǎn)率，并生產(chǎn)高辛烷值汽油。裝置的操作條件較為苛刻，反應(yīng)溫度高、注汽量大，再生溫度高，燒焦強(qiáng)度大，這一切都對催化劑的物理性質(zhì)、化學(xué)性質(zhì)提出了更高的要求。要求催化裂解的催化劑應(yīng)當(dāng)有比催化裂化更高的水熱穩(wěn)定性及晶體的熱穩(wěn)定性，以盡可能減少劑耗，提高效益。三、技術(shù)特點催化裂解與催化裂化在過程上都極為相似，可以認(rèn)為兩者在“質(zhì)”上是相同的，所不同的只是“量”（產(chǎn)品分布，操作條件等）。催化裂解裝置在工程設(shè)計上，是針對催化裂解的技術(shù)特點進(jìn)行設(shè)計的，主要特點如下：(一)、采用全提升管+床層的反應(yīng)器形式，調(diào)節(jié)不同的床層空速，以實現(xiàn)不同的生產(chǎn)方案。提升管進(jìn)料為BWJ-II型高效進(jìn)料霧化噴嘴，高的注入速度，保證極小的油顆粒均勻地與催化劑接觸后一起按活塞流向上流動，充分發(fā)揮催化劑裂解的特性，提高理想產(chǎn)品的產(chǎn)率。（二）、為提高轉(zhuǎn)化率和多產(chǎn)氣體烯烴，采用提升管加床層的反應(yīng)方式，和較高的反應(yīng)溫度（530～580℃），并在提升管中注入占總進(jìn)料量25～30%的水蒸汽，降低油氣分壓。（三）、由于反應(yīng)轉(zhuǎn)化率高，產(chǎn)生的氣體多，反應(yīng)熱需求量大，為維持熱平衡，劑油比達(dá)13～17，為常規(guī)FCC的2～3倍。（四）、由于裂解反應(yīng)深度大，生焦量多。為強(qiáng)化燒焦，采用了燒焦罐式完全燃燒再生形式，既增加燒焦反應(yīng)的推動力，也增加了操作靈活性。并且采用了外循環(huán)管技術(shù)以提高燒焦罐底部待生劑起始溫度，提高燃燒速度及效果。設(shè)置再生催化劑脫氣罐，有利于減少干氣中的非烴氣的含量。（五）、為改善高堆積密度裂解催化劑的兩器流化和輸送性能，在斜管上每隔1～1.5m設(shè)一組松動點。實現(xiàn)了大比重催化劑流化及輸送的工程技術(shù)。（六）、反應(yīng)溫度高，汽提段和大油氣線均采用冷壁設(shè)計。（七）、反應(yīng)器汽提段設(shè)有三個汽提蒸汽環(huán)，汽提溫度高，汽提效果好。（八）、由于裂解氣體產(chǎn)量大，反應(yīng)總注汽量大，為提高分餾塔頂油氣分壓和塔頂溫度，防止水汽冷凝，分餾塔頂油氣采用兩級冷凝技術(shù)，用塔頂冷回流代替頂循環(huán)回流。而且由于一級分離罐溫度較高，減少了粗汽油的乳化。（九）、為了提高吸收塔的吸收效果，充分回收氣體中的C3餾份，該塔設(shè)有4個中段回流。第三章設(shè)計數(shù)據(jù)及基本情況一、主要原料質(zhì)量指標(biāo)原料油系管輸原油的常壓渣油。其性質(zhì)見下表：原料油性質(zhì)表名稱單位渣油比重g/cm3（20℃）0.8982運動粘度80℃100℃mm2/s51.5228.04折光（70℃）1.4872堿性氮μg/g950殘?zhí)縲t%4.68元素組成wt%C86.83H13.11S0.13N0.25族組成wt%飽和烴57.5芳烴31.3膠質(zhì)11.1瀝青質(zhì)0.1重金屬含量μg/gFe4.5Ni6.0V＜0.1Cu＜0.1Na3.5餾程℃0%2735%35810%38830%45750%548二、產(chǎn)品質(zhì)量指標(biāo)（一）、裂解汽油、輕油、重油性質(zhì)表名稱單位裂解汽油裂解輕油裂解油漿密度g/cm30.7560.9081.05酸值mgKOH/100ml0.214溴價gBr/100g18實際膠質(zhì)mg/100ml1.890含硫量wt%0.020.220.46堿性氮μg/g680殘?zhí)紈t%810%殘?zhí)紈t%0.16凝固點℃-1420餾程初餾點5%10%50%90%干點℃364574156187188222266332352336366408482528辛烷值MONRON8497十六烷值26誘導(dǎo)期min300、裂解氣烴類組成組成數(shù)值（wt%）H2S0.14H20.18CH43.25C2H63.47C2H410.65C3H86.88C3H639.73i-C4H106.97i-C4H811.15C4H8-16.21n-C4H101.41t-C4H8-25.88c-C4H8-24.08∑100（三）、裂解氣中痕量烴組成數(shù)值μg/g乙炔14環(huán)丙烷34甲基乙炔4.71，3-丁二烯850（四）、平衡催化劑項目單位數(shù)值比表面積m2/g120孔體積mL/g0.22表觀堆積密度g/cm30.98活性指數(shù)Wt%62碳含量Wt%≯0.1篩分組成0～2020～4040～8080～110＞110V%μmμmμmμmμm21655189（五）、物料平衡序號組分wt%kg/ht/d104t/a一進(jìn)料1大慶常壓渣油10062500150050二出料1干氣9.86125.00147.004.902液化氣45.628500.00684.0022.80其中：丙烯22.0113756.25330.1511.013裂解汽油20.813000.00312.0010.404裂解輕油12.88000.00192.006.405油漿1.5937.5022.500.756焦炭9.05625.00135.004.507損失0.5312.507.500.25小計10062500150050三、主要操作條件及工藝計算匯總（一）、反應(yīng)—再生部分1、操作條件及計算匯總(50萬噸/年)名稱單位數(shù)量反應(yīng)部分反應(yīng)壓力反應(yīng)溫度進(jìn)料溫度催化劑循環(huán)量劑油比總注汽量(汽)占總進(jìn)料回?zé)挶阮A(yù)提升段襯里內(nèi)徑提升管內(nèi)徑提升管出口線速反應(yīng)床層空速反應(yīng)器稀相內(nèi)徑反應(yīng)器稀相線速汽提段內(nèi)徑汽提段催化劑質(zhì)量流率汽提段停留時間旋分器入口線速一級入口（五組）二級入口（五組）再生部分操作壓力操作溫度燒焦比例煙氣中O2濃度耗主風(fēng)指標(biāo)燒焦罐直徑（內(nèi)）燒焦罐出口線速密相床氣速稀相床氣速旋風(fēng)分離器入口線速一級入口（五組）二級入口（五組）密相床直徑（內(nèi)）稀相床直徑（內(nèi)）Mpa（g）℃℃t/hm%mmmmm/sh-1mm/smt/m2.hminm/sMPa（g）℃wt%v%Nm3/minmmm/sm/sm/sm/smmmm0.08-0.11560～580240975～104016.6425-300.1800140012.62～45.20.583.2166.02.0419.5822.470.1～0.1470075-803-490047601.391.060.6820.4323.64656084602、壓力平衡1)、再生線路項目單位數(shù)量備注推動力再生器頂壓力再生器稀相靜壓20kg/m3床層壓頭P=350kg/m3再生器密相靜壓P=550kg/m3再生斜管靜壓350kg/m3合計阻力反應(yīng)器頂壓力沉降器稀相靜壓10kg/m3提升管壓降70kg/m3預(yù)提升段靜壓500kg/m3提升管出口分布板床層密相靜壓再生滑閥壓降合計KpaKpakpakpakpakpakpakpakpakpakpakpakpakpa1102.7448.3794937.9563840.49458199.57445801.37217.99309434.62347.013.3745.215956199.57445H=14mH=2.443mH=7.042mH=11.806mH=14mH=26.229mH=7.066m2）、待生線路項目單位數(shù)量備注推動力反應(yīng)器壓力沉降器稀相靜壓10kg/m3床層密相靜壓汽提段靜壓500kg/m3待生斜管靜壓350kg/m3合計阻力再生器壓力再生器稀相靜壓20kg/m3再生器密相靜壓350kg/m3低壓降分布板壓降燒焦罐靜壓120kg/m3待生滑閥壓降合計kpakpakpakpakpakpakpakpakpakpakpakpa801.37213.3747.730967.61902210.091921102.74426.754717.56238446.031536210.09192H=14mH=9.741mH=19.714mH=14mH=7.8m H=14.934m3)、循環(huán)線路項目單位數(shù)量備注推動力再生器頂壓力再生器稀相靜壓20kg/m3再生器密相靜壓350kg/m3循環(huán)斜管靜壓400kg/m3合計阻力再生器頂壓力再生器稀相靜壓20kg/m3再生器密相靜壓350kg/m3低壓降分布板壓降燒焦罐靜壓120kg/m3滑閥壓降合計 kpa kpa kpa kpakpakpakpakpakpakpakpakpa1102.7449.60471.08136193.429361102.74426.714717.56238429.368976193.42936H=14mH=2.8mH=18.133mH=14mH=7.8mH=14.934m4)、外取熱線路項目單位數(shù)量備注推動力再生器頂壓力再生器稀相靜壓20kg/m3再生器密相靜壓350kg/m3外取熱上斜管靜壓400kg/m3外取熱器靜壓500kg/m3外取熱下斜管靜壓400kg/m3合計阻力再生器頂壓力再生器稀相靜壓20kg/m3再生器密相靜壓350kg/m3低壓降分布板壓降燒焦罐靜壓120kg/m3滑閥壓降合計kpakpakpakpakpakpakpakpakpakpakpakpakpakpa1102.74410.97615.0214448.36318.3652205.46964 1102.74426.754717.56238441.409256205.46964H=14mH=3.2mH=3.832mH=9.87mH=4.685mH=14mH=7.8mH=14.934m(二)、分餾部分項目單位數(shù)量備注塔頂溫度進(jìn)料溫度塔底溫度塔頂壓力塔底壓力輕柴油汽提蒸汽分底攪拌蒸汽分餾塔回流取熱冷回流吸收油第一中段回流第二中段回流油漿循環(huán)回流小計℃℃℃MPa（g）MPa（g）Kg/hKg/hKcal/h×104%%%%%100560330～3500.0450.06512006002402.7115.992.2016.1527.6138.05100(三)、吸收穩(wěn)定部分項目單位數(shù)量備注吸收塔溫度（頂/底）吸收塔壓力（頂/底）脫吸塔（頂/底）脫吸塔壓力（頂/底）穩(wěn)定塔溫度（頂/底）穩(wěn)定塔壓力（頂/底）再吸收塔溫度（頂/底）再吸收塔壓力（頂/底）℃MPa（a）℃MPa（a）℃MPa（a）℃MPa（a）47.5/46.51.4/1.4561.2/98.11.6/1.6552.8/154.11.27/1.3544.7/57.41.32/1.37四、裝置公用系統(tǒng)能耗（一）、消耗指標(biāo)序號項目DCC裝置能量折算值設(shè)計能耗單位消耗量單位數(shù)量MJ/h1電kW1955.02MJ/kWh10.8921298.1682蒸汽3.5MPat/h29.6MJ/t3684109046.431.0MPat/h-23.137MJ/t3182-73621.9344水新鮮水t/h1MJ/t7.127.125循環(huán)水t/h2942.5MJ/t4.1912329.0756軟化水t/h8MJ/t10.4783.767除鹽水t/h22MJ/t96.32118.68焦炭t/h5.625MJ/t39775223734.49C201頂?shù)蜏責(zé)酠J/h-42.5630.5（系數(shù)）-21.281510合計273714.089單位設(shè)計能耗4379.43（MJ/t原料）104.6kg標(biāo)油/噸原料(二)、輔助材料用量序號項目單位數(shù)量備注1催化劑t/a750一次裝入量230t2助燃劑t/a1一次裝入量200kg3鈍化劑t/a1.92一次裝入量2.16t4油漿阻垢劑t/a8.62一次裝入量1.91t530號透平油t/a206泵用潤滑油t/a27磷酸三鈉t/a0.3五、工藝卡片（一）、原料指標(biāo)原料名稱項目單位指標(biāo)渣油密度g/cm3（20℃）實測殘?zhí)紈t%≯0.7含水wt%≯0.1（二）、產(chǎn)品質(zhì)量指標(biāo)產(chǎn)品名稱項目單位指標(biāo)干氣液化氣穩(wěn)定汽油輕油油漿總排污水C3以上含量C1+C2含量C5含量干點蒸汽壓干點閃點固體含量含油量%(v)%(v)%(v)℃KPa℃℃g/lmg/l≯3.0≯1≯1.5193～205≯68340～365≮55≯6≯200（三）、動力指標(biāo)項目單位指標(biāo)循環(huán)水壓力循環(huán)冷水溫度新鮮水壓力MPa℃MPa＞0.35＜32＞0.3凈化風(fēng)壓力非凈化風(fēng)壓力中壓蒸汽壓力低壓蒸汽壓力低壓氮氣壓力瓦斯壓力MPaMPaMPaMPaMPaMPa＞0.4＞0.35≮3.5＞0.90.6～0.80.45～0.65（四）、主要工藝條件1、反應(yīng)—再生部分項目單位指標(biāo)沉降器頂壓力（表）提升管出口溫度原料油預(yù)熱溫度再生器頂壓力（表）再生器密相溫度再生器稀密相溫差再生器密相床供風(fēng)外取熱器流化風(fēng)再生器煙氣氧含量燒焦罐供風(fēng)量主風(fēng)機(jī)出口壓力氣壓機(jī)轉(zhuǎn)速MPa℃℃MPa℃℃Nm3/minNm3/minV%Nm3/minMParpm0.08～0.11560～580220～2400.11～0.14650～700≯202501003～4900≯0.233≯85002、分餾部分項目單位指標(biāo)分餾塔頂溫度分餾塔底溫度C-201二中返塔溫度C-201一中返塔溫度油漿循環(huán)量油漿出裝置溫度℃℃℃℃t/h℃100～110330～350160～250110～160≮20080～1103、吸收穩(wěn)定部分項目單位指標(biāo)吸收塔溫度（頂/底）吸收塔壓力（頂/底）脫吸塔溫度（頂/底）脫吸塔壓力（頂/底）E-301返塔溫度再吸收塔溫度（頂/底）再吸收塔壓力（頂/底）穩(wěn)定塔溫度（頂/底）穩(wěn)定塔壓力（頂/底）℃Mpa（a）℃Mpa（a）℃℃Mpa（a）℃Mpa（a）47.5/46.51.4/1.4561.2/98.11.6/1.65108～12044.7/57.41.32/1.3752.8/154.11.27/1.35六、化驗分析項目分析項目分析方法分析次數(shù)（一）、原料密度GB/T2540每周一次餾程ASTMD1160每周一次運動粘度GB/T265每罐一次殘?zhí)縂B/T268每周一次總硫GB/T388每周一次（二）、汽油密度GB/T1884每班兩次餾程GB/T6536每班兩次酸度GB/T258每班兩次誘導(dǎo)期GB/T256每天一次辛烷值MONGB/T503根據(jù)需要進(jìn)行辛烷值RONGB/T5487根據(jù)需要進(jìn)行族組成（烯烴）GB/T548根據(jù)需要進(jìn)行GB/T11132根據(jù)需要進(jìn)行實際膠質(zhì)GB/T8019每天一次蒸汽壓GB/T8017每天一次（三）、柴油密度GB/T1884每班一次餾程GB/T6536每班一次閃點GB/T261每班三次凝固點GB/T510每班三次十六烷值GB/T386根據(jù)需要進(jìn)行膠質(zhì)GB/T509每天一次（四）、裂化氣體LPG密度SH/T0221每天一次干氣及LPG組成SH/T0230每班二次（五）、催化劑再生催化劑含碳量定碳儀每班一次待生催化劑含碳量定碳儀每班一次微反活性微反活性反應(yīng)器每周一次篩分組成RIPP26每月一次磨損指數(shù)RIPP29每月一次重金屬發(fā)射光譜法每月一次（六）、油漿密度GB/T1884每班二次催化劑含量離心重量法每班二次（七）、回?zé)捰兔芏菺B/T2540每天一次餾程GB/T9168每天一次（八）、煙氣CO2.CO色譜法每天一次粉塵分析每天一次（九）、鍋爐給水/除鹽水每班兩次Cu2+GB/T14418溶解氧GB12157Fe2+GB/T14427NH4+GB6906油GB12152PHGB904（十）、鍋爐爐水每班兩次PHGB904PO3-GB6913SiO2GB/T14417Cl-GB6905含鹽量（十一）、蒸汽每班兩次電導(dǎo)率（25℃）GB12147Fe2+GB/T14427Cu2+GB/T14418Na+GB12156SiO2GB/T14417第四章工藝流程說明一、反應(yīng)—再生部分原料油自罐區(qū)用泵送入原料油緩沖罐（D-203），然后用原料油泵（P-201/1.2）抽出，經(jīng)過原料油—油漿換熱器（E-201/1～4）換熱后，溫度升高到240℃左右，然后進(jìn)入提升管。原料油和霧化蒸汽在原料油噴嘴混合后經(jīng)4組進(jìn)料噴嘴噴出，在預(yù)提升段與自再生器（C-102）來的高溫再生催化劑（700℃左右）接觸，立即汽化并迅速反應(yīng)，在提升管上升過程中裂化成輕質(zhì)產(chǎn)品（干氣.液化氣.汽油.輕柴油）并生成少量油漿和焦炭,在提升管中部注入稀釋蒸汽I.II以維持提升管內(nèi)較低的油氣分壓,提高輕質(zhì)產(chǎn)品(干氣.液化氣)的收率。反應(yīng)產(chǎn)生的油氣所攜帶催化劑通過提升管出口低壓分布板，油氣與催化劑在密相床（560～580℃）進(jìn)行裂解反應(yīng)，床層催化劑進(jìn)入反應(yīng)器下部的汽提段，上升的油氣和所夾帶的少部分催化劑經(jīng)反應(yīng)器頂部的5組兩級旋風(fēng)分離器后進(jìn)一步分離，分離出來的油氣經(jīng)器內(nèi)集氣室進(jìn)入分餾塔（C-201），回收下來的催化劑經(jīng)旋風(fēng)分離器的料腿翼閥進(jìn)入密相床。在汽提段上部.中部和下部分別通入低壓蒸汽（250℃，1.0Mpa（g）），使沉積有焦炭并吸附有一定量油氣的催化劑與蒸汽逆流接觸，以除去催化劑所吸附和夾帶的油氣。經(jīng)汽提后的催化劑通過待生斜管進(jìn)入燒焦罐下部。燒焦罐在高線速和高過剩氧條件下操作，燒焦溫度由外取熱下滑閥開度或外取熱流化風(fēng)量控制。來自待生斜管的催化劑與主風(fēng)（140～180℃，0.34Mpa（a））混合并燒焦，開工初期，燒焦空氣由備用主風(fēng)機(jī)（K-102）供給。燒焦所產(chǎn)生的煙氣攜帶著催化劑向上通過燒焦罐頂部的低壓降分布板后，進(jìn)入再生器（C-102）床層，并進(jìn)一步燒焦。燃燒產(chǎn)生的煙氣經(jīng)設(shè)在再生器頂部的5組兩級旋風(fēng)分離器分離出所夾帶的催化劑后通過內(nèi)集氣室進(jìn)入第三級旋風(fēng)分離器（D-1）；由旋風(fēng)分離器分離出來的再生催化劑經(jīng)料腿進(jìn)入再生器床層后，進(jìn)入脫氣罐（C-103）脫氣。再生催化劑在脫氣罐內(nèi)得以緩沖，密度增大，脫氣罐底部通入低壓蒸汽以置換再生催化劑所夾帶的煙氣，吹汽量的大小，催化劑的流動狀況及時調(diào)整。脫氣后的再生催化劑經(jīng)再生斜管進(jìn)入提升管底部，實現(xiàn)反—再催化劑循環(huán)。脫氣罐脫除的煙氣經(jīng)煙氣返回管返回再生器。為維持兩器熱平衡，增加操作靈活性，再生器設(shè)置可調(diào)熱量的外取熱器（C-104）。再生器床層高溫催化劑（700～730℃）通過外取熱上滑閥（閥-6）進(jìn)入（C-104），經(jīng)換熱后經(jīng)過外取熱下斜管及下滑閥返至燒焦罐下部。外取熱器共有10組管束，除氧水自余熱鍋爐進(jìn)入汽包（D-406），與外取熱器換熱后出來的汽—水混合物混合，傳熱并進(jìn)行汽。液分離后產(chǎn)生4.4Mpa（g）的飽和蒸汽送至余熱鍋爐過熱。汽包中的水由循環(huán)熱水泵（P-101/1，2）抽出，進(jìn)入外取熱器取熱管，形成強(qiáng)制循環(huán)。正常生產(chǎn)時，再生器用的主風(fēng)由主風(fēng)機(jī)（K-101）供給，分別進(jìn)入燒焦罐和再生器床層，另外，從主風(fēng)機(jī)出口管分出一股主風(fēng)經(jīng)增壓機(jī)（K-103/1，2）升壓后（0.34Mpa（g）），作為外取熱器流化風(fēng)。二、分餾部分分餾塔（C-201）共30層舌型塔盤，塔底裝有8層人字擋板。來自沉降器的高溫油氣（560～580℃）進(jìn)入分餾塔人字擋板下部，與人字擋板上部返回的循環(huán)油漿（275℃）逆流接觸，油氣自下而上被洗滌和冷卻。經(jīng)分餾塔頂?shù)玫搅呀鈿怏w和汽油，側(cè)線抽出輕柴油，塔底為油漿。分餾塔頂油氣經(jīng)分餾塔頂前冷器（E-203/1～8）冷卻至60～75℃后，進(jìn)入分餾塔頂回流罐（D-201），用冷回流泵（P-203/1，2）抽出后分成兩股：一股作為冷回流返回（C-201）頂層；另一股與來自（D-201）頂油氣混合后，進(jìn)入分餾塔頂后冷器（E-204/1～5）冷卻至40℃，然后進(jìn)入分餾塔頂油氣分離器（D-202），分離出來的粗汽油用粗汽油泵（P-202/1，2）抽出一股送至吸收塔（C-301），另一股返回提升管回?zé)?，罐頂富氣進(jìn)入氣體壓縮機(jī)（K-301）。由（D-201）和（D-202）底分離出的含硫污水自流排至含硫污水脫油脫氣罐（D-205），再用含硫污水泵（P-210/1，2）送至酸性污水汽提裝置。輕柴油自（C-201）第19層塔板自流至輕柴油汽提塔（C-202），經(jīng)水蒸汽汽提后用輕柴油泵（P-204/1，2）抽出，經(jīng)過貧富吸收油換熱器（E-202/1，2）換熱后進(jìn)入輕柴油—除鹽水換熱器（E-211/1，2）冷卻到60℃，再經(jīng)貧吸收油冷卻器（E-205/1，2）冷卻到40℃后分為兩股：一股作為輕柴油產(chǎn)品出裝置；另一股送至再吸收塔（C-303）作為貧吸收油。汽提塔頂油氣返回至分餾塔第19層塔板。一中段回流從（C-201）第16層塔板用分餾塔一中循環(huán)回流泵（P-205/1，2）抽出送至脫吸塔底重沸器（E-301）作為熱源，經(jīng)油漿冷卻器（E-207）后，再經(jīng)一中回流冷卻器（E-206/1，2）降至160℃后，返回（C-201）第18層塔板。二中段回流自（C-201）第3層塔板自流至回?zé)捰途彌_罐（D-204），用分餾塔二中回流泵（P-206/1,2）抽出后分三路：一路作為（C-201）第二中段循環(huán)回流，送至穩(wěn)定塔底重沸器（E-304）作為熱源，再返回（C-201）第5層塔板；一路作為內(nèi)回流返回（C-201）第2層塔板；第三路作為回?zé)捰团c原料油一起混合后進(jìn)入提升管回?zé)?。此回?zé)捰鸵暬責(zé)捰凸抟何桓叩陀枰哉{(diào)節(jié)，由于反應(yīng)溫度高，反應(yīng)深度大，回?zé)捰拖鄳?yīng)會減少。如果采用油漿回?zé)挘責(zé)捰途蜁p少，以致無回?zé)捰突責(zé)?。油漿經(jīng)循環(huán)油漿泵（P-207/1,2）從分餾塔底抽出后分成兩路：一路先經(jīng)（E-201/1～4）與原料油換熱，再進(jìn)入油漿蒸汽發(fā)生器（E-210/1,2）產(chǎn)生4.4Mpa（g）飽和蒸汽后溫度降至275℃,大部分油漿返回(C-201)人字擋板上、下部作為循環(huán)回流,上部循環(huán)回流用以洗滌和冷卻上升油氣，下部循環(huán)回流又分為兩股，一股在塔底液面靠上面，用以冷卻控制塔底油漿溫度不大于350℃，另一股在塔底底部，用以攪拌和冷卻油漿，以減少攪拌蒸汽用量。少部分送至油漿冷卻器(E-207)冷卻到80-110℃后作為產(chǎn)品出裝置；另一路與原料油混合后進(jìn)入提升管回?zé)?。三、氣體壓縮及吸收穩(wěn)定部分從分餾部分(D-202)來的富氣被送至氣體壓縮機(jī)（K-301）兩段壓縮到1.6Mpa(a)左右.氣壓機(jī)一段出口壓縮富氣經(jīng)氣壓機(jī)一段出口冷凝冷卻器（E-312）冷卻至42℃后進(jìn)入氣壓機(jī)一段出口分液罐(D-303),分離出凝縮油,含硫氨污水和不凝氣.凝縮油由氣壓機(jī)中間凝液泵(P-306/1,2)抽出送至壓縮富氣分液罐(D-301),不凝氣進(jìn)入氣壓機(jī)第二段進(jìn)一步壓縮至1.6MPa(a)后,先與從脫吸塔(C-302)頂來的脫吸氣混合后進(jìn)入壓縮機(jī)出口前冷器(E-305/1,2)冷卻至60℃,再與由吸收塔底泵(P-307/1,2)送來的飽和吸收油混合進(jìn)入壓縮機(jī)出口后冷器(E-306/1-4)并冷卻至40℃,然后進(jìn)入(D-301)，分離出凝縮油、水和不凝氣,不凝氣去吸收塔(C-301).為了防止氮化物、硫化物對下游設(shè)備的腐蝕,在(E-312)和(E-305/1,2)前注入凈化水洗滌,洗滌后的含硫污水分別從(D-303)、(D-301)底自流排至(D-205)。從(D-301)頂出來的富氣進(jìn)入(C-301)底部,來自(D-202)底的粗汽油和從穩(wěn)定塔(C-304)來的穩(wěn)定汽油(作為補(bǔ)充吸收劑)進(jìn)入(C-301)頂部,與富氣逆流接觸.富氣中的C3及C3以上的組分大部分被吸收下來,剩下含有少量吸收劑的氣體(貧氣)從(C-301)進(jìn)入再吸收塔。為了及時取走吸收過程中放出的熱量,在(C-301)中部設(shè)有四個中段回流,分別用吸收塔中段回流泵(P-302/1、P-302/2、P-302/3、P-302/4)從(C-301)的第10、17、24、31層塔板抽出經(jīng)吸收塔中段回流冷卻器(E-307/1，2、E-307/3，4、E-307/5，6、E-307/7，8)后均冷卻到40℃,返回至(C-301)的第9、16、23、30層塔板。(D-301)底分離出來的凝縮油由凝縮油泵(P-301/1,2)抽出經(jīng)脫吸塔進(jìn)料-汽油換熱器(E-302/1,2)換熱后進(jìn)入脫吸塔(C-302)頂部,脫吸塔底重沸器(E-301)的熱源由分餾塔一中回流提供,以脫除凝縮油中的C2等輕組分。為了保證重沸器的熱源,設(shè)置了低壓蒸汽-脫吸塔底重沸器(E-301/1),采用低壓蒸汽作熱源.脫吸塔頂氣送至與氣壓機(jī)出口富氣混合,塔底脫乙烷汽油送至穩(wěn)定塔。自(C-301)頂出來的貧氣進(jìn)入再吸收塔(C-303)下部,從分餾部分來的貧吸收油(輕柴油)進(jìn)入(C-303)頂部,與貧氣進(jìn)行逆流接觸,以脫除氣體中夾帶的輕汽油組分。從(C-303)頂出來干氣送至脫硫裝置,塔底出來的富吸收油經(jīng)(E-202)換熱至120℃后返回分餾塔第21層塔板。脫乙烷汽油由穩(wěn)定塔進(jìn)料泵(P-303/1,2)從(C-302)底抽出,經(jīng)穩(wěn)定塔進(jìn)料換熱器(E-303/1,2)換熱至108℃左右進(jìn)入穩(wěn)定塔(C-304),丁烷及更輕的組分從塔頂餾出,經(jīng)過穩(wěn)定塔頂冷凝冷卻器(E-308/1～6)冷卻至40℃后進(jìn)入穩(wěn)定塔回流罐(D-302),液體產(chǎn)品-液化氣用穩(wěn)定塔頂回流泵(P-305/1,2)升壓,一部分作為穩(wěn)定塔頂回流,另一部分作為液化氣產(chǎn)品送去脫硫裝置。穩(wěn)定汽油自塔底靠自身壓力依次進(jìn)入(E-303/1、2)、（E-302/1,2）分別和脫乙烷汽油、凝縮油換熱后再進(jìn)入穩(wěn)定汽油-除鹽水換熱器(E-310/1,2)和穩(wěn)定汽油冷卻器(E-309/1,2)冷卻至40℃后分為兩股:一股用補(bǔ)充吸收劑泵(P-304/1,2)壓送至吸收塔作為補(bǔ)充吸收劑；另一股作為穩(wěn)定汽油送至脫硫醇裝置。穩(wěn)定塔底重沸器(E-304/1,2)的熱源來自分餾塔第二中段循環(huán)回流。四、能量回收部分來自再生器的高溫?zé)煔馐紫冗M(jìn)入一臺多管式三級旋風(fēng)分離器(D-1),以分離出大部分催化劑細(xì)粉,使進(jìn)入煙氣輪機(jī)的煙氣中催化劑含量降到0.2克/標(biāo)米3以下,大于10μm的催化劑顆粒基本除去,以保證煙氣輪機(jī)葉片長期運轉(zhuǎn)。凈化后的煙氣從第三級旋風(fēng)分離器（D-1）出來分為兩路:一路經(jīng)高溫切斷閘閥(閥-9)和高溫調(diào)節(jié)蝶閥(閥-8)軸向進(jìn)入煙氣輪機(jī)膨脹作功,驅(qū)動主風(fēng)機(jī)(K-101)以回收煙氣中的壓力能和一部分熱能,作功后的煙氣經(jīng)水封罐(D-5)和另一旁路經(jīng)雙動滑閥(閥-4)調(diào)節(jié)放空，再與經(jīng)3塊降壓孔板降壓后的煙氣匯合后，進(jìn)入余熱鍋爐，回收煙氣的顯熱產(chǎn)生中壓飽和蒸汽,全裝置產(chǎn)生的中壓飽和蒸汽（包括外取熱器、油漿蒸汽發(fā)生器和余熱鍋爐本身）均在余熱鍋爐過熱,煙氣經(jīng)過余熱鍋爐溫度降至～200℃后排入煙囪。在煙氣輪機(jī)入口水平管道上的高溫切斷閘閥(閥-9)的作用是在事故狀態(tài)下緊急切斷進(jìn)入煙機(jī)的煙氣，高溫調(diào)節(jié)蝶閥(閥-8)與副線上雙動滑閥(閥-4)具有相同功能,即對再生器壓力起分程控制作用。正常操作時，閥-8基本上維持全開或一定的開度不動，再生壓力由閥-4控制。從三級旋風(fēng)分離器（D-1）出來的催化劑細(xì)粉還夾帶有少量的煙氣,催化劑細(xì)粉及夾帶的少量煙氣進(jìn)入第四級旋風(fēng)分離器(D-2)進(jìn)一步分離,從四旋底部排出的催化劑細(xì)粉連續(xù)排入細(xì)粉儲罐(D-3),細(xì)粉儲罐上設(shè)有壓力平衡線,以滿足儲劑和卸劑時不同的壓力要求。煙氣自四旋頂部分出,排入降壓孔板室后煙道,為了維持整個系統(tǒng)壓力,在四旋頂部的放空線上裝有臨界流速噴嘴(D-4),此噴嘴在接近臨界狀態(tài)下操作。五、自動控制方案（一）、本裝置的大部分控制回路采用單回路定值控制和串級控制，由DCS控制系統(tǒng)完成。（二）、反應(yīng)器內(nèi)反應(yīng)床層溫度切換與再生滑閥壓降組成超弛（低選）控制。正常情況下，再生滑閥由反應(yīng)床層溫度控制；當(dāng)再生滑閥壓降過低時，再生滑閥由再生滑閥壓降調(diào)節(jié)回路控制。（三）、反應(yīng)器料位與待生滑閥壓降組成超弛（低選）控制。正常情況下，待生滑閥由沉降器料位控制，當(dāng)待生滑閥壓降過低時，待生滑閥由待生滑閥壓降調(diào)節(jié)回路控制。（四）、外取熱下滑閥與外取熱器流化風(fēng)流量串級控制燒焦罐出口溫度。正常情況下，燒焦罐的溫度由外取熱下滑閥控制，流化風(fēng)流量單參數(shù)控制。當(dāng)外取熱下滑閥開度維持恒定時，燒焦罐溫度與流化風(fēng)流量串級控制。（五）、再生器壓力控制（分程控制）再生器壓力由煙機(jī)入口蝶閥、煙機(jī)主旁路雙動滑閥分程控制。分程控制如下：1、當(dāng)煙機(jī)處于正常設(shè)計負(fù)荷或超負(fù)荷時，煙機(jī)入口蝶閥全開，再生器正常由雙動滑閥控制。2、當(dāng)煙機(jī)處于低負(fù)荷運行時，雙動滑閥全關(guān)，靠入口蝶閥控制再生器壓力。3、對于調(diào)節(jié)來說，隨著再生器壓力調(diào)節(jié)器的輸出信號的增加，煙機(jī)入口蝶閥首先打開，當(dāng)閥開至某一開度時，雙動滑閥打開。4、外取熱器汽包和余熱鍋爐汽包液位采用三沖量控制。5、分餾塔人字擋板上溫度與油漿上返塔流量串級控制。第二篇崗位操作法第一章反應(yīng)崗位反應(yīng)崗是催化裂解裝置核心崗位，在操作中要緊緊把握熱量、物料、壓力三大平衡關(guān)系，通過對儀表數(shù)據(jù)進(jìn)行分析、判斷、掌握設(shè)備運行情況及流化工況，及時發(fā)現(xiàn)并消除事故起因，防止事故發(fā)生。反應(yīng)崗位的參數(shù)雖然較多，但其中的反應(yīng)溫度、反應(yīng)壓力、再生溫度、再生壓力、主風(fēng)流量等尤為重要，只要穩(wěn)定住這些主要控制參數(shù)，生產(chǎn)就能平穩(wěn)。第一節(jié)關(guān)鍵變量對操作的影響催化裂解的操作變量很多，在工業(yè)裝置中，一個操作變量的改變，會對其它多個變量產(chǎn)生影響，一般將眾多變量分為獨立變量和非獨立變量。獨立變量一般可通過儀表控制，并且可由操作人員在一定范圍內(nèi)調(diào)整，如：進(jìn)料預(yù)熱溫度、反應(yīng)溫度、汽提和霧化蒸汽量等。隨獨立變量的改變而改變的變量，稱之為非獨立變量（如劑油比），如再生溫度在蠟油催化無取熱設(shè)施的方案中，是裝置熱平衡的結(jié)果，是非獨立變量。當(dāng)再生器有取熱設(shè)施，可對其進(jìn)行控制時，再生溫度為獨立變量。催化裂解各變量之間的分類見下表催化裂解裝置各變量的分類影響熱負(fù)荷的獨立變量原料預(yù)熱溫度、反應(yīng)溫度、新鮮進(jìn)料量、回?zé)捰土俊⒄羝?、反?yīng)料位影響熱負(fù)荷的非獨立變量轉(zhuǎn)化率、生焦率、催化劑循環(huán)量影響生焦率或熱輸出及熱負(fù)荷的獨立變量反應(yīng)溫度、回?zé)捚土?、汽提和霧化蒸汽量一、反應(yīng)溫度反應(yīng)溫度對反應(yīng)速度和產(chǎn)品質(zhì)量都有重大影響，催化裂解反應(yīng)溫度一般比蠟油催化裂化要高25--60℃。（一）、據(jù)文獻(xiàn)介紹，反應(yīng)溫度每提高10℃，反應(yīng)速度提高10～20％。（二）、高反應(yīng)溫度可以提高液化氣中烯烴產(chǎn)率(C3、C4)。汽油辛烷值提高了，但產(chǎn)率下降。（三）、低反應(yīng)溫度又適逢大回?zé)挶群偷突钚源呋瘎?，可以顯著提高輕油收率。同時因油氣中的烯烴隨著裂解條件的緩和而減少，所以柴油的十六烷值和汽油的誘導(dǎo)期升高，。（四）、在煉渣油時，如熱量過剩，采用低反應(yīng)溫度有利于催化裂解裝置維持熱平衡，如熱量不過剩，則可以提高回?zé)挶?。二、反?yīng)壓力反應(yīng)壓力是獨立操作變量，但一般是不能任意改變的，須從裝置的壓力、設(shè)備及各部分情況來綜合考慮。反應(yīng)壓力的提高增加了反應(yīng)物的濃度和反應(yīng)時間，有利于提高反應(yīng)速度和轉(zhuǎn)化率。但另一方面生焦率隨之上升，進(jìn)而使催化劑結(jié)焦失活，抵消了上述正方向的影響。因而在實際生產(chǎn)中，反應(yīng)壓力對轉(zhuǎn)化率和選擇性影響不大，但應(yīng)該注意到在催化裂解中，用于反應(yīng)的蒸汽量很大(占原料量的25-30％)，雖然反應(yīng)壓力提高了，但油氣分壓并不高，這樣有利于降低生焦率，提高汽油產(chǎn)率，有利于汽油中和氣體中烯烴增加，使汽油辛烷值提高。同時對干氣和液化氣產(chǎn)率無明顯影響。提高反應(yīng)壓力，再生壓力也要相應(yīng)提高。氧分壓增加有利于再生。同時對再生煙氣和能量回收有利。三、進(jìn)料預(yù)熱溫度對于提升管反應(yīng)，反應(yīng)溫度主要通過再生滑閥控制再生催化劑循環(huán)量來調(diào)節(jié)，原料預(yù)熱溫度不是調(diào)節(jié)反應(yīng)溫度的主要手段。隨著各種高效噴嘴的廣泛采用，對原料預(yù)熱溫度的要求也越來越低。反應(yīng)溫度、再生溫度、原料預(yù)熱溫度相互之間關(guān)系密切，在相同反應(yīng)溫度和進(jìn)料量下原料預(yù)熱溫度提高，催化劑循環(huán)量下降，劑油比下降，轉(zhuǎn)化率降低，生焦率降低，氣體收率下降，一般而言，原料預(yù)熱溫度增加50℃，再生溫度便上升10℃，轉(zhuǎn)化率下降2%，焦炭產(chǎn)率下降5～10％(以原有焦炭產(chǎn)率為基礎(chǔ))。催化裂解焦炭產(chǎn)率高，熱量剩余，降低原料預(yù)熱溫度，有利于熱平衡，在反應(yīng)溫度不變的情況下，降低原料預(yù)熱溫度，即可提高催化劑循環(huán)量和劑油比，但原料預(yù)熱溫度亦有下限，當(dāng)溫度過低，對輸送和進(jìn)料霧化有不良影響，因此，原料預(yù)熱溫度一般不低于150℃。四、回?zé)挶然責(zé)捰土浚蜐{回?zé)捔炕責(zé)挶龋僵ぉぉぉぉぉぉぉぉぉぉぉぉば迈r進(jìn)料量在一定轉(zhuǎn)化率下，回?zé)挶仁菃纬剔D(zhuǎn)化率的反映，隨單程轉(zhuǎn)化率的提高而變小。如裂化條件緩和，單程轉(zhuǎn)化率下降，回?zé)挶燃哟?，可使柴油產(chǎn)率增大，汽油產(chǎn)率下降，但總的輕質(zhì)油收率還是增加。另一方面輕柴質(zhì)量也變好，其十六烷值增加，凝點下降?；?zé)挶仍黾幼畲蟮呢?fù)效應(yīng)是反應(yīng)、分餾需要的熱量增加，能耗變大。同時制約了裝置的生產(chǎn)能力，需要以降量作為代價。回?zé)捰秃陀蜐{中富含稠環(huán)烴難以裂化，如不外甩油漿，生焦率會大大增加，而且油漿的固體含量也難以控制，因此不采用大回?zé)挶炔僮?。而且這樣輕油收率不會下降太多，其中汽油量反而增加。五、劑油比催化劑循環(huán)量與反應(yīng)器總進(jìn)料量之比，叫做劑油比。催化劑循環(huán)量劑油比＝─────────總進(jìn)料量劑油比增大，轉(zhuǎn)化率提高，焦炭產(chǎn)率升高，液化氣、汽油產(chǎn)率和汽油辛烷值上升。劑油比是非獨立變量，因為反應(yīng)的溫度控制是通過再生滑閥調(diào)節(jié)催化劑循環(huán)量來實現(xiàn)的，一切引起反應(yīng)溫度變化的因素皆會影響劑油比，劑油比最靈敏的調(diào)節(jié)方法是改變原料預(yù)熱溫度。原料預(yù)熱溫度下降，劑油比上升。對于催化裂解高殘?zhí)恐?、高含氮量的原料，就維持高劑油比，一般應(yīng)在9～16之間，甚至更高。高劑油比，必有高循環(huán)量，在提升管底形成高混合溫度，有利于降低原料中殘?zhí)哭D(zhuǎn)變?yōu)榻固嫉谋壤?。同時，高劑油比彌補(bǔ)了高溫再生所造成的催化劑水熱失活，維持了催化劑的高動態(tài)活性。高劑油比雖然增加了生焦率，但在催化裂解中表現(xiàn)卻利大于弊，所以為了獲得高劑油比，應(yīng)提高反應(yīng)溫度，降低原料預(yù)熱溫度，維持相對低的焦炭差，同時催化劑應(yīng)具備良好的焦炭選擇性。六、再生溫度再生器燒焦供熱和反應(yīng)器需要熱量之間，在熱平衡適應(yīng)情況下，其結(jié)果都反映在再生溫度上，再生溫度是非獨立變量，但增設(shè)外取熱器后，通過取熱在一定范圍內(nèi)控制再生溫度，使再生溫度變?yōu)楠毩⒆兞浚崞魇寡b置熱平衡的調(diào)節(jié)更加方便、直觀，并使催化裂解對原料殘?zhí)恐档拿舾卸认陆怠４呋呀庠偕夹g(shù)的發(fā)展，主要是盡量降低再生催化劑含碳量和提高燒焦強(qiáng)度，前者是發(fā)揮分子篩催化劑高活性的特點，后者是提高再生效率。高再生溫度增加焦炭燃燒動力學(xué)速度，再生溫度在600℃左右時，每提高10℃，燒焦速率可提高約20％。提高再生溫度，在反應(yīng)溫度不變的情況下會降低催化劑循環(huán)量，延長催化劑在再生器的停留時間，這兩個因素皆會導(dǎo)致再生催化劑含碳量的降低。無論是要增加燒焦強(qiáng)度，還是要降低再生劑含碳量，均須提高再生溫度。但高再生溫度不僅受到設(shè)備材質(zhì)的限制，而且會引起催化劑水熱失活，一般再生溫度不應(yīng)超過720℃。七、氧分壓燒焦速度與再生煙氣中氧分壓成正比，氧分壓是再生壓力與煙氣中氧的分子濃度的乘積。提高再生壓力，或提高主風(fēng)量增加煙氣中氧的分子濃度，都會提高氧分壓。煙氣中氧分壓對燒焦速度的影響相當(dāng)明顯，氧分壓由1%上升到2%，燒焦速度上升18%，對于二段完全再生裝置，因二次燃燒的可能性大大降低，為獲得高燒焦速度，進(jìn)入煙道的再生煙氣中氧含量一般控制在3～5%。八、催化劑性質(zhì)（一）、催化裂解催化劑的活性和選擇性：對催化裂解的產(chǎn)品分布有特別重要的作用。適時卸出部分催化劑和補(bǔ)充部分新鮮催化劑，維持合適的平衡劑活性，是提高催化裂解裝置經(jīng)濟(jì)效益的有效手段之一。平衡劑活性在64～71之間，活性每增加1個單位，汽油產(chǎn)率增加0.8％(重)，在活性更高時，活性增加1個單位，液化氣增加0.8％(重)，雖然轉(zhuǎn)化率增加，而汽油產(chǎn)率不再增加。采用提高反應(yīng)溫度和增加劑油比等方式提高轉(zhuǎn)化率，與提高平衡劑活性提高轉(zhuǎn)化率相比，前者所得汽油產(chǎn)率增加量比后者要少。在平衡劑活性高到產(chǎn)生過度裂化之前，提高平衡劑活性是提高汽油收率最有效的途徑。若平衡劑活性維持在汽油選擇性的最高水平，增加催化劑循環(huán)量和反應(yīng)溫度，可得到最大的辛烷值。（二）、再生劑含碳量裂化反應(yīng)主要在沸石分子篩上進(jìn)行，生成的焦炭主要沉積在沸石分子篩的活性中心上，再生劑含碳量上升，相當(dāng)于催化劑中沸石分子篩含量減少，轉(zhuǎn)化率下降，汽油產(chǎn)率下降，干氣和C3產(chǎn)率，焦炭產(chǎn)率上升，烯烴含量上升，汽油溴價上升。當(dāng)轉(zhuǎn)化率一定時，則氣體和焦碳產(chǎn)率上升。對于分子篩催化劑，再生劑含碳量對催化劑的實際使用活性影響較大，為充分發(fā)揮分子篩催化劑的性能，再生定碳應(yīng)保持在0.2％以下，最好在0.05％以下。（三）、催化劑的重金屬污染催化劑的金屬污染，主要是由原料附于催化劑上的鐵、鎳、銅、釩和鈉的污染，但對催化劑性質(zhì)影響較大的重金屬污染，主要是指鎳和釩的污染。鎳在催化反應(yīng)中起催化脫氫作用，釩的脫氫活性通常認(rèn)為只有鎳的1/4，但它會破壞分子篩的晶格結(jié)構(gòu)，特別是與鈉共存時，破壞作用更強(qiáng)。隨著平衡劑重金屬污染的提高，催化劑活性降低，選擇性變差，表現(xiàn)為氫氣和焦炭產(chǎn)率增加，汽油產(chǎn)率下降，干氣產(chǎn)率上升，產(chǎn)品烯烴度上升。催化劑重金屬污染使焦炭中污染焦的比例增大，焦炭產(chǎn)率上升。同時，氣體中氫氣含量上升，盡管占?xì)怏w的重量百分比較小，因氫氣分子量小，氫含量上升，富氣的密度降低，氣壓機(jī)效率下降。污染指數(shù)是平衡催化劑污染程度的直接體現(xiàn)，其由平衡催化劑上鐵、鎳、銅、釩四種金屬含量計算得出，計算公式為：污染指數(shù)＝0.1(14Ni+4V+Cu+Fe)，一般控制≯8000。在工業(yè)裝置上直接反映催化劑重金屬污染的靈敏指標(biāo)是催化干氣中的H2/CH4或H2/(C1+C2)的摩爾比，污染輕的裝置H2/CH4之比為0.2～0.3，但采用渣油為原料的裝置，其比例會大于1，甚至達(dá)到3。對于催化裂解摻渣后，由于原料復(fù)雜，重金屬含量更高，催化劑重金屬污染是一個必然面臨的問題。我國原油中釩含量一般較低，對催化劑的污染，主要是鎳污染，有些進(jìn)口油中釩含量較高。為解決重金屬污染問題，一般采用原料預(yù)制工藝(如Demex工藝和HDS工藝)；或者采用抗重金屬污染催化劑，在催化劑中加入金屬捕集劑；或者卸平衡催化劑補(bǔ)充新鮮劑，以降低平衡劑重金屬量；或者加注金屬鈍化劑，銻劑鈍化鎳，錫劑鈍化釩。加注金屬鈍化劑和適當(dāng)增加催化劑卸劑量是簡單可行的方法。九、原料性質(zhì)原料油性質(zhì)是所有操作條件中最重要的條件，選擇催化劑牌號，制定生產(chǎn)方案，選擇操作條件，都應(yīng)首先了解原料油性質(zhì)。生產(chǎn)中我們要求原料性質(zhì)相對穩(wěn)定，同時加工幾種性質(zhì)不同的原料時，要在原料罐或管道中調(diào)合均勻再進(jìn)提升管反應(yīng)器，并要求分析單位預(yù)先評價。原料帶水會造成裝置操作波動，嚴(yán)重時會造成事故。理想的催化裂解原料是H/C比高、CA低、密度小(K值大)，殘?zhí)俊⒑?。催化原料性質(zhì)一般從以下幾個方面來看。（一）、催化裂解對原料性質(zhì)的要求1、殘?zhí)亢繛?～5％的常壓渣油和摻渣油的重質(zhì)原料，有的裝置也處理過殘?zhí)贾禐?～8％的減壓渣油。2、重油原料的相對密度一般要求小于0.92，但對餾程沒有要求。3、焦化餾份雖然不屬于重油，但含氮量若高于0.3～0.4％，也成為一個限制指標(biāo)。（二）、餾程和密度餾程一般指恩氏蒸餾，即油品從初餾點到干點之間的溫度范圍。密度是指油品在20℃時單位體積的質(zhì)量，它們可辨別原料的輕重和沸點范圍的寬窄。一般來說，沸點高的原料容易裂化，但沸點高到一定程度會因在催化劑表面吸附快、擴(kuò)散慢、汽化不好，積炭快而難以裂化，更易縮合成焦炭。在同一沸點范圍內(nèi)，密度越大，反映了其組成中烷烴含量越低，則相對難以裂化。（三）、特性因數(shù)Ｋ特性因數(shù)是一種說明催化裂化原料石蠟烴含量的指標(biāo)，烷烴K值約13，環(huán)烷烴約11.5，芳烴約10.5。K值大，原料的石蠟烴含量高。大多數(shù)催化裂化原料的K值約在11.5～12.5，我國催化裂化原料的K值一般大于12。特性因數(shù)的高低可說明原料的裂化性能和生焦傾向。K值高，焦炭產(chǎn)率下降，汽油產(chǎn)率上升。一般說來，K值每上升0.1，轉(zhuǎn)化率上升1～1.5％(重)；轉(zhuǎn)化率相同時，K值每增加0.1，汽油產(chǎn)率可增加0.6～0.7％。（四）、烴類族組成烴類的族組成通常以飽和烴(烷烴、環(huán)烷烴)、芳烴膠質(zhì)和瀝青質(zhì)的含量來表示。它是決定催化原料性質(zhì)的一項最本質(zhì)、最基礎(chǔ)的數(shù)據(jù)。原料的族組成隨原料來源的不同而不同。石蠟基原料容易裂化，汽油及焦炭產(chǎn)率較低，氣體產(chǎn)率較高；環(huán)烷基原料最易裂化，汽油產(chǎn)率高，辛烷值高，氣體產(chǎn)率較低；芳香基原料難裂化，汽油產(chǎn)率低而生焦多。對于重油催化，原料中多環(huán)芳烴、膠質(zhì)、瀝青質(zhì)含量較大，裂化難度相應(yīng)增加，生焦率增大。（五）、殘?zhí)靠凳蠚執(zhí)炕蛱m氏殘?zhí)渴菍嶒炇移茐恼麴s(油樣在不充足的空氣中燃燒)剩留的殘?zhí)?。是用來衡量催化裂化原料焦炭生成傾向的一種特性指標(biāo)。原料油的殘?zhí)恐凳呛饬吭闲再|(zhì)的主要指標(biāo)之一。它與原料的組成、餾分寬窄及膠質(zhì)、瀝青質(zhì)的含量等因素有關(guān)。常規(guī)催化裂化原料中的殘?zhí)恐递^低，一般在0.1～0.3％。而重油催化裂化是在原料中摻入部分減壓渣油或常壓渣油，隨原料變重，膠質(zhì)、瀝青質(zhì)含量增加，殘?zhí)恐翟黾?。催化裂解油漿和回?zé)捰椭泻幸欢康奈瀛h(huán)芳烴和膠質(zhì)，芳烴環(huán)數(shù)也較大，其殘?zhí)恐狄草^大。故對回?zé)捰瓦M(jìn)行芳烴抽提，是降低混合原料殘?zhí)亢蜕沟囊环N好方法。減壓渣油五環(huán)芳烴膠質(zhì)和瀝青質(zhì)含量較多，芳烴環(huán)數(shù)較多，其殘?zhí)恐狄草^高，所以，隨著摻煉減壓渣油的比例上升，其殘?zhí)恐笛杆偕仙固慨a(chǎn)率成倍增加，裝置熱量過剩，必須有取熱設(shè)施以維持熱平衡。第二節(jié)正常操作法一、反應(yīng)溫度反應(yīng)溫度是反應(yīng)深度的標(biāo)志。提高反應(yīng)溫度，可以使反應(yīng)轉(zhuǎn)化率提高，反應(yīng)速度加快，產(chǎn)品分布改變。因此反應(yīng)溫度是一項重要的主控參數(shù)。正常生產(chǎn)中，反應(yīng)溫度由TIC-1101A或TIC-1101B控制再生滑閥開度進(jìn)行調(diào)節(jié)。（一）、主要影響因素：1、催化劑循環(huán)量下降，反應(yīng)溫度下降；2、原料預(yù)熱溫度下降，反應(yīng)溫度下降3、再生器密相床層溫度下降，反應(yīng)溫度下降；4、提升管反應(yīng)器總進(jìn)料量上升，反應(yīng)溫度下降；5、原料油帶水，反應(yīng)壓力迅速上升，反應(yīng)溫度迅速下降；6、提升管注汽量上升，反應(yīng)溫度下降；7、回?zé)捚土吭黾?，反?yīng)溫度下降；8、滑閥失靈對反應(yīng)溫度會產(chǎn)生巨大程度的影響。（二）、調(diào)節(jié)方法：1、正常生產(chǎn)時，反應(yīng)溫度由TIC-11O1A或TIC-1101B自動控制再生滑閥開度，改變催化劑循環(huán)量，從而調(diào)節(jié)反應(yīng)溫度；2、在再生滑閥調(diào)節(jié)余地小時，提高原料與油漿換熱后溫度，來控制反應(yīng)溫度；3、若再生器溫度較低，可用適當(dāng)?shù)姆椒ㄊ紫忍岣咴偕鷾囟?，使反?yīng)溫度上升；4、在某些情況下，征得工藝組及調(diào)度同意后，可適當(dāng)調(diào)整進(jìn)料量或進(jìn)料組成，以調(diào)整反應(yīng)溫度；5、減少提升管注汽量，可提高反應(yīng)溫度；6、減少提升管汽油回?zé)捔?，可提反?yīng)高溫度；7、若滑閥失靈，應(yīng)及時聯(lián)系儀表工處理，同時將該滑閥改為手動。二、反應(yīng)壓力反應(yīng)壓力是維持兩器之間催化劑正常循環(huán)的關(guān)鍵參數(shù)，只有反應(yīng)壓力平穩(wěn)，才能使催化劑循環(huán)正常，使操作溫度平穩(wěn)。除此之外，反應(yīng)壓力還會影響反應(yīng)物的轉(zhuǎn)化率和產(chǎn)品的分布，反應(yīng)壓力上升、轉(zhuǎn)化率上升，因此反應(yīng)壓力是一項重要的主控參數(shù)。正常情況下，反應(yīng)壓力由氣壓機(jī)轉(zhuǎn)速控制。（一）、主要影響因素：1、反應(yīng)深度下降，反應(yīng)壓力下降；2、氣壓機(jī)轉(zhuǎn)速上升，反應(yīng)壓力下降；3、反飛動量減小，反應(yīng)壓力下降；4、進(jìn)料量減小，反應(yīng)壓力下降；5、穩(wěn)定汽油回?zé)捔繙p少，反應(yīng)壓力下降；6、氣壓機(jī)入口放火炬量增加，反應(yīng)壓力下降；7、總注汽量（預(yù)提升蒸汽、進(jìn)料霧化蒸汽、汽提蒸汽等提升管中部注汽）減小，反應(yīng)壓力下降；8、分餾系統(tǒng)壓降減小，反應(yīng)壓力下降；9、原料帶水，反應(yīng)壓力迅速上升；10、分餾塔頂冷回流帶水，反應(yīng)壓力迅速上升；11、分餾塔頂油氣前冷卻器（E-203）的入口電動閥開度變大，反應(yīng)壓力下降（開、停工過程中使用）；12、C-201、D-201、D-202液位過高，則反應(yīng)壓力上升；13、E-204/1-5冷后溫度上升，則反應(yīng)壓力上升；14、儀表故障會對反應(yīng)壓力產(chǎn)生不同程度的影響。（二）、調(diào)節(jié)方法1、正常情況下，反應(yīng)壓力由氣壓機(jī)轉(zhuǎn)速自動控制，若氣壓機(jī)負(fù)荷過低，應(yīng)啟用氣壓機(jī)反飛動調(diào)整氣壓機(jī)負(fù)荷，控制好反應(yīng)壓力；2、反應(yīng)深度過大，氣壓機(jī)沒有調(diào)節(jié)余地時，可降反應(yīng)深度來降低反應(yīng)壓力；3、在進(jìn)料量過大，導(dǎo)致反應(yīng)壓力上升時，可以聯(lián)系調(diào)度及工藝組適當(dāng)降量；4、原料油帶水時，應(yīng)及時降低處理量，維持進(jìn)料平穩(wěn)，同時聯(lián)系調(diào)度予以處理；5、可以適當(dāng)增加提升管中部注汽量，提高反應(yīng)壓力；6、若分餾塔頂回流帶水，可聯(lián)系分餾崗位及時處理；7、反應(yīng)壓力急劇上升無法控制時，應(yīng)迅速打開氣壓機(jī)入口放火炬閥；8、若C-201、D-201、D-202液位過高，則應(yīng)及時降低其液位；9、E-204/1-5冷后溫度過高應(yīng)及時調(diào)節(jié)塔頂冷卻負(fù)荷；10、儀表故障，應(yīng)及時聯(lián)系儀表維護(hù)人員予以處理。三、反應(yīng)器床層藏量反應(yīng)器床層藏量是催化裂解反應(yīng)過程中的一個重要參數(shù)。藏量大，反應(yīng)器床層空速小，反應(yīng)時間長，二次反應(yīng)增加，轉(zhuǎn)化率上升，產(chǎn)品分布也隨之變化。本裝置中，反應(yīng)器床層藏量由床層料位LIC-1101A或LIC-1101B自動控制待生滑閥開度來調(diào)節(jié)。（一）、影響因素1、待生滑閥開度增大，反應(yīng)器床層藏量下降；2、再生滑閥開度減小，反應(yīng)器床層藏量下降；3、兩器正差壓增大，反應(yīng)藏量下降；4、催化劑流化狀況不佳，（如架橋、噎噻）會引起反應(yīng)器藏量大幅度變化；5、滑閥出現(xiàn)故障，會對反應(yīng)器藏量產(chǎn)生影響。（二）、調(diào)節(jié)方法1、正常情況下，由LIC-1101A或LIC-1101B調(diào)節(jié)待生滑閥開度自動控制反應(yīng)器料位來調(diào)節(jié)反應(yīng)器藏量，待生滑閥關(guān)小，反應(yīng)器藏量增加；2、適當(dāng)調(diào)整反應(yīng)器壓力，增加兩器差壓，使反應(yīng)器床層藏量上升；3、流化異常時，應(yīng)積極采取措施，包括適當(dāng)調(diào)節(jié)松動點個數(shù)，松動介質(zhì)流量，盡快恢復(fù)正常操作；4、若系統(tǒng)中催化劑藏量不足時，應(yīng)及時啟用大型或小型催化劑加料系統(tǒng)，向再生器中加料，適當(dāng)?shù)叵蛳到y(tǒng)中補(bǔ)充催化劑，使反應(yīng)器床層藏量上升；5、滑閥失靈，應(yīng)立即將滑閥改為手動控制位置，聯(lián)系儀表或鉗工人員處理。四、再生器壓力再生壓力主要受反應(yīng)壓力和主風(fēng)機(jī)出口壓力制約，再生器壓力是再生器中氣體O2分壓及兩器差壓的重要影響因素；（一）、影響因素：1、煙機(jī)入口蝶閥開度減小，壓力上升；2、雙動滑閥開度減小，壓力上升；3、主風(fēng)量上升，壓力上升；4、三旋入口噴水、噴汽量增加，壓力上升。5、外取熱風(fēng)量的變化。6、外取熱管泄漏。（二）、調(diào)節(jié)方法：1、正常狀態(tài)下，再生器壓力由煙機(jī)入口蝶閥和雙動滑閥分程控制，先由煙機(jī)入口蝶閥調(diào)節(jié)，當(dāng)入口蝶閥開至一合適位置時，由雙動滑閥控制再生器壓力。2、若雙動滑閥失靈，應(yīng)及時將其改為手動位置，并聯(lián)系儀表處理，處理方法：雙動滑閥只一組卡死時，可將該組滑閥搖到正常位置后鎖定,利用好的一組來調(diào)節(jié);若二組均卡死,再生壓力不斷上升，應(yīng)迅速降低主風(fēng)量來降低再生壓力，注意同時降低反應(yīng)進(jìn)料量。若再生壓力不斷下降，應(yīng)適當(dāng)降低反應(yīng)壓力，維持兩器壓力平衡，防止催化劑倒流，并聯(lián)系處理。3、根據(jù)煙氣中O2含量調(diào)節(jié)主風(fēng)量。4、控制好再生溫度盡量不噴水。5、停用泄漏的取熱管五、兩器差壓兩器差壓在催化裂解操作中不作為主控參數(shù)，但由于兩器差壓的變化，影響了催化劑循環(huán)量等因素，并且兩器差壓的穩(wěn)定，對正常的流化及防止催化劑倒流，油氣互竄，有著極為重要的作用，故在生產(chǎn)中必須予以高度重視，作為操作人員應(yīng)時刻關(guān)注差壓變化，維持兩器壓力平穩(wěn)。本裝置規(guī)定反應(yīng)壓力高于再生壓力為正差壓。（一）、影響因素：1、再生壓力高，兩器差壓增大；2、影響反應(yīng)壓力的因素，都將對兩器差壓產(chǎn)生影響；3、雙動滑閥開度影響兩器差壓。（二）、調(diào)節(jié)方法1、當(dāng)反應(yīng)壓力變化時，可以通過控制反應(yīng)壓力的手段來維持差壓在正常范圍內(nèi)；2、當(dāng)再生壓力變化時，可以通過控制再生壓力的手段來維持差壓在正常范圍內(nèi)；3、若儀表失靈，應(yīng)及時聯(lián)系儀表處理，同時密切關(guān)注兩器的壓力變化，維持生產(chǎn)平穩(wěn)。六、燒焦罐出口溫度（一）、影響因素：1、總生焦量增加，則燒焦罐出口溫度上升；2、汽提效率變差，燒焦罐出口溫度上升；3、外取熱器循環(huán)量大，燒焦罐出口溫度下降；4、循環(huán)滑閥開度變大，燒焦罐出口溫度上升。5、燒焦罐藏量增加，燒焦罐出口溫度升。6、原料變重，則燒焦罐出口溫度上升。7、油漿回?zé)捔吭黾?，則燒焦罐溫度增加。8、主風(fēng)量的變化；9、噴燃燒油量的大小；（二）、調(diào)節(jié)方法1、外取熱下滑閥開度增大燒焦罐溫度下降。2、外取熱流化風(fēng)增加燒焦溫度下降。3、循環(huán)斜管催化劑流量增加燒焦罐溫度上升。4、若供氧大于需氧的情況下，主風(fēng)量大則燒焦罐溫度下降，反之則上升。七、再生劑含碳量再生劑含碳量對反應(yīng)的影響很大，再生劑含碳量增加，反應(yīng)轉(zhuǎn)化率下降。氣體烯烴度上升，汽、柴油的穩(wěn)定性下降。（一）、影響因素：1、主風(fēng)量增加煙氣中氧含量上升，再生劑含碳量下降；2、燒焦罐底部溫度升高，燒焦速度快，再生劑含碳量下降；3、再生器密相溫度上升，再生劑含碳量下降；4、催化劑循環(huán)量下降或再生藏量上升，再生劑含碳量下降；5、反應(yīng)器汽提蒸汽增加，再生劑含碳量下降；6、反應(yīng)器進(jìn)料變重，油漿回?zé)捔看?，焦炭生成量增加，再生劑含碳量上升?、再生器流化狀況不良，再生劑含碳量上升；8、CO助燃劑的使用，可以降低再生劑含碳量。9、燒焦罐和密相床藏量上升，則再生劑含碳量下降。（二）、調(diào)節(jié)方法1、增加主風(fēng)流量，提高煙氣中氧含量，降低再生劑含碳量；2、開大循環(huán)滑閥開度，提高燒焦罐底部起燃溫度，加速焦炭燃燒，降低再生劑含碳量；3、若上述措施仍不能使再生劑含碳量下降，應(yīng)降低油漿回?zé)捔?、進(jìn)料量，減少生焦，使再生劑含碳量下降；4、加入CO助燃劑，降低再生劑含碳量；5、提高汽提蒸汽流量，減少生焦量，降低再生劑含碳量；6、若再生器噴入的燃燒油量較大，可適當(dāng)降低其流量；7、采取措施，改善再生器流化效果，提高燒焦效果，降低再生劑含碳量；8、適當(dāng)增加密相床層催化劑藏量。八、煙氣氧含量再生煙氣中的氧含量是判斷主風(fēng)充足與否的一個重要標(biāo)志。由于本裝置是完全再生，故煙氣中的氧含量不宜過低，否則容易發(fā)生“碳堆積”，威脅裝置的安全生產(chǎn)。煙氣氧含量主要由主風(fēng)流量來調(diào)節(jié)。（一）、影響因素：1、主風(fēng)流量降低，煙氣氧含量下降；2、進(jìn)料變重、進(jìn)料量增加，煙氣氧含量下降；3、增加回?zé)捔?，煙氣氧含量下降?、汽提蒸汽量小，煙氣氧含量下降。（二）、調(diào)節(jié)方法：1、正常生產(chǎn)時，由主風(fēng)總流量來調(diào)節(jié)，增大主風(fēng)總流量，煙氣氧含量上升；2、降低反應(yīng)進(jìn)料量，減少回?zé)捔?，氧含量上升?、提高汽提效果，則煙氣氧含量上升。九、生器密相床層溫度再生器密相床層溫度是兩器熱平衡的結(jié)果，當(dāng)熱量過剩時，溫度便上升，直至在更高溫度下達(dá)到平衡，反之，則在一個較低溫度下達(dá)到平衡。因此，再生器密相溫度可以說是一個溫度計，它體現(xiàn)了反應(yīng)、再生系統(tǒng)熱量平衡狀況。（一）、影響因素1、反應(yīng)深度加大，再生溫度上升；2、進(jìn)料溫度上升，再生溫度上升；3、待生滑閥開度增加，再生溫度上升；4、汽提蒸汽流量下降，再生溫度上升；5、回?zé)捔可仙?，或原料性質(zhì)變重，均使再生溫度上升；6、補(bǔ)充CO助燃劑，再生溫度上升；7、在主風(fēng)量過大時，主風(fēng)總量減少，再生溫度上升；8、生焦量不變時降低催化劑循環(huán)量，再生溫度上升。9、燒焦罐燒焦負(fù)荷減少，則再生密相溫度上升。10、燒焦罐出口溫度上升，則再生密相溫度上升。（二）、調(diào)節(jié)方法1、降低進(jìn)料溫度，可使再生溫度降低；2、減小回?zé)捔?，增大油漿外甩量，或減少摻渣量，可使再生溫度下降；3、若反應(yīng)深度較高，再生器溫度較高，可以適當(dāng)降低反應(yīng)溫度或床層料位，可使再生溫度降低；4、在稀、密相溫差較大時，可以向再生器中補(bǔ)入CO助燃劑，促使CO完全在密相燃燒，提高床層溫度；5、適當(dāng)增大汽提蒸汽量，降低再生溫度；6、聯(lián)系調(diào)度室，將原料性質(zhì)調(diào)輕，可以降低再生溫度；7、再生溫度過低，適當(dāng)噴燃燒油，提高再生溫度。十、原料預(yù)熱溫度提高原料預(yù)熱溫度，可為催化裂解反應(yīng)提供一部分熱量。原料預(yù)熱溫度的高低，不僅影響反應(yīng)溫度，再生溫度，劑油比，還會影響進(jìn)料噴嘴的霧化效果和產(chǎn)品的分布，進(jìn)料溫度高，油品粘度小，霧化效果好，因此是一個重要的主調(diào)參數(shù)。正常情況下，控制原料油與油漿換熱量，來改變原料預(yù)熱溫度。（一）、影響因素1、循環(huán)油漿溫度和循環(huán)量上升，原料預(yù)熱溫度上升；2、通過調(diào)節(jié)原料入E-201的量，使原料預(yù)熱溫度上升；3、原料油流量減小，原料預(yù)熱溫度上升；4、回?zé)挶仍龃?，原料預(yù)熱溫度上升；（二）、調(diào)節(jié)方法1、正常生產(chǎn)時，循環(huán)油漿溫度和循環(huán)量上升，原料預(yù)熱溫度上升。2、通過調(diào)節(jié)原料入E-201的量，使原料預(yù)熱溫度上升。3、原料油流量減小，原料預(yù)熱溫度上升；4、必要時可聯(lián)系調(diào)度提高進(jìn)裝置的渣油溫度。5、降低回?zé)挶龋瑒t原料預(yù)熱溫度下降。十一、平衡劑活性催化劑在裝置中反復(fù)循環(huán)使用，新鮮催化劑活性較高，在經(jīng)過一定時間后，催化劑的活性下降，粒徑分布均勻，呈平衡狀態(tài)，稱為“平衡劑”，平衡劑活性對轉(zhuǎn)化率和產(chǎn)品分布有重大影響，是催化裝置控制的主要指標(biāo)之一，一般用補(bǔ)充新鮮催化劑量和注鈍化劑來控制平衡劑活性。（一）、影響因素1、原料重，其重金屬（Fe、Ni、Cμ、V、Na）及堿性氮含量高，會使催化劑活性降低；2、再生溫度高，反應(yīng)注汽量大，會加速催化劑水熱失活，活性降低；3、再生劑含碳量增加，活性降低；4、向系統(tǒng)中補(bǔ)入催化劑量減少，活性降低。（二）、調(diào)節(jié)方法1、一般情況下，用小型加料向燒焦罐補(bǔ)充一定量的新鮮催化劑，以平衡催化劑的損失，維持一定的催化劑藏量和一定的平衡劑活性；2、特殊情況下（如平衡劑活性過低、污染嚴(yán)重），需要從再生器中卸出一定量的平衡劑，同時補(bǔ)充新鮮催化劑，提高平衡劑活性；3、適當(dāng)注入鈍化劑量，減緩重金屬污染，維持平衡劑活性；4、杜絕再生器超溫，以防止催化劑熱失活；5、盡可能地減少再生器中的水蒸汽量，減少催化劑的水熱失活；6、強(qiáng)化操作，提高燒焦效果，降低再生劑含碳量，提高再生催化劑活性。十二、再生器密相床層藏量密相藏量是催化裂解裝置再生系統(tǒng)一個重要控制參數(shù)，其藏量過高會造成旋分器入口濃度上升催化劑損耗增加，藏量過低，易造成油氣互竄引起爆炸事故。（一）、影響因素1、再生催化劑循環(huán)量變化；2、循環(huán)滑閥開度變化；3、外取熱下滑閥開度變化；4、燒焦罐及密相風(fēng)量變化；5、兩器差壓變化；（二）、調(diào)節(jié)方法1、再生滑閥開度增大，則密相藏量下降；2、循環(huán)滑閥開度增大，則密相藏量下降；3、外取熱下滑閥開度增大，則密相藏量下降；4、燒焦罐風(fēng)量增大，則密相藏量增加；5、兩器正差壓增加，則密相藏量增加。十三、噴嘴使用注意事項：1、兩器烘干階段為保護(hù)噴嘴可通過限流孔板吹入霧化蒸汽進(jìn)行冷卻。2、反應(yīng)噴油前先將霧化蒸汽量提到上限。3、進(jìn)油管壓力達(dá)到0.40Mpa（g）以上時，并保持噴嘴開度對稱。4、反應(yīng)切斷進(jìn)料后，原料油管線須吹掃干凈，當(dāng)催化劑卸盡后方可關(guān)閉霧化蒸汽。十四、脫氣罐的使用方法1、試催化劑的流動狀況及時調(diào)整蒸汽量，如催化劑含煙氣量大，及時加大蒸汽量。2、如催化劑流化質(zhì)量不好，及時加大蒸汽量。第三節(jié)非正常操作一、反應(yīng)溫度大幅度波動（一）、現(xiàn)象TIC-1101A、TIC-1101B顯示的反應(yīng)溫度大幅度變化。（二）、原因1、總進(jìn)料量發(fā)生大幅度變化，造成反應(yīng)溫度大幅度波動；2、兩器流化不佳或壓力大幅度波動，催化劑循環(huán)量大幅度變化，造成反應(yīng)溫度波動；3、原料油帶水，或輕組分過多，造成反應(yīng)溫度急劇下降；4、進(jìn)料溫度大幅度變化，引起反應(yīng)溫度波動；5、再生溫度大幅度波動，引起反應(yīng)溫度波動；6、儀表故障。（三）、處理方法：1、分析進(jìn)料波動原因，做相應(yīng)調(diào)整，消除波動因素；2、當(dāng)主風(fēng)、差壓、汽提蒸汽、中部注汽等變化時，應(yīng)迅速調(diào)整，消除波動原因，維持兩器藏量、壓力的平穩(wěn)；3、判斷為原料油帶水時，按原料油帶水操作要求來進(jìn)行調(diào)整；4、調(diào)整E-201原料油換熱量，并聯(lián)系分餾崗位保持平穩(wěn)；5、適當(dāng)調(diào)整主風(fēng)總量及各段主風(fēng)、流化風(fēng)的分配，改善再生器及脫氣罐流化狀況；6、在反應(yīng)溫度持續(xù)下降時，除相應(yīng)提反應(yīng)溫度外，還可視情況進(jìn)行適當(dāng)降量處理；7、再生溫度波動大，分析原因，消除波動因素；8、儀表故障時，應(yīng)及時聯(lián)系儀表工處理。二、反應(yīng)壓力大幅度變化（一）、現(xiàn)象反應(yīng)壓力出現(xiàn)大幅度變化。（二）、原因1、原料帶水，引起反應(yīng)壓力大幅度上升；2、氣壓機(jī)轉(zhuǎn)速波動，或反飛動量不穩(wěn)，反應(yīng)壓力大幅度變化；3、提升管中部注汽量FIC-1102.FIC-1103失控，造成注汽量過大，反應(yīng)壓力大幅度上升；氣壓機(jī)入口放火炬閥打開，反應(yīng)壓力下降；4、進(jìn)料量波動，反應(yīng)壓力大幅度波動；5、C-201底液面、或D-201、D-202液面過高，引起油氣憋壓，造成反應(yīng)壓力大幅度升高；6、分餾塔頂部溫度過低，造成頂部水汽冷凝，引起內(nèi)回流帶水，造成分餾塔壓力迅速升高，反應(yīng)壓力隨之升高；7、反應(yīng)溫度大幅度上升，反應(yīng)壓力大幅度上升；8、儀表故障（三）、處理方法1、若原料帶水，聯(lián)系調(diào)度通知油品罐區(qū)處理；2、若氣壓機(jī)轉(zhuǎn)速波動過大，應(yīng)設(shè)法穩(wěn)定氣壓機(jī)運行，若反應(yīng)壓力下降太快，可以提高反飛動量，反之應(yīng)啟用氣壓機(jī)入口放火炬，調(diào)整反應(yīng)壓力；3、若蒸汽壓力波動，應(yīng)及時聯(lián)系調(diào)度予以處理，4、調(diào)整反應(yīng)進(jìn)料量，反應(yīng)深度等，恢復(fù)反應(yīng)壓力平穩(wěn)；5、若因分餾、穩(wěn)定操作波動，引起反應(yīng)壓力上升，應(yīng)及時聯(lián)系有關(guān)崗位配合處理；6、若儀表失控，并聯(lián)系儀表處理；7、處理時，應(yīng)密切注意兩器的差壓，及主風(fēng)出口壓力、脫氣罐料位，防止發(fā)生油氣倒竄事故。三、反應(yīng)器進(jìn)料量大幅度變化（一）、現(xiàn)象反應(yīng)器進(jìn)料FIC-1104A，B集合管壓力發(fā)生大幅度變化。（二）、原因1、原料油泵或回?zé)捰捅贸霈F(xiàn)故障；2、原料油流量自控表FIC-1104A，B儀表故障；3、D-203、D-204液位過低，造成泵抽空；4、原料油帶水或過輕，反應(yīng)進(jìn)料大幅度波動。5、回?zé)捰土髁空{(diào)節(jié)閥FIC-1201故障（三）、處理方法1、發(fā)現(xiàn)進(jìn)料波動，及時查清是哪路進(jìn)料波動，針對具體原因，加以調(diào)整。2、若進(jìn)裝置渣油量大幅度波動，應(yīng)及時匯報調(diào)度，同時相應(yīng)調(diào)整操作，保持D-203、D-204一定的液位，維持生產(chǎn)平穩(wěn)；3、原料帶水或過輕，及時聯(lián)系調(diào)度，進(jìn)行原料換罐，進(jìn)料量波動時可以降低進(jìn)料量。4、調(diào)節(jié)閥故障及時走付線，聯(lián)系儀表處理四、原料帶水（一）、現(xiàn)象1、若四路進(jìn)料FI-1131A-C、FI-1131B-D變化大；2、原料預(yù)熱溫度迅速下降，反應(yīng)壓力升高；3、反應(yīng)溫度急劇下降，同時反應(yīng)壓力迅速上升；4、嚴(yán)重時，反應(yīng)進(jìn)料泵抽空。（二）、原因罐區(qū)來的原料油中含有較多的水份。（三）、處理方法1、聯(lián)系調(diào)度通知罐區(qū)加強(qiáng)脫水，在情況嚴(yán)重時，應(yīng)立即換罐；2、在操作上適當(dāng)降低原料預(yù)熱溫度，提高催化劑循環(huán)量，降低原料油流量，防止反應(yīng)溫度降得太快，導(dǎo)致催化劑帶油；3、在操作中可適當(dāng)提高主風(fēng)量，防止煙氣氧含量回零，并注入CO助燃劑，以防止二次燃燒；4、在原料油帶水消除后，恢復(fù)操作時，首先調(diào)節(jié)原料油預(yù)熱溫度及催化劑循環(huán)量，防止反應(yīng)溫度快速上升。待操作條件平穩(wěn)后，再恢復(fù)總進(jìn)料量。五、反應(yīng)器藏量大幅度波動（一）、現(xiàn)象床層料位LIC-1101A，B大幅度變化。（二）、原因1、反應(yīng)壓力、再生壓力大幅度波動，致使兩器差壓大幅度變化，導(dǎo)致反應(yīng)器藏量波動；2、松動風(fēng)或松動蒸汽壓力突然下降，造成斜管輸送不暢；3、催化劑發(fā)生架橋或噎噻；4、儀表或滑閥失靈。（三）、處理方法1、視反—