一級結(jié)構(gòu)工程師《專業(yè)考試》知識點(diǎn)必練200題（含詳解）

一級結(jié)構(gòu)工程師《專業(yè)考試》知識點(diǎn)必練200題（含詳解）

一、單選題

1.某鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)辦公樓如圖，柱距均為8.4m。由于兩側(cè)結(jié)構(gòu)層高相差

較大且有錯層，設(shè)計(jì)時擬設(shè)置防震縫，并在縫兩側(cè)設(shè)置抗撞墻，如圖1所示。已

知：該房屋抗震設(shè)防類別為丙類，抗震設(shè)防烈度為8度，建筑場地類別為II類,

建筑安全等級為二級。A棟房屋高度為21m,B棟房屋高度為27%[2011年真題]

a）平面圖b）剖面圖

假定，A棟二層中柱KZI截面尺寸bXh二600mmX600mm,ho=555mm。柱凈高Hn=2.

5m,柱上、下端截面考慮地震作用組合的彎矩計(jì)算值分別為Met=280kN?m、Mcb

=470kN-m,彎矩均為順時針或逆時針方向。試問，該框架柱的剪跨比入取下列

.“°求解。

何項(xiàng)數(shù)值最為合適？O提示：采用公式

A、1.7

B、2.2

C、2.6

D、2.8

答案：D

根據(jù)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50011-2010)式(6.29-3)計(jì)算,

對應(yīng)的截面組合剪力計(jì)算值為：

*470+280。皿、，。式中，M：、此均為柱端

P=--------=--------=3004

HR2.5

截面組合的彎矩計(jì)算值，而非彎矩設(shè)計(jì)值。

J//)=470AATm＞反彎點(diǎn)位于柱高中部時，剪跨比

為：.\r470。由此可知，D項(xiàng)數(shù)值最為接

z=-二—=-----------r-=2.82

V\300x555x10^

近。

解析：

2.某單跨倉庫，如圖所示。跨度15m,開間6叫共6個開間，屬剛彈性方案。窗

IWJ3.6m,窗間墻寬2.4叫壁柱和墻厚見題圖。檐口標(biāo)iW)+6.0m。磚砌體用MU10

磚，M5混合砂漿。左柱的柱底承受的N=340kN。承受的彎矩：左風(fēng)時，M左二26k

N-m；右風(fēng)時，M右=35kN-m0

。

0。

9

一三

1600016000j60001600016000],6000j.

2400

955、490±0.000

4=762200mm2

M85.28X108mm4

y=196mm,y=424mm

23.已知窗間墻截面的

回轉(zhuǎn)半徑為156mm,設(shè)高厚比B=14.62,左柱在左、右風(fēng)荷載下的承載力與下列

()項(xiàng)數(shù)值最為接近。

A、492kN；468kN

B、502kN；438kN

C、549kN；469kN

D、592kN；468kN

答案：C

解析：

T形截面的折算厚度：忻=3.5i=3.5X156=546mm;

①偏心距

6

左風(fēng)：V26x107As；右風(fēng)：V35x106

J、e--=——------T=76.5mm'wJMe=-=------------r=102.9mm'

V340x10'A340xlO3

②相對偏心距

左風(fēng)：_￡_=Z^l=o.140；右風(fēng)：￡二甯=0J88；

③根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50003-2011)附錄D式(D.0.L2)計(jì)算，影響系數(shù)為:

左風(fēng)，3=0.48,右風(fēng)，3=0.41；

④受壓承載力

左風(fēng)：^fA=0.48Xl.5X762200=548784N?548.8kN；

右風(fēng)：A=0.41X1.5X?62200=468753N?468.8kNo由此可知，C項(xiàng)數(shù)值最為接近。

3.關(guān)于預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件的下列說法，何項(xiàng)不正確？()[2014年真題]

A、提高了構(gòu)件的斜截面受剪承載力

B、有效改善了構(gòu)件的正常使用極限狀態(tài)性能

C、預(yù)應(yīng)力混凝土的強(qiáng)度等級不宜低于C30

D、鋼絞線的張拉控制應(yīng)力取值應(yīng)按其極限強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算

答案:C

解析：A項(xiàng)正確，根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50010—2010)第6.3.4及6.

3.5條規(guī)定，預(yù)加應(yīng)力提高斜截面受剪承載力。B項(xiàng)正確，根據(jù)第7.1.1、7.2.3

條規(guī)定，預(yù)加應(yīng)力能有效控制裂縫的出現(xiàn)，提高構(gòu)件的剛度。C項(xiàng)錯誤，根據(jù)第

4.1.2條規(guī)定，預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)的混凝土強(qiáng)度等級不宜低于C40,且不應(yīng)低于

C30oD項(xiàng)正確，根據(jù)第10.1.3條規(guī)定，鋼絞線的張拉控制應(yīng)力取值應(yīng)按其極限

強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算。

4.某簡支梁計(jì)算跨度10=6.9m,截面尺寸bXh=250mmX650nim,混凝土為C30,

鋼筋為HRB335級。該梁承受均布恒載標(biāo)準(zhǔn)值(包括梁自重)gk=16.20kN/m及

均布活載標(biāo)準(zhǔn)值qk=8.50kN/m,活荷載準(zhǔn)永久系數(shù)取為Wq=0.4。梁跨中下部配

有縱向受拉鋼筋30)20(As=941mm2),梁的混凝土保護(hù)層厚度c=25mm。1.跨

中截面在荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合作用下，縱向受拉鋼筋的應(yīng)力us最接近于()N/

mm2。

A、232

B、293

C、310

D、330

答案：A

解析：按荷載準(zhǔn)永久組合計(jì)算彎矩值:

M=1x(16.2+0,4x8.5)x6.92=116.

步z8由有效高度ho=650—

35=615M,縱向受拉鋼筋面積As=941mm2；根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB

50010—2010)第7.1.4條式(7.1.4-3)計(jì)算，可得縱向受拉鋼筋的應(yīng)力為：

_116.65x10'

=231.68^//mwi2

0.87V,=0.87x615x941

由此可知，A項(xiàng)數(shù)值最為接近。

5.某毛石砌體擋土墻，其剖面尺寸如圖所示。已知其墻背直立，排水良好，墻后

填土與墻齊高，其表面傾角為B,填土表面的均布荷載為q。擋土墻土壓力Ea

作用點(diǎn)在土壓力合力形心處：①若q=0,c=0,則為1/3墻高處；②q彳0或c

*0,則是合力作用點(diǎn)。假定5=

0,已計(jì)算出墻頂面處的土壓力強(qiáng)度。1=3.8kN/m2,墻底面處的土壓力強(qiáng)度。2

=27.83kN/m2,主動土壓力Ea=79kN/m。則可計(jì)算得主動土壓力Ea作用點(diǎn)距離

擋土墻底面的高度z最接近于。mo

A、1.6

B、1.9

C、2.2

D、2.5

答案：B

解析：

i由墻體底面處力矩平衡可得：E.z=H。J附1代入數(shù)據(jù)解得，主動土壓力Ea作用點(diǎn)距離擋土墻底面的高度為：”

223

由此可知，B項(xiàng)數(shù)值最為接近。

6.某辦公樓中的鋼筋混凝土四跨連續(xù)梁，結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)使用年限為50年，其計(jì)算簡

圖和支座C處的配筋如圖2-6所示。梁的混凝土強(qiáng)度等級為C35,縱筋采用HRB

500鋼筋，as=45mm,箍筋的保護(hù)層厚度為20mm。假定，作用在梁上的永久荷載

標(biāo)準(zhǔn)值為qGk=28kN/m(包括自重)，可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值為qQk=8kN/m,可變荷載

準(zhǔn)永久值系數(shù)為0.4。試問，按《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50011—2010計(jì)算的

支座C梁頂面裂縫最大寬度vmiax(mm)與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？。

圖2-6

提示：①裂縫寬度計(jì)算時不考慮支座寬度和受拉翼繽的影晌；②本題需要考慮可變荷載不利分布，等跨梁在不同荷載分布作用T

q

山A/產(chǎn)-0071g/

Af--00雙I

□2

“L-0.107g/

A、0.24

B、0.28

C、0.32

D、0.36

答案：B

解析:

根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50010-2010)第7.1.4條公式(7.1.47)計(jì)算，荷載計(jì)算的分項(xiàng)系數(shù)為0.7,所以MG^O.CTH

2

X8.5=61.85kN-m；MQ=143.63+0.4X61.85=168.37kN-m；可知A/1232+490.9=1722.9mm,保護(hù)層厚度設(shè)為45mm,斫以％=500-

16837x10s

:246.67,心。斫以相對粘結(jié)特性系數(shù)3,7。*。根據(jù)《混凝土出

w0.S7M；0.87x455x1722.9“2x28+25

計(jì)算，。一4；

2

Ate=0.5bh=0.5X250X500=62500mm,=4.=1312=0.02757>0.01；通過題目所給數(shù)據(jù)帚入可知：勿=1.1-0.65x4-=L1

462500p,u.

%=19E=2X10N=28wn.由此可知，B項(xiàng)最接近。

“3二4"臺(1%：+=1.9x0890、”*?<19x28+098)20)-0.275ww,

200000002757’

7.某無梁樓蓋柱網(wǎng)尺寸為6mX6m,柱截面尺寸為450mmX450mm,樓板厚200mm,

如圖所示，混凝土強(qiáng)度等級為C25,箍筋采用HPB300鋼筋，彎起鋼筋采用HRB3

35鋼，as=20mm。如圖所示。｛圖｝4.集中反力設(shè)計(jì)值大小同款(3),采用彎起

鋼筋作為受沖切鋼筋時，沖切破壞錐體每一側(cè)所需的彎起鋼筋面積與()配置最

為接近(彎起角度為Q=45°)o

A、3012

B、2Q12

C、3016

D、34014

答案：A

解析：各參數(shù)取值同上題：um=4X(450+180)=2520mm；T|=1.0o根據(jù)《混

凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50010-2010)第土5.3條式(6.5.3-2)計(jì)算，彎起鋼

筋總面積為:

耳一。"義片42J100-0.5xl?27xl.0x2520xl80

=802mm"

以0.8x300x0.707

0.sina沖

切破壞錐體每一側(cè)的彎起鋼筋面積為Asbu/4=802/4=200mm2,根據(jù)第9.1.11

條第3款規(guī)定，每一側(cè)采用3。12,As=339mm2>200,滿足規(guī)范要求。由此可知,

A項(xiàng)數(shù)值最為接近。

8.

某24層商住樓，現(xiàn)澆鋼筋混凝土部分框支剪力墻結(jié)構(gòu)，如圖6-31所示。一層為框支層，層高6.0m，二至二十四層布置剪力M

抗震設(shè)防烈度8度，建筑抗震設(shè)防類別為丙類，設(shè)計(jì)基本地震加速度0.20g，場地類別H類，結(jié)構(gòu)基本自振周期Ti=L6s?；炷?/p>

2222

板C35(fc=16.7N/mm,ft=l.57N/mm),其他層墻、板為C30(fc=14.3N/mm)。鋼筋均采用HRB335級《'，fy=300N/mm)。［

-----------(Jj----------Q------

(—工卜工—QI—

1—P?一~rp

司jj8QQ°彳^<x)o—j_800Pjgoon：一8ali:j

O??@(b?

一層平面

圖6-31

假定，該建筑物使用需要，轉(zhuǎn)換層設(shè)置在3層，房屋總高度不變，一至三層層高

為4m,上部21層層高均為3m,第四層某剪力墻的邊緣構(gòu)件仍如圖28所示。試

問，該邊緣構(gòu)件縱向鋼筋最小構(gòu)造配箍率psv(%)及配箍特征值最小值入v取

下列何項(xiàng)數(shù)值時，才能滿足規(guī)范、規(guī)程的最低抗震構(gòu)造要求？。提示：按《高

層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》(JGJ3—2010)作答。。

A、1.2；0.2

B、1.4；0.2

C、1.2；0.24

D、1.4；0.24

答案：D

解析：

i原墻抗震等級為一級。根據(jù)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》(JGJ3-2010)第10.2.6條規(guī)定，對部分框支剪力墻結(jié)構(gòu)，當(dāng)轉(zhuǎn)工

力墻底部加強(qiáng)部位的抗震等級宜按本規(guī)程表3.9.3和表3.94的規(guī)定提高一級使用，已為特一級時可不提高。則本題中第四層墻前

根據(jù)第3.10.5條第3款規(guī)定，約束邊縹構(gòu)件縱向鋼筋最小構(gòu)造酉1箍率應(yīng)取為1.4%，酉［箍特征值宜增大20%，由表7.2.15得：兒=

9.某自重式擋土墻墻體的重度Y=22kN/m3,墻背的土為黏土夾塊石(Y=20kN/m

3),夯實(shí)，墻背粗糙，排水良好，不考慮墻趾前土的影響。已知土對擋土墻墻

背的摩擦角，干重度為19kN/m3,土對擋土墻基底的摩擦系數(shù)U=0.4,如圖所示。

則擋土墻的抗傾覆和抗滑移安全系數(shù)分別為()。

A、3.0；1.40

B、3.0；1.55

C、3.3；1.40

D、3.3；1.55

答案：D

解析：根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50007—2011)第6.7.3條規(guī)定，計(jì)

算如下:①擋土墻的主動土壓力為:匕=3“泗之兒式中,心為主動土壓力系數(shù)，

根據(jù)附錄L確定；墻背的土為黏土夾塊石，且干重度為19kN/m3,則填土類別為

川類。已知口=9°°，6二°，夕二6則由圖L.0.2,查得主動土壓力系數(shù)Ka=0.2。

].1

2

miiE,=亍4力2兒=5Xl.lXO.2X2OX5=55kN?

則主動土壓力為：42

則E?=E.?cos150=55Xcosl5°=53.IkN；

Eay二瓦.sinl5。:55xsinl5。=14.2kN。②抗傾覆驗(yàn)算根據(jù)第6.7.5條第2款規(guī)

定，進(jìn)行抗傾覆穩(wěn)定性計(jì)算：傾覆力矩為：

M-E^zf=E?x4-=53.1X1.67=88.68kN■m

"3抗傾覆力矩為：

[M]=%+/勺=06x2.2x22x1.1+1.0X4.4X22X1.7+1/2X1.0X4,4X

22x(2/3+0.2)xl+12.9M2.2=26683tATm

滑力=Eat-Gt=Easin(a-%-3)-Gsin/=50xsin(900-0-15°)-0=48.3kN；

抗滑力=(Ga+EaB)/4=[Geos%+Eacos(a-%-8)]/x=0.4x(29.04+96.8+48.4+

12.9)=74.86kN；

則抗滑移安全系數(shù)為？K=74.86/48.3^1.55>1.3.滿足要求.

③抗滑移驗(yàn)算根據(jù)第6.7.5條第1款規(guī)定，進(jìn)行抗滑移穩(wěn)定性驗(yàn)算：{圖8}

10.某鋼煙囪設(shè)計(jì)時，在鄰近構(gòu)筑物平臺上設(shè)置支撐與鋼煙囪相連，其計(jì)算簡圖

如圖所示。支撐結(jié)構(gòu)鋼材采用Q235—B鋼，手工焊接，焊條為E43型。撐桿AB

采用填板連接而成的雙角鋼構(gòu)件，十字形截面(+100X7),按實(shí)腹式構(gòu)件進(jìn)行計(jì)

算，截面形式如圖所示，其截面特性：探27.6*102冽掰2,'廣38.9由°已知撐桿人

B在風(fēng)荷載作用下的軸心壓力設(shè)計(jì)值N=185kNo[2012年真題]

/X

\』^y填板

/\

撐桿AB雙角鋼構(gòu)件截面

4.已知條件同題(3)。假定

角鋼肢背的焊縫內(nèi)力分配系數(shù)為0.7,實(shí)際焊縫長度為160mm。試問，撐桿AB

角鋼肢背處側(cè)面角焊縫的應(yīng)力計(jì)算數(shù)值if(N/mm2)與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？

0

A、150

B、130

C、100

D、70

答案：C

解析：根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50017—2003)第7.1.3條第2款規(guī)定，角

焊縫的計(jì)算長度，對每條焊縫取其實(shí)際長度減去2hf,故

4:160—2%=160—2X6=148mn雙角鋼共2條焊縫，則側(cè)面角焊縫的應(yīng)力為：

N0.7xl85xl03……

Tf=—=-----------------=104.2JV/mm2

Vw2x07x6x148由此可知，C項(xiàng)數(shù)值最為接近。

11.某五層中學(xué)教學(xué)樓，采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，框架最大跨度9叫層高

均為3.6m,抗震設(shè)防烈度7度,設(shè)計(jì)基本地震加速度0.10g,建筑場地類別II類，

設(shè)計(jì)地震分組第一組，框架混凝土強(qiáng)度等級C30。［2014年真邈］假定，框架的抗

震等級為二級，框架底層角柱上端截面考慮地震作用并經(jīng)強(qiáng)柱弱梁調(diào)整后組合的

彎矩設(shè)計(jì)值(順時針方向)為180kN?明該角柱下端截面考慮地震作用組合的

彎矩設(shè)計(jì)值(順時針方向)為200kN?m,底層柱凈高為3m。試問，該柱的剪力

設(shè)計(jì)值V(kN)與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？()提示：按《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》

(GB50010—2010)作答。

A、165

B、181

C、194

D、229

答案：D

解析：根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50010-2010)第11.4.2條規(guī)定，二級

抗震等級框架結(jié)構(gòu)的底層，柱下端截面組合的彎矩設(shè)計(jì)值應(yīng)乘以增大系數(shù)1.5。

根據(jù)第11.4.5條規(guī)定，二級框架的角柱，剪力設(shè)計(jì)值應(yīng)乘以1.1的增大系數(shù)。

根據(jù)第11.4.3條第2款式(11.4.3-2)計(jì)算，該柱的剪力設(shè)計(jì)值為：

(M：+M；)“80-15x200、

——=卜l.l=229fcV

1I30)由此可知，D項(xiàng)數(shù)值

最為接近。

12.某鋼筋混凝土方形柱為偏心受拉構(gòu)件，安全等級為二級，柱混凝土強(qiáng)度等級

C30,截面尺寸為400mmX40Cmm。柱內(nèi)縱向鋼筋僅配置了4根直徑相同的角筋,

角筋采用HRB335級鋼筋，。尸7=4501。i已知：軸向拉力設(shè)計(jì)值N=250kN,單向

彎矩設(shè)計(jì)值加31kN?m。試問，按承載能力極限狀態(tài)計(jì)算(不考慮抗震)，角筋

的直徑(mm)至少應(yīng)采用下列何項(xiàng)數(shù)值？。［2011年真題］

A、25

B、22

C、20

D、18

答案：B

解析：根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50010-2010)第6.2.23條第3款規(guī)定，

對稱配筋的矩形截面偏心受拉構(gòu)件，不論大、小偏心受拉情況，均可按公式(6.

2.23-2)計(jì)算。偏心距eO二M/N二31X1000/250=124mm<0.5h-as=200-45mm=155mm,

為小偏心受拉。由于對稱配筋，故按《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50010-2010)

式(6223-2)計(jì)算’屋=6：+'冽

兒'=%=(40079加=3”沖:受拉鋼筋截面面積為：

「W250x1000x279-

42----：----=-------------mm2=750ww2

故單邊配置2①22,As=760mm2>

750mm2,滿足要求。

13.材質(zhì)為Q235的焊接工字鋼次梁，截面尺寸見圖，腹板與翼緣的焊接采用雙面

角焊縫，焊條采用E43型非低氫型焊條，最大剪力設(shè)計(jì)值V=204kN,翼緣與腹板

連接焊縫焊腳尺寸hf(M)取下列何項(xiàng)數(shù)值最為合理？提示：最為合理指在滿

足規(guī)范的前提下數(shù)值最小。0

A、2

B、4

C、6

D、8

答案：C

解析：

:［解析一】根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50017-2003）第7.3.1條式（7.3.1），有：J_偌；了印打

已知:V=2O4kN,卜'-0,1?443*1*nmtS-7.74X10smm,./=160Xmm:5

解母：兒=1.1mm,/h=，^=l.6mm。

根據(jù)第8.2.7條第1、2款規(guī)定廠角焊縫的焊腳尺寸不得小于】（t為較厚焊件厚度），且不宜大于較薄焊件厚度的L2倍（鋼管g

/?<>1.577-1.5/16=6mm<l.2t=1.2X8=9.6mm;取電=6mm。

t解析二】根據(jù)《綱結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50017-2003）第41.2條式（4.1.2）計(jì)算，則:

孕=204000匕智鳴外，=44.6N/mm2

h4.43xl0*x8

水平?算力V*3M44.6x8N/mm=356.8N/mm

墳縫計(jì)算厚度%.=?警2mm=1.1mm1.57mm

g4XIOvU./

根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)他》（GB50017-2003）第8.2.7條，瓦=1.%=1.5/環(huán)mm=6mm

兒Wl.231.2x8mm=9.6nun

14.下列各項(xiàng)中，（）不屬于超過承載能力極限狀態(tài)的情形。

A、地基失穩(wěn)

B、墻.柱壓屈失穩(wěn)

C、構(gòu)件變形過大，超過規(guī)范規(guī)定的撓度或水平變位限值

D、結(jié)構(gòu)作為剛體失去平衡，如挑梁的傾覆

答案：C

解析：根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)可靠度設(shè)計(jì)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》（6850068-2001）第3.0.2條，承載

能力極限狀態(tài)對應(yīng)于結(jié)構(gòu)或結(jié)構(gòu)構(gòu)件達(dá)到最大承載能力或不適于繼續(xù)承載的變

形。當(dāng)結(jié)構(gòu)或結(jié)構(gòu)構(gòu)件出現(xiàn)下列狀態(tài)之一時，應(yīng)認(rèn)為超過了承載能力極限狀態(tài)：

①整個結(jié)構(gòu)或結(jié)構(gòu)的一部分作為剛體失去平衡（如傾覆等）；②結(jié)構(gòu)構(gòu)件或連接因

超過材料強(qiáng)度而破壞（包括疲勞破壞），或因過度變形而不適于繼續(xù)承載；③結(jié)構(gòu)

轉(zhuǎn)變?yōu)闄C(jī)動體系；④結(jié)構(gòu)或結(jié)構(gòu)構(gòu)件喪失穩(wěn)定(如壓屈等);⑤地基喪失承載能力

而破壞(如失穩(wěn)等)00項(xiàng)屬于超過正常使用極限狀態(tài)的情形。

15.《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》：GB50010-2002)規(guī)定，對用作預(yù)應(yīng)力筋的鋼絲、鋼

絞線和熱處理鋼筋，其抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fpy二fpyk/Ys,預(yù)應(yīng)力鋼筋材料性能分

項(xiàng)系數(shù)YS二()。

A、1.05

B、1.10

C、1.15

D、1.20

答案：D

解析：對預(yù)應(yīng)力用鋼絲、鋼絞線和熱處理鋼筋，《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50

010-2002)第4.2.3條條文說明將原規(guī)范規(guī)定的取用0.80ab(ob)為鋼筋國家標(biāo)

準(zhǔn)的極限抗拉強(qiáng)度)作為條件屈服點(diǎn)改為0.850。b,以與鋼筋的國家標(biāo)準(zhǔn)相一致。

鋼筋材料分項(xiàng)系數(shù)YS取用1.2O

16.某配筋砌塊砌體剪力墻房屋，房屋高度22叫抗震設(shè)防烈度為8度。首層剪

力墻截面尺寸如圖所示，墻體高度3900M,為單排孔混凝土砌塊對孔砌筑，采

用MU20級砌塊、Mb15級水泥砂漿、Cb30級灌孔混凝土(fc=14.3N/mm2),配筋

采用HRB335級鋼筋，砌體施工質(zhì)量控制等級為B級。［2011年真題］

4.假定，此段砌體

剪力墻計(jì)算截面的彎矩設(shè)計(jì)值M=1050kN?m,剪力設(shè)計(jì)值V=210kN。試問，當(dāng)進(jìn)

行砌體剪力墻截面尺寸校核時，其截面剪力最大設(shè)計(jì)值(kN),與下列何項(xiàng)數(shù)值

最為接近？。提示：假定，灌孔砌體的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fg=7.5N/mi2,按《砌

體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50003—2011)作答。

A、1710

B、1450

C、1280

D、1090

答案：C

解析：根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50003-2011)式(10.5.4-2)計(jì)算，已

知M=1050kN?m,V=210kN,h0=h-as=5100-300=4800mm,則截面剪跨比：

-1050TO」

氏210x48根據(jù)表10.L5可知，配筋砌塊砌體剪力墻承載力抗震

調(diào)整系數(shù)為YRE=0.85；根據(jù)第10.5.3條第2款規(guī)定，入=1.04小于2,根據(jù)公

式(10.5.3-2)計(jì)算，考慮抗震時配筋砌體構(gòu)件截面能承受的最大剪力設(shè)計(jì)值為：

1/YREX0.15fgbh=1/0.85X0.15X7.5X190X5100=1282.5kN<>由此可知，C項(xiàng)

數(shù)值最為接近。

17.關(guān)于鋼材和焊縫強(qiáng)度設(shè)計(jì)值的下列說法中，何項(xiàng)有誤？。I.同一鋼號不同

質(zhì)量等級的鋼材，強(qiáng)度設(shè)計(jì)值相同；II.同一鋼號不同厚度的鋼材，強(qiáng)度設(shè)計(jì)值

相同；川.鋼材工作溫度不同(如低溫冷脆)，強(qiáng)度設(shè)計(jì)值不同；IV.對接焊縫強(qiáng)

度設(shè)計(jì)值與母材厚度有關(guān)；V.角焊縫的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值與焊縫質(zhì)量等級有關(guān)。

A、II、川、V

B、IIXV

C、川、IV

D、IxIV

答案：A

解析：根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50017—2003）條文規(guī)范逐項(xiàng)判別。前三項(xiàng),

根據(jù)第3.4.1條表3.4.1-1可知，鋼材強(qiáng)度設(shè)計(jì)值隨鋼材厚度增加而降低，與工

作溫度和質(zhì)量等級無關(guān)；后兩項(xiàng)，根據(jù)第3.4.1條表3.4.1-3可知，對接焊縫強(qiáng)

度設(shè)計(jì)值隨母材厚度增加而降低，角焊縫的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值僅與焊條型號有關(guān)。

18.某三層無筋砌體房屋（無吊車），現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓（屋）蓋，剛性方案,

墻體采用MU15級蒸壓灰砂磚,M7.5級水泥砂漿砌筑,施工質(zhì)量控制等級為B級，

安全等級二級。各層磚柱截面均為370mlX490mm,基礎(chǔ)埋置較深且底層地面設(shè)

置剛性地坪，房屋局部剖面示意如圖所示。

1.當(dāng)計(jì)算底層破柱的軸心受壓承載力時,

試問，其值應(yīng)與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）

A、0.91

B、0.88

C、0.83

D、0.78

答案：D

解析：根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(6850003—2011)第5.1.2條表5.1.2可知，

蒸壓灰砂磚，YP=1.2；查表5.1.3可知，多層剛性方案，根據(jù)注3規(guī)定，獨(dú)

立磚柱,H0=1.0H；根據(jù)第5.1.3條第1款規(guī)定,基礎(chǔ)埋置較深且有剛性地坪時，

H=3.3+0.3+0.5=4.1m；根據(jù)第5.1.2條式(5.1.2-1)計(jì)算，高厚比B=Y

pXH0/h=1.2X4100/370=13.3；根據(jù)附錄D式(D.0.1-3)計(jì)算，M7.5級砂

漿，系數(shù)a=0.0015,則該軸心受壓磚柱的穩(wěn)定系數(shù)為：

仇_]________1_________Q790

-1.f-1+0.0015x13.尸.由此可知，D項(xiàng)數(shù)值最為接近。

19.已知簡支深梁的跨度、高度如圖所示，梁寬b=250mmo混凝土強(qiáng)度等級030,

縱向受拉鋼筋采用HRB335級，豎向和水平向鋼筋采用HPB300級，已知跨中彎矩

設(shè)計(jì)值M=3900X106N-mm,支座剪力設(shè)計(jì)值V=2750X103N。

4^6000

1.梁的水平分布筋為。。

A、206100

B、2Q6150

C、2Q8150

D、24)8200

答案：C

解析：根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50010—2010)第G0.3條規(guī)定，hw/b

二5600/250=22.426,故鋼筋混凝土深受彎構(gòu)件的受剪截面滿足：VW1/60(7+I

0/h)pcfcbhO；已知IO/h=1.5,pc=1.0,將數(shù)據(jù)代入有：

士(7+5)。工弧X(7+1.5)x1.0x14.3x250x5600

60°'卬°60'=2836.17X103N>

V=2750X103N(滿足要求)由于IO/h<2,故豎向分布鋼筋不起作用，構(gòu)造配置

即可，故取豎向分布筋28200,配筋率為：psv=2X50.3/200/250=0.201%>pmi

n=0.20%；則有斜截面受剪承載力為：

V37止抖牝蜉人生，即可得：

—=(2750X10J-0.7X^r^Xl.43X250X5600)/270x5600<0

?“36水

平分布筋亦可取最小配筋208150,配筋率psh=Ash/b/sv=O.27%>0.25%,滿足

規(guī)范要求。

20.關(guān)于網(wǎng)狀配筋磚砌體，下列論述不正確的是0。

A、網(wǎng)狀配筋磚砌體開裂荷載，一般為破壞荷載的60%?75%

B、網(wǎng)狀配筋磚砌體的破壞特點(diǎn)是形成貫通的豎向裂縫

C、網(wǎng)狀配筋破砌體當(dāng)配筋量增加到一定程度，砌體強(qiáng)度接近于單破抗壓強(qiáng)度

D、網(wǎng)狀配筋磚砌體的極限壓縮變形可為相應(yīng)的無筋砌體的2?3倍

答案：B

解析：A項(xiàng)，試驗(yàn)表明，當(dāng)網(wǎng)狀配筋磚砌體加壓至0.6?0.75Fn時，個別磚和豎

向灰縫出現(xiàn)裂縫。B項(xiàng)，網(wǎng)狀配筋磚砌體由于橫向鋼筋的約束，裂縫開展小，破

壞時不形成貫通裂縫，不被分裂為1/2破小立柱而失穩(wěn)。C項(xiàng)，網(wǎng)狀配筋破砌體

受壓破壞特征為外邊破壞嚴(yán)重的磚開始脫落，個別磚壓碎。當(dāng)采用MU10燒結(jié)普

通破，M5?M10混合砂漿，配筋率p=1.0,取fv=320MPa,則由式（8.1.2-2混f

n二7.90?8.3MPa（軸心受壓），可認(rèn)為已基本接近單磚抗壓強(qiáng)度。D項(xiàng)，由于橫向

鋼筋約束使網(wǎng)狀配筋磚砌體不至于被分裂為1/2磚而過早破壞，壓縮變形極大提

rWjo

21.某擋土墻截面尺寸如圖所示，其高5.0m,頂寬0.8m,底寬2.0m,置于黏性

土地基上，地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值fk=200kPa,墻底與土的摩擦系數(shù)U=0.60。墻

后填土為中密砂土，填土面水平，砂土的重度Y=19kN/m3,含水量w=13%。擋

土墻垮工材料的重度取YG=23kN/m3,土對擋土墻墻背的摩擦角b=0。。假定

擋土墻的構(gòu)造與排水措施符合《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50007—2011）第

產(chǎn)8ml

作用于擋土墻基礎(chǔ)底面的

合力的偏心距為。m0

A、0.30

B、0.45

C、0.48

D、0.50

答案：C

艱據(jù)力矩平衡的條件，基礎(chǔ)底面反力的合力作用點(diǎn)距墻趾的距離為:

X=旦：；一生=(198.65-119)/154.33=0.52m'

解析.則作用于舊土墻基礎(chǔ)底面的合力的偏心距為：e=1-0.52=0.48mo

22.下列敘述不正確的是()。

A、連續(xù)梁采用彎矩調(diào)幅法設(shè)計(jì)時，為保證塑性錢的轉(zhuǎn)動能力，要求截面受壓區(qū)

高度系數(shù)工W0.35

B、現(xiàn)澆樓蓋周邊與混凝土梁或混凝土墻整體澆筑的單向板或雙向板，應(yīng)在板邊

上部設(shè)置垂直于板邊的構(gòu)造鋼筋，其截面面積不宜小于板跨中相應(yīng)方向縱向鋼筋

截面面積的1/3

C、板中受力鋼筋的間距，當(dāng)板厚hW150mm時，不宜大于200mm；當(dāng)板厚h>15

0mm時，不宜大于1.5h,且不宜大于250mm

D、當(dāng)現(xiàn)澆板的受力鋼筋與混凝土梁整體澆筑或嵌固在砌體墻內(nèi)時，應(yīng)沿梁長度

方向配置間距不小于250mm與梁垂直的上部構(gòu)造鋼筋

答案：D

解析：

限據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50010-2002)第9.L6條第1款，按簡支邊或非受力邊設(shè)計(jì)的現(xiàn)澆混凝土板，當(dāng)與混凝土梁、

筋，并要求鋼筋直徑不宜小于8mm,間苑不宜大于200mm,且單位寬度內(nèi)的酉［筋面積不宜小于跨中相應(yīng)方向板底鋼筋截面面積的1/

方向，鋼筋截面面租尚不宜小于受力方向跨中板底鋼筋截面面租的1/3。

23.某抗震等級為二級的高層框架結(jié)構(gòu)，首層的梁柱中節(jié)點(diǎn)，橫向左、右側(cè)梁截

面尺寸及縱向梁截面尺寸如圖所示。梁柱混凝土強(qiáng)度等級為C30,fc=14.3MPa,

/

ft=1.43MPa,as=as=60mmo節(jié)點(diǎn)左側(cè)梁端彎矩設(shè)計(jì)值M=“20?52kN'm,右側(cè)梁

端彎矩設(shè)計(jì)值1A=249.48kN-皿，上柱底部考慮地震作用組合的軸向壓力設(shè)計(jì)值N二

2.節(jié)點(diǎn)的容許剪力

設(shè)計(jì)值［Vj］最接近于()kNo

A、1816.94

B、2059.20

C、2725.41

D、3088.80

答案：C

解析：根據(jù)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50011—2010)附錄D第D.1.3條規(guī)定,

節(jié)點(diǎn)核心區(qū)組合的剪力設(shè)計(jì)值，應(yīng)按下式計(jì)算：”.二五(0.3"戶''々)對四邊

有約束梁的節(jié)點(diǎn)，當(dāng)梁高不小于框架梁高度的3/4,且梁寬b不小于柱寬的1/2

時，正交梁的約束影響系數(shù)為：nj=1.5；根據(jù)第D.1.2條第1款規(guī)定，bj二be二

600mm,hj=hc=600mm,則節(jié)點(diǎn)的容許剪力設(shè)計(jì)值為：

：匕］=^4?(0.30x1.5x1.0x14.3x600x600)=2725.41kN,.人"她收回

L10-85'由此可知，C項(xiàng)數(shù)值最

為接近。

24.一展覽廳的圓弧形靜定三較拱，其跨度I=25m,矢高f=4m(見圖)，在C、D、

E處均作用著兩個集中荷載Pgk及Pqk,即一是由永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的拱頂集

中荷載Pgk=100kN,另一是由拱面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的拱頂集中荷載Pqk=50kN,

由此算得該拱底部拉桿的軸向拉力設(shè)計(jì)值NA=（）kNo

A、495.8

B、560.55

C、585.25

D、593.75

答案：D

解析：該拱是靜定的三錢拱，可根據(jù)圖6-24的拱頂彎矩MD=0的條件，得出底部

拉桿AB的軸向拉力標(biāo)準(zhǔn)值的計(jì)算公式為：

處卜（P#+PG9-MQ0

其中，&《（％+「小），則有：心二（七+「小）今

代人相應(yīng)的荷載分項(xiàng)系數(shù)得：

JVA=（1.2x100+1.4x50）x懸尸593.75kN

25.鋼筋混凝土大偏心受壓構(gòu)件的破壞特征是（）。

A、遠(yuǎn)離軸向力一側(cè)的鋼筋先受拉屈服，隨后另一側(cè)鋼筋壓屈，混凝土壓碎

B、遠(yuǎn)離軸向力一側(cè)的鋼筋應(yīng)力不定，而另一側(cè)鋼筋壓屈，混凝土壓碎

C、靠近軸向力一側(cè)的鋼筋和混凝土應(yīng)力不定，而另一側(cè)鋼筋受壓屈服，混凝土

壓碎

D、靠近軸向力一側(cè)的鋼筋和混凝土先屈服和壓碎，而遠(yuǎn)離縱向力一側(cè)的鋼筋隨

后受拉屈服

答案：A

解析：大偏心受壓構(gòu)件，發(fā)生于軸向力N的相對偏心距較大，且受拉鋼筋配置的

不太多時。此時，在靠近軸向力作用的一側(cè)受壓，另一側(cè)受拉。隨著荷載增加，

先在受拉區(qū)產(chǎn)生橫向裂縫，裂縫不斷開展，受拉鋼筋的應(yīng)力達(dá)到屈服強(qiáng)度，進(jìn)入

流幅階段，受拉變形的發(fā)展大于受壓變形，中和軸上升，使混凝土受壓區(qū)高度迅

速減小，最后受壓區(qū)邊緣混凝土達(dá)到其極限壓應(yīng)變值，出現(xiàn)縱向裂縫而混凝土被

壓碎，構(gòu)件破壞。

26.

用小砌塊砌筑的柱子，截面尺寸390mmx390mm,柱子高度，=5.0m,砌塊MU10、孔

洞率46%,用MblO砂漿砌筑，Cb20濯孔混凝土，縱筋4418、箍筋由6@200,施工

質(zhì)量B級。該柱的承載力最接近于（）kN。

A、920.4

B、902.1

C、893.6

D、877.0

答案：D

解析:

砌塊MUIO,砂漿MbIO.傳《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)位》(GB50003—2001)表3.2.I-3

可知./=179MPa；

砌體強(qiáng)度設(shè)計(jì)值謠整系數(shù)為：y.?0.840.39x0.39=0.952；

灌孔商?土面枳和砌體毛面積的比值為：a=0.46x1.0=0.46；

灌孔砌體抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值為：

6吠=0.952X2.79*0.6x0.46x9.6=5.31MPa.

高厚比為”=牛=耳祟=14.

軸心受壓構(gòu)件檢定系數(shù)為：…品麗］o.oo"u=°8%

配筋砌塊柱軸心受壓承戴力為：

N=Mf，2,K4：)=0.834x(5.31x390x39040.8x300x1017)-877.OkN0

27.某三層商住樓，底層局部采用兩跨連續(xù)墻梁結(jié)構(gòu)。局部平面圖及剖面如圖所

示。開間為3.3m,底層層高3.9m,其余兩層為3.0m,墻厚為190mm。托梁下均

設(shè)有壁柱(每邊凸出墻面200mmX590mm)。墻體采用MU10混凝土砌塊和Mb10

混合漿砌筑(f=2.79MPa)o樓蓋及屋蓋采用鋼筋混凝土現(xiàn)澆板，厚120mm。托

梁混凝土采用C30(fc=14.3N/mm2),縱向鋼筋為HRB400(fy=360N/mm2),

箍筋采用HPB235(f=210N/mm2)o屋面恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值為4.8kN/m2,屋面活荷載

標(biāo)準(zhǔn)值為0.5kN/m2,樓面恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值為3.8kN/m2,活荷載標(biāo)準(zhǔn)值為2.0kN/m2,

墻體自重標(biāo)準(zhǔn)值(包括雙面粉刷)為2.61kN/m2,梁支座下設(shè)190mmX190mm上

下貫通鋼筋混凝土構(gòu)造柱。托梁的截面尺寸bbXhb=250mrnX600mm(石灰水粉

刷)。各層墻頂均設(shè)截面為190mmX190mm的鋼筋混凝土圈梁。

s

1

4.確定使用階段墻梁在其恒荷載設(shè)計(jì)值和活

荷載設(shè)計(jì)值最不利布置下托梁跨中彎矩Mb1及軸力NbK支座B的負(fù)彎矩設(shè)計(jì)值

MbB與下列（）組數(shù)值最為接近。

A、Mb1=94.55kN-m；Nb1=94.62kN；MbB=-193.OOkN-m

B、Mb1=105.34kN-m；Nb1=98.65kN；MbB=-235.63kN-m

C、Mb1=108.34kN-m；Nb1=98.65kN；MbB=-269.85kN-m

D、Mb1=151.89kN-m；Nb1=94.62kN；MbB=-269.85kN-m

答案：A

解析:

托梁在其頂面恒荷栽及活荷裁量不利布置作用下跨中彎矩(近似計(jì)算)為：M^a^igio^agQipio2

=0.07X19.60X5.302+0.096X9.24X5.302=63.46kN?m;

。1、為連續(xù)梁彎矩系數(shù)；近似取恒荷載及活荷載分別作用下的跨中最大彎矩；

2

中間支座最大彎矩為：M1B=-O.125X(19.60+9.24)X5.30=-101.26kN?

2

求墻梁頂面荷載作用下連續(xù)梁跨中及支座最大彎矩M2、M2B為:M2=0.07X52.85X5.30+0.096X1

2.47X5.3O2=137.55kN?m,

22

M2B=-0.125Q21O=-0.125X(52.85+12.47)X5.30=-229.35kN-

考慮墻梁組合作用的托梁跨中彎矩系數(shù)為：QM=3M(2.7hb/l0-0.08)=1.0X(2.7X0.60/5.30-

0.08)=0.226;

考慮墻梁組合作用的托梁跨中軸力系數(shù)為：/N=0.8+2.61^/10=0.3+2.6X3.00/5.30=2.27$

托梁踏中截面彎矩如1、Mb2和軸力幌1、隊(duì)2為：Mbi=Mb2=M1+aHM2=63.46+0.226X137.55=94.55kN

?m,Nbl=Nb2=^lN-M2/HO=2.27X137.55/3.30=94.62kN^

CLM=0?4(無洞口)，托梁中間支座截面彎矩為：%B=千B+QM%B=-10L26-0?4X229.35=-19

3.00kN-mo由此可知，瀕數(shù)值最為接近。

28.某方形獨(dú)立柱基，底面尺寸為B=L=2.0m,埋置深度為1.5m。上部結(jié)構(gòu)傳至

基礎(chǔ)頂面處的豎向力設(shè)計(jì)值F=600kN,相應(yīng)的豎向力標(biāo)準(zhǔn)值Fk=480kN(恒載占

60%,活載占40%,準(zhǔn)永久值系數(shù)Wq=0.5)。已知基礎(chǔ)自重和基礎(chǔ)上的土重設(shè)

計(jì)值G=130kN,相應(yīng)的基礎(chǔ)自重和基礎(chǔ)上的土重標(biāo)準(zhǔn)值Gk=115kN?；A(chǔ)及工程

F=600kN或h=480kN

雜填上|(7=?^)kb^Gk=115kN^

獷17kN/m3

,^z2000.4(另向4=2000)

①黏性土:壓縮模量%=6MPa

g

V

②粉上：&2=8MPa

③中砂:83=11MPas—*

地質(zhì)剖面如圖5-22所示。

當(dāng)基礎(chǔ)底面尺寸變更為B=2.0m,L=2.4m時，假定已求出p°=106.7kPa,石=0.8024,益=0.5796,5；=0.4756,則按分層總木

A、30.5

B、32.9

C、34.0

D、35.5

答案：A

解析：

根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50007-2011)第5.3.5條規(guī)定，計(jì)算地基變形時，地基內(nèi)的應(yīng)力分布，可采用各向同性均￡

降fh，，計(jì)算如表5Y所示。則按分層總和法計(jì)算出該地基沉降里為：$'=2Z8-6.1+L6=30.6E，由此可知，AI頁數(shù)值最為接1

表5-4

&：=￡■”,訪

x,/m7“百。a,