供熱課程設計指南

中陽礦業(yè)大學

供熱工程缽程強曾

說明書

洋女中計算表下米幫拽索

8先扣扣信六計算表

5麥加扣^負著

專業(yè)：建筑環(huán)境與設備工程

年級；12級02班____________

學號：_________________________

學生姓名：_________________________

指導教師：___________________

中國礦業(yè)大學力學與建筑工程學院

2023年12月7日

一、工程概況闡明：

1.1.該工程為天津市民用建筑某住宅小區(qū)供熱工程

1.2.氣象資料

查書本《供暖工程》附錄D表D-2(P324)可得天津市氣象資料：

供暖室外計算溫度：?9°C

室內計算溫度：18℃

采暖期日平均溫度：-0.9C

采暖期天數：122天

1.3.熱源及熱媒的選擇

天津小區(qū)室外供熱管網的設計屬于民用建筑供暖日勺設計。

熱源：市政供熱管網，130C供，80℃回。

通過比較熱水、蒸汽供熱的各自日勺優(yōu)缺陷，采用熱水作為供熱熱媒在

本設計中，只有供暖熱負荷，采用95/70℃的低溫水作為供熱介質。

1.4.熱網的系統形式及敷設方式：

熱網采用閉式雙管異程式管網

管道采用直埋敷設方式。

二、負荷計算：

2.1、供暖設計熱負荷的概算

采用面積熱指標法進行計算建筑物的供暖設計熱負荷，可按下式進行

概算：

Qn=qfFxlO-3

式中Qn一建筑物H勺供暖設計熱負荷，KW;

F一建筑物日勺建筑面積，m2;

Qf一建筑物供暖面積熱指標,W/m3

本設計為新建節(jié)能小區(qū)集中供熱，采用面積指標法，熱負荷指標選用

為50W/m2

2.2、各建筑物的熱負荷估算詳見卜表所示：

住宅單戶戶數單層層數面積熱負荷指設計

編號面積面積(m2)標(W/m2)熱負

荷KW

#110()121200161920()50960

#212010120091080050540

#312044809432050216

#412067209648050324

#512067209648050324

#612044809432050216

#712010120091080050540

#81008800161280050640

#91008800161280050640

#101008800161280050640

#1112044809432050216

#1212044809432050216

#1312067209648050324

#1412067209648050324

#1512044809432050216

#1612089609864050432

#1712044809432050216

#1812044809432050216

#1912067209648050324

#2012089609864050432

#2112089609864050432

#2212044809432050216

#23300130039005045

總計8649

2.3、計算年耗熱量及繪制熱負荷延續(xù)圖

2.3.1年耗熱量

>/U—C

03=24。（-^一”K加

27—c

nw

式中:

。；一一供暖設計熱負荷，單位為kW

N——供暖期天數，單位為d

J——供暖室外計算溫度，單位為℃

一一一供暖室內計算溫度，單位為°C,一般取18℃

￡〃.,一一供暖期室外平均溫度，單位為℃

本工程地點：天津

氣象參數：1二-18℃%,=?0.9℃N=122dQ：=8649KW則：

18_9)

=24x8649x[---------x122=17726990.4力/

M18-(-9)

2.3.2熱負荷延續(xù)圖

(1)先繪制出供暖熱負荷隨室外溫度變化曲線。天津供暖室外計算

溫度為-9C,室內設計溫度為18°C,運用下式可求出開始供暖時

(tw,k=+5℃)的J供暖熱負荷：

&=。”x(t?

=8649x(18-5)/[18-(-9)]=4164.33AT

如下圖，縱坐標表達供暖熱負荷，橫坐標左方表達室外溫度。在坐

標圖上連結點Q、Q”,繪出一條直線，直線表達供暖熱負荷隨

室外溫度變化曲線。

*=5℃Qn=8649X(18—5)/(18+9)=4164KW查附錄D-2可知

其延續(xù)小時數為h=2928

t?=3℃Qn=8649X(18—3)/(18+9)=4805KW查附錄D-2可知

其延續(xù)小時數為h=2465

J=O℃Qn=8649X(18—0)/(18+9)=5766KW查附錄D-2可知

其延續(xù)小時數為h=1833

tH=-2℃Qn=8649X(18+2)/(18+9)=6407KW查附錄D-2可知

其延續(xù)小時數為h=1235

tu=-4℃Qn=8649X(18+4)/(18+9)=7047KW查附錄D-2可知

其延續(xù)小時數為h=700

tr=-6℃Qn=8649X(18+6)/(18+9)=7688KW查附錄D-2可知

其延續(xù)小時數為h=330

ta=-8℃Qn=8649X(18+8)/(18+9)=8329KW查附錄D-2可知

其延續(xù)小時數為h=127

,=-9℃Qn=8649X(18+9)/(18+9)=8649KW查附錄D-2可知

其延續(xù)小時數為h=69

表：低于和等于tw的延續(xù)小時數

室外溫度。低于和等于4的延續(xù)小時數供暖熱負荷

-9698649

-81278329

-63307688

-47007047

-212356407

018335766

324654805

529284164

(2)繪制供暖熱負荷延續(xù)圖。按照上述繪制措施，圖右方橫坐標H勺

bi(i=l,2…)點引垂直線與在2一&線上對應時°(i=l,2…)點引水平

線相交得q(i=l,2…)點，連接各點，可得出供曖熱負荷延續(xù)時間圖。

供熱延續(xù)圖如下：

三、選擇熱源、確定供熱介質及其參數:

3.1、熱源形式

根據實際條件，選擇熱源。

本工程可采用都市熱力網。

3.2、熱媒的選擇

集中供熱系統熱媒選擇，重要取決于熱顧客日勺使用特性和規(guī)定同步也

與選擇日勺熱源型式，同應根據安全、衛(wèi)生、經濟、建筑性質和地區(qū)供

熱條件等原因考慮決定。集中供熱系統的熱媒重要是熱水或蒸汽。查

《供熱工程》知：

3.2.1以水作為熱媒和蒸汽相比，有下述長處：

a熱水供熱系統H勺運用率高。由于在熱水供熱系統中，沒有凝結水和

蒸汽泄漏，以及二次蒸汽日勺熱損失，因而熱能運用率比蒸汽供熱系統

高，實踐證明，一般可節(jié)省燃料20%?40%。

b以水作為熱媒用于供暖系統時，可以變化供水溫度來進行供熱調整

（質調整），既能減少熱網損失，又能很好的滿足衛(wèi)生規(guī)定。

c由于水H勺熱容量大，在短時間水力工況失調時，不會引起明顯的供

熱狀況的變化。

d在熱電廠供熱口勺狀況下，可以充足運用汽輪機的低壓抽汽，得到較

高經濟效益水介質H勺缺陷是輸送耗電量大。

3.2.2以蒸汽作為熱媒，與熱水相比有如下長處：

a以蒸汽作為熱媒B勺使用面廣，能滿足多種熱顧客口勺規(guī)定。尤其在生

產工藝用熱都規(guī)定采用蒸汽來供應熱量。

b汽網中輸送蒸汽凝結水所耗的電能少，輸送靠自身壓力，不用循環(huán)

系統，不用耗電。

c因溫度和傳熱系數都比水高，可以減少散熱設備面積，減少了設備

的費用。

d由于蒸汽H勺密度很小，可以合用于地形起伏很大H勺地區(qū)和高層的建

筑中，輸送和使用過程中不用考慮靜壓，連接方式簡便，運行也很以

便。

總之，根據顧客性質、介質R勺種類、熱負荷H勺大小、顧客分散程度等

綜合原因考慮。蒸汽和凝結水狀態(tài)參數變化較大日勺特點是蒸汽供暖系

統比熱水系統在設計和運行管理上較為復雜的原因之一。由這一特點

引起系統中出現“跑"、"冒''、"滴''、"漏''問題處理不妥時，會減少蒸

汽供熱系統的經濟性和合用性。蒸汽供暖系統散熱器表面溫度高，易

烤炙積在散熱器上H勺灰塵，產生異味，衛(wèi)生條件較差。因此在民用建

筑中，不合適采用蒸汽供暖系統。

根據上述以水或蒸汽作為熱媒的特點，對于以鍋爐房作為熱源的集中

供熱系統，在只有供暖、通風和熱水供應熱負荷的狀況下，應采用熱

水為熱媒，同步應考慮采用高溫水供熱的也許性

在本設計中，采用的是鍋爐房作為熱源日勺供熱方式，考慮到本設計的

目的是處理小區(qū)內顧客采暖用熱；方案采用熱水作熱媒。

3.3、確定顧客的供熱介質參數。

熱媒參數,對于生產工藝熱負荷，要滿足整個顧客生產工藝用汽壓力、

溫度、和蒸汽干度的規(guī)定；對于供暖負荷，要盡量提高熱媒參數，可

以減少熱網投資和減少輸送電能消耗。在本設計中，只有供暖熱負荷,

采用95/70℃H勺低溫水作為供熱介質。

四、選擇供熱系統的形式：

在閉式系統中，熱網的循環(huán)水僅作為熱媒，供應熱顧客熱量而不從熱

網中取出使用。在開式系統中，熱網叢J循環(huán)水部分地或所有地從熱網

中取出，直接用于生產或熱水供應熱顧客中。雙管閉式熱水供熱系統

是我國目前應用最廣泛的熱水供熱系統。本小區(qū)選用雙管閉式系統。

直接連接是顧客系統直接連接于熱水網路上。熱水網路的水力工況

（壓力和流量狀況）和供熱工況與供暖熱顧客有著親密的聯絡。間接

連接方式是在供暖系統熱顧客設置表面式水■水換熱器（或者在熱力

站處設置擔任該區(qū)域供暖熱負荷的表面式水-水換熱器），顧客系統與

熱水網路被表面式水-水換熱器隔離，形成兩個獨立的系統。顧客與

網路之間日勺水力工況互不影響。因此應當選用間接連接方式。

《城鎮(zhèn)供熱管網設計規(guī)范》規(guī)定，熱水供熱管網宜采用閉式雙管制，

綜上，本設計采用閉式雙管間接連接的系統形式。

五、供熱管線布置：

5.1、布置原則：

1經濟上合理主干線力爭短直，主干線盡量走熱負荷集中區(qū)。要注意

管線上的閥門、賠償器和某些管道附件（如放氣、放水、疏水等裝置）

的合理布置，由于這將波及到檢查室（或操作平臺）的位置和數量，

應盡量使其減少。

2技術上可靠供熱管線盡量避開土質松軟地區(qū)、地震斷裂帶、滑坡危

險地帶以及地下水位高等不利地段。

3對周圍環(huán)境影響少而協調供熱管線應少穿重要交通線。一般平行于

道路中心線并應盡量敷設在車行道以外的地方。一般狀況下管線應只

沿街道日勺一側敷設。地上敷設口勺管道，不應影響都市環(huán)境美觀，不阻

礙交通。供熱管道與多種管道、構筑物應協調安排，互相之間口勺距離,

應能保證運行安全、施工及檢修以便。

5.2、管網的布置方式

供熱管網布置形式有枝狀管網和環(huán)狀管網兩大類型。枝狀管網系統簡

樸，管道日勺直徑沿途隨熱負荷日勺減少而減小，管道金屬耗量少，管網

造價低、運行管理以便，枝狀管網是中小型供熱系統最普遍采用的管

網形式。枝狀管網應用較成熟，運行調整較簡便，故本次設計熱網布

置宜采用枝狀管網。

查《城鎮(zhèn)供熱管網設計規(guī)范》：城鎮(zhèn)街道上和居住區(qū)內的供熱管

道宜采用地下敷設。當地下敷設困難時，可采用地上敷設，但設計時

應注意美觀。熱水供熱管道地下敷設時，宜采用直埋敷設。

綜上，本設計采用直埋的方式布置管道，管道材質、壁厚、材

料性能等均需符合設計規(guī)定。為滿足這些規(guī)定，選用20號鋼作為管

道材料較合適。

5.3、選擇管材、定固定支架間距

5.3.1直埋管與土壤間的摩擦力

1)直埋管與土壤間日勺摩擦力

De

F=7tpg|i(H+2)Dc

P----土壤密度，取P=1800kg/m3

P----摩擦系數，Umax=0.4,umin=0.2

H——管道覆土深度，取H=1.5m

De——預制保溫管外殼外徑，取保溫層厚度45mm

以DN200管道作為計算示例：

Fmax=3.14X1800X9.8X0.4X(1.5+2XX<W))X=11327N/m

Fmin=3.14X1800X9.8X0.2X(1.5+"11MM)X=5663N/m

5.3.2直管段過渡段的長度

L=F

a——鋼材膨脹系數，本工程選用20號鋼，a=12X10-6m/(m,℃)

E——鋼材彈性模量，取E=20.65XIO4MPa

11——管道工作循環(huán)最高溫度，取tl=95C

tO——管道設計安裝溫度，取t0=-5℃

v——鋼材泊松系數，取v=0.3

ot——管道內壓引起的環(huán)向應力。ot=。

Di——管道內徑，6——管壁厚度，Pd——管道設計壓力，取

Pd=1.25MPa

A——管道橫截面積，A二工0萬

D0——管道外徑

以DN200管道作為計算示例：

Ot=2X6=21.56MPa

J13X10~<X204SX104X(?M)-4-tX3^M]x5x<LM?,X10,

Lmax=****=1604in

I12X10-<X2eASXlOAX(?5^)-<SX21^]X^XO^l?aXlO4

Lmin=U,2T=802m

本工程所有直管段日勺長度均不不小于802米，只存在過渡段。

5.3.3管道的熱伸長及其賠償

Ax=a(tl-10)*L

當Ax=50mm時，L=…二”"二42m

5.3.4對直管段的當量應力變化范圍進行驗算

應力變化應滿足條件：oj=l(1-v)ot-aE(t2-tl)|W3[。]

oj一—內壓、熱漲應力時當量變化范圍

12——管道工作循環(huán)最低溫度，取t2=10℃

。——鋼材基本許用應力，20號鋼材。=134.1MPa

以DN200管道作為計算示例：

oj=|(l-0.3)X21.56-12X10-6X20.65X104X(95-10)I=195.54MPa

W134.1X3=402.3MPa

由以上計算可知，在42m內的直管段兩端設置固定支架，即可滿足

應力規(guī)定，可以不設置賠償器。

5.3.5直埋管道與土壤間摩擦力及直埋管道過渡段長度

直埋管道與土壤間摩擦力及直埋管道過渡段長度匯總見下表：

公管管管預FminFmax管道環(huán)向LmiL0

稱道道道制(N/m(N/m)橫截應力n/mmax/j/Mpa

直外厚內保'i面積/Mpam

徑徑度徑溫/m2

/m/m/m/m管

mmmm外

殼

外

徑

/m

m

20021962073095663113270.037621.568021604195.54

1501684.5159258465693120.022222.085741148195.17

1251404.5131230411582300.015418.19453906197.89

1001144106204362072410.010216.56342684199.04

8()89481179315263()4().006212.66241481201.77

7080472170298559700.005011.25206411202.76

50603.553150261752340.00289.46132265204.01

40483.541138239947970.00187.3293185205.51

六、對供熱管網水力計算

6.1、水力計算應遵照的原則

1在進行熱水網路水力計算之前，首先應當按比例繪制管網平面布置

圖，圖中標明熱源位置，管道上所有附件和配件，每個計算管段時熱

負荷及其長度等。

2在進行熱水管網H勺水力計算時，應注意提高整個供熱系統的水力穩(wěn)

定性，為防止水力失調可以采用如下措施：

a.少管網干管口勺壓力損失，計算時宜選用較小的比摩阻，合適加大管

徑；

b.增大熱網顧客系統的壓力損失，一般在熱顧客入口處安裝手動調整

閥（或平衡閥）、調壓孔板、控制和調整入口壓力；

c.高溫水采暖系統的J熱源內部壓力損失對管網日勺水力穩(wěn)定性也有影

響，一般在熱源內部留有一定的富裕壓頭，在正常狀況卜，富裕壓頭

消耗在循環(huán)水泵口勺出口閥門。當管網流量發(fā)生變化引起熱源出口的壓

力變化時，可調整循環(huán)水泵出口閥門的開度，使出口壓力保持穩(wěn)定。

3供熱介質為熱水，管道材料為20號鋼，粗糙度為0.0005m。

4首先確定最不利環(huán)路作為水力計算日勺主干線，采用經濟比摩阻

Rpj=30—70Pa/m確定管徑，長度較長時選用較小值，然后計算壓力

損失。

5支線設計應充足運用主干線提供的作用壓頭，提高管內流速，不僅

可節(jié)省管道投資，還可減少顧客水力不平衡現象。為到達一般暖通設

計對最高流速H勺控制規(guī)定，需控制最高比摩阻為400Pa/m。

管道流速與比摩阻對照見下表:

管徑DN25DN32DN5DN1DN1DN2DN3

000500000

比摩阻400Pa/m

時眇J流速(m/s)0.70.81.11.62.22.63.4

熱水管道常用

().5——1.01.0——2.02.0——3.()

流速(m/s)

6.2、選用最不利環(huán)路進行水力計算

最不利環(huán)路：Y-A-B-C-D-E-F-G-21

6.2.1、確定干線各管段的管徑及局部當量長度。

管段編號負荷(kW)流量(kg/h)供水管徑回水管徑

Y-A6059208430DN250DN250

A-B3177109289DN200DN200

B-C274594428DN150DN150

C-D209772136.8DN150DN150

D-E123342415.2DN150DN150

E-F90931269.6DN125DN125

F-G86429721.6DN125DN125

G-2143214860.8DN100DN100

干線管段各管件當量長度表

管段編供水回水

號局部阻力個局部阻力當量局部阻力個局部阻力當

數長度數量長度

21-G閘閥11.7閘閥11.7

1.71.7

G-F分流分支18.8匯流分支113

三通三通

閘閥12.2閘閥12.2

1115.2

F-E分流直通18.8匯流直通113

三通三通

閘閥12.2閘閥12.2

1115.2

E-D分流直通111匯流直通117

三通三通

閘閥12.2閘閥12.2

13.219.2

D-C分流直通111匯流直通117

四通四通

閘閥12.2閘閥12.2

13.219.2

C-B分流直通111匯流直通117

四通四通

閘閥12.2閘閥12.2

13.219.2

B-A分流直通117匯流直通125

三通三通

閘閥13.4閘閥13.4

20.428.4

A-Y分流直通122匯流直通133

三通三通

閘閥13.8閘閥13.8

25.836.8

6.2.2、最不利環(huán)路干線水力計算

最不利環(huán)路干線水力計算如下表:

G甲rp干千由

異OO工工工<4口

苗

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左oo?.

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cx>三

12347

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czn>金OO占笆東

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2124112

480726096

589963254

769539881

15,.0,..6..

1.148999.01

021746089

9831693

t-oooc_nOnOn途

oo?—kCLOCLnTN

toooc-oroooOO7ij

<=><=><=><=>>?<=>?—*―-V?

oo三s1n1

ooCAO於cjn■

<uoco2

212512

782942123

787962272

167199958

45..5...5.

2.102174.19

821138287.

464768

最不利環(huán)路總壓力損失為:

P=24571.109Pa+27714.284Pa+50000Pa=102285.393Pa=102.3kPa

6.2.3、管徑及局部當量長度

水管水力計算表

序號負荷(kW)流量(kg/h)給水管徑回水管徑

G-2043214860.8DN100DN100

F-23451548DN40DN40

E-1932411145.6DN80DN80

D-H86429721.6DN125DN125

H-152167430.4DN80DN80

H-J64822291.2DN100DN100

J-1643214860.8DN100DN100

J-172167430.4DN80DN80

C-1332411145.6DN80DN80

C-1432411145.6DN80DN80

B-112167430.4DN80DN80

B-122167430.4DN80DN80

A-K288099072DN200DN200

K-196033024DN125DN125

K-L192066048DN150DN150

L-M128044032DN150DN150

L-864022023DN100DN100

M-964022023DN100DN100

M-1064022023DN100DN100

各管件當量長度表

管徑供水回水

局部阻力個局部阻力當局部阻力個局部阻力當

數量長度數量長度

G-20閘閥11.7閘閥11.7

1.71.7

F-23閘閥10.7閘閥10.7

0.70.7

E-19閘閥11.3閘閥11.3

1.31.3

D-H分流分支18.8匯流分支113

三通三通

閘閥12.2閘閥12.2

1115.2

H-15閘閥11.3閘閥11.3

1.31.3

H-J分流直通16.6匯流直通19.8

三通三通

閘閥11.7閘閥11.7

8.311.5

J-16閘閥11.7閘閥11.7

1.71.7

J-17閘閥11.3閘閥11.3

1.31.3

C-13閘閥11.3閘閥11.3

1.31.3

C-14閘閥11.7閘閥11.3

1.31.3

B-ll閘閥11.3閘閥11.3

1.31.3

B-12閘閥11.3閘閥11.3

1.31.3

A-K分流直通117匯流直通125

三通三通

閘閥13.4閘閥13.4

20.428.4

K-l閘閥12.2閘閥12.2

2.22.2

K-L分流直通111匯流直通117

四通四通

閘閥12.2閘閥12.2

13.219.2

L-M分流直通111匯流直通117

四通四通

閘閥12.2閘閥12.2

13.219.2

L-8閘閥11.7閘閥11.7

1.71.7

M-9閘閥11.7閘閥11.7

1.71.7

M-10閘閥11.7閘閥11.7

1.71.7

由如下表格及主干管表格可知：

D-E干管和D-H管段壓力損失分別為60669Pa和63126Pa,

(63126-60669)/60669=0.04<0.1,不平衡率滿足規(guī)定。

A-B和A-K管段日勺壓力損失分別為96354.5Pa和86964.15Pa,

(96354.5-86964.15)/96354.5=0.097<0.1,不平衡率滿足規(guī)定。

水力計算表如下:

水管水力計算表

給水回水

管段編號負荷荷W)流量(kg/h)管徑

管長(m)v(m/s)^Py+APj(Pa管長(m)v(m/s)^Py+APj(Pa)

G-2013214860.8DN1004.20.177135.5221.20.477135.522

F-23451548DN408.70.332484.2458.70.332484.245

E-1932411145.6DN807.80.62605.8047.80.62605.804

D-H29721.6DN125640.6242673.Sil68.20.6242849.386

H-152167430.4DN8013.80.413481.48513.80.413481.485

U-J64822291.2DN10037.30.7152682.7711().0.7152912.928

J-1643214860.8DN10012.70.177409.79412.70.177409.794

J-172167430.4DN8028.80.4131004.83928.80.4131004.839

C-1332411145.6DN8012.80.62994.1412.80.62994.14

C-1432411145.6DN8070.62543.€770.62543.67

B-112167430.4DN8015.30.413533.8215.30.413533.82

B-122167430.4DN8012.30.413429.1512.30.413429.15

AK288099072DN20055.40.7581782.92663.10.7582040.388

K-196033024DN12561.20.6943149.86861.20.6943149.868

K-L192066048DN15052.20.9784243.5658.20.9784731.325

L-M128044032DN15077.20.6522808.86883.20.6523027.174

L-864022016DN10015.70.7061101.76215.70.7061101.762

M-964022016DN10015.70.7061101.76215.70.7061101.762

M-1064022016DN10079.70.725664.95579.70.725664.955

6.3、對其他并聯環(huán)路進行水力計算并校核水力平衡

主干線水力計算完畢后，便可進行熱水網路支干線、支線等水力

計算。應按支干線、支線H勺資用壓力確定其管徑，但熱水流速不應不

小于3.5m/s,同步比摩阻不應不小于300Pa/m(見《熱網規(guī)范》規(guī)定)。

管段編號負荷(kW)流量(kg/h)給水管徑回水管徑

Y-432411145.6DN80DN80

Y-N226878019.2DN150DN150

N-Q172859443.2DN150DN150

N254018576DN100DN100

Q-32167430.4DN80DN80

Q-R151252023.8DN150DN150

R-532411145.6DN80DN80

R-S118840867.2DN150DN150

S-62167430.4DN80DN80

S-T97233436.8DN125DN125

T-W43214860.8DN100DN100

T-754018576DN100DN100

W-182167430.4DN80DN80

W-222167430.4DN80DN80

6.3.1、局部當量長度

Y-4閘閥11.3閘閥11.3

1.31.3

Y-N分流直通111匯流直通117

四通四通

閘閥12.2閘閥12.2

13.219.2

N-Q分流直通111匯流直通117

四通四通

閘閥12.2閘閥12.2

13.219.2

N-2閘閥11.7閘閥11.7

1.71.7

Q-3閘閥11.3閘閥11.3

1.31.3

Q-R分流直通111匯流直通117

四通四通

閘閥12.2閘閥12.2

13.219.2

R-5閘閥11.3閘閥11.3

1.31.3

R-S分流直通111匯流直通117

四通四通

閘閥12.2閘閥12.2

13.219.2

S-6閘閥11.3閘閥11.3

1.31.3

S-T分流直通18.8匯流直通113

四通四通

閘閥12.2閘閥12.2

1115.2

T-W分流直通16.6匯流直通19.8

四通四通

閘閥11.7閘閥11.7

8.311.5

T-7閘閥11.7閘閥11.7

1.71.7

W-18閘閥11.3閘閥11.3

1.31.3

W-22閘閥11.3閘閥11.3

1.31.3

6.3.2、各管段水力計算:

水力計算表如下:

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