窯洞拱頂模板施工方案

一、編制依據(jù)1、《甘肅警察職業(yè)學(xué)學(xué)員培訓(xùn)公寓2#》施工圖紙。2、混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范GB50204—20154、《施工手冊(2010版)》二、工程概況（一）建筑部分1、項目概況1.1本工程為甘肅警察職業(yè)學(xué)院-學(xué)員培訓(xùn)公寓2#，位于甘肅省皋蘭縣。，1.2本工程為一層磚混結(jié)構(gòu)。室內(nèi)外高差0.45m，建筑高度6.1m.1.3本工程建筑占地面積862.75m2，總建筑面積862.75m2.1.4建筑設(shè)計合理使用年限為50年，抗震設(shè)防烈度為七度。1.5本工程為單層學(xué)員培訓(xùn)公寓，建筑耐火等級為二級。2、設(shè)計標(biāo)高2.1本工程標(biāo)高為±0.000對應(yīng)的絕對標(biāo)高為1690.302.2各層標(biāo)注標(biāo)高為建筑完成面標(biāo)高，屋面標(biāo)高為結(jié)構(gòu)面標(biāo)高。2.3本工程標(biāo)高以M為單位，總平面尺寸以M為單位，其它尺寸以MM為單位。3、屋面工程3.1本工程的屋面、墻面、地下部分防火等級均為一級，采用三道設(shè)防：即CN2000高分子防水材料剛性+柔性不小于3.5MM.外做30厚1:2防水砂漿保護層一道，并在外側(cè)貼4厚SBS一道后，須做保溫層方可填埋。3.2屋面做法及屋面節(jié)點索引見屋頂平面圖。4、門窗工程4.1建筑外門窗抗風(fēng)壓性能分級為3.5KPa，氣密性能分級不大于1.0m3/m.h，水密性能分級不小于250Pa，保溫性能分級為不大于5.7W/m2.h，隔聲性能分級為不小于25Db.4.2門窗玻璃的選用應(yīng)遵照《建筑玻璃應(yīng)用技術(shù)規(guī)程》和《建筑安全玻璃管理規(guī)定》發(fā)改用行【2003】2116號及地方主管部門的有關(guān)規(guī)定。4.3門窗立面均表示洞口尺寸，門窗加工尺寸要按照裝修面厚度由承包商予以調(diào)整。5、外裝修工程5.1外裝修設(shè)計和做法索引見“立面圖”及外墻詳圖。5.2外裝修選用的各項材料其材質(zhì)、規(guī)格、顏色等，均由施工單位提供樣板，經(jīng)建設(shè)單位和設(shè)計單位確認后進行封樣，并據(jù)此驗收。6、內(nèi)裝修工程6.1內(nèi)裝修工程執(zhí)行《建筑內(nèi)部裝修設(shè)計防火規(guī)范》，地面部分執(zhí)行《建筑地面設(shè)計規(guī)范.》，一般裝修見“室內(nèi)裝修做法”。6.2地面構(gòu)造交接處和地坪高度變化處，除圖中未注明者外均便于平開門扇開啟面處。6.3衛(wèi)生間應(yīng)做防水層，防水層采用1.5厚CN2000高分子涂抹防水材料。均在地漏周圍1M范圍內(nèi)做1%坡度向地漏。6.4內(nèi)裝修選用的各項材料，均由施工單位制作樣板和選樣，經(jīng)確認后進行封樣，并據(jù)此進行驗收。7、油漆涂料工程第（5）層:中風(fēng)化砂巖（N）：勘察厚度3.20-5.00米（未穿透），層頂埋深36.00-45.10米。棕紅色，中密-密實，礦物成分以長石，石英等為主，巖體呈巨厚層狀結(jié)構(gòu)，巖石呈砂質(zhì)結(jié)構(gòu)，塊狀構(gòu)造，微裂隙及風(fēng)化裂隙較發(fā)育，錘擊專利清脆，巖芯呈柱狀，短柱狀。干燥時強度較高，露于空氣中或遇水易軟化，見微裂隙，質(zhì)密，較堅硬，局部夾砂礫巖、泥巖，或與砂礫巖、泥巖互層。第（5）-1層：中風(fēng)化泥巖（N）：勘察厚度1.40-5.20米（未穿透），層頂埋深41.80-42.00米。棕紅色，中密-密實、礦物成分以長石，石英等為主，泥質(zhì)膠結(jié)，巖體呈巨厚層狀結(jié)構(gòu)，巖芯呈柱狀，干燥時強度較高，露于空氣中或遇水易軟化。遇水易軟化，見微裂隙，質(zhì)密，較堅硬。1.2根據(jù)地質(zhì)勘察報告，基礎(chǔ)應(yīng)置于處理后的土層上，處理方法采用三七灰土置換法；換填材料采用3:7灰土，換填厚度為基礎(chǔ)底標(biāo)高以下1.5m，換填寬度應(yīng)自建筑物基礎(chǔ)外緣向外擴1.5m，含水量在最優(yōu)或接近最優(yōu)含水率的情況下分層回填，分層碾壓（每層厚度不大于300mm），夯實到基底標(biāo)高。要求墊層的壓實系數(shù)不應(yīng)小于0.97.處理后的3:7灰土持力層須做承載力實驗，承載力特征值≥2000KPa;如承載力達不到設(shè)計值請及時通知設(shè)計單位，對施工圖做出調(diào)整。1.3基礎(chǔ)若遇井坑、墓穴、雜填土、人防地道及貼接建筑等特殊情況，必須通知勘察，設(shè)計人員對地基進行處理，本工程基礎(chǔ)開挖前待相鄰建筑物基礎(chǔ)加固處理后，方可進行基礎(chǔ)開挖及施工。1.4基坑開挖后，應(yīng)按設(shè)計圖紙要求進行檢驗，并需勘察，設(shè)計人員參加。1.5基礎(chǔ)施工完畢，用不含對基礎(chǔ)有腐蝕作用的素土回填、回填基坑時，應(yīng)先清除基坑中的雜物，并應(yīng)在相對的兩側(cè)或四周同時回填并分層夯實。夯實可采用機械夯實或人工夯實，壓實系數(shù)大于0.94.屋面回填土采用對砼及砼中的鋼筋無腐蝕作用的種稙土回填，回填采用人工夯實，壓實系數(shù)大于0.90.屋面回填土最大厚度為1.50米（自弧形屋面板弧頂部算起）。1.6基坑開挖應(yīng)遵照《建筑地基基礎(chǔ)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范》（GB50202-2002）和《建筑邊坡工程技術(shù)規(guī)范》（GB50330-2013）的相關(guān)規(guī)定進行，本工程基坑對臨近的山體和建筑影響，應(yīng)由專業(yè)單位進行基坑壁支護設(shè)計及施工。1.7基礎(chǔ)在進行機械開挖時，需留0.4-0.5米的砂狀土，采用人工清理至基礎(chǔ)地面標(biāo)高。1.8基礎(chǔ)降臺做法詳新12G03圖集第77頁（9），基礎(chǔ)留洞位置詳細尺寸見設(shè)施，電施圖，留洞大樣詳新12G03圖集第79頁，基礎(chǔ)管溝及管溝穿墻洞做法詳新12G08圖集第19頁（1），（2）大樣及33-43頁。1.9與土壤接觸的墻體及砼構(gòu)件表面均涂冷底子油兩遍，瀝青膠泥兩遍，基礎(chǔ)表面均涂冷底子油兩遍，瀝青膠泥涂層，厚度不小于0.3mm.1.10±0.000以下墻體均在磚砌體表面做20厚1:2防水砂漿后表面涂泠底子油兩遍，瀝青膠泥兩遍、。2、墻體2.1墻平面位置，墻垛尺寸，門窗洞口尺寸及墻厚應(yīng)與建筑平面核對無誤后按建筑圖施工。2.2房屋兩端外山墻，單元墻，均不宜開施工洞口，如必須開洞時，洞口上應(yīng)另加鋼筋砼過梁，洞口兩側(cè)應(yīng)預(yù)埋水平拉結(jié)筋，鋼筋伸入每邊墻體不得小于500mm，每半磚墻厚設(shè)1?6，沿洞高每5層磚設(shè)一道，嚴禁在上述墻體上剔鑿洞口。2.3有構(gòu)造柱的磚墻必須先砌墻后澆柱。磚（砼）墻上有配電箱，消火栓時按附圖（一）加強。2.4設(shè)計要求的洞口，管道溝槽應(yīng)于砌筑時正常留出或預(yù)埋；在寬度小于500mm的承重小墻段及壁柱內(nèi)不應(yīng)埋設(shè)豎向管線；墻體內(nèi)不應(yīng)設(shè)水平穿行暗管或預(yù)留水平溝槽；不得打鑿墻體和在墻體上開鑿水平溝槽；墻內(nèi)豎向暗管宜預(yù)埋，當(dāng)無法預(yù)埋時，可按圖集新12G01第08頁圖18.4.1-18.4.3施工墻體中管道及溝槽做法參見新12G08圖集。2.5磚砌體結(jié)構(gòu)為減輕墻體裂縫，采取如下措施：A、全部外墻一層窗洞口（不含門聯(lián)窗）下二層磚處增設(shè)三道2?6拉筋，兩邊過洞口不小于600mm.B、全部頂層在窗洞口過梁上二層磚處增設(shè)二道2?6拉筋，兩邊過洞口不小于600mm.C、屋面保溫（隔熱）層或屋面剛性面層及砂漿找平層應(yīng)設(shè)置分隔縫，分隔縫間距不宜大于6m，其縫寬不小于30mm，并與女兒墻隔開。D、女兒墻應(yīng)設(shè)置構(gòu)造柱，構(gòu)造柱間距不宜大于2.1m，構(gòu)造柱應(yīng)伸至女兒墻頂并與現(xiàn)澆鋼筋砼壓頂整澆在一起。構(gòu)造柱截面為240×240，壓頂截面為120×240.做法參見五.4及五.5條。E、頂層端部兩個開間的內(nèi)縱墻上，沿頂層全高應(yīng)每200mm高設(shè)2?6通長拉結(jié)筋，當(dāng)與現(xiàn)澆過梁相遇時錨入過梁內(nèi)長度不小于180mm，遇構(gòu)造柱時錨入構(gòu)造柱中，遇門洞處到洞口邊。2.6本工程材料詳見如下表：A、基礎(chǔ)采用C30、構(gòu)造柱、圈梁采用C25，基礎(chǔ)墊層采用C25，厚度150mm.B、墻體砌筑砂漿± 0.000以下采用M10水泥砂漿，±0.000以上采用M7.5混合砂漿。磚采用MU10機制紅磚。2.7在磚砌體中留槽洞及埋設(shè)管道時，應(yīng)符合下列規(guī)定：a、施工中應(yīng)準確預(yù)留槽洞位置，不得在已砌墻體上鑿槽打洞，不應(yīng)在墻面上留（鑿）水平槽，斜槽或說破暗管和斜暗管。B、墻體中豎向暗管預(yù)埋;無法預(yù)埋需留槽時;墻體施工時預(yù)留槽的深度及寬度不宜大于95mm*95mm。管道安裝完后，應(yīng)采用強度等級不低于C10的細石混凝土，或強度等級為M10的水泥砂漿填塞。當(dāng)槽的平面尺寸大于95mm*95mm時，應(yīng)對墻身削弱部分予以補強并將槽兩側(cè)內(nèi)預(yù)留鋼筋相互拉結(jié)。C、在寬度小于500mm的承重小墻段及壁柱內(nèi)不應(yīng)埋設(shè)豎向管線；墻體中不應(yīng)設(shè)水平穿行暗管或預(yù)留水平溝槽，無法避免時，宜將暗管居中埋設(shè)，局部現(xiàn)澆的混凝土水平構(gòu)件中。當(dāng)暗管直徑較大時，混凝土構(gòu)件宜配筋，墻體開槽后應(yīng)滿足墻體承載力要求。管道不宜橫穿墻垛，壁柱，確實需要時，應(yīng)采用帶孔的混凝土砌塊砌筑。2.8構(gòu)造柱與墻連接處應(yīng)砌成馬牙槎，沿墻高每隔500mm設(shè)2?6水平鋼筋和?4分布筋平面內(nèi)電焊組成的拉結(jié)網(wǎng)片或?4電焊鋼筋網(wǎng)片，一層拉結(jié)鋼筋網(wǎng)片應(yīng)沿墻體水平通長設(shè)置。3.鋼筋混凝土構(gòu)件及抗震措施3.1材料：【保護層為構(gòu)件最外側(cè)鋼筋（包括分布筋、構(gòu)造筋、箍筋等）至其表面的距離】本工程混凝土強度及混凝土保護層厚度如下：基礎(chǔ)：50mm墻梁：25mm樓板：20mm構(gòu)造柱：25mm雨篷：20mm女兒墻壓頂：20mmB、鋼筋：?表示熱軋HRB300（fy=270N/mm2）鋼筋；?表示熱軋HRB400(fy=360/mm2)鋼筋C、焊條：按JGJ18—2003《鋼筋焊接及驗收規(guī)范》第三章采用。d、鋼筋的強度標(biāo)準值應(yīng)具有不小于95%的保證率。E、縱向受力普通鋼筋應(yīng)符合要求：鋼筋的抗拉強度實測值與屈服強度實測值的比值不應(yīng)小于1.25，鋼筋的屈服強度實測值與屈服強度標(biāo)準值不應(yīng)大于1.30，鋼筋最大拉力下的總伸長率實測值不應(yīng)小于9%。3.2圈梁a、每層所有的沉重墻板邊處應(yīng)設(shè)置圈梁，具體做法詳見本圖圈梁大樣。b、圈梁鋼筋搭接做法詳見新12G01圖集第19頁21頁；圈梁兼過梁做法詳見附圖（二）。3.3過梁，過梁參見新12G04圖集3.4構(gòu)造柱：a、構(gòu)造柱的布置詳見平面布置圖，構(gòu)造柱從基礎(chǔ)內(nèi)插起，未標(biāo)注構(gòu)造柱頂標(biāo)高均同屋面板頂標(biāo)高。b、構(gòu)造柱豎筋的錨固和搭接及與墻體拉接做法詳見12G01圖集第4至第15頁，現(xiàn)澆梁板上構(gòu)造柱做法參見新12G01圖集。3.5其他抗震措施：a、后砌填充墻長超過5m時，應(yīng)在墻段中部設(shè)置墻厚×240的構(gòu)造柱，縱筋4?10，箍筋?6@200/100，構(gòu)造柱與梁，板連接做法參見新12G01圖集第47~49頁。后砌隔墻與承重墻及構(gòu)造柱的拉結(jié)做法詳見新12G01圖集第47~49頁。b、0.9≤外墻盡端到洞口邊墻垛尺寸＜1.0m時加鋼筋混凝土邊框詳見新12G01圖集第40頁。C、長度大于7.2m的大房間，外墻轉(zhuǎn)角及內(nèi)外墻交接處，應(yīng)沿墻高每隔500mm配置2?6拉接鋼筋，并每邊伸入墻內(nèi)不小于1m。d、女兒墻配筋柱做法詳見新12G01圖集第24至28頁，女兒墻構(gòu)造柱下部無柱處配筋均為4?12，?6@200，房屋轉(zhuǎn)角及凹凸處必須設(shè)置；女兒墻構(gòu)造柱及壓頂混凝土強度等級為：C25;女兒墻砂漿強度等級不低于M7.5（Mb7.5,Ms7.5）。e、樓梯間每層及屋頂處周邊墻體設(shè)墻厚×200mm高的過梁，配筋4?12，?6@200，頂層樓梯間墻體沿墻高每隔500mm設(shè)2?6通長鋼筋和?4分布短鋼筋平面內(nèi)點焊做成的拉結(jié)網(wǎng)片；其它各層樓梯間墻體在休息平臺處高處設(shè)置60mm厚的鋼筋混凝土帶，配筋做法詳見新12G01圖集第36頁3-3大樣；樓梯板邊緣構(gòu)造做法詳見11G101第42頁；樓梯間砂漿強度等級不低于M7.5(Mb7.5,Ms7.5).三、建設(shè)各方主體情況1、建設(shè)單位：甘肅省公安廳2、設(shè)計單位：青島市建筑設(shè)計研究院集團股份有限公司3、施工單位：陜西中業(yè)交通建筑有限公司4、監(jiān)理單位：甘肅省建設(shè)監(jiān)理公司四、施工安排本工程設(shè)計為連拱式屋頂，后用土填埋屋頂及兩側(cè)山墻，模板支撐體系由公司騁請具有專業(yè)施工資質(zhì)的鋼結(jié)構(gòu)施工單位定制作定型連拱式鋼模，支撐休系為碗扣式鋼管支撐。一次性將窯洞連拱定型鋼模加工成型吊裝至施工部位，整體一次性澆筑砼，形成完整的拱殼結(jié)構(gòu)以保證結(jié)構(gòu)的安全、可靠。五、施工準備1、技術(shù)準備項目技術(shù)負責(zé)人組織項目經(jīng)理部技術(shù)人員熟悉圖紙，認真學(xué)習(xí)掌握施工圖的內(nèi)容，要求和特點，熟悉各部位截面尺寸、標(biāo)高，制定模板初步設(shè)計方案如下：、本項目共設(shè)計標(biāo)準間20套，設(shè)計開間4米、進深8.26米。內(nèi)設(shè)衛(wèi)生間。拱高度為1.85米（含拱頂砼厚蔗0.25米），拱直徑4米。定型鋼模制作尺寸為：下弦長4米，拱高1.6米，拱頂為弧形，弧長：5.6米，用∟60×60×5角鋼制作，下弦與拱弧之間支撐為∟60×60×5角鋼、?50×50×5槽鋼焊接。拱弧間1/2處用合頁連接，將整個拱弧分可調(diào)的兩部分，下弦材料為?50×50×5槽鋼，下弦間1/2處斷開，并用?28對絲連接，將下弦制作成可調(diào)節(jié)的兩部分。拱模與拱模在架體上用?100×100×5槽鋼連接成一體，保證了拱模的安全可靠性。⑵、為保證定型鋼模的整體性、荷載受力的均勻分布、模板支撐的安全可靠，每個房間內(nèi)定型拱模制作12件，每兩件為一套，之間用∟60×60×5角鋼焊接可靠。每間房6套，沿進深在架體上均勻分布，拱腳用?100×100×5槽鋼絲接連接，將六套拱模連成一個整體，保證了拱模的安全可靠。2、機具準備1、木模板制作主要機具有錘子、單頭扳手、手提電鋸、手電鉆、平刨、圓盤鋸等。2、定型模具主要機具有電焊機、砂輪切割機、氧氣、乙炔等。3、作業(yè)條件：3.1、按工程結(jié)構(gòu)設(shè)計圖進行模板設(shè)計，確保強度、剛度及穩(wěn)定性。3.2、彈好墻身拱角部位控制線、標(biāo)高線。3.3、墻身鋼筋綁扎完畢，水電箱盒、預(yù)埋件、門窗洞口預(yù)埋完畢，檢查保護層厚度應(yīng)滿足要求，辦完隱蔽工程驗收手續(xù)。3.4、為防止模板下口跑漿，安裝模板前在墻身拱角處用雙面膠粘在拱角部位。4、模板工程所需主要材料及用量如下表序號材料名稱規(guī)格單位數(shù)量備注1碗扣件鋼管φ48*3.25根1000L=2.4米2碗扣件拉桿鋼管φ48*3.25根2000L=1.2米3腳手架鋼管φ48*3.25根1000L=3.5-4米4方木40*80*4000立方255方木40*80*2000立方256扣件個40007轉(zhuǎn)向扣件個5008蝴蝶型卡個10009PVC管φ16*4m根400內(nèi)徑φ1610凈面板18*910*1820㎡30011竹膠板10*1220*2440㎡150012角鋼∟60×60×5m530013槽鋼?50×50×5m150014槽鋼?100×100×5m36015?28雙頭正反對絲800-1000長個24016合頁100長個24017氧氣瓶2018乙炔瓶1519焊條4.0箱820焊條3.2箱621砂輪切割片400型箱3六、主要施工方法及措施（一）、流水段劃分本工程工期緊，任務(wù)重，根據(jù)建設(shè)單位及監(jiān)理單位的要求以及監(jiān)理例會提出的2016年6月20日前完成拱頂覆土，對此公司及項目部決定：窯拱模板一次性支設(shè)完成，一次性完成砼的澆筑，不設(shè)流水段。（二）、模板加工2．1模板加工管理模板加工完畢后，必須經(jīng)過項目部技術(shù)人員、質(zhì)檢人員驗收合格后方可使用。對于周轉(zhuǎn)使用的多層板，如果有飛邊、破損，模板必須切掉破損部分，然后刷封邊漆加以利用。2．2模板安裝豎向墻體砌至拱角處，每間房墻頂處的圈梁鋼筋等隱蔽工程驗收完畢。安裝模板前，要清除雜物，做好測量放線工作。2．3拱頂及圈梁模板安裝拱腳處圈梁及拱頂上翻梁模板均采用木工板、龍骨采用40×80的木方，拉桿的間距450mm。安裝模板時不能碰撞鋼筋，也不能隨意拆除鋼筋。拉桿采用普通拉桿，?16PVC套管。安裝模板前必須檢查鋼筋是否位移。安裝后的模板必須位置準確，具有足夠的剛度、強度、穩(wěn)定性。拱頂模板采用竹膠板，竹膠板下滿襯龍骨，龍骨采用40×80的木方。2.3、梁模板安裝順序搭設(shè)及調(diào)平模板支架（包括安裝水平拉桿和剪刀撐）→按標(biāo)高鋪設(shè)梁模板→拉線找直→綁扎梁鋼筋→安裝墊塊→梁兩側(cè)模板→調(diào)整模板2.3．1技術(shù)要點按設(shè)計及規(guī)范要求梁側(cè)模安裝有滿足模板鋼度的龍骨背楞、拉桿間距450mm保證梁側(cè)模不跑模，并注意梁的側(cè)模底部在一水平面上防止漏漿。2.3.2250厚頂板模板安裝順序及技術(shù)要點嚴格按照技術(shù)規(guī)范安裝。模板安裝順序；滿堂腳手架→安裝φ48×3.25碗扣式鋼管主龍骨間距1200㎝→安裝定型拱模、間距1.3m→拱模頂部安裝木龍骨→竹膠板模板安裝調(diào)整驗收→進行下道工序。（三）、模板的拆除3.1頂板模板拆除頂板模板拆除參考每層每段頂板砼同條件試件抗壓強度試驗報告，因本項目部為拱殼結(jié)構(gòu)，施工經(jīng)驗少，難度大，為確保結(jié)構(gòu)的安全性，砼強度必須達到100%方可拆模。頂板模板拆除時注意保護頂板模板，不能硬撬模板接縫處，以防破壞。拆除的模板，龍骨及架桿要碼放整齊，并注意不要集中堆放。拆掉的釘子要回收再利用，在作業(yè)面清理干凈，以防扎腳傷人。（四）、模板的維護及維修4.1模板使用注意事項安裝模板時輕起輕放，不準碰撞已安裝好的模板和其它硬物，吊運就位時要平穩(wěn)準確，不得兜掛鋼筋。用撬棍調(diào)整大模板時，要注意保護模板下口。嚴格控制拆模時間，拆模時要按程序進行，禁止用大錘敲擊或撬棍硬撬，以免損傷混凝土表面和棱角。模板與墻面粘結(jié)時，禁止用塔吊吊拉模板。拆下的模板，如發(fā)現(xiàn)不平或肋邊損壞變形，應(yīng)及時修正。模板在使用過程中應(yīng)加強管理，分類堆放，保證編號的清晰。4.2模板工程質(zhì)量驗收標(biāo)準和檢查數(shù)量：現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)尺寸允許偏差表一序號項目允許偏差檢驗方法1柱墻朵軸線位移3尺量檢查2標(biāo)高+2、－5用水準儀或拉線和尺量檢查3梁截面尺寸±10尺量檢查4柱墻梁截面尺寸+2、-3尺量檢查5垂直度3線垂或2m托線板檢查6相鄰兩板表面高度差1用直尺和尺量檢查8梁表面平整度3用2m靠尺和楔形塞尺檢查9預(yù)埋件中心線位移3拉線尺量檢查10預(yù)留管預(yù)留孔中心線位移3拉線尺量檢查11預(yù)留洞口中心線位移10拉線尺量檢查12預(yù)留洞口截面內(nèi)部尺寸+10.0拉線尺量檢查模板安裝檢查點數(shù)表二項目檢查點數(shù)每跨拱頂模板平整度，高差應(yīng)全數(shù)檢查涂刷隔離劑時，不得沾污鋼筋和混凝土接槎處全數(shù)檢查模板的接縫不應(yīng)漏漿，模板內(nèi)不應(yīng)有積水，模板與混凝土接觸面涂刷隔離劑，模板內(nèi)的雜物應(yīng)清理干凈，對清水墻應(yīng)達到不抹灰的設(shè)計效果全數(shù)檢查現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)模板梁、構(gòu)造柱應(yīng)查構(gòu)件數(shù)量的100%，且不少于3件頂板應(yīng)全數(shù)抽查100%，大空間結(jié)構(gòu)墻可按相鄰軸線間高度5m左右劃分檢查面，板可按縱橫軸線劃分檢查面，抽查10%，且不少3面模板拆除的檢查點數(shù)表三項目檢查點數(shù)側(cè)模拆除時，棱角不受損失全數(shù)檢查拆除的模板不應(yīng)集中堆放拱頂模板拆除強度必須達到100%試塊強度報告或回彈儀檢查（五）、施工過程質(zhì)量檢查1、嚴格執(zhí)行檢查標(biāo)準，所有施工過程按規(guī)定認真進行檢查，未達到標(biāo)準必須返工，經(jīng)驗收合格后才能進入下道工序。2、自檢：操作人員在施工中按檢驗批質(zhì)量驗收規(guī)范由班組長負責(zé)進行自我檢查，自檢合格后，報項目部進行專職檢查，保證本班組完成的檢驗批達到質(zhì)量目標(biāo)的要求。3、專檢：在自檢合格后，班組長聯(lián)系項目專職質(zhì)檢員，會同施工員，施工負責(zé)人，班組長進行檢查驗收。檢查中要嚴格執(zhí)行規(guī)范，認真填寫檢查數(shù)據(jù)，抽查點未達到合格時，不再進行驗收，由班組自行返修。4、復(fù)查：在返修自檢合格后，再聯(lián)系質(zhì)檢員組織檢查參加人員，進行復(fù)查，合格后進入下道工序。5、對于每個受檢的檢驗批（段）必須由負責(zé)人簽字。（六）、材料管理大中型機械設(shè)備由項目部負責(zé)配制提供，小型設(shè)備及工具用具班組自備。1、自備小型工具及用具：手提鋸、手提電鋸、大小扳手、鋼釬、手錘、白線、卸扣，以及機械所配用的電纜、電線等，項目部只提供分配電箱。2、夜間施工所用的燈和線自理，電纜線必須符合安全規(guī)定。3、對所領(lǐng)用的機械設(shè)備、工具用具必須做到″三勤，″勤清理、勤潤滑、勤保養(yǎng)。4、進入下道工序前，將自己所用的余料清理干凈、做到工完場清，文明施工。七、模板施工（一）、施工準備（作業(yè)條件）1、材料及主要機具：（1）、模板設(shè)計：確定模板平面布置，縱橫龍骨規(guī)格,尺寸,數(shù)量,排列尺寸。（2）、預(yù)制拼裝:拼裝時場地要夯實平整或設(shè)拼裝操作平臺。（3）、按摸板設(shè)計圖進行拼裝,相鄰板的安裝都要用U形卡卡緊,龍骨用四頭螺栓外墊碟形扣件及平板邊肋孔卡緊。（4）模板拼后要進行編號，并涂刷隔離劑,分規(guī)格堆放.（5）放好軸線及模板邊線,水平控制標(biāo)高,模板底應(yīng)找平。（6）柱子,墻鋼綁扎完畢,水管線及預(yù)埋件已安裝,綁好鋼筋保護層墊塊，并辦完隱蔽手續(xù).（二）.操作工藝1.安裝拱弧模板:1.12.4米高碗扣式鋼管腳手架滿堂搭設(shè)，立桿間距1.2米，每間房縱向9根立桿，橫向5根立桿，水平桿縱橫三排，將滿堂架連接成一個整體，滿足整體受力均勻。1.2每根立桿上插入?28可調(diào)式托撐，在托撐上沿縱向擱置?48架手架鋼管做為定型模板的支撐。1.3吊裝定型鋼制拱弧支撐，每間房沿進深安裝六組，間距1.3米均勻布置。安裝時調(diào)節(jié)下弦可調(diào)螺栓，保證每個弧長一致，弧腳在同一標(biāo)高處。1.4在拱弧模板支撐上沿縱向滿鋪40×80木龍骨，用14號鉛絲固定在拱對手戲模板支撐上。1.5沿弧腳至弧頂滿鋪竹膠板，并用?4×30的鐵釘固定，注意接縫嚴密。1.6弧頂板鋪完后，用水平儀或掉線測量模板標(biāo)高，進行校正，對平整度達不到要求的模板要求班組立即整改。1.7清理模板內(nèi)雜物，辦理預(yù)檢。2.模板拆除：模板應(yīng)優(yōu)先考慮整體拆除，便于整體轉(zhuǎn)移后二次利用。2.1墻模板拆除：先拆除穿墻螺栓等附件，再拆除斜拉桿式斜撐，用撬棍輕輕撬動模板，使模板離開墻體，即可把模板吊運走。2.2樓板—梁模板拆除：a.應(yīng)先拆梁側(cè)幫的模板,在拆除板的模板。拆板的模板時應(yīng)先拆水平拉桿，然后拆除支柱,根龍骨留1～2根支柱模,不拆。b.操作人員拆除的空隙，等拆去旁邊余下的支柱,使其龍骨自由墜落。c.用鉤子將模板鉤下，等該段的模板全部脫落后，集中運出，集中堆放.d.有穿墻螺栓者,先拆掉穿墻螺栓和梁托架,再拆除梁底模.3.1側(cè)模板拆除時,砼強度能保證其表面及棱角不因拆除模板而損毀,方可拆模,板與梁拆模強度應(yīng)符合設(shè)計及規(guī)范要求.3.2拆下的模板要及時清理粘連物,涂刷脫模劑,拆下的扣件要及時集中收集管理。3.3拆模時嚴禁模板直接從高處往下扔，以防止模板變形和損壞.4.拱頂模板的拆除：4.1因本工程模板為拱形，屬于異形模板、且跨度大，因此砼強度必須達到100%方可拆模。4.2拆模時先降立桿頂端的頂絲，注意要所有立桿上的頂絲要一起降，以防定型模板不均勻下降引起扭曲、變形，防止傷人。4.3立桿頂絲降到底后，開始松動定型模板下弦中間處撐開的頂絲，旋緊頂絲使得弧角往中間回縮，目的是定型模板依靠自重盡可能的脫離拱頂?shù)闹衲z模板。4.4每間房的定型模板完全脫離拱頂竹膠模板后，人工沿架體水平方向往出口處推定型模板，也可以在架體與定型模板之間放置滾木，這樣可以節(jié)省勞動力，當(dāng)定型模板推至架體邊緣時，塔吊配合吊至現(xiàn)場安全地方。4.5木龍骨及竹膠模板的拆除：作業(yè)中員先在架體上滿鋪木板以防拆除時踩空造成傷害，然后用撬棍撬木方，作業(yè)時不要直接站在木方的正下方，先拆除拱頂處木方，再拆拱兩側(cè)的木方，拆下的木方及時清理出去。竹膠板的拆除順序同木方。（三）.質(zhì)量標(biāo)準:1.保證項目:模板及其支架必須具有足夠的強度，剛度和穩(wěn)定性，其支撐部分應(yīng)有足夠的支撐面積。2.基本項目:模板接口不應(yīng)漏漿,模板與砼接觸面清理干凈并涂刷隔離劑.（四）.可能出現(xiàn)的質(zhì)量問題及預(yù)控措施:（1）、可能出現(xiàn)的問題:1.拱頂模板不平直2.架體不平3.上翻梁上口尺寸偏大4.拱支撐不穩(wěn)定5.預(yù)埋件,預(yù)留孔位移（2）、預(yù)控措施1.拉通線對拱頂模板校核后固定2.搭設(shè)梁架時必須按平線拉線3.上翻梁必須加設(shè)螺桿固定4.必須按施工方案的要求搭設(shè)腳手架，要求排列整齊5.必須在橫板預(yù)埋件或預(yù)留孔上固定牢固（五）.安全注意事項:1.模板安裝時上下必須有人接應(yīng)，鋼模板及配件應(yīng)隨裝拆隨運送，嚴禁從高處仍下，拆頂模時應(yīng)單塊拆下，嚴禁整塊撬下.高空拆模時應(yīng)有專人指揮，并在不安全范圍內(nèi)暫停人員過往.2.不得在腳手架上堆放大批模板等材料。3.支撐,牽杠等不得搭在門窗框和腳手架上。通道中間的斜撐拉桿等應(yīng)設(shè)在1.8m高以上。4.支拆模過程中應(yīng)將活動的模板，牽杠,支撐等物品妥善堆放,防止因扶空、踏空而墜落。5.拆除模板應(yīng)使用長撬棍,人不能站在正拆除的模板上，在拆除整塊定型平臺模板時，防止模板突然全部掉下傷人。6、一般要求6.1:模板上架設(shè)的電線和使用電動工具均采用36Ｖ的低壓電源。6.2:登高作業(yè)時，各種配件放在工具箱內(nèi)或工具袋內(nèi)，嚴禁放在模板或腳手架上。6.3:裝拆施工時，上下應(yīng)有人接應(yīng)，隨拆隨運轉(zhuǎn)，并把活動部件固定牢靠，嚴禁堆放在腳手板上或拋擲。6.4:安裝整塊模板時，不得將墻柱鋼筋代替臨時支撐。6.5:拆除模板時由專人指揮，要有確實可靠的安全措施，并在下面標(biāo)出作業(yè)區(qū)，嚴禁非操作人員進入作業(yè)區(qū)。操作人員配掛好安全帶，禁止站在模板的橫桿上操作。拆下的模板集中吊運，并多點捆牢，不準向下亂扔。拆模間歇時，將活動的模板、拉桿、支撐等固定牢固，嚴防突然掉落，倒塌傷人。6.6:雨、雪及五級大風(fēng)等天氣情況下禁止施工。6.7:模板放置時不得壓電線、氣焊等線管。6.8:模板安裝時，采取觸電保護措施，操作人員帶絕緣手套、穿絕緣鞋。模板安裝就位后由專人將大模板串聯(lián)起來。6、9：模板拆除時嚴禁使用大杠或重錘敲擊，拆除后的模板及時清理混凝土渣塊，由專人負責(zé)校對模板幾何尺寸，偏差過大的及時修理。6、10：板梁模板保證三層支撐，且支撐點在同一位置。7、模板堆放要求7、1：存放地點要硬化，平穩(wěn)且下墊100×100㎜方木。7、2：模板堆放要按編號分類碼放，存放于施工樓層上的大模板必須有可靠的防傾倒措施，不得沿建筑物周邊堆放，要垂直于建筑物外邊線堆放。平模堆放時，墊木必須上下對齊，綁扎牢固。模板堆放處嚴禁坐人或逗留。操作平臺上應(yīng)有護身欄桿，腳手板固定牢固，備好臨時上人梯道。八.模板計算書一、剪力墻模板計算剪力墻采用定型木工板模板，剪力墻模板計算按照最不利荷載計算，剪力墻計算厚度350mm，墻高3.6米。面板采用18mm厚木工板為面板，采用40×80mm方木為豎肋（其間距不大于200mm），采用ф48雙鋼管為橫肋，采用ф14穿墻螺桿及蝴蝶卡加固，穿墻螺桿豎向、水平間距均為500mm。（一）參數(shù)信息1、基本參數(shù)次楞間距:200mm；主楞間距:500mm；穿墻螺栓水平、豎向間距:500mm；對拉螺栓直徑:M14。2、主楞信息主楞材料:采用圓鋼管ф48×3.25；主楞肢數(shù):2；主楞截面慣性矩I(cm4):12.19；主楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；鋼楞彈性模量E(N/mm2):206000；鋼楞抗彎強度設(shè)計值fc(N/mm2):205。3、次楞信息次楞材料:采用40×80mm；次楞肢數(shù):1；方木抗彎強度設(shè)計值fc(N/mm2):13；方木彈性模量E(N/mm2):9500；方木抗剪強度設(shè)計值ft(N/mm2):1.50。4.面板參數(shù)面板類型:18mm厚木工板為面板；面板彈性模量(N/mm2):9500.00；面板抗彎強度設(shè)計值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強度設(shè)計值(N/mm2):1.50。當(dāng)采用溜槽、串筒或?qū)Ч軙r，傾倒混凝土產(chǎn)生的荷載標(biāo)準值為2.00kN/m2；墻模板設(shè)計簡圖（二）墻模板荷載標(biāo)準值計算其中γ--混凝土的重力密度，取24kN/m3；t--新澆混凝土的初凝時間，取3h；T--混凝土的入模溫度，取15℃V--混凝土的澆筑速度，取2.5m/h；H--模板計算高度，取3.6m；β1--外加劑影響修正系數(shù)，取1.2；β2--混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.15。根據(jù)以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓力F；計算得34.56kN/m2、86.4kN/m2，取較小值34.56kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準值F1=34.56kN/m2；傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準值F2=2kN/m2。（三）墻模板面板的計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在內(nèi)楞上的三跨連續(xù)梁計算。面板計算簡圖1、抗彎強度驗算跨中彎矩計算公式如下:其中，M--面板計算最大彎距(N·mm)；l--計算跨度(內(nèi)楞間距):l=200mm；q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1:1.2×34.56×0.5×0.90=18.66kN/m；其中0.90為按《施工手冊》取的臨時結(jié)構(gòu)折減系數(shù)。傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2:1.4×2.00×0.5×0.90=1.26kN/m；q=q1+q2=18.66+1.26=19.92kN/m；面板的最大彎距：M=0.1×19.92×200.0×200.0=7.97×104N.mm；按以下公式進行面板抗彎強度驗算：其中，σ--面板承受的應(yīng)力(N/mm2)；M--面板計算最大彎距(N·mm)；W--面板的截面抵抗矩:b:面板截面寬度，h:面板截面厚度；W=500×18.0×18.0/6=2.7×104mmf--面板截面的抗彎強度設(shè)計值(N/mm2)；f=13N/mm2；面板截面的最大應(yīng)力計算值：σ=M/W=7.97×104/2.7×104=2.952N/mm2；面板截面的最大應(yīng)力計算值σ=2.952N/mm2小于面板截面的抗彎強度設(shè)計值[f]=13N/mm2，滿足要求！2.抗剪強度驗算計算公式如下:其中，∨--面板計算最大剪力(N)；l--計算跨度(豎楞間距):l=200.0mm；q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1:1.2×34.56×0.50×0.90=18.66kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2:1.4×2.00×0.50×0.90=1.26kN/m；q=q1+q2=18.66+1.26=19.92kN/m；面板的最大剪力：V=0.6×19.92×200=2390.4N；截面抗剪強度必須滿足:其中，τ--面板截面的最大受剪應(yīng)力(N/mm2)；V--面板計算最大剪力(N)：V=2390.4N；b--構(gòu)件的截面寬度(mm)：b=500mm；hn--面板厚度(mm)：hn=18mm；fv--面板抗剪強度設(shè)計值(N/mm2)：fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪應(yīng)力計算值:T=3×2390.4/(2×500×18)=0.398N/mm2；面板截面抗剪強度設(shè)計值:[fv]=1.5N/mm2；面板截面的最大受剪應(yīng)力計算值T=0.398N/mm2小于面板截面抗剪強度設(shè)計值[T]=1.5N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算根據(jù)規(guī)范，剛度驗算采用標(biāo)準荷載，同時不考慮振動荷載作用。撓度計算公式如下:其中，q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載:q=34.56×0.5=17.28N/mm；l--計算跨度(內(nèi)楞間距):l=200mm；E--面板的彈性模量:E=9500N/mm2；I--面板的截面慣性矩:I=50×1.8×1.8×1.8/12=24.3cm4；面板最大允許撓度值:[ν]=0.8mm；面板最大撓度值:ν=0.677×17.28×2004/(100×9500×2.43×105)=0.081mm；面板的最大撓度計算值:ν=0.081mm小于等于面板的最大允許撓度值[ν]=0.8mm，滿足要求?。ㄋ模δ０鍍?nèi)外楞的計算1、內(nèi)楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。內(nèi)龍骨采用木楞，寬度40×80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=40×80×80/6=42.7cm3I=40×80×80×80/12=170.7cm4內(nèi)楞計算簡圖⑴內(nèi)楞的抗彎強度驗算內(nèi)楞跨中最大彎矩按下式計算：其中，M--內(nèi)楞跨中計算最大彎距(N·mm)；l--計算跨度(外楞間距):l=500.0mm；q--作用在內(nèi)楞上的線荷載，它包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1:1.2×34.56×0.20×0.90=7.465kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2:1.4×2.00×0.20×0.90=0.504kN/m，其中，0.90為折減系數(shù)。q=(7.465+0.504)/1=7.969kN/m；內(nèi)楞的最大彎距：M=0.1×7.969×900.0×900.0=6.45×105N.mm；內(nèi)楞的抗彎強度應(yīng)滿足下式：其中，σ--內(nèi)楞承受的應(yīng)力(N/mm2)；M--內(nèi)楞計算最大彎距(N·mm)；W--內(nèi)楞的截面抵抗矩(mm3)，W=42.7×104；f--內(nèi)楞的抗彎強度設(shè)計值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；內(nèi)楞的最大應(yīng)力計算值：σ=×105/8.33×104=3.443N/mm2；內(nèi)楞的抗彎強度設(shè)計值:[f]=13N/mm2；內(nèi)楞的最大應(yīng)力計算值σ=3.443N/mm2小于內(nèi)楞的抗彎強度設(shè)計值[f]=13N/mm2，滿足要求?、苾?nèi)楞的抗剪強度驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，公式如下:其中，V－內(nèi)楞承受的最大剪力；l--計算跨度(外楞間距):l=500mm；q--作用在內(nèi)楞上的線荷載，它包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1:1.2×34.56×0.20×0.90=7.465kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2:1.4×2.00×0.20×0.90=0.504kN/m，其中，0.90為折減系數(shù)。q=(7.465+0.504)/1=7.969kN/m；內(nèi)楞的最大剪力：V=0.6×7.969×500.0=2390.7N；截面抗剪強度必須滿足下式:其中，τ--內(nèi)楞的截面的最大受剪應(yīng)力(N/mm2)；V--內(nèi)楞計算最大剪力(N)：V=2390.7N；b--內(nèi)楞的截面寬度(mm)：b=40.0mm；hn--內(nèi)楞的截面高度(mm)：hn=80.0mm；fv--內(nèi)楞的抗剪強度設(shè)計值(N/mm2)：fv=1.500N/mm2；內(nèi)楞截面的受剪應(yīng)力計算值:τ=3×2390.7/(2×40.0×80.0)=1.12N/mm2；內(nèi)楞截面的受剪應(yīng)力計算值τ=1.12N/mm2小于內(nèi)楞截面的抗剪強度設(shè)計值fv=1.5N/mm2，滿足要求?、莾?nèi)楞的撓度驗算撓度驗算公式如下：其中，ν--內(nèi)楞的最大撓度(mm)；q--作用在內(nèi)楞上的線荷載(kN/m)：q=34.56×0.20/1=6.91kN/m；l--計算跨度(外楞間距):l=500mm；E--內(nèi)楞彈性模量（N/mm2）：E=9500N/mm2；I--內(nèi)楞截面慣性矩(mm4)，I=1.707×106；內(nèi)楞最大撓度計算值:ν=0.677×6.91/1×5004/(100×9500×1.707×106)=0.18mm；內(nèi)楞的最大容許撓度值:[ν]=2.4mm；內(nèi)楞的最大撓度計算值ν=0.18mm小于內(nèi)楞的最大容許撓度值[ν]=2.4mm，滿足要求！2、外楞(木或鋼)承受內(nèi)楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面類型為圓鋼管48×3.25；外鋼楞截面抵抗矩W=5.08cm3；外鋼楞截面慣性矩I=12.19cm4；外楞計算簡圖⑴外楞的抗彎強度驗算外楞跨中彎矩計算公式：其中，作用在外楞的荷載:P=(1.2×34.56+1.4×2)×0.2×0.5/2=2.21kN；外楞計算跨度(對拉螺栓水平間距):l=500mm；外楞最大彎矩:M=0.175×2210×500.00=1.93×105N·mm；強度驗算公式：其中，σ--外楞的最大應(yīng)力計算值(N/mm2)M--外楞的最大彎距(N·mm)；M=1.93×105N·mmW--外楞的凈截面抵抗矩；W=5.08×103mmf--外楞的強度設(shè)計值(N/mm2)，f=205.000N/mm2；外楞的最大應(yīng)力計算值:σ=1.93×105/5.08×103=37.99N/mm2；外楞的最大應(yīng)力計算值σ=37.99N/mm2小于外楞的抗彎強度設(shè)計值f=205N/mm2,滿足要求?、仆饫愕目辜魪姸闰炈愎饺缦?其中，P--作用在外楞的荷載:P=(1.2×34.56+1.4×2)×0.2×0.5/2=2.21kN；V--外楞計算最大剪力(N)；外楞的最大剪力：V=0.65×2210=1.44×103N；外楞截面抗剪強度必須滿足:其中，τ--外楞截面的受剪應(yīng)力計算值(N/mm2)；V--外楞計算最大剪力(N)：V=1.44×103N；A--鋼管的截面面積(mm2)：A=500mm2；fv--外楞的抗剪強度設(shè)計值(N/mm2)：fv=205N/mm2；外楞截面的受剪應(yīng)力計算值:τ=2×1.44×103/500.000=5.76N/mm2；外楞截面的受剪應(yīng)力計算值τ=5.76N/mm2小于外楞截面的抗剪強度設(shè)計值[fv]=205N/mm2，滿足要求！⑶外楞的撓度驗算撓度驗算公式如下：其中，P--內(nèi)楞作用在支座上的荷載(kN/m)：P=34.56×0.20×0.50/2＝1.73kN/m；ν--外楞最大撓度(mm)；l--計算跨度(水平螺栓間距):l=500.0mm；E--外楞彈性模量（N/mm2）：E=206000.00N/mm2；I--外楞截面慣性矩(mm4)，I=1.22×105；外楞的最大撓度計算值:ν=1.146×1.73×103/2×5003/(100×206000×1.22×105)=0.05mm；外楞的最大容許撓度值:[ν]=2.4mm；外楞的最大撓度計算值ν=0.05mm小于外楞的最大容許撓度值[ν]=2.4mm，滿足要求?。ㄎ澹┐β菟ǖ挠嬎阌嬎愎饺缦?其中N--穿墻螺栓所受的拉力；A--穿墻螺栓有效面積(mm2)；f--穿墻螺栓的抗拉強度設(shè)計值，取170N/mm2；查表得：穿墻螺栓的型號:M14；穿墻螺栓有效直徑:11.55mm；穿墻螺栓有效面積:A=105mm2；穿墻螺栓最大容許拉力值:[N]=1.70×105×1.05×10-4=17.85kN；穿墻螺栓最大拉力:N=34.562×0.5×0.5=8.6kN。穿墻螺栓最大拉力N=8.6kN小于穿墻螺栓最大容許拉力值[N]=17.85kN，滿足要求！二、梁模板計算書梁模板計算簡圖1、參數(shù)信息⑴模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度(m):0.3；梁截面高度(m):0.50；混凝土板厚度(mm):200；立桿沿梁跨度方向間距(m):0.60；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.10；立桿步距(m):1.20；板底承重立桿橫向間距或排距(m):1.20；梁支撐架搭設(shè)高度(m)：3.10；梁兩側(cè)立桿間距(m):1.20；承重架支撐形式:梁底支撐小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立桿根數(shù):1；采用的鋼管類型為Φ48×3.25；立桿承重連接方式:雙扣件，扣件抗滑承載力折減系數(shù):0.80；⑵荷載參數(shù)模板自重(kN/m2):0.35；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標(biāo)準值(kN/m2):2.5；新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準值(kN/m2):18；傾倒混凝土側(cè)壓力(kN/m2):2.0；振搗混凝土荷載標(biāo)準值(kN/m2):2.0；⑶材料參數(shù)面板類型：木工板；面板彈性模量E(N/mm2)：9500；木材抗剪強度設(shè)計值fv(N/mm2)：1.5面板抗彎強度設(shè)計值fm(N/mm2)：13；⑷梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度(mm)：40.0；梁底方木截面高度h(mm)：80；梁底模板支撐的間距(mm)：150；面板厚度(mm)：18；⑸梁側(cè)模板參數(shù)主楞間距(mm)：600；次楞根數(shù)：4；主楞豎向支撐點數(shù)量為：2；支撐點豎向間距為：150mm；穿梁螺栓水平間距(mm)：600；穿梁螺栓直徑(mm)：M14；主楞龍骨材料：圓鋼管48×3.25；主楞合并根數(shù)：2；次楞龍骨材料：方木40×80mm；2、梁模板荷載標(biāo)準值計算⑴梁側(cè)模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新澆混凝土的初凝時間，按200/(T+15)計算，得5.714h；T--混凝土的入模溫度，取20℃V--混凝土的澆筑速度，取1.5m/h；H--混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m；β1--外加劑影響修正系數(shù)，取1.2；β2--混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。根據(jù)以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓力F；分別計算得50.99kN/m2、13.2kN/m2，取較小值13.2kN/m2作為本工程計算荷載。3、梁側(cè)模板面板的計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。次楞的根數(shù)為4根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。面板計算簡圖(單位：mm)⑴強度計算跨中彎矩計算公式如下:其中，W--面板的凈截面抵抗矩，W=60×1×1/6=10cm3；M--面板的最大彎距(N·mm)；σ--面板的彎曲應(yīng)力計算值(N/mm2)[f]--面板的抗彎強度設(shè)計值(N/mm2)；按以下公式計算面板跨中彎矩：其中，q--作用在模板上的側(cè)壓力，包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值:q1=1.2×0.6×13.2×0.9=8.55kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值:q2=1.4×0.6×2×0.9=1.51kN/m；q=q1+q2=8.55+1.512=10.06kN/m；計算跨度(內(nèi)楞間距):l=193.33mm；面板的最大彎距M=0.1×10.06×193.3332=3.77×104N·mm；經(jīng)計算面板受彎應(yīng)力計算值:σ=3.77×104/1.00×104=3.7N/mm2；面板的抗彎強度設(shè)計值:[f]=13N/mm2；面板受彎應(yīng)力計算值σ=3.7N/mm2小于面板的抗彎強度設(shè)計值[f]=13N/mm2，滿足要求?、茡隙闰炈鉸--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標(biāo)準值:q=13.2×0.6=7.92N/mm；l--計算跨度(內(nèi)楞間距):l=193.33mm；E--面板材質(zhì)的彈性模量:E=9500N/mm2；I--面板的截面慣性矩:I=60×1×1×1/12=5cm4；面板的最大撓度計算值:ν=0.677×7.92×193.334/(100×9500×5.00×104)=0.16mm；面板的最大容許撓度值:[ν]=l/250=193.333/250=0.773mm；面板的最大撓度計算值ν=0.16mm小于面板的最大容許撓度值[ν]=0.773mm，滿足要求！4、梁側(cè)模板內(nèi)外楞的計算⑴內(nèi)楞計算內(nèi)楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。龍骨采用木楞，40×80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=4×82×2/6=85.3cm3I=4×83×2/12=341.3cm4內(nèi)楞計算簡圖①內(nèi)楞強度驗算強度驗算計算公式如下:其中，σ--內(nèi)楞彎曲應(yīng)力計算值(N/mm2)；M--內(nèi)楞的最大彎距(N·mm)；W--內(nèi)楞的凈截面抵抗矩；[f]--內(nèi)楞的強度設(shè)計值(N/mm2)。按以下公式計算內(nèi)楞跨中彎矩：其中，作用在內(nèi)楞的荷載：q=(1.2×13.2×0.9+1.4×2×0.9)×0.193=3.23kN/m；內(nèi)楞計算跨度(外楞間距):l=600mm；內(nèi)楞的最大彎距:M=0.1×3.23×600.002=1.16×105N·mm；最大支座力:R=1.1×3.23×0.6=2.13kN；經(jīng)計算內(nèi)楞最大受彎應(yīng)力計算值σ=1.16×105/8.53×105=0.14N/mm2；內(nèi)楞的抗彎強度設(shè)計值:[f]=13N/mm2；內(nèi)楞最大受彎應(yīng)力計算值σ=0.14N/mm2小于內(nèi)楞的抗彎強度設(shè)計值[f]=13N/mm2，滿足要求?、趦?nèi)楞的撓度驗算其中l(wèi)--計算跨度(外楞間距)：l=600mm；q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標(biāo)準值：q=13.2×0.19=2.51N/mm；E--內(nèi)楞的彈性模量：10000N/mm2；I--內(nèi)楞的截面慣性矩：I=8.33×106mm內(nèi)楞最大撓度計算值:ν=0.677×2.51×6004/(100×10000×8.33×106)=0.26mm；內(nèi)楞的最大容許撓度值:[ν]=600/250=2.4mm；內(nèi)楞的最大撓度計算值ν=0.26mm小于內(nèi)楞的最大容許撓度值[ν]=2.4mm，滿足要求?、仆饫阌嬎阃饫?木或鋼)承受內(nèi)楞傳遞的集中力，取內(nèi)楞的最大支座力2.802kN,按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面類型為圓鋼管48×3.25；外鋼楞截面抵抗矩W=10.16cm3；外鋼楞截面慣性矩I=24.38cm4；外楞計算簡圖外楞彎矩圖(kN·m)外楞變形圖(mm)①外楞抗彎強度驗算其中σ--外楞受彎應(yīng)力計算值(N/mm2)M--外楞的最大彎距(N·mm)；W--外楞的凈截面抵抗矩；[f]--外楞的強度設(shè)計值(N/mm2)。根據(jù)連續(xù)梁程序求得最大的彎矩為M=0.635kN·m外楞最大計算跨度:l=280mm；經(jīng)計算外楞的受彎應(yīng)力計算值:σ=6.35×105/1.02×104=62.514N/mm2；外楞的抗彎強度設(shè)計值:[f]=205N/mm2；外楞的受彎應(yīng)力計算值σ=62.514N/mm2小于外楞的抗彎強度設(shè)計值[f]=205N/mm2，滿足要求?、谕饫愕膿隙闰炈愀鶕?jù)連續(xù)梁計算得到外楞的最大撓度為0.448mm外楞的最大容許撓度值:[ν]=280/400=0.7mm；外楞的最大撓度計算值ν=0.448mm小于外楞的最大容許撓度值[ν]=0.7mm，滿足要求！5、穿梁螺栓的計算驗算公式如下:其中N--穿梁螺栓所受的拉力；A--穿梁螺栓有效面積(mm2)；f--穿梁螺栓的抗拉強度設(shè)計值，取170N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直徑:12mm；穿梁螺栓有效直徑:9.85mm；穿梁螺栓有效面積:A=76mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=(1.2×18+1.4×2)×0.6×0.355=5.197kN。穿梁螺栓最大容許拉力值:[N]=170×76/1000=12.92kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=5.197kN小于穿梁螺栓最大容許拉力值[N]=12.92kN，滿足要求！6、梁底模板計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續(xù)梁計算。強度驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=250×18×18/6=1.35×104mmI=250×18×18×18/12=1.22×105mm⑴抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算：其中，σ--梁底模板的彎曲應(yīng)力計算值(N/mm2)；M--計算的最大彎矩(kN·m)；l--計算跨度(梁底支撐間距):l=150.00mm；q--作用在梁底模板的均布荷載設(shè)計值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設(shè)計值：q1:1.2×（24.00+1.50）×0.25×0.70×0.90=4.82kN/m；模板結(jié)構(gòu)自重荷載：q2:1.2×0.35×0.25×0.90=0.09kN/m；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計值：q3:1.4×2.00×0.25×0.90=0.63kN/m；q=q1+q2+q3=4.82+0.09+0.63=5.54kN/m；跨中彎矩計算公式如下:Mmax=0.10×5.544×0.152=0.012kN·m；σ=0.012×106/4.17×103=2.994N/mm2；梁底模面板計算應(yīng)力σ=2.994N/mm2小于梁底模面板的抗壓強度設(shè)計值[f]=13N/mm2，滿足要求！⑵撓度驗算最大撓度計算公式如下:其中，q--作用在模板上的壓力線荷載:q=（(24.0+1.50)×0.700+0.35）×0.25=4.55KN/m；l--計算跨度(梁底支撐間距):l=150.00mm；E--面板的彈性模量:E=9500.0N/mm2；面板的最大允許撓度值:[ν]=150.00/250=0.600mm；面板最大撓度值:ν=0.677×4.55×1504/(100×9500×2.08×104)=0.079mm；面板的最大撓度值:ν=0.079mm小于面板的最大允許撓度值:[ν]=150/250=0.6mm，滿足要求！7、梁底支撐木方的計算⑴荷載的計算：①鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=(24+1.5)×0.7×0.15=2.677kN/m；②模板的自重荷載(kN/m)：q2=0.35×0.15×(2×0.7+0.25)/0.25=0.346kN/m；③活荷載為施工荷載標(biāo)準值與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN/m)：經(jīng)計算得到，活荷載標(biāo)準值P1=(2.5+2)×0.15=0.675kN/m；⑵木方的傳遞集中力驗算：靜荷載設(shè)計值q=1.2×2.677+1.2×0.347=3.629kN/m；活荷載設(shè)計值P=1.4×0.675=0.945kN/m；荷載設(shè)計值q=3.629+0.945=4.574kN/m。本工程梁底支撐采用方木，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=4×8×8/6=4.27×101cmI=4×8×8×8/12=1.7×102cm⑶支撐方木驗算：最大彎矩考連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩，計算簡圖及內(nèi)力、變形圖如下：彎矩圖(kN·m)剪力圖(kN)變形圖(mm)方木的支座力N1=N3=0.012KN，N2=1.12KN;方木最大應(yīng)力計算值：σ=0.029×106/83333.33=0.344N/mm2；方木最大剪力計算值：T=3×1.12×1000/(2×50×100)=0.336N/mm2；方木的最大撓度：ω=0.003mm；方木的允許撓度：[ν]=1.2×103/2/250=2.4mm；最大應(yīng)力計算值0.344N/mm2小于抗彎強度設(shè)計值[f]=13N/mm2，滿足要求！受剪應(yīng)力計算值0.336N/mm2小于抗剪強度設(shè)計值[T]=1.5N/mm2，滿足要求！最大撓度ν=0.003mm小于最大允許撓度[ν]=2.400mm，滿足要求！8、梁跨度方向鋼管的計算作用于支撐鋼管的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等,通過方木的集中荷載傳遞。⑴梁兩側(cè)支撐鋼管的強度計算：支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中力P=0.012KN.支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管計算彎矩圖(kN·m)支撐鋼管計算變形圖(mm)支撐鋼管計算剪力圖(kN)最大彎矩Mmax=0.003kN·m；最大變形Vmax=0.003mm；最大支座力Rmax=0.051kN；最大應(yīng)力σ=0.003×106/(5.08×103)=0.521N/mm2；支撐鋼管的抗壓強度設(shè)計值[f]=205N/mm2；支撐鋼管的最大應(yīng)力計算值0.521N/mm2小于支撐鋼管的抗壓強度設(shè)計值205N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度Vmax=0.003mm小于600/150與10mm,滿足要求!⑵梁底支撐鋼管的強度計算：支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中力P=1.12KN.支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管計算彎矩圖(kN·m)支撐鋼管計算變形圖(mm)支撐鋼管計算剪力圖(kN)最大彎矩Mmax=0.252kN·m；最大變形Vmax=0.253mm；最大支座力Rmax=4.9kN；最大應(yīng)力σ=0.252×106/(5.08×103)=49.616N/mm2；支撐鋼管的抗壓強度設(shè)計值[f]=205N/mm2；鋼管應(yīng)力計算值49.616N/mm2小于鋼管抗壓強度設(shè)計值205N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度Vmax=0.253mm小于600/150與10mm,滿足要求!9、扣件抗滑移的計算:雙扣件承載力設(shè)計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80，該工程實際的旋轉(zhuǎn)雙扣件承載力取值為12.80kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算:R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承載力設(shè)計值,取12.80kN；R--縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值；計算中R取最大支座反力，根據(jù)前面計算結(jié)果得到R=4.9kN；R<12.80kN,所以雙扣件抗滑承載力的設(shè)計計算滿足要求!10、立桿的穩(wěn)定性計算:立桿的穩(wěn)定性計算公式⑴梁兩側(cè)立桿穩(wěn)定性驗算:其中N--立桿的軸心壓力設(shè)計值，它包括：縱向鋼管的最大支座反力：N1=0.051kN；腳手架鋼管的自重：N2=1.2×0.149×2.8=0.5kN；樓板的混凝土模板的自重：N3=1.2×(1.20/2+(1.20-0.25)/2)×0.60×0.35=0.271kN；樓板鋼筋混凝土自重荷載:N4=1.2×(1.2/2+(1.2-0.25)/2)×0.6×0.12×(1.50+24)=2.368kN；N=0.051+0.5+0.271+2.368=3.191kN；φ--軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比lo/i查表得到；i--計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)：i=1.58；A--立桿凈截面面積(cm2)：A=4.89；W--立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W=5.08；σ--鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計算值(N/mm2)；[f]--鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值：[f]=205N/mm2；lo--計算長度(m)；參照《扣件式規(guī)范》不考慮高支撐架，按下式計算lo=k1uhk1--計算長度附加系數(shù)，取值為：1.155；u--計算長度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3，u=1.7；上式的計算結(jié)果：立桿計算長度Lo=k1uh=1.155×1.7×1.2=2.356m；Lo/i=2356.2/15.8=149；由長細比lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.312；鋼管立桿受壓應(yīng)力計算值；σ=3191.1/(0.312×489)=20.916N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算σ=20.916N/mm2小于立桿抗壓強度的設(shè)計值[f]=205N/mm2，滿足要求！⑵梁底受力最大的支撐立桿穩(wěn)定性驗算:其中N--立桿的軸心壓力設(shè)計值，它包括：梁底支撐最大支座反力：N1=4.9kN；腳手架鋼管的自重：N2=1.2×0.149×(2.8-0.7)=0.5kN；N=4.9+0.5=5.275kN；φ--軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比lo/i查表得到；i--計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)：i=1.58；A--立桿凈截面面積(cm2)：A=4.89；W--立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W=5.08；σ--鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計算值(N/mm2)；[f]--鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值：[f]=205N/mm2；lo--計算長度(m)；參照《扣件式規(guī)范》不考慮高支撐架，按下式計算lo=k1uhk1--計算長度附加系數(shù)，取值為：1.155；u--計算長度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3，u=1.7；上式的計算結(jié)果：立桿計算長度Lo=k1uh=1.155×1.7×1.2=2.356m；Lo/i=2356.2/15.8=149；由長細比lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.312；鋼管立桿受壓應(yīng)力計算值；σ=5275.025/(0.312×489)=34.575N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算4.575N/mm2小于立桿抗壓設(shè)計值[f]=205N/mm2，滿足要求！三.現(xiàn)澆板模板計算書現(xiàn)澆板采用竹膠合板清水模板，采用鋼管支撐體系，地下室現(xiàn)澆板立桿間距為900mm，縱橫向水平桿豎向間距為1200，采用10mm厚竹膠板為面板，。以保證模板支撐穩(wěn)定，確保幾何形狀和強度、剛度及穩(wěn)定性。采用40×80方木為次龍骨（其間距不大與200mm），采用ф48鋼管為主龍骨。1、基本搭設(shè)參數(shù)模板支架高H為3.4m，立桿步距h（上下水平桿軸線間的距離）取1.2m，立桿縱距l(xiāng)a取0.9m，橫距l(xiāng)b取0.9m。立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的自由長度a取0.1m。模板底部的方木，截面寬40mm，高80mm，布設(shè)間距0.2m。2、材料及荷載取值說明本支撐架使用Φ48×3.25鋼管，鋼管壁厚不得小于3mm，鋼管上嚴禁打孔；采用的扣件，應(yīng)經(jīng)試驗，在螺栓擰緊扭力矩達65N·m時，不得發(fā)生破壞。模板支架承受的荷載包括模板及支架自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重，以及施工人員及設(shè)備荷載、振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載等。3、板模板支架的強度、剛度及穩(wěn)定性驗算荷載首先作用在板底模板上，按照"底?！啄７侥?鋼管→橫向水平鋼管→可調(diào)托座→立桿→基礎(chǔ)"的傳力順序，分別進行強度、剛度和穩(wěn)定性驗算。其中，取與底模方木平行的方向為縱向。4、板底模板的強度和剛度驗算模板按三跨連續(xù)梁計算，如圖所示:⑴荷載計算，按單位寬度折算為線荷載。此時，模板的截面抵抗矩為：w＝1000×102/6=1.67×104mm模板自重標(biāo)準值：x1＝0.3×1=0.3kN/m；新澆混凝土自重標(biāo)準值：x2＝0.2×24×1=4.8kN/m；板中鋼筋自重標(biāo)準值：x3＝0.2×1.1×1=0.22kN/m；施工人員及設(shè)備活荷載標(biāo)準值：x4＝1×1=1kN/m；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準值：x5＝2×1=2kN/m。以上1、2、3項為恒載，取分項系數(shù)1.35，4、5項為活載，取分項系數(shù)1.4，則底模的荷載設(shè)計值為：g1=(x1+x2+x3)×1.35=(0.3+4.8+0.22)×1.35=7.182kN/m；q1=(x4+x5)×1.4=(1+2)×1.4=4.2kN/m；對荷載分布進行最不利布置，最大彎矩取跨中彎矩和支座彎矩的較大值?？缰凶畲髲澗赜嬎愫唸D跨中最大彎矩計算公式如下:M1max=0.08g1lc2+0.1q1lc2=0.08×7.182×0.22+0.1×4.2×0.22=0.04kN·m支座最大彎矩計算簡圖支座最大彎矩計算公式如下：M2max=-0.1g1lc2-0.12q1lc2=-0.1×7.18×0.22-0.12×4.2×0.22=-0.048kN·m；經(jīng)比較可知，荷載按照圖2進行組合，產(chǎn)生的支座彎矩最大。Mmax=0.048kN·m；⑵底模抗彎強度驗算取Max(M1max，M2max)進行底模抗彎驗算，即σ=0.048×106/(1.67×104)=2.903N/mm2底模面板的受彎強度計算值σ=2.903N/mm2小于抗彎強度設(shè)計值fm=15N/mm2，滿足要求。⑶底?？辜魪姸扔嬎?。荷載對模板產(chǎn)生的剪力Q=0.6g1lc+0.617q1lc=0.6×7.182×0.2+0.617×4.2×0.2=1.38kN；按照下面的公式對底模進行抗剪強度驗算：τ=3×1380.12/(2×1000×10)=0.207N/mm2；底模的抗剪強度τ=0.207N/mm2小于抗剪強度設(shè)計值fv=1.4N/mm2滿足要求。⑷底模撓度驗算模板彈性模量E=6000N/mm2；模板慣性矩I=1000×103/12=0.833×105mm根據(jù)JGJ130－2001，剛度驗算時采用荷載短期效應(yīng)組合，取荷載標(biāo)準值計算，不乘分項系數(shù)，因此，底模的總的變形按照下面的公式計算：ν=0.21mm；面板撓度計算值ν=0.21mm小于設(shè)計值[v]=Min(200/150，10)mm，滿足要求。5、底模方木的強度和剛度驗算按三跨連續(xù)梁計算⑴荷載計算模板自重標(biāo)準值：x1=0.3×0.2=0.06kN/m；新澆混凝土自重標(biāo)準值：x2=0.2×24×0.2=0.96kN/m；板中鋼筋自重標(biāo)準值：x3=0.2×1.1×0.2=0.044kN/m；施工人員及設(shè)備活荷載標(biāo)準值：x4=1×0.2=0.2kN/m；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準值：x5=2×0.2=0.4kN/m；以上1、2、3