煉油企業(yè)能源審計(jì)節(jié)能潛力分析和建議

煉油企業(yè)能源審計(jì)節(jié)能潛力分析和建議

1.1現(xiàn)場(chǎng)診斷情況

2006年XX月XX日，由XX教授、XX高級(jí)工程師帶領(lǐng)能源專

家團(tuán)隊(duì)赴XX公司，對(duì)主要用能系統(tǒng)、主要用能裝置、各車間進(jìn)

行現(xiàn)場(chǎng)診斷、研究，與現(xiàn)場(chǎng)運(yùn)行管理人員針對(duì)節(jié)能潛力進(jìn)行探討。

通過對(duì)該公司的專家診斷，給出以下幾點(diǎn)意見：

1缺乏提高能源利用率、優(yōu)化和控制能源消耗的理念和手段

2蒸汽利用不合理

3煉油裝置與裝置之間熱聯(lián)合還不夠充分。

4工藝裝置低溫?zé)峄厥张c儲(chǔ)運(yùn)系統(tǒng)、輔助系統(tǒng)之間熱源優(yōu)化

利用不夠

5主要用能裝置還有一定的節(jié)能空間

1.2測(cè)試情況

根據(jù)企業(yè)實(shí)際情況，對(duì)企業(yè)主要用熱設(shè)備、機(jī)電設(shè)備等進(jìn)行

了節(jié)能監(jiān)測(cè)，其結(jié)果見下：

L主要用熱設(shè)備（加熱爐）節(jié)能監(jiān)測(cè)結(jié)果匯總表

表XX主要用熱設(shè)備（加熱爐）節(jié)能監(jiān)測(cè)結(jié)果匯總表

熱負(fù)荷

過剩空

序裝置加熱爐（萬千排煙熱效率耗能

號(hào)氣系數(shù)

名稱名稱卡溫度（℃）（%）種類

（a）

/小時(shí)）

1爐一114001631.1389.39XX

2爐一214001631.1389.39XX

XX

3爐一318001631.1489.33XX

4爐一418001631.1489.33XX

5爐1018002211.3485.27XX

XX

6爐2018003101.3480.49XX

7F-101.2015801811.1888.29XX

8F-1025301811.2188.14XX

XX

9F-2025101811.1988.22XX

10F-2033451811.1888.29XX

11XX1353201.2580.89XX

XX

12XX1352771.2183.45XX

13XX爐一2400停工停工停工XX

14XX爐一35002351.1885.71XX

15爐T/22501951.2187.47XX

XX

16爐一27001851.2287.87XX

17XX-14002121.1981.73XX

18XXXX-28002251.1881.19XX

19XX-31702151.1881.67XX

2()XX-14002811.1883.48XX

21XXXX-28002661.1984.10XX

22XX-31702711.1983.86XX

23F-150351771.1888.48XX

XX

24F-227001771.1788.55XX

25XXF10136122021.1987.21XX

26XX爐2012151641.1989.03XX

27爐30115002481.1885.08XX

28XXE51017221691.1389.12XX

29F52014501691.1289.18XX

30爐101532491.1385.41XX

XX

31爐6011002391.1285.97XX

32F1014001691.1788.93XX

33F1024401691.1888.86XX

34P1034801691.1688.99XX

XX

35F201-20433302401.1485.75XX

36F2054501691.1888.86XX

37F3015501691.1788.93XX

38E6016204271.1671.59XX

XX

39F6028301831.1888.19XX

40F-3101847停工停工停工XX

41XXF-32011300停工停工停工XX

42F-32021250停工停工停工XX

43F-70013604381.1775.87XX

XX

44F-70027403281.1781.31XX

45XXF-1021675未采樣未采樣XX

46XXF—2021675183未采樣未采樣XX

主要機(jī)電設(shè)備節(jié)能監(jiān)測(cè)結(jié)果匯總表表4T1

序號(hào)裝置機(jī)電設(shè)備名稱規(guī)格型號(hào)出力（KW）耗能種類臺(tái)數(shù)

1潤滑油加氮新氮壓縮機(jī)12"+9"+1.5”*14.3HHE-VG-31600電力2

2澗滑油加氫循環(huán)氧壓縮機(jī)9.375"+8.25”*14.2HHE-VG21100電力2

31#催化1*主風(fēng)機(jī)組D800-333200電力1

41#催化2#主風(fēng)機(jī)蛆D1050-31YL3000C3200電力+煙氣1

51#催化3#主風(fēng)機(jī)組D1250-364500電力1

61#催化氣壓機(jī)坦2MCL-527NK32/36/02300蒸汽1

71#催化增壓機(jī)D90-13315電力2

83#催化增壓機(jī)D17O-13500電力2

93#催化主風(fēng)機(jī)緞AG070-URE13812000電力+煙氣1

103#催化氣壓機(jī)組2MCL606NGS40/324500電力+蒸汽1

11是焦氣壓機(jī)俎2MCL-4582800電力1

1.3企業(yè)節(jié)能潛力分析

通過對(duì)本公司各項(xiàng)能耗指標(biāo)的計(jì)算分析，可以看出，其

部分產(chǎn)品的能耗與企業(yè)定額及國內(nèi)先進(jìn)水平相比，還有一定

的差距，為了查找企業(yè)的節(jié)能潛力，為政府能源管理部門及

企業(yè)自身加強(qiáng)能源管理、挖掘節(jié)能潛力、編制節(jié)能規(guī)劃、實(shí)

現(xiàn)2010年的節(jié)能目標(biāo)提供科學(xué)的依據(jù)，我們通過對(duì)部分具

有代表性的能耗指標(biāo)了詳細(xì)的審計(jì)并進(jìn)行系統(tǒng)的分析。

1.3.1總體能耗指標(biāo)的對(duì)比與分析

一、XX能耗指標(biāo)

2005年XX股份公司平均煉油綜合能耗XX千克標(biāo)煤/噸,

本公司為：XX千克標(biāo)煤/噸，比股份公司平均值高XX%,在

集團(tuán)公司32家XX企業(yè)排列第23位。

2.比五家潤滑油企業(yè)平均能耗高了XX千克標(biāo)煤/噸

股份公司5家XX企業(yè)（XX、XX、XX、XX和XX）的平均

能耗為XX千克標(biāo)煤/噸，本公司為XX千克標(biāo)煤/噸，排列第

4位。

二、單位能量因數(shù)耗能

1.比股份公司平均單位能量因數(shù)耗能高了XX千克標(biāo)煤

/噸因數(shù)

XX股份公司平均煉油單位能量因數(shù)耗能XX千克標(biāo)煤/

噸?因數(shù)，本企業(yè)為XX千克標(biāo)煤/噸?因數(shù)，比股份公司平

均值高XX%,在集團(tuán)公司32家XX企業(yè)排列第21位。

三、單耗指標(biāo)比較

(-)本公司與XX股份公司平均單位能耗比較

1.燃料平均能耗：XX千克標(biāo)煤/噸，對(duì)比高XX千克標(biāo)煤/

噸。

2.電單平均能耗：XX千克標(biāo)煤/噸，對(duì)比高XX千克標(biāo)煤/

噸。

4.蒸汽平均能耗：XX千克標(biāo)煤/噸，對(duì)比低XX千克標(biāo)煤/

噸。

5,催化燒焦平均能耗：XX千克標(biāo)煤/噸，對(duì)比高XX千克標(biāo)

煤/噸。

1.外輸熱量平均能耗：XX千克標(biāo)煤/噸，對(duì)比高XX千克標(biāo)

煤/噸。

(二)與燕山、茂名、金陵、鎮(zhèn)海四分公司各項(xiàng)比較

1.電單耗：

最低：金陵XX度/噸，最高：本公司XX度/噸。

茂名、燕山分別為XX和XX度/噸。

3.蒸汽(XXMpa)單耗：

最低：本公司XX噸/噸,最高:鎮(zhèn)海XX噸/噸。

茂名、燕山、金陵分別為XX、XX、XX噸/噸。.

4.蒸汽(XXMpa)單耗：

最低：金陵單耗是XX噸/噸；

最高:本公司XX噸/噸。

茂名、燕山分別為XX、XX噸/噸。

5.燃料單耗：

最低：鎮(zhèn)海XX千克/噸，最高：茂名XX千克/噸。

本公司XX千克/噸,排列第3位。

1.催化燒焦單耗：

最低：金陵分別XX千克/噸，最高：燕山XX千克/噸。

本公司XX千克/噸，鎮(zhèn)海、茂名分別為XX和XX千克/

噸。

四、煉油裝置、儲(chǔ)運(yùn)等部門能耗與燕山、茂名、金陵、

鎮(zhèn)海四分公司相應(yīng)部門耗能比較

由附表2可見，各家企業(yè)煉油裝置和其他系統(tǒng)的能耗占

煉油總能耗的比例。

1.煉油裝置能耗：

最低：金陵（XX套）XX千克標(biāo)煤/噸，占XX%

鎮(zhèn)海（XX套）XX千克標(biāo)煤/噸，占XX%

茂名（XX套）XX千克標(biāo)煤/噸，占XX%

燕山（XX套）XX千克標(biāo)煤/噸，占XX%

最高：本公司（XX套）XX千克標(biāo)煤/噸，占XX%

2.儲(chǔ)運(yùn)、污水處理、損失（熱力和輸變電損失）、輔助

部門這四個(gè)系統(tǒng)的能源消耗中，儲(chǔ)運(yùn)系統(tǒng)污、污水處理的能

耗統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)相對(duì)準(zhǔn)確（計(jì)量狀況尚可），損失與輔助系統(tǒng)因

計(jì)量不全或差異，作單項(xiàng)橫向比較困難。但是可將二項(xiàng)合并

作比較。本公司能耗最高XX千克標(biāo)煤/噸，占XX%。燕山最

低XX千克標(biāo)煤/噸，占XX%。

3.儲(chǔ)運(yùn)系統(tǒng)能耗金陵最低XX千克標(biāo)煤/噸，占XX%。燕

山最高XX千克標(biāo)煤/噸，占XX%。本公司儲(chǔ)運(yùn)能耗XX千克標(biāo)

煤/噸，占XX%,排列第2位。

五、與四家企業(yè)指標(biāo)差距的原因分析與節(jié)能挖潛點(diǎn)

（一）本公司能耗指標(biāo)對(duì)比

1.比燕山分公司蒸汽單耗高XX千克標(biāo)煤/噸（見附表

3-2）：

從這個(gè)數(shù)據(jù)的絕對(duì)值來看，似乎高的并不算多，但在不

細(xì)分裝置結(jié)構(gòu)的前提下，從所處的地理分析，本公司的蒸汽

消耗應(yīng)比燕山分公司低些。我們認(rèn)為在以下四個(gè)方面可進(jìn)一

步改進(jìn)，具有一定的節(jié)能潛力。

第一，燕山分公司在最近幾年已將近XX條物料管線的蒸

汽伴熱予以停用，伴熱蒸汽在蒸汽消耗中所占的比例并不

小，尤其是在冬季。本公司在經(jīng)過調(diào)研的基礎(chǔ)上，編制了《XX

伴熱運(yùn)行規(guī)則（試行）》，并XX年XX月XX日起正式施行。

由于受到對(duì)此項(xiàng)工作和對(duì)當(dāng)前節(jié)能工作重要性和緊迫感認(rèn)

識(shí)的限制，還需進(jìn)一步找到安全生產(chǎn)和合理用能、節(jié)約用能

的最佳結(jié)合點(diǎn)，體現(xiàn)在“規(guī)則”中蒸汽伴熱的使用的特殘條

款還比較多。

節(jié)能挖潛點(diǎn)：

進(jìn)一步加強(qiáng)對(duì)物料管線蒸汽伴熱的管理，對(duì)照燕山分公

司的成功經(jīng)驗(yàn)，減少檢討《XX伴熱運(yùn)行規(guī)則（試行）》的“特

殊條款”。

第二，目前本公司由于蒸汽管網(wǎng)設(shè)置不合埋，使相當(dāng)部

分的伴熱蒸汽在使用XXMpa品質(zhì)相對(duì)較高的蒸汽，能量浪費(fèi)

較大。

節(jié)能挖潛點(diǎn)：

優(yōu)化和合理配置蒸汽動(dòng)力系統(tǒng)，結(jié)合裝置，有計(jì)劃的逐

步建成本公司高、中、低三個(gè)等級(jí)的蒸汽網(wǎng)絡(luò)及熱水系統(tǒng)的

合理配置。

第三，冬季蒸汽管線放汽漏汽點(diǎn)多。由于冬季溫度較低,

蒸汽管線（尤其是后段）可能會(huì)產(chǎn)生凝結(jié)水，為維持正常生

產(chǎn)卻需將這些凝結(jié)水排放掉，有相當(dāng)部分是采用直排形式，

有些蒸汽疏水閥效果不好，能量浪費(fèi)。

節(jié)能挖潛點(diǎn)：

及時(shí)更換失效蒸汽疏水閥，對(duì)于確實(shí)需要經(jīng)常性排放凝

結(jié)水的部位可選用合適的蒸汽疏水閥。

第四，XX年XX月份，10#、9#蒸汽管道同時(shí)運(yùn)行，單

根蒸汽管道平均流量在XX噸/小時(shí)（進(jìn)本公司的流量），加

上XX外用戶的用量（目前約XX噸/小時(shí)）總流量約是設(shè)計(jì)

流量XX噸/小時(shí)的XX%O這一供汽方式顯然較2000年?2003

年冬季期間努力實(shí)施的單根管線運(yùn)行來的不經(jīng)濟(jì)。兩根蒸汽

管道的散熱損失明顯大于單根蒸汽管道，熱損的增加也就意

味著到本公司的蒸汽溫度的降低，加熱同樣數(shù)量的物料就需

要更多的蒸汽。

節(jié)能挖潛點(diǎn)：

為了降低本公司的蒸汽用量，為蒸汽外管道增加單管運(yùn)

行時(shí)間創(chuàng)造條件，降低本公司的動(dòng)力費(fèi)用：

(1)加強(qiáng)對(duì)發(fā)汽裝置的發(fā)汽量的量化考核。

(2)進(jìn)一步細(xì)化能耗考核指標(biāo)，分僭塔、精儲(chǔ)塔應(yīng)選擇

合適的回流比，并加以考核。

(3)對(duì)已實(shí)施了熱聯(lián)合措施的裝置，要進(jìn)一步進(jìn)行跟蹤

考核。

(4)進(jìn)一步加快和完善XX與XX裝置的熱聯(lián)合試驗(yàn)及

XX精制、XX制和XX精制裝置的熱聯(lián)合工作。

(5)盡快實(shí)施和完善XX蒸儲(chǔ)與XX裂化裝置、XX脫油

與XX裝置的熱聯(lián)合，提高能量利用效率。

(6)在已開展地本公司低溫余熱(XXT以上物料水冷或

空冷)調(diào)查工作地基礎(chǔ)上，盡快實(shí)施低溫余熱利用措施。

2.與金陵分公司的產(chǎn)品綜合能耗比較分析，存在三個(gè)方

面的差距：

第一，金陵XX加工量比本公司多XX萬噸，這有利于本

公司固定能耗的分?jǐn)?一般情況下，固定能耗總能耗的30%

左右）o

第二，金陵生產(chǎn)裝置共XX套，比本公司的XX套少XX套,

且本公司有XX生產(chǎn)系統(tǒng)，金陵則沒有。反映在能量因數(shù)上,

該企業(yè)比金陵高XX%（本公司：XX,金陵：XX）,也就是從理

論上說，本公司的能耗比金陵高出相當(dāng)于XX套蒸播裝置的

能耗（約相當(dāng)于綜合能耗XX個(gè)單位）。

第三，本公司有三套催化裂化裝置，2005年加工總量為

XX萬噸，比金陵兩套裝置多加工XX萬噸，增加燒焦量XX噸,

增加能耗XX千克標(biāo)煤/噸；本公司一套加氫裂化裝置，2005

年加工量為XX萬噸，是金陵兩套裝置XX萬噸加工量的XX%,

一般情況下加氫裂化裝置能耗要明顯低于催化裂化裝置的

能耗，這在本公司3套XX、1套XX裝置上顯得尤為明顯：

加氫裂化裝置能耗XX千克標(biāo)煤/噸；

XX裝置能耗XX千克標(biāo)煤/噸；

XX裝置能耗XX千克標(biāo)煤/噸；

XX裝置能耗XX千克標(biāo)煤/噸。

節(jié)能挖潛點(diǎn)：

生產(chǎn)方案和作業(yè)計(jì)劃的優(yōu)化，對(duì)降低本公司綜合能耗具

有重要作用。在滿足市場(chǎng)需求、效益最大化的前提下，應(yīng)使

能源利用效率相對(duì)較高、能耗較低的裝置實(shí)行滿負(fù)荷運(yùn)行。

第四，目前常減壓蒸偏裝置能耗水平總體相當(dāng)，但是本

公司XX蒸儲(chǔ)能耗差設(shè)計(jì)水平近1個(gè)單位，這就相當(dāng)于增加

總能耗0.72個(gè)單位。目前3#常減壓蒸儲(chǔ)原油換熱終溫約

xxoc,比目標(biāo)值低約xxoc,這就勢(shì)必增加加熱爐的負(fù)荷，使

燃料消耗增加。另外空氣預(yù)熱器由于受腐蝕影響，無法正常

投用，這也將造成加熱爐效率的降低。

節(jié)能挖潛點(diǎn)：

(1)提高XX蒸偏原油的換熱終溫，對(duì)降低裝置燃料消

耗具有重要意義。建議請(qǐng)相關(guān)研究單位對(duì)裝置的換熱網(wǎng)絡(luò)利

用窄點(diǎn)技術(shù)進(jìn)行計(jì)算和優(yōu)化，鑒別有無錯(cuò)流匹配的換熱器存

在、消除跨越窄點(diǎn)的換熱器、建立新的換熱網(wǎng)絡(luò)和選擇新型

高效的換熱器。

(2)針對(duì)加熱爐的空氣預(yù)熱器因受到腐蝕影響而無法正

常投用的問題，建議采用“XX空氣預(yù)熱器”技術(shù)，改善和避

免目前所使用空氣預(yù)熱器易漏風(fēng)、管子易低溫腐蝕的問題，

這將有助于加熱爐和其它裝置煙氣余熱鍋爐效率的提高。

(3)加強(qiáng)對(duì)換熱器清洗和清焦處理，也可提高換熱終溫。

3.在電單耗方面，比四家分公司高XX-XX千克標(biāo)煤/

噸(見附表3-2)。存在的主要問題是：

第一，江水凈化和四水源都是本公司較早投用的裝置和

設(shè)備，早期新鮮江水用量較大，所以機(jī)泵選型也較大。四水

源共三臺(tái)江水提升泵，機(jī)泵額定流量兩臺(tái)4700噸/小時(shí)，一

臺(tái)XX噸/小時(shí)。江水凈化三臺(tái)泵，兩臺(tái)XX噸/小時(shí)，一臺(tái)XX

噸/小時(shí)。而目前江水取用量一般在XX-XX噸/小時(shí)，隨著

污水回用流程的投用，江水取用量還將進(jìn)一步下降，預(yù)計(jì)可

以下降XX?XX噸/小時(shí)。

第二，壓縮機(jī)的富裕問題。連續(xù)重整裝置共有XXkW?驅(qū)

動(dòng)功率的氫壓機(jī)三臺(tái)，實(shí)行開二備一，現(xiàn)有機(jī)組富裕量較大。

以年8000小時(shí)開工時(shí)數(shù)計(jì)算，年多耗電約XX萬千瓦時(shí)。類

似因設(shè)備選型過大的情況在XX裝置的氣壓機(jī)(XXkw)和其

他裝置的增壓機(jī)上也同樣存在。

節(jié)能挖潛點(diǎn)：

(1)重點(diǎn)對(duì)大功力機(jī)泵(XXKW以上)存在的“大馬拉

小車”現(xiàn)象進(jìn)行有計(jì)劃的整改。同時(shí)對(duì)低效率的機(jī)泵設(shè)備做

好整改計(jì)劃，逐步予以實(shí)施。

(2)采用變頻調(diào)速、機(jī)泵葉輪車削和“小泵換大泵”；

對(duì)部分氣體增壓機(jī)安裝氣量調(diào)節(jié)控制系統(tǒng)。按節(jié)約總用電量

XX%估算，一年可節(jié)電2000萬千瓦時(shí)，減費(fèi)680萬元。

1.3.2系統(tǒng)能源利用效率分析

一、缺乏提高能源利用率、優(yōu)化和控制能源消耗的理念

和手段

1.在生產(chǎn)計(jì)劃的制定中，能耗消耗計(jì)劃編制目前只是處

于對(duì)給定的生產(chǎn)總流程和開工裝置進(jìn)行能耗計(jì)算的初級(jí)階

段(較原始的管理方法)。生產(chǎn)計(jì)劃制定中沒有考慮能源消

耗結(jié)構(gòu)優(yōu)化和具體裝置用能水平的優(yōu)化。

2.在新裝置設(shè)計(jì)、裝置工藝改造、設(shè)備選型與更新中沒

有對(duì)裝置能量利用水平高低給予更多的關(guān)注和將能耗指標(biāo)

作為一個(gè)重要選項(xiàng)。

3.在實(shí)施生產(chǎn)運(yùn)行和調(diào)度中，對(duì)減少能源消耗、提高能

源利用方面統(tǒng)籌考慮與平衡較少。

4.在企業(yè)發(fā)展規(guī)劃中未能將節(jié)能降耗的計(jì)劃或規(guī)劃統(tǒng)

籌考慮，從而長期存在節(jié)能降耗技術(shù)儲(chǔ)備不足，尤其是在公

用工程系統(tǒng)上進(jìn)行簡單的擴(kuò)建（做簡單的加法），而未對(duì)現(xiàn)

有公用工程裝備和煉油裝置的能量回收能力進(jìn)行資源綜合

整合利用。

節(jié)能挖潛點(diǎn)：

1.在生產(chǎn)計(jì)劃安排、生產(chǎn)調(diào)度、技術(shù)指標(biāo)制定、設(shè)備運(yùn)

行中，要結(jié)合能源消耗進(jìn)行總體優(yōu)化。結(jié)合能源優(yōu)化因素，

開發(fā)和完善現(xiàn)有生產(chǎn)計(jì)劃編制程序，建立適合本公司的數(shù)學(xué)

模型和實(shí)際數(shù)據(jù)信息，用以指導(dǎo)生產(chǎn)計(jì)劃編制和實(shí)際生產(chǎn)。

采用科學(xué)的態(tài)度，編制出既能滿足市場(chǎng)要求，能源消耗相對(duì)

比較低的生產(chǎn)流程并組織生產(chǎn)。同時(shí)，定期組織各專業(yè)進(jìn)行

綜合優(yōu)化分析，對(duì)相關(guān)數(shù)據(jù)必須進(jìn)行動(dòng)態(tài)管理，編制程序不

斷地加以修正與完善。

2.結(jié)合裝置標(biāo)定，組織煉油裝置和公用工程系統(tǒng)的能量

平衡測(cè)試與經(jīng)濟(jì)技術(shù)指標(biāo)的評(píng)價(jià)分析。摸清家底，找到節(jié)能

降耗技術(shù)改造和投入產(chǎn)出比的切入點(diǎn)，從而制定改造規(guī)劃和

計(jì)劃，分步實(shí)施。

二、蒸汽利用不合理

第一，缺乏按蒸汽能級(jí)從高到低逐級(jí)利用的手段。與茂

名分公司相比，裝置結(jié)構(gòu)、規(guī)模和數(shù)量基本相似，但公司裝

置總能耗XX千克標(biāo)煤/噸比茂名分公司XX千克標(biāo)煤/噸，高

了XX千克標(biāo)煤/噸。差距主要在蒸汽結(jié)構(gòu)上（如下表所示）:

名稱XXMpa（萬噸）XXMpa（萬噸）合計(jì)

茂名XXXXXX

本公司XXXXXX

差值XXXXXX

目前本公司雖然沒有外購中壓蒸汽，但由于受管網(wǎng)局限

和XXMpa蒸汽用量平衡，XX裝置約有XX噸/小時(shí)減壓并入

XXMpa管網(wǎng)（損失能量約XX噸標(biāo)準(zhǔn)煤/年）。而XX催化裂化

裝置發(fā)汽等級(jí)又未達(dá)設(shè)計(jì)（XXMpa）o若XX催化機(jī)組能采用

中壓蒸汽，裝置弓量將下降，機(jī)組背壓輸出XXMpa蒸汽供1#

氣體分儲(chǔ)裝置使用，從而降低1#氣體分僭裝置XXMpa蒸汽消

耗（與XX分儲(chǔ)裝置蒸汽單耗相同，可節(jié)汽6?7噸/小時(shí)，

以330天計(jì)，全年節(jié)汽47500噸，減費(fèi)570萬元）。

第二，蒸汽管網(wǎng)缺少運(yùn)行監(jiān)控和調(diào)控手段，引起裝置用

汽壓力波動(dòng)和預(yù)熱發(fā)汽受阻。如影響XX、潤滑油加氫發(fā)汽外

輸，壓力波動(dòng)導(dǎo)致XX裝置和XX裝置用汽量增加等。另外，

由于缺少監(jiān)控手段，保證管網(wǎng)安全運(yùn)行防止水擊，人為多增

加了蒸汽排凝點(diǎn)。不僅浪費(fèi)蒸汽而且降低蒸汽輸送溫度。這

一問題在冬季尤為突出。（若影響每套裝置和蒸汽排凝各按1

噸/小時(shí)，合計(jì)5噸/小時(shí)，全年90天計(jì)，可節(jié)約蒸汽10800

噸,減費(fèi)129.6萬元）。

節(jié)能挖潛點(diǎn)：

1.在熱電事業(yè)部至本公司中壓蒸汽管網(wǎng)建成投用前，需

對(duì)現(xiàn)有裝置發(fā)汽、用汽量進(jìn)行總體核算與平衡，盡可能消除

中壓蒸汽降壓使用。

2.建議對(duì)現(xiàn)有裝置中部分物料，采用中壓蒸汽取代燃料

加熱的可行性進(jìn)行調(diào)研。提出降低燃料消耗，使中壓蒸汽管

網(wǎng)達(dá)到滿負(fù)荷、高效率的優(yōu)化運(yùn)行方案。

三、煉油裝置與裝置之間熱聯(lián)合還不夠充分。

節(jié)能挖潛點(diǎn)：

1.保證已建立熱聯(lián)合的工藝裝置能長、穩(wěn)、按、滿運(yùn)行。

如糠醛精制與白土精制裝置，3#常減壓蒸儲(chǔ)與3#催化裂化，

1#常減壓蒸脩與丙烷脫瀝青裝置等。

2.以部能量優(yōu)化為體系，充分發(fā)揮工藝裝置之間的熱聯(lián)

合潛力，降低有關(guān)工藝裝置的能耗。

（1）如以XX裝置為熱能中心的熱聯(lián)合。XX裝置附近需

要高溫為熱源的工藝裝置主要有：XX蒸僧裝置、XX分離裝

置。因此，建議將這3套裝置進(jìn)行熱聯(lián)合，充分利用1#催化

裂化裝置的油漿熱能，降低XX蒸儲(chǔ)和XX裝置的能耗。

（2）進(jìn)一步做好XX與XX裝置；催化裂化、XX（柴油）

裝置與XX裝置熱聯(lián)合的工作。

四、工藝裝置低溫?zé)峄厥张c儲(chǔ)運(yùn)系統(tǒng)、輔助系統(tǒng)之間熱

源優(yōu)化利用不夠。

本公司的儲(chǔ)運(yùn)系統(tǒng)耗用大量XXMpa蒸汽進(jìn)行油罐的維溫

與加熱。輔助系統(tǒng)耗用相當(dāng)數(shù)量的XXMpa蒸汽，作為物料管

線的伴熱和低溫水（除鹽水）的加熱（如下表所示），存在

較大改進(jìn)潛力。

項(xiàng)目2C04年2005年

儲(chǔ)運(yùn)蒸汽耗量（噸）XXXX

儲(chǔ)運(yùn)能耗（千克標(biāo)煤/噸）XXXX

蒸汽單耗占儲(chǔ)運(yùn)能耗比例（%）XXXX

輔助蒸汽耗量（噸）XXXX

輔助能耗（千克標(biāo)炭/噸）XXXX

蒸汽單耗占輔助能耗比例（%）XXXX

油品儲(chǔ)運(yùn)罐區(qū)大部分儲(chǔ)罐溫度在XXQ。因此，儲(chǔ)運(yùn)系統(tǒng)

維溫伴熱可用工藝裝置的低溫?zé)?，即改用XXP的熱水代替蒸

汽作為維溫?zé)嵩础?/p>

節(jié)能挖潛點(diǎn)：

L1#催化裂化裝置的低溫?zé)崴诙究捎糜谌∨?，?/p>

在其它三季可送到儲(chǔ)運(yùn)系統(tǒng)作為溫度低于XX℃的油罐維

溫、伴熱熱源。

2.3#常減壓蒸儲(chǔ)裝置尚有高于XXI的側(cè)線物料直接進(jìn)

冷卻器，其熱量可考慮進(jìn)一步利用。

3.凝結(jié)水熱量回收利用。

（1）利用凝結(jié)水熱量加熱老區(qū)XX噸/小時(shí)純水站水源-

新鮮江水，此舉可降低XX噸/小時(shí)純水離子交換工藝的酸堿

消耗，即回收了熱能又降低了物耗。

（2）利用凝結(jié)水熱量加熱石蠟發(fā)汗罐熱水。

（3）XXC以上熱水可作澳化鋰制冷的熱源。

五、調(diào)整能源消耗結(jié)構(gòu)，降低燃料消耗

用蒸汽取代燃料加熱，降低燃料消耗；提高加熱爐效率,

降低燃料消耗。

1.對(duì)加熱溫度較低的爐子，可采用XXMpa、XXMpa蒸汽

或裝置間的熱載體來提供熱源。例如：

加熱爐熱負(fù)荷KW被加熱物料溫度。C

XXF301XXXX

XX-201XXXX

XX-301XXXX

XX制爐一1XXXX

XX制爐一2XXXX

2.降低加熱爐排煙溫度

對(duì)加熱爐的空氣預(yù)熱器易受到露點(diǎn)腐蝕影響，而無法長

期投用的問題，建議采用“XX空氣預(yù)熱器”技術(shù)（七一一研

究所的專利），避開露點(diǎn)溫度區(qū)，煙氣能量得到充分回收。

該技術(shù)已在茂名的蒸儲(chǔ)、加氫裂化的裝置上成功運(yùn)用，便排

煙溫度由目前平均XX（降低至集團(tuán)公司平均溫度XXro平

均爐效率提高現(xiàn)，可節(jié)約燃料3600噸，減費(fèi)360萬元。

第三節(jié)裝置能耗存在問題的分析與建議

一、XX蒸僭裝置

1.XX蒸播裝置

本公司XX裝置的綜合能耗，比燕山、茂名、金陵、鎮(zhèn)海

四家的9套裝置中，最低的鎮(zhèn)海3#裝置能耗高XX千克標(biāo)煤/

噸，比最高的燕山2#、3#裝置能耗高XX千克標(biāo)煤/噸，能耗

高的主要是燃料消耗，比鎮(zhèn)海3#裝置高XX千克標(biāo)煤/噸0

原因分析：

第一，裝置的設(shè)計(jì)換熱終溫在xxoc,但是隨著非大慶油

加工量的上升，裝置的換熱終溫也相對(duì)下降，一般情況在

XXC左右，低時(shí)只有XXC,換熱終溫的偏低必然增加加熱爐

的負(fù)荷和燃料的消耗量。

第二，裝置的排煙溫度偏高。裝置的排煙溫度在XXT左

右，而較先進(jìn)的裝置排煙溫度在XXT。排煙溫度的上升，表

明裝置對(duì)煙氣熱量回收效率的降低。

第三，裝置的加熱爐投用年限已久，隨著投用年限的增

長，加熱爐材質(zhì)上的缺陷就容易暴露，在2005年，裝置的

XX爐就出現(xiàn)了爐頂裂縫，爐頂板脫離支撐梁的問題，為了保

證安全運(yùn)行，維持裂縫處的負(fù)壓，裝置不得不增大了供風(fēng)量，

增大了空氣過熱系數(shù)，降低了爐效率。

2.XX蒸僧裝置

本公司XX裝置的綜合能耗，比燕山、茂名、金陵、鎮(zhèn)海

四家分公司的9套裝置中，最低的鎮(zhèn)海XX裝置能耗高XX千

克標(biāo)煤/噸，比最高的燕山XX、XX裝置能耗低XX千克標(biāo)煤/

噸，能耗高的主要是燃料消耗，比鎮(zhèn)海XX裝置高XX千克標(biāo)

煤/噸。

原因分析：

第一，裝置的設(shè)計(jì)換熱終溫在xxt,但是隨著加工原油

的劣質(zhì)化，對(duì)換熱系統(tǒng)產(chǎn)生較大的不良影響，造成換熱終溫

只有XX9左右，換熱終溫的偏低大大增加了燃料的消耗。

第二，管網(wǎng)瓦斯質(zhì)量比較差，熱值低，造成燃料氣消耗

量偏大。

第三，1月份開始，熱油式空氣預(yù)熱器泄漏而難以修理

而停用至今，加熱爐進(jìn)口空氣溫度下降使得加熱爐熱效率下

降，而加熱爐燃料消耗增加。

節(jié)能挖潛點(diǎn)

(1)對(duì)1#裝置實(shí)施能量優(yōu)化改造，將使裝置能耗下降

XX千克標(biāo)煤/噸。

(2)對(duì)于兩套蒸僧裝置換熱終溫低的問題，請(qǐng)相關(guān)研究

單位對(duì)裝置的換熱網(wǎng)絡(luò)利用窄點(diǎn)技術(shù)進(jìn)行計(jì)算和優(yōu)化，鑒別

有無錯(cuò)流匹配的換熱器存在、消除跨越窄點(diǎn)的換熱器、確定

新的換熱器和建立新的換熱網(wǎng)絡(luò)。

（3）對(duì)換熱器進(jìn)行清洗和清焦處理，使換熱終溫得到提

高。

（4）對(duì)于3#裝置熱油式空氣預(yù)熱器泄漏而難以修理的

問題，建議進(jìn)行“水熱媒空氣預(yù)熱器”技術(shù)應(yīng)用的試驗(yàn)。

（5）對(duì)于加熱爐爐頂裂縫，爐頂板脫離支撐梁的問題,

可采取相應(yīng)的修復(fù)措施。

二、催化裂化裝置

1.XX催化裂化裝置

2005年鎮(zhèn)海XX催化能耗為XX千克標(biāo)煤/噸，金陵XX催

化能耗為XX千克標(biāo)煤/噸，本公司XX催化能耗為XX千克標(biāo)

煤/噸，本公司比鎮(zhèn)海高出XX千克標(biāo)煤/噸、比金陵高出XX

千克標(biāo)煤/噸。

第一，電耗方面，本公司XX裝置耗電能耗為XX千克標(biāo)

煤/噸，所參比的企業(yè)在XX千克標(biāo)煤/噸左右的水平，僅此

這一項(xiàng)，裝置就能耗就高出近XX個(gè)單位。

原因分析：

XX催化裝置由老XX型催化改造而來，有兩個(gè)再生.器、

三臺(tái)主風(fēng)機(jī)組，正常情況下開二備一，三臺(tái)主風(fēng)機(jī)組中只有

一再有煙機(jī)，因此，只有一個(gè)再生器的煙氣經(jīng)過煙機(jī)回收能

量，另一個(gè)再生器的煙氣直接進(jìn)入余熱鍋爐，壓力能全部浪

費(fèi)。

節(jié)能挖潛點(diǎn)：

增加一臺(tái)煙機(jī)以回收部分煙氣的壓力能。

第二，蒸汽方面：本公司1#裝置蒸汽能耗為XX千克標(biāo)

煤/噸，系統(tǒng)內(nèi)水平較高的金陵1#重油催化裝置為XX千克標(biāo)

煤/噸，差距在XX個(gè)單位以上。

原因分析：

(1)從金陵XX裝置所產(chǎn)蒸汽的壓力等級(jí)為XXMpa,而

本公司XX裝置所產(chǎn)蒸汽為XXMpa,能量回收不夠充分，相比

的水平較低。

(2)本公司1#裝置氣壓機(jī)組為凝汽式汽輪機(jī)，而采用

以XXMpa蒸汽為動(dòng)力源的背壓透平，不但同樣可得到XXMpa

的蒸汽，同時(shí)還可獲得蒸汽壓差(余壓能)轉(zhuǎn)換的電能，XXMpa

蒸汽經(jīng)過背壓透平作功后的XXMpa蒸汽可并網(wǎng)使用。

(3)本公司XX裝置一再為不完全再生，煙氣中含有XX%

左右的CO,目前本公司分化學(xué)能沒有得到回收，本公司分

CO隨煙氣直接排入了大氣。

節(jié)能挖潛點(diǎn)：

適時(shí)對(duì)1#催化裂化裝置實(shí)施能量優(yōu)化改造，使裝置能耗

下降到XX?XX千克標(biāo)煤/噸。主要可選擇以下4項(xiàng)措施：

(1)再生器煙氣化學(xué)能和熱能的優(yōu)化利用。

(2)與XX蒸僭熱聯(lián)合，降低裝置能耗。

(3)完善低溫?zé)峄厥绽谩?/p>

（4）主分傕塔回流取熱優(yōu)化及返塔溫度調(diào)整

2.XX催化裂化裝置

本公司XX裝置能耗XX千克標(biāo)煤/噸，鎮(zhèn)海XX裝置能耗

為XX千克標(biāo)煤/噸，金陵XX裝置能耗為XX千克標(biāo)煤/呵，

其主要原因是裝置的工藝路線不同。但通過一些改進(jìn)工作，

仍可使裝置能耗有所降低。

節(jié)能挖潛點(diǎn)：

（1）裝置氣壓機(jī)由電機(jī)與汽輪機(jī)共同驅(qū)動(dòng)，可將電機(jī)改

造為變頻電機(jī)，降低電耗。

（2）將富裕量較大的機(jī)泵設(shè)備加裝變頻器，降低電耗。

（3）對(duì)外取熱器進(jìn)行改造，提高發(fā)汽量。

3.3#催化裂化裝置

本公司與鎮(zhèn)海裝置能耗數(shù)據(jù)對(duì)比（單位：千克標(biāo)煤/噸）

消耗項(xiàng)目鎮(zhèn)海本公司差值

加工量（噸）XXXXXX

能耗合計(jì)XXXXXX

新鮮水XXXXXX

循環(huán)水XXXXXX

除氧水XXXXXX

電XXXXXX

XXMpa蒸汽XXXXXX

XXMpa蒸汽XXXXXX

催化燒焦XXXXXX

熱進(jìn)（出）料XXXXXX

2005年鎮(zhèn)海1#裝置能耗為XX千克標(biāo)煤/噸，本公司XX

裝置能耗為XX千克標(biāo)煤/噸，本公司比鎮(zhèn)海高出XX千克標(biāo)

煤/噸。

原因分析：

第一，加工量方面：鎮(zhèn)海XX裝置年加工量大，2005年

總加工量高出本公司XX裝置XX噸，裝置處理量大，對(duì)攤薄

裝置固定能耗有利，能相對(duì)降低裝置的總能耗。

第二，耗水方面：新鮮水和循環(huán)水的消耗低于鎮(zhèn)海XX

裝置；本公司XX裝置除氧水消耗較高，原因：①裝置共有

XX個(gè)中壓汽包，其定排系統(tǒng)閥門均有不同程度的內(nèi)漏，造成

了裝置除氧水不必要的浪費(fèi)。②為了確保裝置蒸汽品質(zhì)合

格，防止汽包結(jié)垢，裝置對(duì)XX個(gè)汽包的定排量偏大，使得

裝置除氧水單耗上升。

節(jié)能挖潛點(diǎn)：

(1)裝置檢修時(shí)對(duì)定排系統(tǒng)的閥門進(jìn)行修理或更換。

(2)在確保質(zhì)量和安全的情況下降低汽包定排頻次，

由原先的每天二次降低為每天一次。

第三，耗電方面：本公司XX裝置的電耗比鎮(zhèn)海XX裝置

雖低XX千克標(biāo)煤/噸，但是仍然存在不足之處：①裝置煙機(jī)

的回收功率可以進(jìn)一步提高。作為一項(xiàng)重要的節(jié)電措施，要

繼續(xù)開好裝置的主風(fēng)機(jī)和氣壓機(jī)組，在日常操作中盡可能使

再生壓力與主風(fēng)量合理匹配，減少煙氣旁通能量的損失，一

定要抓住秋冬春三季氣溫較低的有利時(shí)機(jī)，使機(jī)組處于發(fā)電

工況。②裝置多臺(tái)機(jī)泵選型過大，在正常生產(chǎn)時(shí)要靠調(diào)整泵

出口閥門來控制流量，造成機(jī)泵效率下降，增加了裝置的電

耗，其中裝置氣壓機(jī)尤為明顯。

節(jié)能挖潛點(diǎn)：

（1）應(yīng)及時(shí)修理或更換臨界噴嘴和旁路蝶閥，減少高

溫?zé)煔獠粦?yīng)有的損失，提高煙氣進(jìn)煙機(jī)的量，增加煙機(jī)發(fā)電

量。

（2）有計(jì)劃地將另一部分機(jī)泵電機(jī)改為變頻電機(jī)，通

過調(diào)節(jié)變頻來控制流量，可以節(jié)約裝置電耗。

第四，蒸汽消耗方面：本公司XX裝置是向外輸出蒸汽,

鎮(zhèn)海XX裝置需要由外供入蒸汽。但是在節(jié)汽方面仍存在一

些不足：①裝置中壓蒸汽系統(tǒng)有時(shí)漏點(diǎn)較多，2005年泄漏最

嚴(yán)重的是外取熱器上升管和下降管閥門，目前已消缺結(jié)束。

但是緊接著又出現(xiàn)內(nèi)取熱器蒸發(fā)段3處閥門嚴(yán)重泄漏。大量

蒸汽泄漏不僅造成裝置蒸汽外輸量的下降，同時(shí)也使得裝置

除氧水不能有效利用。②裝置余熱鍋爐省煤器出口安全閥

2005年多次起跳（均未達(dá)到起跳壓力），造成大量除氧水外

泄浪費(fèi)，而且由于省煤器停用使得裝置XX個(gè)汽包的給水溫

度降低（由xxt下降至XXt）,使得裝置產(chǎn)汽量下降XX?XX

噸/小時(shí)。

節(jié)能挖潛點(diǎn)：

（1）應(yīng)及時(shí)修理泄嚴(yán)重的閥門。

（2）選擇質(zhì)量更好的安全閥。

（3）解決XXMpa蒸汽減壓并入XXMpa蒸汽網(wǎng)問題，提

高中壓蒸汽利用率，裝置節(jié)能XX噸標(biāo)準(zhǔn)煤/年。

第五，催化燒焦方面：本公司XX裝置的生焦量明顯高

于鎮(zhèn)海XX裝置，燒焦能耗比鎮(zhèn)海高出XX千克標(biāo)煤/噸，裝

置生焦量高除了與裝置設(shè)計(jì)有關(guān)外（XX裝置的生焦量要高于

普通XX裝置），另一個(gè)最大的原因就是與裝置加工的原料有

關(guān)。

三、XX裝置

通過與鎮(zhèn)海XX能耗數(shù)據(jù)的比較，該公司XX焦化裝置能

耗明顯高于鎮(zhèn)海1#裝置，本公司延遲焦化裝置能耗為XX千

克標(biāo)煤/噸，鎮(zhèn)海1#裝置能耗為XX千克標(biāo)煤/噸，高XX個(gè)單

位。其中熱物料輸出能耗高XX千克標(biāo)煤/噸、燃料消耗高XX

千克標(biāo)煤/噸，電耗高XX千克標(biāo)煤/噸。電耗高的主要原因

氣壓機(jī)變頻器電氣故障較多，造成工頻運(yùn)行時(shí)間較長，大大

增加了裝置的電耗。

節(jié)能挖潛點(diǎn)：

（1）結(jié)合延遲焦化裝置檢修，實(shí)施低溫?zé)峄厥沾胧?/p>

通過XX。。熱媒水輸出，預(yù)熱純水站除鹽前江水和部分油罐維

溫，能降低裝置能耗2?3單位。

（2）加強(qiáng)加熱爐火嘴燃燒情況的檢查，對(duì)燃燒效果差

的火嘴及時(shí)清焦，確保燃燒效果。

(3)做好氣壓機(jī)變頻設(shè)備的維護(hù)保養(yǎng)工作，確保平穩(wěn)

使用。

四、連續(xù)重整裝置

本公司與茂名裝置能耗數(shù)據(jù)的比較

消耗項(xiàng)目計(jì)量單位本公司茂名差值

裝置處理量噸/年XXXXXX

電單耗度/噸XXXXXX

l.OMpa蒸汽單耗噸/噸XXXXXX

3.5Mpa蒸汽單耗噸/噸XXXXXX

燃料氣單耗千克/噸XXXXXX

新鮮水單耗噸/噸XXXXXX

循環(huán)水單耗噸/噸XXXXXX

除氧水單耗噸/噸XXXXXX

綜合能耗千克標(biāo)煤/噸XXXXXX

通過上表能耗數(shù)據(jù)的對(duì)比，與茂名的XX萬噸/年重整裝

置的主要差距在于XX單耗和電單耗上。

第一，XX消耗方面：2005年裝置XX單耗為XX千克標(biāo)煤

/噸,比茂名的XX千克/噸高XX千克/噸。

原因分析：

(1)XX熱值較低,最低時(shí)的熱值約XXkcal/kg。

(2)裝置在2005年上半年受催化劑運(yùn)轉(zhuǎn)周期長的影響,

下半年受新型催化劑保持高溫活性的影響，為了保證產(chǎn)品質(zhì)

量，裝置滿負(fù)荷運(yùn)行時(shí)反應(yīng)溫度達(dá)到XXt,而茂名同類裝置

反應(yīng)溫度只有XX。?,反應(yīng)溫度的提高也增加了瓦斯消耗。

(3)茂名裝置只有三個(gè)反應(yīng)器，反應(yīng)系統(tǒng)配置差異也導(dǎo)

致了茂名類裝置瓦斯單耗較低。

節(jié)能挖潛點(diǎn)：

（1）采用板式換熱器替代原立式換熱器，年節(jié)約燃料

2070噸，減費(fèi)207萬元。

（2）采用新型塔板提高分鐳效率。

（3）采用換熱網(wǎng)絡(luò)優(yōu)化與換熱器強(qiáng)化技術(shù)，降低加熱爐

負(fù)荷O78MWo

（4）改變工藝條件，降低壓縮機(jī)的消耗，節(jié)電1200kw。

（5）繼續(xù)加強(qiáng)對(duì)提高加熱爐熱效率的摸索，加強(qiáng)氧含量

監(jiān)控和瓦斯、煙氣采樣分析，根據(jù)原料變化及時(shí)調(diào)整加熱爐

操作，監(jiān)測(cè)好加熱爐煙氣氧含量和排煙溫度，確保加熱爐熱

效率大于88%。

（6）修復(fù)四合一爐對(duì)流室吹灰器，確保吹灰順利進(jìn)行,

提高對(duì)流室蒸汽爐管熱效率，對(duì)四合一爐操作進(jìn)行監(jiān)測(cè)，控

制排煙溫度不大于xx℃,確保平均發(fā)汽量不低于XX噸/小時(shí),

確保外購中壓蒸汽量不大于XX噸/小時(shí)。

第二，電耗方面2005年裝置電單耗為XX度/噸，而茂名

僅為XX度/噸。

原因分析：

（1）用電設(shè)備的選用上存在差距。裝置用電大戶是氫氣

增壓機(jī)K202/ABC,一般是開二備一，存在電力資源的很大浪

費(fèi)；而茂名分公司同類裝置未設(shè)置增壓機(jī)，重整氫經(jīng)過高分

后直接出裝置。

(2)茂名同類裝置2005年度循環(huán)水單耗為XX噸/呵，

而本裝置循環(huán)水單耗為XX噸/噸，原因茂名同類裝置分離系

統(tǒng)用部分水冷器代替了空冷器，用能方式的不同也導(dǎo)致了電

單耗的差異。

節(jié)能挖潛點(diǎn)：

(1)采用針對(duì)氫壓機(jī)的節(jié)電專有技術(shù)一一氣量調(diào)節(jié)控制

系統(tǒng)。

(2)進(jìn)一步優(yōu)化再生系統(tǒng)電加熱器使用方法，實(shí)現(xiàn)降低

電耗的目標(biāo)。

(3)進(jìn)行機(jī)組長周期運(yùn)行攻關(guān)，確保單機(jī)組大修次數(shù)低

于2005年，單機(jī)平均大修次數(shù)不大于2次，降低機(jī)組維修

調(diào)試所消耗的電能；搞好空冷與水冷器串聯(lián)系統(tǒng)的平衡管

理，原則是先用水冷再用空冷，空冷風(fēng)機(jī)的啟動(dòng)是在水冷無

法滿足的前提下才能進(jìn)行，做好這方面的監(jiān)督管理；進(jìn)行裝

置長周期平穩(wěn)運(yùn)行攻關(guān)，減少用電設(shè)備的無負(fù)荷運(yùn)行。通過

節(jié)電專項(xiàng)管理，確保2006年相對(duì)2005年平均減低電耗XX

千瓦時(shí)/噸V

第三，蒸汽消耗方面：進(jìn)一步降低蒸汽消耗：XX噸/小

時(shí)。

節(jié)能挖潛點(diǎn)：

(1)XX塔控制優(yōu)化，塔底XX采用XXMpa的蒸汽。

(2)繼續(xù)做好裝置氫油比的調(diào)節(jié)控制工作，尤其是在裝

置處理量低時(shí)氫油比較高，會(huì)造成中壓蒸汽的浪費(fèi)，鑒于此

種情況將根據(jù)辛烷值開環(huán)系統(tǒng)所估算出的辛烷值，來調(diào)節(jié)

K201的轉(zhuǎn)速，盡最大可能的節(jié)約中壓蒸汽。

五、XX裂化裝置

由于本公司XX裂化裝置總投用時(shí)數(shù)較短，能耗統(tǒng)計(jì)數(shù)

據(jù)尚需經(jīng)過一段時(shí)間的積累，才能相對(duì)準(zhǔn)確的反映裝置的實(shí)

況。2005年能耗的統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)為XX千克標(biāo)煤/噸，比XX股份

公司XX套同類裝置平均能耗XX千克標(biāo)煤/噸高XX個(gè)單位，

目前裝置加工負(fù)荷較低，是限制了能耗水平提高的一個(gè)重要

因素。在分項(xiàng)的能耗中循環(huán)水和電的消耗都比較高。

節(jié)能挖潛點(diǎn)：

1.充分利用反應(yīng)放出的熱量，優(yōu)化換熱網(wǎng)絡(luò)，降低加熱

爐瓦斯、高壓空冷的電消耗。

(1)優(yōu)化F3101操作，利用TC9102,盡量提高F3101

入口溫度(需保證F3101溫升在15~20℃),降低F3101XX

用量。

(2)利用TC9104,提高C3201入口溫度(原則上與D3103

入口溫度大致相同，225℃以上)，降低F3202XX用量。

(3)由于TC9104溫度的提高，加大了E3102、E3107

的換熱量，即從反應(yīng)產(chǎn)物、熱高分氣中多取走一部分熱量,

從而可以降低高壓空冷的電消耗。

2.降低系統(tǒng)壓降和氫油比，節(jié)約中壓蒸汽的消耗

（1）通過加強(qiáng)高壓空冷注水的管理，防止高壓空冷結(jié)鹽。

內(nèi)操控制四路注水流量均勻，外操及時(shí)記錄空冷入口溫度，

每周三進(jìn)行E3103、E3107.A3101注水切換一次，降低系統(tǒng)

壓降，減少K3102的蒸汽消耗。

（2）在K3102循環(huán)量、冷氫用量穩(wěn)定的前提下，如果氫

油比過剩（遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于XX）,可以考慮適當(dāng)降低循環(huán)機(jī)的轉(zhuǎn)速

（保證氫油比大于XX）,少用中壓蒸汽。

3.新氫機(jī)與耗氫量匹配，降低電、循環(huán)水的消耗

（1）由于目前裝置的加工量較低，耗氫在XX-XX標(biāo)立/

小時(shí)左右，裝置開XX臺(tái)新氫機(jī)（三返一開度XX%左右，返回

量約XX標(biāo)立/小時(shí)），電能浪費(fèi)較大。因此，當(dāng)處理量小于

XX噸/小時(shí)、原料質(zhì)量相對(duì)穩(wěn)定，裝置耗氫量低于XX標(biāo)立/

小時(shí)的情況下，擬停開一臺(tái)K3101,將節(jié)電約XX千瓦時(shí)/小

時(shí)。同時(shí)，還能降低循環(huán)水約XX噸/小時(shí)。

（2）投用變頻裝置，如尾油泵、高壓空冷電機(jī)等，降低

電耗。

4.實(shí)現(xiàn)裝置間的熱聯(lián)合，降低XXMpa蒸汽的消耗

（1）充分利用蒸鐳熱進(jìn)料所帶夾的熱量，優(yōu)化E3108、

E3101.F3101的換熱,盡量使D3508多發(fā)XXMpa蒸汽（降低

一中返塔溫度），進(jìn)而少補(bǔ)充XXMpa蒸汽作為溶劑再生熱源。

（2）適當(dāng)降低干氣脫硫的溶劑過剩量（目前均過剩），

降低溶劑循環(huán)量，既可節(jié)約E3305再生蒸汽，也可降低P3301、

P3302循環(huán)的動(dòng)力電的消耗。

5.控制爐水排放量，節(jié)約除氧水消耗

（1）由于熱工系統(tǒng)連排管線較粗（XX）,連續(xù)排污量不

容易控制，連排量總體偏大（DCS上水量明顯比發(fā)汽量大），

準(zhǔn)備在連排線上加限流孔板，控制連續(xù)排污量在規(guī)定范圍

內(nèi)。

（2）在保證爐水質(zhì)量的前提下，可以適當(dāng)減少定排的次

數(shù)和定排量，節(jié)約除氧水。

（3）連排罐頂部的乏汽，回收用于制氫除氧器，節(jié)約蒸

汽，減少大氣排放。

1.加強(qiáng)三溫控制，降低電、循環(huán)水消耗

調(diào)整產(chǎn)品的出裝置溫度，使之盡量接近工藝控制指標(biāo)，

減少空冷、水冷冷卻過剩，溫度太低，浪費(fèi)能源的情況。

7.做好蒸汽發(fā)生器E3217、E3202的改造，確保消除因

設(shè)備內(nèi)漏而導(dǎo)致蒸汽放空的現(xiàn)象，實(shí)現(xiàn)多產(chǎn)蒸汽。

8.抓好停工后循環(huán)水的管理

由于加氫裂化裝置停工時(shí)間較長，停工期間，對(duì)停運(yùn)機(jī)

泵（尤其是三臺(tái)氫氣壓縮機(jī)），及時(shí)關(guān)閉冷卻水，減少循環(huán)

水消耗。

六、XX裝置

2005年，本公司XX裝置統(tǒng)計(jì)能耗為XX千克標(biāo)煤/呵、

2#XX裝置統(tǒng)計(jì)能耗為XX千克標(biāo)煤/噸，XX公司中茂名制氫

裝置的能耗為XX千克標(biāo)煤/噸，其水平比較先進(jìn)。通過能耗

的比較，在茂名、金陵等XX家企業(yè)的XX套裝置中，XX能耗

排名最后，XX能耗居中?，F(xiàn)將本公司XX裝置能耗與茂名的

XX作對(duì)比分析。

第一，循環(huán)水消耗方面：XX裝置循環(huán)水能耗為XXkg千

克標(biāo)煤/噸，XX#裝置循環(huán)水能耗為XXkg千克標(biāo)煤/噸；茂名

為XX千克標(biāo)煤/噸。主要原因是裝置循環(huán)水表選型有缺陷，

計(jì)量數(shù)比實(shí)際使用數(shù)大。

節(jié)能挖潛點(diǎn)：

（1）對(duì)循環(huán)水表重新選型。

（2）裝置停工期間，關(guān)閉裝置所有循環(huán)水使用設(shè)備，

停止循環(huán)水的使用。

第二，軟化水（除鹽水）消耗方面：目前XX裝置軟化

水（除鹽水）能耗為XX千克標(biāo)煤/噸，XX裝置軟化水（除鹽

水）能耗為XX千克標(biāo)煤/噸。茂名為XX千克標(biāo)煤/噸左右。

原因分析：

（1）按照設(shè)計(jì)要求，制氫脫酸冷凝水應(yīng)該循環(huán)利用，

但是目前實(shí)際情況是，由于制氫脫酸冷凝水中的鐵離子濃

度、電導(dǎo)率、PH值等指標(biāo)達(dá)不到回收利用要求，而直接排放

到其他水處理裝置。

（2）EDI裝置設(shè)計(jì)時(shí)收率太低，約為XX%左右。（外單

位無)

節(jié)能挖潛點(diǎn)：

(1)對(duì)脫酸冷凝水進(jìn)行進(jìn)一步處理，是各項(xiàng)指標(biāo)達(dá)到

回收利用標(biāo)準(zhǔn)。

(2)對(duì)EDI進(jìn)行廢水回收，并入脫酸冷凝水系統(tǒng)，實(shí)

現(xiàn)一起回收利用。

第三，電的消耗方面：目前XX裝置耗電能耗為XX千克

標(biāo)煤/噸，2#裝置耗電能耗為XX千克標(biāo)煤/噸，茂名為XX千

克標(biāo)煤/噸。主要原因是制氫裝置開工負(fù)荷低，降低了原料

氣壓縮機(jī)的效率，使電耗增加。

節(jié)能挖潛點(diǎn)：

在做生產(chǎn)作業(yè)計(jì)劃時(shí)，盡可能滿足提高單套裝置負(fù)荷率

的要求。

第四，中壓蒸汽外輸方面：目前XX裝置中壓蒸汽能耗

為XX千克標(biāo)煤/噸，XX裝置中壓蒸汽能耗為XX千克標(biāo)煤/

噸，茂名為XX千克標(biāo)煤/噸左右。主要原因是裝置生產(chǎn)負(fù)荷

較低(XX%?XX%),為了確保催化劑正常使用，將水碳比控

制在XX?XX,造成中壓蒸汽消耗的增加。

節(jié)能挖潛點(diǎn)：

優(yōu)化和精心操作，降低水碳比。操作負(fù)荷在XX%以上時(shí),

應(yīng)使水碳比低于XX,節(jié)約蒸汽，降低瓦斯消耗，減少冷卻負(fù)

荷。

七、XX精制裝置

1.XX裝置

本公司與鎮(zhèn)海裝置能耗對(duì)比（計(jì)量單位：千克標(biāo)煤/噸）

項(xiàng)目名稱本公司鎮(zhèn)海差值

加工量（噸）XXXXXX

能耗